FI88311C - Foerfarande foer hoejning av rekristallisationstemperatur av aluminium och dess legeringar - Google Patents
Foerfarande foer hoejning av rekristallisationstemperatur av aluminium och dess legeringar Download PDFInfo
- Publication number
- FI88311C FI88311C FI875303A FI875303A FI88311C FI 88311 C FI88311 C FI 88311C FI 875303 A FI875303 A FI 875303A FI 875303 A FI875303 A FI 875303A FI 88311 C FI88311 C FI 88311C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- aluminum
- temperature
- uranium
- ppm
- metal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Forging (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Bipolar Transistors (AREA)
- Enzymes And Modification Thereof (AREA)
- Medicines That Contain Protein Lipid Enzymes And Other Medicines (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Cookers (AREA)
- Thermally Actuated Switches (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Fluid Adsorption Or Reactions (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
1 8 8 3 Π
Menetelmä alumiinin ja sen seosten uude1leenkiteytyrni s lämpötilan nostamiseksi
Keksintö koskee menetelmää, jonka avulla voidaan nostaa alumiinin ja sen seosten uude1leenkiteytymielämpötilaa ja saada raekoko mahdollisimman pieneksi.
On tunnettua, että kiinteässä tilassa olevan metallin dimensioita muutettaessa, kuten esimerkiksi valssatessa, syntyy ns. kylmätaontailmiö, so. metallin kiderakenne muuttuu: ilmenee vikoja, di s 1okaatioita ja kylmätaontasoluja.
Jos tätä metallia hehkutetaan, siinä tapahtuu kehitystä stabiilimpaa tasapainotilaa kohti, mikä on lämpötilan ja hehkutuksen keston funktio.
Siten ensimmäisessä vaiheessa, jota nimitetään restauraatioksi, syntyy metallin uudelleenrakentumista, joka pyrkii organisoimaan monikulmioseinämän lineaariset viat. Sitten vaiheessa, jota nimitetään primääriseksi uudelleenkiteytymiseksi ilmestyy lähes täydellisiä rakeita joillakin alueilla ja ne kehittyvät kunnes joutuvat kontaktiin toinen toistensa kanssa. Lopuksi rakeiden lukumäärä pienenee ja tuloksena on stabiilimpi uudelleenkiteytynyt rakenne, joka vastaa rakeiden mahdollisimman pientä rajapintaa.
Samaten on tunnettua, että joidenkin alkuaineiden lisäyksellä seoksiin niiden valmistusprosessin aikana tai jopa joidenkin epäpuhtauksien läsnäololla voi olla tätä kehitystä hidastava vaikutus, so. että lämpötila, jossa primäärinen uudelleenki-teytyminen alkaa, on silloin korkeampi ja että jossakin määrätyssä lämpötilassa muodostuneiden jyvien koko on pienempi. Siten esimerkiksi useat tutkijat ovat kiinnittäneet huomiota zirkoniumin hidastavaan vaikutukseen suunnilleen 2000 ppm 2 b 8 3 ί 1 koneentraatioi1la silloin kun se saostuu hienojakoisena ali-rajapintoihin hehkutushetkellä.
Samoin on asian laita raudan suhteen mutta alemmilla konsent-raatioilla, suunnilleen joitakin satoja ppm.
Nyt on keksitty, että tämä hidastava vaikutus voitiin saada aikaan myös lisäämällä uraania, mutta käyttämällä paljon pienempiä määriä tätä alkuainetta kuin zirkoniumia ja rautaa, sillä tämä vaikutus ilmenee niin pienillä konsentraatioi1la kuin 5 ppm. Tähän perustuu menetelmä, joka on keksinnön kohteena ja jonka avulla voidaan nostaa alumiinin ja sen seosten uudelleenkiteytymislämpötilaa ja saada raekoko niin pieneksi kuin mahdollista, ja jolle on tunnusomaista se, että lisätään 5-1000 ppm uraania sen valmistusprosessin hetkellä.
Hidastava vaikutus kasvaa sitä mukaa kuin uraanin konsentraa-tio nousee, mutta se saavuttaa maksimin noin 200 ppm:llä.
Hidastavan vaikutuksen tehokkuuden rajoittumisen olemassaolo uraanin korkeammilla koneentraatioilla näyttää johtuvan siitä seikasta, että ainoastaan uraanilla, joka on kiinteän liuoksen muodossa ennen hehkuttamista, on vaikutus.
Tätä vahvistavat kokeet, jotka ovat osoittaneet että saman vaikutuksen saamiseksi tarvitaan vähemmän uraania silloin kun metalli homogenoidaan valamisen jälkeen korkeammassa lämpötilassa yksinkertaisen kuumennuksen asemesta alemmassa lämpötilassa. Käytännössä on optimaalinen koneentraatio noin 50 ppm ensimmäisessä tapauksessa ja noin 150 ppm toisessa tapauksessa .
On todettu myös, että yksinkertaisen lämmittämisen tapauksessa saatiin samanlainen vaikutus vähentämällä sitä enemmän uraanin määrää mitä enemmän metalli sisälsi rautaa.
3 ο 8 3 1 1
On eiie olemassa näiden kahden alkuaineen yhteisvaikutus, minkä ansiosta voidaan, riippuen käytetyssä metallissa olevan raudan suuremmasta tai pienemmästä puhtausasteesta, täydentää tämän alkuaineen vaikutusta pienemmällä uraanin määrällä.
Tähän uraanin hidastavaan vaikutukseen on lisättävä myös toinen vaikutus joka on, siinä tapauksessa että ylitetään kuitenkin uudelleenkiteytymislämpötila, mahdollisimman pienen raekoon saaminen.
Keksintöä voidaan havainnollistaa kuvioiden 1-21 avulla, jotka esittävät valokuvia useiden alumiinin seosten raeraken-teista, joita on vahvistettu eri määrillä uraania ja jotka ovat joutuneet erikoisiin hehkutusolosuhteisiin.
Tässä tapauksessa on kyse tyyppiä 1085 olevasta alumiinin kolmesta seoksesta Aluminium Association'in normien mukaisesti, joilla on seuraava koostumus:
EBE_L·_S_C
Epäpuhtauksien
Pitoisuus ppm:na_
Si 200 200 260
Fe 630 630 700
Cu <20 <20 <20
Mn <20 <20 <20
Mg <10 <10 <10
Cr <10 <10 <10
Ni 180 210 170
Zn 90 90 80
Ti 300 280 260 V 50 40 50 B 17 12 13
Ga 80 80 90 4 88311
Kustakin näistä seoksista on valmistettu 7 valuharkon sarja, joita merkitään numeroilla 1-7 seoksesta A, 8-14 seoksesta B ja 15-21 seoksesta C, ja seokset ovat sellaiset, että kussakin sarjassa uraanin pitoisuudet ovat vastaavasti 0,20, 50, 100, 200, 500 ja 1000 ppm. Näille valuharkoi11 e on sitten tehty seuraavat muutokset: o valuharkot 1-7 on homogenoitu 60 h ajan lämpötilassa 620 C, sen jälkeen vesikarkaistu, kylmävalssattu 0,45 mm paksuuteen o ja saatu levy on hehkutettu 1 h ajan 350 C:ssa; o valuharkot Θ-21 on kuumennettu 465 C:ssa ja pidetty tässä lämpötilassa 5 h, sen jälkeen jäähdytetty luonnollisesti, kylmä- valssattu paksuuteen 0,45 mm ja saatu levy on hehkutettu 30 o min ajan 310 C:ssa.
21 valuharkosta saatujen hehkutettujen levyjen raerakenteet on esitetty kuvioissa 1-21, jotka vastaavat valuharkkojen numeroita .
Niistä käy selville, että saadaan seuraavat kiteytymistulok-set :
0 E.R. rakeiden fr = 95 % fr 5 80 X
koko heterogeenistä 20 E.R. rakeet fr = 80 * sama pienempiä karkeita ja homogeeni- rakeita sempiä 5 b 8 311
Numerot
Uraanin A B C
(U) pi- (homogenoitu) (kuumennettu) (kuumennettu) t o i euus (ppm)_.
50 fr < 10 * fr = 50 X fr = 40 X
joitakin ra- N.R. aisa- karkeita keitä reunan osassa rakeita lähe1lä 100 fr = 15 X sama sama karkeat linjat 200 fr = 15 X fr < 30 X sama hienojakoiset 1 injät 500 fr = 20 X sama sama hyvin hienojakoiset linjat
1000 sama sama fr = 40 X
pienempiä _rakeita_ E.R. = uudelleenkiteytynyt täydelleen N.R. = ei uudelleenkiteytynyt fr = uudelleenkiteytynyt fraktio Tästä taulukosta voidaan tehdä johtopäätös, että: uraanin vaikutus uudel1eenkiteytyrni suopeuteen on hyvin selvä alkaen 50 ppm.stä; tämä vaikutus on hyvin suuri homogenoimistapauksessa. Kun metallia ainoastaan kuumennetaan, tarvitaan enemmän uraania samanlaisen vaikutuksen aikaansaamiseksi;
6 ö 8 3 I I
siinä tapauksessa, että metallia kuumennetaan, on uraanin vaikutus sitä selvempi mitä korkeampi on metallin sisältämän raudan pitoisuus (vrt. C:n pitoisuus < B:n pitoisuus); uraanin vaikutus ei kasva enää yläpuolella 200 ppm:n.
Uraanin lisäämisellä on siis pitoisuuksilla 50-200 ppm hidastava vaikutus tyyppiä 1085 olevaan seokseen ja se nostaa siis uude1leenk i teytyrnis lämpötilaa.
Optimaalinen konsentraatio on riippuvainen metallin muuttumis-asteesta : noin 50 ppm, jos metalli on homogenoitu, noin 150 ppm, jos sitä kuumennetaan.
Tämän lisäksi alkaen 200 ppmrstä uraani vähentää voimakkaasti raekoon suurenemista erikoisesti korkeassa lämpötilassa homogenoitujen seosten tapauksessa.
Tätä keksintöä sovelletaan erikoisesti alumiiniin perustuvien levyjen valmistukseen, joiden on määrä joutua kuumennettaviksi suhteellisen korkeassa lämpötilassa kuten esimerkiksi emalointi- ja juottamisoperaatioita seuraavassa kuumennuksessa, ilman että tämä käsittely muuttaisi mainittujen levyjen mekaanisia ominaisuuksia.
Claims (4)
1. Menetelmä, jonka avulla voidaan nostaa alumiinin ja sen seosten uudelleenkiteytymislämpötilaa ja saada raekoko mahdollisimman pieneksi, tunnettu siitä, että lisätään 5-1000 ppm uraania sen valmistusprosessin aikana.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että lisätään 50-150 ppm uraania.
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että uraania lisätään pienempi määrä siinä tapauksessa, että metalli homogenoidaan valamisen jälkeen uude1leenkuumen-tamisen asemesta.
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että silloin kun metalli joutuu uudelleenkuumentamisope-raatioon valamisen jälkeen, lisätään sitä pienempi määrä uraania mitä suurempi on metallin sisältämän raudan määrä. »8311
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8617015A FR2607522B1 (fr) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Procede permettant d'augmenter la temperature de recristallisation de l'aluminium et de ses alliages |
FR8617015 | 1986-12-02 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI875303A0 FI875303A0 (fi) | 1987-12-01 |
FI875303A FI875303A (fi) | 1988-06-03 |
FI88311B FI88311B (fi) | 1993-01-15 |
FI88311C true FI88311C (fi) | 1993-04-26 |
Family
ID=9341581
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI875303A FI88311C (fi) | 1986-12-02 | 1987-12-01 | Foerfarande foer hoejning av rekristallisationstemperatur av aluminium och dess legeringar |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4816088A (fi) |
EP (1) | EP0273838B1 (fi) |
JP (1) | JPS63143244A (fi) |
AT (1) | ATE62714T1 (fi) |
CA (1) | CA1311631C (fi) |
DE (1) | DE3769454D1 (fi) |
DK (1) | DK631187A (fi) |
ES (1) | ES2021745B3 (fi) |
FI (1) | FI88311C (fi) |
FR (1) | FR2607522B1 (fi) |
GR (1) | GR3001797T3 (fi) |
IE (1) | IE60679B1 (fi) |
IS (1) | IS1402B6 (fi) |
NO (1) | NO168186C (fi) |
PT (1) | PT86268B (fi) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2637914B1 (fr) * | 1988-10-17 | 1992-12-18 | Pechiney Rhenalu | Procede permettant de diminuer le taux de recristallisation de l'aluminium et de ses alliages |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1415733A (en) * | 1920-02-02 | 1922-05-09 | Light Metals Company | Process of making and using metal scavenging alloy |
GB870261A (en) * | 1956-11-23 | 1961-06-14 | Pechiney Prod Chimiques Sa | Improvements in or relating to aluminium lithium alloys |
BE614668A (fi) * | 1958-12-29 | |||
US3147111A (en) * | 1961-11-27 | 1964-09-01 | Dow Chemical Co | Article of aluminum-base alloy |
CA921732A (en) * | 1969-10-24 | 1973-02-27 | Yokota Monoru | Heat-resistant aluminum alloys for electric conductors |
JPS59153861A (ja) * | 1983-02-22 | 1984-09-01 | Fuji Photo Film Co Ltd | 平版印刷版用支持体 |
-
1986
- 1986-12-02 FR FR8617015A patent/FR2607522B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-11-23 US US07/124,281 patent/US4816088A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-11-30 JP JP62303057A patent/JPS63143244A/ja active Granted
- 1987-12-01 IE IE326087A patent/IE60679B1/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 ES ES87420324T patent/ES2021745B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-01 FI FI875303A patent/FI88311C/fi not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 AT AT87420324T patent/ATE62714T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 CA CA000553251A patent/CA1311631C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 DK DK631187A patent/DK631187A/da not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 IS IS3291A patent/IS1402B6/is unknown
- 1987-12-01 EP EP87420324A patent/EP0273838B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-01 DE DE8787420324T patent/DE3769454D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 NO NO875004A patent/NO168186C/no unknown
- 1987-12-02 PT PT86268A patent/PT86268B/pt not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-04-18 GR GR90401184T patent/GR3001797T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK631187D0 (da) | 1987-12-01 |
FR2607522B1 (fr) | 1992-04-30 |
IE873260L (en) | 1988-06-02 |
EP0273838B1 (fr) | 1991-04-17 |
ATE62714T1 (de) | 1991-05-15 |
ES2021745B3 (es) | 1991-11-16 |
JPS63143244A (ja) | 1988-06-15 |
EP0273838A3 (en) | 1988-07-20 |
US4816088A (en) | 1989-03-28 |
GR3001797T3 (en) | 1992-11-23 |
NO168186B (no) | 1991-10-14 |
FI88311B (fi) | 1993-01-15 |
IE60679B1 (en) | 1994-08-10 |
JPH0261532B2 (fi) | 1990-12-20 |
NO168186C (no) | 1992-01-22 |
NO875004L (no) | 1988-06-03 |
IS1402B6 (is) | 1989-12-15 |
NO875004D0 (no) | 1987-12-01 |
CA1311631C (fr) | 1992-12-22 |
PT86268B (pt) | 1990-11-07 |
FI875303A0 (fi) | 1987-12-01 |
DE3769454D1 (de) | 1991-05-23 |
FR2607522A1 (fr) | 1988-06-03 |
IS3291A7 (is) | 1988-06-03 |
PT86268A (fr) | 1988-01-01 |
FI875303A (fi) | 1988-06-03 |
DK631187A (da) | 1988-06-03 |
EP0273838A2 (fr) | 1988-07-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110846599B (zh) | 一种提高800MPa级铝合金腐蚀性能的热处理方法 | |
KR920010011A (ko) | 식품 및 음료용기용 알루미늄 합금시트 | |
US4645543A (en) | Superplastic aluminum alloy | |
FI88311C (fi) | Foerfarande foer hoejning av rekristallisationstemperatur av aluminium och dess legeringar | |
US5019188A (en) | Process for forming an aluminum alloy thin sheet by hot and cold rolling | |
FI69119B (fi) | Formbar plaotprodukt av aluminiumlegering | |
JP2671121B2 (ja) | 伸び、曲げ性、張出し性に優れた成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
CN109735749A (zh) | 一种Al-Mg-Mn-Er-Zr合金热轧板稳定化退火工艺 | |
CN104404411A (zh) | 一种5系铝合金板材的生产方法 | |
CN109321843B (zh) | 一种高强度高塑性冷轧钢板及其制造方法 | |
CN113005375A (zh) | 烤漆后应用的提高表面质量和强度的Al-Mg-Zn-Cu合金板材制备方法 | |
US20230193430A1 (en) | High strength and thermally stable 5000-series aluminum alloys | |
JPS57149459A (en) | Production of aluminum alloy sheet to be worked | |
JPS605660B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板材およびその製造法 | |
US4069072A (en) | Aluminum alloy | |
JPS63162818A (ja) | プレス成形性のきわめて優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPS56102568A (en) | Manufacture of aluminum alloy hard plate with superior strength and anisotropy | |
JPS616244A (ja) | 微細結晶粒高強度成形加工用合金とその製造法 | |
CN115710661B (zh) | 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金及提高其应力腐蚀性能的方法 | |
JPS627836A (ja) | 微細結晶粒組織を有するアルミニウム合金の製造法 | |
CN117684051A (zh) | 一种铝合金及其制备方法与应用 | |
KR840002271B1 (ko) | 디이프 드로잉용 알루미늄 합금 | |
JPS634034A (ja) | 電気、電子部品用銅合金及び銅合金板の製造方法 | |
JPS61264150A (ja) | バルジ加工性に優れた包装用アルミニウム合金板 | |
JPH03271349A (ja) | 成形性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
BB | Publication of examined application | ||
MM | Patent lapsed | ||
MM | Patent lapsed |
Owner name: CEGEDUR SOCIETE DE TRANSFORMATION DE |