NO168186B - Fremgangsmaate for aa heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav - Google Patents
Fremgangsmaate for aa heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav Download PDFInfo
- Publication number
- NO168186B NO168186B NO875004A NO875004A NO168186B NO 168186 B NO168186 B NO 168186B NO 875004 A NO875004 A NO 875004A NO 875004 A NO875004 A NO 875004A NO 168186 B NO168186 B NO 168186B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- uranium
- temperature
- alloys
- ppm
- metal
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 4
- 230000000979 retarding effect Effects 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001224 Uranium Chemical class 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000001151 other effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Medicines That Contain Protein Lipid Enzymes And Other Medicines (AREA)
- Bipolar Transistors (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Forging (AREA)
- Enzymes And Modification Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Thermally Actuated Switches (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Fluid Adsorption Or Reactions (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Cookers (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved hvilken det er mulig å heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav og derved å minimalisere kornstørrelsen.
Det er et kjent faktum at ved dimensjonen transformering av et metall slik som f. eks. ved valsing opptrer det et fenomen som kalles hammerherding, det vil si at den krystallinske struktur i metallet endres: feil, dislokasjoner og celler av hammerherdet materiale opptrer.
Hvis dette metall utglødes utvikler det seg mot en mere stabil likevektstilstand som avhenger av temperaturen og varigheten av varmebearbeidingstemperaturen.
For eksempel skjer det i et første såkalt gjenopprettings-trinn en restrukturering av metallet som har en tendens til å organisere lineære defekter i en polygonisert vegg. Deretter vil i et trinn som primært kalles omkrystallisering så og si perfekt korn opptre i visse områder og utvikle seg inntil de kommer i kontakt med hverandre.
Til slutt vil antallet korn forsvinne og tilveiebringe den mest stabile omkrystalliserte struktur som tilsvarer et minimalt overflateareal av kornforbindelser.
Likeledes er det velkjent at tilsetning av visse elementer til legeringer under behandlingen eller sogar at nærværet av visse urenheter kan ha en virkning på å redusere denne utvikling, det vil si at temperaturen ved hvilken primærom-krystallisering starter, der er høyere og at for en gitt temperatur størrelsen av kornene er mindre.
For eksempel har tallrike forfattere angitt den forsinkende virkning av zirkonium for konsentrasjoner på ca. 2.000 ppm når dette utfelles finfordelt i subskjøtene under varme-behandlingen. Det samme gjelder jern, men ved lavere konsentrasjoner på noen hundrede ppm.
Det er nu funnet at denne tidsforsinkende virkning også kan oppnås ved tilsetning av uran men at bruken av langt mindre mengder av dette element enn av zirkonium og jern kan benyttes idet virkningen oppsto ved konsentrasjoner helt ned til 5 ppm.
Således karakteriseres fremgangsmåten som er gjenstand for foreliggende oppfinnelse, og som gjør dette mulig å heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav, og å minimalisere kornstørrelsen, ved at mellom 5 og 1.000 ppm uran tilsettes på bearbeidingstidspunktet.
Denne hastighetsreduserende virkning øker med urankonsentra-sjonen, men når et maksimum ved ca. 200 ppm.
Eksistensen av en begrensning når det gjelder effektiviteten når det gjelder den retarderende påvirkning for store konsentrasjoner av uran synes å skyldes det faktum av kun det uran som foreligger i fast oppløsning før varmebehandl-ingen har noen virkning.
Dette bekreftes ved forsøk som har vist at for å oppnå en tilsvarende virkning kreves det mindre uran når metallet underkastes en homogeniseringsreaksjon etter støping, ved en forhøyet temperatur istedet for en enkel gjenoppvarming ved lavere temperatur. For praktiske formål er den optimale konsentrasjon ca. 50 ppm i det første trinn og 150 ppm i det andre.
Det er videre funnet at når det gjelder enkel gjenoppvarming var det, når det gjelder jern som var inneholdt i metallet, mulig i større grad å redusere mengden uran og likevel å oppnå en tilsvarende virkning.
Derfor er det en kombinert effekt mellom disse to elementer som gjør det mulig, i henhold til større eller lavere renhet av jern i det benyttede metall, å supplementere virkningen av dette element ved en liten mengde uran.
Til denne uranets retarderende virkning må man også legge andre virkninger som, hvis man uansett overskrider rekrystal-liseringstemperaturen, også kan minimalisere kornstørrelsen.
Foreliggende oppfinnelse kan illustreres ved hjelp av figurene 1-21 som viser fotografier av granulaere strukturer av et antall aluminiumslegeringer som er ympet med forskjel-lige mengder uran og underkastet spesiell varmebehandling.
Slik det er vist er det tre aluminiumlegeringer av typen 1085 som oppfyller standardene "Aluminium Association" og med følgende sammensetninger:
Ut fra hver av disse ble det fremstilt en serie på syv barrer, nummerert 1-7 for legering A, 8-14 for legering B og 15-21 for legering C idet legeringene er slik at i hver serie er uraninnholdet henholdsvis 0, 20, 50, 100, 200, 500 og 1000 ppm. Barrene underkastes så følgende prøver: Barrene 1 til 7 ble homogenisert i 60 timer ved 620°C, deretter bråkjølt i vann, koldvalset til en tykkelse på 0,45 mm hvorved den resulterende folie ble varmebehandlet i 1 time ved 35CC;
Barrene 8 til 21 ble gjenoppvarmet til 465"C og holdt ved denne temperatur i 5 timer, deretter avkjølt naturlig, koldvalset til en tykkelse på 0,45 mm hvoretter den resulterende folie ble varmebehandlet i 30 minutter ved 310°C.
Den granulære struktur som ble observert på de varmebehand-lede plater oppnådd fra de 21 barrer er vist i figurene 1 til 21 der figurnummeret tilsvarer referansetallet til den angjeldende barre.
Dette gjør det mulig å vise at de i tabellen angitte resultater ble oppnådd ved krystalliseringen.
Ut fra tabellen kan man slutte at:
virkningen av uran og omkrystalliseringshastigheten er
i det alt vesentlige gjeldende fra 50 ppm;
virkningen er heller betydelig når det gjelder homogeniseringen, når metallet kun gjenoppvarmes kreves det mere uran for å oppnå en tilsvarende virkning;
når det gjelder gjenoppvarmet metall må det sies at jo høyere jerninnholdet av metallet er, jo mere utpreget er virkningen av uran (sammenligning av innholdsreferansen C < innholdsreferansen B);
virkningen av uran viser ingen ytterligere økning ut over 200 ppm.
Som et resultat har tilsetningen av uran ved innhold mellom 50 og 200 ppm en reterderende virkning i en legering av typen 1085 og hever derfor omkrystallliseringstemperaturen. Den optimale konsentrasjon avhenger av transformeringsområdet for metallet: ca. 50 ppm hvis metallet er homogenisert; og ca. 150 ppm hvis det er gjenoppvarmet.
Over 200 ppm er virkningen av uran stadig svakere når det gjelder veksten av kornstørrelsene, spesielt når det gjelder homogeniserte legeringer med høy temperatur.
Foreliggende oppfinnelse anvendes spesielt ved fremstilling av aluminiumbaserte folier som er ment å underkastes oppvarming ved relativt høy temperatur slik som f. eks. den som ledsager emaljering eller lodding, uten at denne behandling i vesentlig grad endrer de mekaniske egenskaper for foliene.
Claims (4)
1.
Fremgangsmåte for å heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav, samt å minimalisere kornstør-relsen, karakterisert ved at mellom 5 og 1000 ppm uran tilsettes på behandlingstidspunktet.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert ved at mellom 50 og 150 ppm uran tilsettes.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert ved at en mindre mengde uran tilsettes hvis metallet underkastes en homogeniseringsoperasjon etter støping, istedet for gjenoppvarming.
4.
Fremgangsmåte ifølge krav l,karakterisert ved at, når metallet underkastes en gjenoppvarmingstemper-atur etter støping, jo større jerninnholdet i metallet er, jo mindre er mengden uran.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8617015A FR2607522B1 (fr) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Procede permettant d'augmenter la temperature de recristallisation de l'aluminium et de ses alliages |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO875004D0 NO875004D0 (no) | 1987-12-01 |
NO875004L NO875004L (no) | 1988-06-03 |
NO168186B true NO168186B (no) | 1991-10-14 |
NO168186C NO168186C (no) | 1992-01-22 |
Family
ID=9341581
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO875004A NO168186C (no) | 1986-12-02 | 1987-12-01 | Fremgangsmaate for aa heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4816088A (no) |
EP (1) | EP0273838B1 (no) |
JP (1) | JPS63143244A (no) |
AT (1) | ATE62714T1 (no) |
CA (1) | CA1311631C (no) |
DE (1) | DE3769454D1 (no) |
DK (1) | DK631187A (no) |
ES (1) | ES2021745B3 (no) |
FI (1) | FI88311C (no) |
FR (1) | FR2607522B1 (no) |
GR (1) | GR3001797T3 (no) |
IE (1) | IE60679B1 (no) |
IS (1) | IS1402B6 (no) |
NO (1) | NO168186C (no) |
PT (1) | PT86268B (no) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2637914B1 (fr) * | 1988-10-17 | 1992-12-18 | Pechiney Rhenalu | Procede permettant de diminuer le taux de recristallisation de l'aluminium et de ses alliages |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1415733A (en) * | 1920-02-02 | 1922-05-09 | Light Metals Company | Process of making and using metal scavenging alloy |
GB870261A (en) * | 1956-11-23 | 1961-06-14 | Pechiney Prod Chimiques Sa | Improvements in or relating to aluminium lithium alloys |
BE614668A (no) * | 1958-12-29 | |||
US3147111A (en) * | 1961-11-27 | 1964-09-01 | Dow Chemical Co | Article of aluminum-base alloy |
CA921732A (en) * | 1969-10-24 | 1973-02-27 | Yokota Monoru | Heat-resistant aluminum alloys for electric conductors |
JPS59153861A (ja) * | 1983-02-22 | 1984-09-01 | Fuji Photo Film Co Ltd | 平版印刷版用支持体 |
-
1986
- 1986-12-02 FR FR8617015A patent/FR2607522B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-11-23 US US07/124,281 patent/US4816088A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-11-30 JP JP62303057A patent/JPS63143244A/ja active Granted
- 1987-12-01 CA CA000553251A patent/CA1311631C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 NO NO875004A patent/NO168186C/no unknown
- 1987-12-01 AT AT87420324T patent/ATE62714T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 DK DK631187A patent/DK631187A/da not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 IS IS3291A patent/IS1402B6/is unknown
- 1987-12-01 EP EP87420324A patent/EP0273838B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-01 ES ES87420324T patent/ES2021745B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-01 IE IE326087A patent/IE60679B1/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 FI FI875303A patent/FI88311C/fi not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 DE DE8787420324T patent/DE3769454D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-02 PT PT86268A patent/PT86268B/pt not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-04-18 GR GR90401184T patent/GR3001797T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK631187D0 (da) | 1987-12-01 |
IE873260L (en) | 1988-06-02 |
CA1311631C (fr) | 1992-12-22 |
FI875303A0 (fi) | 1987-12-01 |
JPS63143244A (ja) | 1988-06-15 |
EP0273838B1 (fr) | 1991-04-17 |
EP0273838A3 (en) | 1988-07-20 |
PT86268B (pt) | 1990-11-07 |
ATE62714T1 (de) | 1991-05-15 |
PT86268A (fr) | 1988-01-01 |
FI88311C (fi) | 1993-04-26 |
ES2021745B3 (es) | 1991-11-16 |
IS1402B6 (is) | 1989-12-15 |
FI88311B (fi) | 1993-01-15 |
FR2607522A1 (fr) | 1988-06-03 |
FR2607522B1 (fr) | 1992-04-30 |
GR3001797T3 (en) | 1992-11-23 |
JPH0261532B2 (no) | 1990-12-20 |
US4816088A (en) | 1989-03-28 |
IS3291A7 (is) | 1988-06-03 |
NO875004L (no) | 1988-06-03 |
NO168186C (no) | 1992-01-22 |
EP0273838A2 (fr) | 1988-07-06 |
FI875303A (fi) | 1988-06-03 |
NO875004D0 (no) | 1987-12-01 |
DK631187A (da) | 1988-06-03 |
DE3769454D1 (de) | 1991-05-23 |
IE60679B1 (en) | 1994-08-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Silcock | The effect of quenching on the formation of gp zones and θ′ in al cu-alloys | |
JPH0219182B2 (no) | ||
NO125054B (no) | ||
US4014717A (en) | Method for the production of high-permeability magnetic steel | |
JP3022922B2 (ja) | 冷間圧延特性を改良した板またはストリップ材の製造方法 | |
NO168186B (no) | Fremgangsmaate for aa heve omkrystalliseringstemperaturen for aluminium og legeringer derav | |
US3069299A (en) | Process for producing magnetic material | |
US3345219A (en) | Method for producing magnetic sheets of silicon-iron alloys | |
US3486947A (en) | Enhanced structural uniformity of aluminum based alloys by thermal treatments | |
US3147158A (en) | Process for producing cube-on-edge oriented silicon iron | |
US3386820A (en) | Aluminum base alloy containing zirconium-chromium-manganese | |
US3240638A (en) | Use of silicon steel alloy having a critical sulfur range to insure cube-onface orientation | |
US2076383A (en) | Process for improving the magnetic properties of silicon steel | |
JPS6059982B2 (ja) | 電解コンデンサ電極用アルミニウム箔の製造方法 | |
US3304208A (en) | Production of fine grain aluminum alloy sheet | |
EP0090115A2 (en) | Cold worked ferritic alloys and components | |
JPS62202061A (ja) | 微細結晶粒を有するアルミニウム合金材料の製造方法 | |
JPS61110756A (ja) | チタン合金板の圧延方法 | |
SU996510A1 (ru) | Способ обработки двухфазных сплавов на основе магни | |
Terai et al. | Effect of the Second Phase on the “Work Softening” Phenomenon of Aluminium Alloys | |
Visser et al. | The Effect of Hot-Rolling Parameters on Texture Development and Microstructure in Aluminium AA5182 | |
JPH0543774B2 (no) | ||
Nagasaka et al. | Recovery and Recrystallization Behavior of Vanadium at Controlled Various Nitrogen and Oxygen Levels | |
FURUBAYASHI et al. | Effects of Niobium on the Microduplex Structure Formation in Cold-rolled Martensitic Fe-Ni Alloys | |
JPH07310150A (ja) | アルミニウム合金の熱処理方法 |