FI123837B - Menetelmä ja tuotantolaitos hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten - Google Patents
Menetelmä ja tuotantolaitos hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten Download PDFInfo
- Publication number
- FI123837B FI123837B FI20100385A FI20100385A FI123837B FI 123837 B FI123837 B FI 123837B FI 20100385 A FI20100385 A FI 20100385A FI 20100385 A FI20100385 A FI 20100385A FI 123837 B FI123837 B FI 123837B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- reactor
- residence time
- solids
- flame
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 239000011707 mineral Substances 0.000 title claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 51
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 38
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims description 27
- 239000002734 clay mineral Substances 0.000 claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 19
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 22
- 239000000047 product Substances 0.000 description 16
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 4
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 4
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 2
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052622 kaolinite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 239000011163 secondary particle Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005906 dihydroxylation reaction Methods 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004060 metabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 1
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/001—Calcining
- B01J6/002—Calcining using rotating drums
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/001—Calcining
- B01J6/004—Calcining using hot gas streams in which the material is moved
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B11/00—Calcium sulfate cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B11/00—Calcium sulfate cements
- C04B11/02—Methods and apparatus for dehydrating gypsum
- C04B11/028—Devices therefor characterised by the type of calcining devices used therefor or by the type of hemihydrate obtained
- C04B11/0286—Suspension heaters for flash calcining, e.g. cyclones
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B33/00—Clay-wares
- C04B33/32—Burning methods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Description
- 1 -
Menetelmä ja tuotantolaitos hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten 5 Nyt esillä olevan keksinnön kohteena on menetelmä hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten, erityisesti savimineraalin tai savenkaltaisten materiaalien tai kipsin kalsinoimiseksi, ja tuotantolaitos menetelmän toteuttamiseksi.
10 Perinteisesti hienojakoisten mineraalipitoisten kiintoaineiden, kuten savimineraalin, kalsinointi suoritetaan kiertouuneissa tai moniliesisissä uuneissa. Näin ollen matalaa lämpötilaa voidaan pitää yllä koko sen viipymäajan, jota prosessin mukainen käsittely vaatii. Esimerkiksi US-patentissa 4 948 362 on kuvattu savimateriaalin kalsinoimiseen tarkoitettua menetelmää, 15 jossa kaoliinia käsitellään kuumalla kalsinointikaasulla moniliesisessä kaisinointiuunissa kiilteen lisäämiseksi ja hankaavuuden minimoimiseksi. Kalsinoitu savijauhe erotetaan sähkösuotimessa kalsinointiuunin poistokaasusta ja käsitellään edelleen halutun tuotteen saavuttamiseksi.
20 Ennestään tunnetaan myös menetelmiä, joiden avulla on mahdollista välttää ^ siirrettävää laitoskalustoa, kuten kiertouunia tai moniliesisten uunien pyöriviä
C\J
^ puhdistusteriä, ja lyhentää viipymäaikaa. Sama koskee liekkireaktoreita ja ^ leijukerrosteknologiaan perustuvia menetelmiä.
CC
25 US-patenttijulkaisusta 6 168 424 tunnetaan tuotantolaitos suspensiossa olevien
LO
co mineraalipitoisten kiintoaineiden, erityisesti savimineraalin, lämpökäsittelyä o o varten, jossa laitoksessa kiintoaineet syötetään liekkireaktoriin, kun ne on ensin δ ^ esilämmitetty useissa esilämmitysvaiheissa. Liekkireaktorissa kiintoaineet kalsinoidaan lämpökäsittely-yhteessä kuumilla kaasuilla, jotka tuotetaan -2- palamistilassa. Tämän jälkeen kalsinoitu tuote jäähdytetään toivottuun tuotelämpötilaan useissa eri jäähdytysvaiheissa.
Julkaisussa "Properties of Flash-Calcined Kaolinite", "Clays and Clay Minerals", 5 Voi. 33, No. 3, 258-260, 1985, kirjoittajat D. Bridson, T. W. Davies ja D. P. Harrison myös kuvailevat liekkikalsinoinnin käyttöä kaoliinin käsittelyssä. Tässä menetelmässä kiintoaineet kuumennetaan erittäin nopeasti, pidetään lyhyen aikaa samassa lämpötilassa ja sitten taas nopeasti jäähdytetään. Kaoliinia liekkikalsinoitiin 0,2 - 2 sekuntia lämpötiloissa 900 - 1 250 °C. Kävi kuitenkin 10 ilmi, että huolimatta riittävän korkeasta lämpötilasta aikaansaatiin vain osittainen dehydroksylaatio, koska lyhyt käsittelyaika ei riitä tasapainon saavuttamiseen.
Liekki reaktoreissa viipymäaika on hyvin lyhyt, mitä kompensoidaan korotetulla käsittelylämpötilalla reaktorissa. Kun kyseessä ovat lämpöherkät materiaalit, 15 kuten savimineraali tai kipsi, on otettava huomioon maksimilämpötilat, sillä on olemassa vaara, että materiaali sintrautuu, jos maksimilämpötila ylitetään. Lisäksi erityisesti savimineraalin käsittelyssä on vaara, että erittäin korkeissa lämpötiloissa pozzolaaninen reaktiivisuus katoaa. Pozzolaanit ovat silikaattisia ja alumosilikaattisia aineita, jotka reagoivat hydraulisesti kalsiumhydroksidin 20 (sammutettu kalkki) ja veden kanssa ja muodostavat kalsiumhydrosilikaatteja ja o 5 kalsiumaluminohydraatteja. Mainittuja kiteitä saadaan myös sementin
CM
^ kovettumisen (hydraation) tuloksena, ja niiden ansiosta esim. betoniin saadaan ^ lujuutta ja rakenteellista tiheyttä. Kun kyseessä on kaoliniittinen savi, ei näin x ollen ole syytä pysyvästi ylittää 800 °C lämpötilaa. Mainituissa lämpötiloissa voi tr 25 kuitenkin käydä niin, ettei materiaaliin saada haluttuja ominaisuuksia, koska m g viipymäaika liekkireaktorissa on liian lyhyt.
o o δ 00 Patenttijulkaisusta DE 102 60 741 A1 tunnetaan menetelmä kipsin lämpökäsittelyä varten, jossa menetelmässä kiintoaineet kuumennetaan noin 30 750 °C lämpötilaan rengasmaisessa leijukerrosreaktorissa, jossa on -3- kierrätyssykloni, minkä jälkeen ne kalsinoidaan anhydriitiksi. Rengasmaisen leijukerroksen ansiosta saavutetaan kiintoaineille riittävän pitkä viipymäaika ja samalla hyvä aineen-ja lämmönsiirto.
5 Patenttijulkaisu DE 25 24 540 C2 kuvaa menetelmää suodatinkostean alumiinihydroksidin kalsinoimiseksi; siinä alumiinihydroksidi panostetaan leijukerrosreaktoriin, jossa on leijutusilmaa, ja kaksivaiheisessa palamisreaktiossa saavutetaan 1 100 °C lämpötila, minkä jälkeen alumiinihydroksidi kalsinoidaan. Kaasun erotuksen yhteydessä 10 leijukerrosreaktorista poistetut kiintoaineet syötetään viipymäaikareaktoriin, jossa kiintoaineet vuorostaan pidetään lievässä pyörteisessä liikkeessä 1 100 °C:n lämpötilassa lisäämällä reaktoriin hidasvauhtista kaasua. Kiintoaineiden osavirta kierrätetään yhteen kautta takaisin leijukerrosreaktoriin. Viipymäaika reaktorijärjestelmässä jakautuu leijukerrosreaktorin ja viipymäaikareaktorin 15 välillä suhteessa 1:3.3.
Nyt esillä olevan keksinnön tavoitteena on tarjota energiatehokas ratkaisu jolla taataan halutut hiukkasominaisuudet erityisesti kalsinoitaessa savimineraalia, savenkaltaisia materiaaleja tai kipsiä.
20 o ς Tavoitteen saavuttamiseksi keksinnön mukaisella menetelmällä kiintoaineet
CNJ
^ syötetään liekkireaktoriin, jossa ne joutuvat kosketuksiin kuumien kaasujen ^ kanssa lämpötilassa 450 - 1500 °C, edullisesti 500 - 890 °C, minkä jälkeen ne x ohjataan viipymäaikareaktoriin (7) lämpötilassa 500 - 890 °C, josta ne tr 25 poistetaan 1 - 600 minuutin viipymäajan, edullisesti 1-60 minuutin viipymäajan
LO
g jälkeen, kun käytettävässä reaktorissa on kiinteä leijukerros, ja 10 - 600 o 5 minuutin viipymäajan jälkeen, kun käytettävä reaktori on kiertouuni, minkä o ™ jälkeen kiintoaineet syötetään mahdollisesti seuraavaan käsittelyvaiheeseen.
-4-
Liekkireaktorissa ensimmäinen käsittelyvaihe sujuu nopeasti. Koska hiukkaset sekoittuvat perinpohjaisesti, lämmön- ja massansiirto paranee olennaisesti, jolloin kemialliset reaktiot etenevät paljon nopeammin kuin kalsinointiuunissa, jossa on pyörivä rumpu, tai kalsinointiuunissa, joka on moniliesiuuni. Tämän 5 jälkeen viipymäaikareaktori takaa riittävän viipymäajan haluttujen materiaaliominaisuuksien saavuttamiseksi, kun noudatetaan erikseen määriteltyä maksimilämpötilaa. Näin sekä itse prosessista että siinä käytetystä tuotantolaitoksesta tulee entistä taloudellisempi.
10 Koska kalsinoitava materiaali sekoitetaan perinpohjaisesti liekkireaktorissa, sitä voidaan vaaratta käsitellä huomattavasti korkeammissa lämpötiloissa kuin tavallisesti sallittu kalsinointilämpötila. Kuuman kaasun lämpötila voi olla yli 200 °C korkeampi kuin liekkireaktorin keskilämpötila. Tämä on mahdollista siksi, että kontakti kuuman kaasun kanssa on hyvin lyhytaikainen, ja lämmön nopea 15 poisjohtuminen on järjestetty. Näin ollen negatiivista materiaalinvaihtoa ei tapahdu.
Keksinnön erään edullisen suoritusmuodon mukaan kiintoaineiden viipymäaika liekkireaktorissa on 0,5 - 20 sekuntia, edullisesti 1-10 sekuntia ja edullisimmin 20 2-8 sekuntia. Kaasujen nopeudet ja näin ollen myös kiintoaineiden viipymäajat o ς voidaan määritellä käsiteltävien materiaalien ja haluttujen
CM
^ materiaaliominaisuuksien mukaan, liekkireaktorin rakenne huomioon ottaen.
^ Jopa silloin, kun minimiviipymäaika viipymäaikareaktorissa on vain yksi minuutti, x saavutetaan liekkireaktorissa viipymäaikareaktoriin verrattuna erittäin lyhyt
CC
“ 25 käsittelyaika, edullisesti lyhyempi kuin 1:6 ja edullisimmin lyhyempi kuin 1:7.5.
m °° Kun viipymäaika viipymäaikareaktorissa on pitempi, mainittu suhde pienenee o 5 vastaavasti suhteeksi 1:1200.
o
CM
-5-
Erityisesti kalsinoitaessa savimineraalia tai savenkaltaisia materiaaleja on keksinnön mukaisen liekkireaktorin lämpötila noin 550 - 850 °C, edullisesti 600 - 750 °C ja edullisimmin 650 - 700 °C.
5 Liekkireaktorin lämpötila voidaan saavuttaa sekä ulkoisen palamisen avulla, esimerkiksi yläpuolisessa palamistilassa, että liekkireaktorissa tapahtuvan sisäisen palamisreaktion avulla. Voidaan myös hyödyntää muista prosessivaiheista tai muista tuotantolaitoksista saatavia kuumia poistokaasuja. Sisäistä palamisreaktiota pidetään suotavana erityisesti korkeammissa, yli 10 700 °C:n palamislämpötiloissa.
Erään keksinnön edullisen suoritusmuodon mukaan liekkireaktoriin voidaan panostaa kylmän tai kuuman pyrolyysin tuotteita ja/tai kaasuuntumistuotteita tai alistökiömetrisen palamisreaktion tuotteita (esimerkiksi CO-pitoisia kaasuja), 15 minkä jälkeen liekkireaktorissa voidaan toteuttaa uusi palamisreaktio. Lisäksi voidaan käyttää erityispolttoaineita, joilla on matala palamislämpötila, esimerkiksi propaania.
Liekkireaktorin sisäistä palamisreaktiota voidaan säädellä esimerkiksi 20 viipymäajan ja liekkireaktorin koon tai rakenteen mukaan, ts. sen mukaan onko 0 ^ se putki vai sykloni. Suositeltavin on täydellinen sisäinen palamisreaktio, mutta
CM
^ liekkireaktorin jälkeen voidaan järjestää myös jälkipalamistila polttoaineen ^ täydellisen palamisen varmistamiseksi.
CC
25 Kun kalsinoidaan kipsiä, lämpötila liekkireaktorissa on noin 540 - 880 °C, mutta m
°° kun reaktoriin syötetään kuumia kaasuja, lämpötila on edullisesti 650 - 850 °C
o ° ja edullisimmin 700 - 750 °C, sisäisen palamisreaktion tapauksessa edullisesti ™ 740 - 850 °C, edullisimmin 750 - 800 °C.
-6-
Erään keksinnön suoritusmuodon mukaisesti lämpökäsittely viipymäaikareaktorissa toteutetaan kuumien kaasujen avulla, jolloin kaasujen viipymäaika viipymäaikareaktorissa on edullisesti 0,1 - 10 sekuntia. Näin viipymäaikareaktorin lämpötila voidaan säätää erittäin tarkasti. 5 Viipymäaikareaktorissa, joka käsittää kiertouunin, kiintoaineiden viipymäaika on edullisesti 20 - 300 minuuttia, ja leijukerrosreaktoriksi muodostetussa reaktorissa viipymäaika on edullisesti 1 - 30 minuuttia.
Kapinoitaessa savimineraalia tai savenkaltaisia materiaaleja keksinnön 10 mukaisesti on lämpötila viipymäaikareaktorissa noin 550 - 850 °C, edullisesti noin 600 - 750 °C ja edullisimmin 650 - 700 °C, jolloin pozzolaanisen reaktiivisuuden heikkeneminen voidaan luotettavasti ehkäistä.
Kun kyseessä on kipsin lämpökäsittely, on viipymäaikareaktorin lämpötila 15 keksinnön mukaisesti hieman korkeampi, nimittäin noin 540 - 880 °C, edullisesti noin 550 - 850 °C, ja edullisimmin noin 700 - 800 °C. Korkeammissa prosessilämpötiloissa on sisäinen palamisreaktio niin ikään mahdollinen.
Materiaalin syöttö liekkireaktoriin, joka on laajemmassa mielessä ns. entrained-20 bed-reaktori, toteutetaan kaasuvirralla, joka absorboi kiintoaineet. Edullisesti
O
^ reaktoriin syötetään kuuma kaasuvirta. Erään keksinnön edullisen
CvJ
^ suoritusmuodon mukaisesti hiukkasten Frouden luku liekkireaktorissa on 40 - ^ 300, edullisesti 60 - 200, jolloin varmistetaan, että kiintoainehiukkaset kulkevat x erittäin nopeasti reaktorin läpi ja näin ollen niiden viipymäaika on vastaavasti
CC
25 lyhyt. Hiukkasten Frouden luvut määräytyvät seuraavan yhtälön mukaisesti:
LO
CO
CO
O
? _ u O trp - I.
J5 -7- jossa u = kaasuvirran tehonopeus m/s ps = kiintoainehiukkasen tiheys kg/m3
Pf = leijutuskaasun tehollinen tiheys kg/m3 5 dp = reaktorin sisältämien (tai reaktorissa muodostuneiden) hiukkasten, lukumäärä m, keskiläpimitta reaktorin toiminnan aikana g = gravitaatiovakio m/s2.
Tätä yhtälöä sovellettaessa tulisi ottaa huomioon, ettei dp tarkoita reaktoriin 10 syötetyn materiaalin hiukkaskokoa (d5o), vaan reaktorin sisältämien hiukkasten keskiläpimittaa reaktorin toiminnan aikana, mikä voi merkittävästikin poiketa molempiin suuntiin käytetyn materiaalin (primaarihiukkasten) keskiläpimitasta. Kun kyseessä on erittäin hienojakoinen materiaali, jonka keskiläpimitta on 3-10 pm, hiukkaset (sekundaarihiukkaset), hiukkaskoko 20 - 30 pm, muodostuvat 15 esimerkiksi ennen niiden syöttämistä tuotantolaitokseen tai liekkireaktoriin tai lämpökäsittelyn aikana. Toisaalta eräät muodostuneista materiaaleista tai sekundaarihiukkasista hajoavat lämpökäsittelyn aikana tai kaasuvirran mekaanisen rasituksen tuloksena.
20 Keksinnön mukaisesti menetelmän tehokkuus kasvaa, kun kiintoaineet o 5 esilämmitetään ennen niiden syöttämistä liekkireaktoriin. Esilämmityksessä
CNJ
.A käytetään edullisesti liekkireaktorin poistokaasuja joko pelkästään tai osittain, oi) Esilämmityksen aikana saadaan yleensä pölyhiukkasia, jotka voidaan syöttää x suoraan liekkireaktoriin tai viipymäaikareaktoriin.
CC
^ 25 m 28 Erään keksinnön sovelluksen mukaisesti viipymäaikareaktorin poistokaasut
O
? kierrätetään liekkireaktoriin prosessin saannin parantamiseksi. Pölypitoiset ^ poistokaasut voidaan ensin puhdistaa karkeasti esimerkiksi syklonilla, ja niistä erotettu pöly voidaan syöttää jäähdytyslaitteistoon. Jotta poistokaasun sisältämä -8- lämpö voitaisiin hyödyntää optimaalisesti, toteutetaan kaasun kierrätys esilämmitysvaiheeseen keksinnön mukaisesti.
Viipymäaikareaktorista saadut kuumat kiintoaineet jäähdytetään tämän jälkeen 5 suorasti tai epäsuorasti ja lämpö käytetään edullisesti palamiskaasun lämmittämiseen joko liekkireaktoria tai sen yläpuolista palamistilaa varten. Lämpö, joka on tuotettu laitteistoon mahdollisesti kuuluvassa jälkipalamistilassa, voidaan myös hyödyntää menetelmässä, esimerkiksi kaasun tai kiintoaineiden esilämmityksessä.
10
Keksintö koskee myös tuotantolaitosta hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä, erityisesti savimineraalin ja kipsin kalsinointia varten, joka tuotantolaitos soveltuu edellä kuvatun menetelmän suorittamiseen. Keksinnön mukaisesti tuotantolaitokseen kuuluu liekkireaktori, jonka läpi 15 kiintoaineet ohjataan lämpötilassa 40 - 1 500 °C, edullisesti 500 - 890 °C, ja viipymäaikareaktori, jonka läpi kiintoaineet tämän jälkeen ohjataan lämpötilassa 500 - 890 °C.
Keksinnön erään suoritusmuodon mukaisesti viipymäaikareaktori on kiertouuni. 20 Keksinnön erään toisen edullisen suoritusmuodon mukaisesti ? viipymäaikareaktorissa on kaasu-kiintoainesuspensio, esimerkiksi kiinteä ^ leijukerros, tai kuljetusosio.
i 00 ^ Keksinnön erään suoritusmuodon mukaisesti viipymäaikareaktorin taakse on * 25 järjestetty jäähdytysjärjestelmä, joka käsittää suoria ja/tai epäsuoria ra jäähdytysvaiheita, erityisesti jäähdytyssykloneita ja/tai leijukerrosjäähdyttimiä.
O
o Suorassa jäähdytysvaiheessa jäähdytysväliaine joutuu kosketuksiin o ^ jäähdytettävän tuotteen kanssa. Myös jäähdytysprosessin aikana voidaan yhä toteuttaa haluttuja reaktioita, kuten tuotteen jalostamista. Lisäksi suorien 30 jäähdytysvaiheiden jäähdytysvaikutus on erityisen hyvä. Suorissa -9- jäähdytysvaiheissa jäähdytys saadaan aikaan jäähdytyskierukan läpi viilaavan jäähdytysväliaineen avulla.
Liekkireaktorissa tarvittavien prosessilämpötilojen säätämiseksi järjestelmässä 5 on reaktorin yläpuolinen palamistila ja siinä syöttöyhteet polttoaineelle, hapelle ja/tai lämmitetylle kaasulle, edullisesti ilmalle, ja palamistilan poistokaasut johdetaan liekkireaktoriin kuumana kuljetuskaasuna. Palamistila voidaan kuitenkin myös jättää pois siinä tapauksessa, että reaktorin lämpötila voidaan valita kyllin korkeaksi syttymistä ja tasaista palamisreaktiota varten (sisäinen 10 palamisreaktio liekkireaktorissa).
Erään keksinnön suoritusmuodon mukaisesti ennen liekkireaktoria laitteistossa on ainakin yksi esilämmitysvaihe kiintoaineiden esilämmittämiseksi.
15 Kiintoainehiukkasten erottamiseksi kaasuvirrasta keksinnön mukaisessa laitteistossa on reaktorin jälkeen erotin, erityisesti syklonierotin.
Muut keksinnön piirteet, edut ja mahdolliset sovellutusesimerkit käyvät myös ilmi seuraavasta keksinnön suoritusmuotojen kuvauksesta ja oheisesta piirroksesta. 20 Kaikki keksinnön piirteet, joita on tässä kuvailtu ja/tai havainnollistettu edustavat ? keksinnön kohdetta joko sellaisenaan tai eri yhdistelminä riippumatta siitä, onko ^ ne mainittu oheisissa patenttivaatimuksissa tai niihin viittaavassa selvityksessä.
i 00
Piirroksessa
X
X
25 S Kuvio 1 esittää keksinnön mukaisen menetelmän perusvuokaaviota, o o o w Kuvio 2 esittää erästä keksinnön suoritusmuotoa savimineraalin kalsinoimiseksi, ja 30 -10-
Kuvio 3 esittää erästä keksinnön suoritusmuotoa kipsin kalsinoimiseksi.
Kuvio 1 esittää kaaviomaisesti tuotantolaitosta keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseksi.
5
Syöttöyhteen 1 kautta käsiteltävät kiintoaineet, kuten savimineraali tai kipsi, syötetään esilämmitysvaiheeseen 2 ja lämmitetään noin 300 °C:n lämpötilaan. Poistokaasuyhteestä poistokaasu johdetaan pölynerottimeen (ei esitetty) tai tuotantolaitoksen muihin osiin. Tämän jälkeen kiintoaineet lämmitetään 300 -10 500 °C lämpötilaan toisessa esilämmitysvaiheessa 4 ennen niiden syöttämistä liekkireaktoriin 5. Liekkireaktorissa 5, joka on esimerkiksi 30 m korkea ns. entrained-bed-reaktori, kiintoaineet kalsinoidaan kuumilla kaasuilla, jotka tuotetaan palamistilassa 6, lämpötilassa 600 - 850 °C, edullisesti 650 - 700 °C (savimineraali) tai 700 - 750 °C (kipsi). Liekkireaktoriin 5 syötetään sellainen 15 määrä kuumaa kaasua, että hiukkasille saavutetaan Frouden luku 40 - 300, edullisesti noin 60 - 200, ja kiintoaineet johdetaan hyvin nopeasti liekkireaktorin 5 läpi. Keksinnön mukaisesti viipymäajaksi saadaan edullisesti 2-8 sekuntia. Riippuen materiaalista ja halutusta lämpökäsittelystä kiintoaineiden viipymäaika liekkireaktorissa voi kuitenkin olla myös 0,5 - 20 sekuntia.
20
O
^ Yhdessä kuuman kuljetuskaasun kanssa liekkireaktorista 5 poistettavat
CM
kiintoaineet erotetaan kuljetuskaasusta erottimessa (ei esitetty), erityisesti ^ syklonissa, ja syötetään viipymäaikareaktoriin 7, joka on konstruktioltaan kiertouuni tai kiinteä leijukerros, jossa kiintoaineet joutuvat lämpökäsittelyyn
CC
25 riippuen niiden (lämpökäsittelyn tuloksena syntyneestä) koostumuksesta ja
LO
°° halutuista tuoteominaisuuksista 1 - 600 minuutin ajaksi, edullisesti 1-30 o o minuutin ajaksi, kun viipymäaikareaktorissa (7) on kiinteä leijukerros, ja 10 - 600 o 00 minuutiksi, kun viipymäaikareaktori 7 on konstruoitu kiertouuniksi.
- 11 -
Keksinnön mukaisesti lämpötila viipymäaikareaktorissa 7 on noin 550 - 850 °C, ja savimineraalin kalsinoimiseksi edullisesti noin 650 - 700 °C, kun taas kipsin kalsinoimiseksi lämpötila on edullisesti noin 700 - 750 °C. Viipymäaikareaktorin 7 lämpötilaa säädellään syöttöilman avulla, jota johdetaan reaktoriin yhteestä 8. 5 Kaasujen viipymäaika viipymäaikareaktorissa 7 on 1 - 10 sekuntia, jotta lämpötila voidaan säätää ja mukauttaa täsmällisesti haluttujen tuoteominaisuuksien mukaiseksi. Lisäksi polttoainetta voidaan syöttää viipymäaikareaktoriin 7 sisäisen palamisreaktion aikaansaamiseksi. Viipymäaikareaktorista 7 saatu pölypitoinen poistokaasu kierrätetään takaisin 10 toiseen esilämmitysvaiheeseen 4 paluuyhteen 9 kautta. Menetelmässä pölypitoiselle poistokaasulle voidaan myös tehdä karkea pölynpoisto.
Kiintoaineet poistetaan viipymäaikareaktorista 7 ja syötetään ensimmäiseen jäähdytysvaiheeseen 10, jossa tuote jäähdytetään yhdessä tai useammassa 15 vaiheessa vastavirtaan palamisilman kanssa, jolloin voidaan toteuttaa joko suora tai epäsuora jäähdytys. Yhteen 11 kautta näin lämmitetty ilma syötetään palamisilmana palamistilaan 6, jossa polttoaineyhteen 12 kautta syötetty polttoaine palaa ja siten lämmittää palamisilmaa, joka sen jälkeen syötetään liekkireaktoriin 5. Osa esilämmitetystä ilmasta voidaan myös käyttää 20 viipymäaikareaktorin leijuttamiseen. o δ , Tämän jälkeen tuotetta voidaan edelleen jäähdyttää ilmalla toisessa ^ jäähdytysvaiheessa 13, minkä jälkeen se syötetään leijukerrosjäähdyttimeen 14, ^ jossa kiintoaineet jäähdytetään ilmalla ja/tai jäähdytysvedellä haluttuun * 25 tuotelämpötilaan, esimerkiksi 50 - 60 °C:een.
LO
CO
CO
o Esimerkki 1 (savimineraalin kalsinointi) δ
C\J
- 12-
Tuotantolaitosta, jonka on määrä tuottaa 1 300 t kalsinoitua savimineraalia päivässä, ja joka on esitetty kaaviomaisesti kuviossa 2, käytetään maakaasulla jonka alempi lämpöarvo (NCV, Net Calorific Value) on 50 000 kJ/kg.
5 Savenkaltainen, runsaasti kaoliinia sisältävä lähtömateriaali, kosteus 7 %, esilämmitetään 500 °C lämpötilaan kahdessa perättäisessä esilämmitysvaiheessa, jotka käsittävät venturi-esilämmittimet 2a, 4a ja syklonierottimet 2b, 4b, minkä jälkeen materiaali syötetään liekkireaktoriin 5. Materiaali käsitellään lämpötilassa 650 - 700 °C, viipymäaika 5 sekuntia.
10 Viipymäaikareaktori 7 on muodostettu kiinteäksi leijukerrosreaktoriksi, ja sitä käytetään lämpötilassa 630 - 680 °C. Hiukkasten haluttu Frouden luku on 3, joka käytännön prosessissa asettuu hiukkaskoon vaihteluista johtuen alueelle 2 - 4. Viipymäaika on 13-22 minuuttia, edullisesti 16-20 minuuttia.
15 Kuuma kaasu, jolla säädetään liekkireaktorissa 5 tarvittavaa prosessilämpötilaa, tuotetaan palamistilassa 6. Jotta voidaan tuottaa 77 000 Nm3/h kuumaa kaasua lämpötilassa 1 000 °C, tarvitaan 1 600 kg/h maakaasua. Palamisilma esilämmitetään lämpötilaan 340 °C jäähdyttämällä tuote, joka poistuu viipymäaikareaktorista 7 lämpötilassa 650 °C, minkä jälkeen se syötetään 20 palamisreaktioon palamistilaan 6. Prosessissa tuote jäähdytetään lämpötilasta ° 650 °C lämpötilaan noin 150 °C, ja lopulta se jäähdytetään haluttuun o < loppulämpötilaan 55 °C leijukerrosjäähdyttimessä 14.
i
CO
^ Esimerkki 2 (kipsin kalsinointi) * 25 <» Tuotantolaitosta, jonka on määrä tuottaa 1 300 t kalsinoitua savimineraalia
CO
o päivässä, ja joka on esitetty kaaviomaisesti kuviossa 3,käytetään maakaasulla ° jonka alempi lämpöarvo (NCV, Net Calorific Value) on 22 100 kJ/kg.
- 13-
Kosteuden ollessa 8 % lähtömateriaali esilämmitetään 320 °C lämpötilaan kahdessa perättäisessä esilämmitysvaiheessa, jotka käsittävät venturi-esilämmittimet 2a, 4a ja syklonierottimet 2b, 4b, ja esikalsinoidaan; lisälämpöä saadaan venturiin 4a syöttämällä venturi 4a:han kuumaa kaasua, lämpötila 5 1 050 °C, joka tuotetaan palamistilassa 15 käyttämällä 0,5 t/h ligniittiä ja 7 500
Nm3/h ilmaa. Esilämmitetyt ja esikalsinoidut kiintoaineet syötetään liekkireaktoriin 5. Materiaali käsitellään lämpötilassa 700 - 750 °C, viipymäaika 10 sekuntia. Viipymäaikareaktori 7 on konstruoitu kiinteäksi leijukerrosreaktoriksi, ja sitä käytetään lämpötilassa 700 °C. Hiukkasten haluttu 10 Frouden luku on 3, joka käytännön prosessissa asettuu hiukkaskoon vaihteluista johtuen alueelle 2 - 4. Viipymäaika on 15-25 minuuttia, edullisesti 18-22 minuuttia.
Kuuma kaasu, jolla säädetään liekkireaktorissa 5 tarvittavaa prosessilämpötilaa, 15 tuotetaan palamistilassa 6. Jotta voidaan tuottaa 27 000 Nm3/h kuumaa kaasua lämpötilassa 1 050 °C, tarvitaan 1,5 t/h ligniittiä. Tarvittava palamisilma 26 300 Nm3/h esilämmitetään lämpötilaan 250 °C jäähdyttämällä tuote, joka poistuu viipymäaikareaktorista 7 lämpötilassa 700 °C, minkä jälkeen se syötetään palamisreaktioon palamistilaan 6. Prosessissa tuote jäähdytetään lämpötilasta 20 700 °C lämpötilaan noin 250 °C, ja lopulta se jäähdytetään jäähdytysvedellä ° haluttuun loppulämpötilaan 60 °C leijukerrosjäähdyttimessä 14.
o
CNJ
v Viitenumerot
CO
X
£ 25 1 syöttöyhde S 2 ensimmäinen esilämmitysvaihe
CO
o 2a venturi-esilämmitin ™ 2b syklonierotin 3 poistokaasuyhde 30 4 toinen esilämmitysvaihe - 14- 4a venturi-esilämmitin 4b syklonierotin 5 liekkireaktori 6 palamisilla 5 7 viipymäaikareaktori 8 ilmayhde 9 paluuyhde 10 ensimmäinen jäähdytysvaihe 11 palamisilmayhde 10 12 polttoaineyhde 13 toinen jäähdytysvaihe 14 leijukerrosjäähdytin 15 palamistila o δ
CNJ
oo
X
cc
CL
m oo oo o o δ
CVJ
Claims (19)
1. Menetelmä hienojakoisten mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten, erityisesti savimineraalin tai kipsin kalsinointiin, jossa 5 menetelmässä kiintoaineet ohjataan liekkireaktorin läpi, jossa ne joutuvat kosketuksiin kuumien kaasujen kanssa lämpötilassa 450 - 1500 °C, edullisesti 500 - 890 °C, ja jossa kiintoaineet tämän jälkeen ohjataan viipymäaikareaktoriin lämpötilassa 500 - 890°C, josta ne poistetaan 1 - 600 minuutin viipymäajan jälkeen ja syötetään mahdollisesti seuraavaan käsittelyvaiheeseen, tunnettu 10 siitä että viipymäaikareaktorin poistokaasu kierrätetään takaisin liekkireaktoriin tai esilämmitysvaiheeseen.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kiintoaineiden viipymäaika liekkireaktorissa on 0,5 - 20 sekuntia, edullisesti 15 1-10 sekuntia ja edullisimmin 2-8 sekuntia.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että viipymäaikareaktorissa on kiinteä leijukerros, ja että viipymäaika viipymäaikareaktorissa on 1 - 60 minuuttia, edullisesti 1-30 minuuttia. 20
? 4. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että O , viipymäaikareaktori on muodostettu kiertouuniksi, ja että viipymäaika ^ viipymäaikareaktorissa on 10 - 600 minuuttia, edullisesti 20 - 300 minuuttia. X
5. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu co siitä, että erityisesti savimineraalin kalsinoinnissa liekkireaktorin lämpötila on § noin 550 - 850 °C. δ C\J - 16-
6. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että erityisesti kipsin kalsinoinnissa liekkireaktorin lämpötila on noin 540 -880 °C.
7. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että liekkireaktorissa (5) olevia kaasuja lämmitetään sisäisen palamisreaktion avulla.
8. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu 10 siitä, että lämpökäsittely toteutetaan viipymäaikareaktorissa kuumien kaasujen avulla, ja että kaasujen viipymäaika viipymäaikareaktorissa on 0,1 - 10 sekuntia.
9. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu 15 siitä, että erityisesti savimineraalin kalsinoinnissa viipymäaikareaktorin lämpötila on noin 550 - 850 °C.
10. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että erityisesti kipsin kalsinoinnissa viipymäaikareaktorin lämpötila on noin 20 540 - 880 °C. o δ
11. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu v siitä, että hiukkasten Frouden luku liekkireaktorissa on 40 - 300. CO X
12. Jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu S siitä, että kiintoaineet esilämmitetään ennen kuin ne syötetään liekkireaktoriin. o o o
^ 13. Tuotantolaitos hienojakoisten mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten, esimerkiksi savimineraalin tai kipsin kalsinointiin, 30 erityisesti jonkin edeltävän patenttivaatimuksen mukaisen menetelmän - 17- toteuttamiseksi, jossa laitoksessa on liekkireaktori (5), jonka läpi kiintoaineet ohjataan lämpötilassa 450 - 1 500 °C, edullisesti 500 - 890 °C, ja viipymäaikareaktori (7), jonka läpi kiintoaineet tämän jälkeen ohjataan lämpötilassa 500 - 890°C, tunnettu siitä, että laitoksessa on paluuyhde (9) 5 viipymäaikareaktorin (7) poistokaasun kierrättämiseksi takaisin liekkireaktoriin (5) tai esilämmitysvaiheeseen (2, 4).
14. Patenttivaatimuksen 14 mukainen tuotantolaitos, tunnettu siitä, että viipymäaikareaktori (7) on kiertouuni. 10
15. Patenttivaatimuksen 13 mukainen tuotantolaitos, tunnettu siitä, että viipymäaikareaktorissa (7) on kiinteä leijukerros.
16. Jonkin patenttivaatimuksista 13-15 mukainen tuotantolaitos, tunnettu 15 siitä, että viipymäaikareaktorin (7) jälkeen prosessiin kuuluu jäähdytysjärjestelmä, jossa on ainakin yksi suora ja/tai epäsuora jäähdytysvaihe (10, 13, 14), erityisesti jäähdytyssykloneita ja/tai leijukerrosjäähdyttimiä.
17. Jonkin patenttivaatimuksista 13-16 mukainen tuotantolaitos, tunnettu 20 siitä, että ennen liekkireaktoria (5) prosessissa on palamistila (6) kuuman ° kaasun tuottamiseksi. O CM
^ 18. Jonkin patenttivaatimuksista 13-17 mukainen tuotantolaitos, tunnettu siitä, että ennen liekkireaktoria (5) laitoksessa on ainakin yksi esilämmitysvaihe CC 25 (2, 4) kiintoaineiden esilämmittämiseksi. n oo co o
19. Jonkin patenttivaatimuksista 13-18 mukainen tuotantolaitos, tunnettu δ ^ siitä, että liekkireaktorin (5) jälkeen laitoksessa on erotin, erityisesti syklonierotin. 30 - 18-
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102008020600A DE102008020600B4 (de) | 2008-04-24 | 2008-04-24 | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung feinkörniger mineralischer Feststoffe |
| DE102008020600 | 2008-04-24 | ||
| EP2009002860 | 2009-04-20 | ||
| PCT/EP2009/002860 WO2009129977A1 (en) | 2008-04-24 | 2009-04-20 | Process and plant for the heat treatment of fine-grained mineral solids |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI20100385A FI20100385A (fi) | 2010-11-18 |
| FI123837B true FI123837B (fi) | 2013-11-15 |
Family
ID=40852008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI20100385A FI123837B (fi) | 2008-04-24 | 2010-11-18 | Menetelmä ja tuotantolaitos hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20110034318A1 (fi) |
| CN (1) | CN102006926A (fi) |
| AU (1) | AU2009240266A1 (fi) |
| BR (1) | BRPI0911595A2 (fi) |
| CA (1) | CA2718385A1 (fi) |
| DE (1) | DE102008020600B4 (fi) |
| EA (1) | EA020656B1 (fi) |
| FI (1) | FI123837B (fi) |
| GB (1) | GB2471256B (fi) |
| WO (1) | WO2009129977A1 (fi) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX362880B (es) * | 2011-03-17 | 2019-02-20 | Ngk Insulators Ltd | Horno de lanzadera para cuerpos porosos cerámicos. |
| DE102011014498B4 (de) | 2011-03-18 | 2013-04-25 | Outotec Oyj | Verfahren zur Herstellung eines Klinkerersatzstoffes, Klinkerersatzstoff, Verwendung des Klinkerersatzstoffs, Zementklinker, Zement, Mörtel oder Beton, Verfahren zur Herstellung des Zementklinkers oder eines Baustoffs und Bauwerk |
| DE102014116373A1 (de) | 2014-11-10 | 2016-05-12 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Wärmebehandlung von natürlichen Tonen und/oder Zeolithen |
| DE102015106417A1 (de) | 2015-04-27 | 2016-10-27 | Thyssenkrupp Ag | Anlage und Verfahren zur thermischen Behandlung von flugfähigem Rohmaterial |
| DE102016103100A1 (de) * | 2016-02-23 | 2017-08-24 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| DE102016103349A1 (de) * | 2016-02-25 | 2017-08-31 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung eines verunreinigten Feststoffes |
| DE102016104738A1 (de) * | 2016-03-15 | 2017-09-21 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen |
| MX2019000917A (es) * | 2016-08-10 | 2019-05-20 | Yoshino Gypsum Co | Aparato y metodo para tratar yeso. |
| WO2019042574A1 (en) * | 2017-09-04 | 2019-03-07 | Outotec (Finland) Oy | INSTALLATION AND APPARATUS FOR THERMAL TREATMENT OF SOLID MATERIALS |
| CN108178644A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-06-19 | 瑞泰科技股份有限公司 | 一种采用快速煅烧设备及筒式冷却机制备活性矾土粉体的工艺 |
| CN110294629B (zh) * | 2019-08-15 | 2021-09-03 | 内蒙古科技大学 | 一种铬酸镧陶瓷及其制备方法 |
| CN110803876B (zh) * | 2019-11-25 | 2020-09-18 | 江苏一夫科技股份有限公司 | 一种ⅱ型无水石膏热耦合生产装置及方法 |
| BR112022013657A2 (pt) | 2020-01-09 | 2022-09-13 | Thyssenkrupp Ind Solutions Ag | Dispositivo e processo para o tratamento térmico de sólidos minerais |
| DE102020200186A1 (de) | 2020-01-09 | 2021-07-15 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Wärmebehandlung und Farboptimierung von natürlichen Tonen |
| BE1027979B1 (de) | 2020-01-09 | 2021-08-10 | Thyssenkrupp Ind Solutions Ag | Verfahren zur Wärmebehandlung und Farboptimierung von natürlichen Tonen |
| DE102020211750A1 (de) | 2020-09-21 | 2022-03-24 | Thyssenkrupp Ag | Energierückgewinnung bei der Kühlung farboptimierter aktivierter Tone |
| WO2022058206A1 (de) | 2020-09-21 | 2022-03-24 | Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag | Energierückgewinnung bei der kühlung farboptimierter aktivierter tone |
| BE1028620B1 (de) | 2020-09-21 | 2022-04-20 | Thyssenkrupp Ag | Energierückgewinnung bei der Kühlung farboptimierter aktivierter Tone |
| CN112897542B (zh) * | 2021-01-28 | 2022-12-13 | 天津水泥工业设计研究院有限公司 | 一种用于高岭土低温快速煅烧改性的工艺及装置 |
| US20240150247A1 (en) | 2021-03-26 | 2024-05-09 | thyssenkrupp Polysius GmbH | Control process for controlling calcination of clays for the cement industry |
| DE102021203044A1 (de) | 2021-03-26 | 2022-09-29 | Thyssenkrupp Ag | Regelungsverfahren zur Steuerung der Calcinierung von Tonen für die Zementindustrie |
| WO2022200233A1 (de) | 2021-03-26 | 2022-09-29 | Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag | Verfahren zur thermischen behandlung eines mineralischen edukts |
| BE1029239B1 (de) * | 2021-03-26 | 2022-10-25 | Thyssenkrupp Ind Solutions Ag | Verfahren zur thermischen Behandlung eines mineralischen Edukts |
| BE1029247B1 (de) | 2021-03-26 | 2022-10-25 | Thyssenkrupp Ag | Regelungsverfahren zur Steuerung der Calcinierung von Tonen für die Zementindustrie |
| DE102021128060A1 (de) | 2021-10-28 | 2023-05-04 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zum Aktivieren von Tonen mit hoher Restfeuchtigkeit |
| DE102022209876A1 (de) | 2022-09-20 | 2024-03-21 | Thyssenkrupp Ag | Gebrauchsfertiger Portlandpuzzolanzement |
| WO2024061710A1 (de) | 2022-09-20 | 2024-03-28 | thyssenkrupp Polysius GmbH | Gebrauchsfertiger portlandpuzzolanzement |
| LU103013B1 (de) | 2022-09-20 | 2024-03-21 | Thyssenkrupp Ag | Gebrauchsfertiger Portlandpuzzolanzement |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1215845B (de) * | 1963-05-30 | 1966-05-05 | Bayer Ag | Verfahren zur Herstellung von Silicatpigmenten |
| US3424561A (en) * | 1964-09-24 | 1969-01-28 | American Cyanamid Co | Apparatus for making titanium dioxide pigment |
| DE1767628C3 (de) * | 1968-05-30 | 1985-03-14 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
| US3995987A (en) * | 1975-03-31 | 1976-12-07 | Macaskill Donald | Heat treatment of particulate materials |
| DE2524540C2 (de) * | 1975-06-03 | 1986-04-24 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
| US4080422A (en) * | 1975-06-30 | 1978-03-21 | United States Gypsum Company | Method for producing insoluble calcium sulfate anhydrite |
| US4948362A (en) * | 1988-11-14 | 1990-08-14 | Georgia Kaolin Company, Inc. | Energy conserving process for calcining clay |
| US5139749A (en) * | 1990-06-22 | 1992-08-18 | Tas, Inc. | Fluidized calcining process |
| US6139313A (en) * | 1996-07-23 | 2000-10-31 | Mortimer Technology Holdings Limited | Furnace having toroidal fluid flow heating zone |
| HRP980257B1 (en) * | 1997-05-28 | 2002-08-31 | Messer Griesheim Gmbh | Apparatus and method for conducting reactions in fluidized particle layers |
| FR2764367B1 (fr) * | 1997-06-05 | 1999-08-20 | Malet Sa Entreprise | Installation de traitement thermique de matieres pulverulentes en suspension, et application pour la calcination flash de matieres minerales notamment argileuses |
| FR2820990B1 (fr) * | 2001-02-20 | 2003-11-28 | Saint Gobain Mat Constr Sas | Procede et installation de traitement de deshydroxylation de silicate d'aluminium |
| DE10111938A1 (de) * | 2001-03-13 | 2002-09-26 | Merck Patent Gmbh | Herstellung von Hochtemperatur-Supraleiter-Pulvern in einem Pulsationsreaktor |
| DE10260741A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260739B3 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
-
2008
- 2008-04-24 DE DE102008020600A patent/DE102008020600B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-04-20 EA EA201001697A patent/EA020656B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-04-20 CN CN2009801132594A patent/CN102006926A/zh active Pending
- 2009-04-20 GB GB1018472.9A patent/GB2471256B/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-04-20 CA CA2718385A patent/CA2718385A1/en not_active Abandoned
- 2009-04-20 WO PCT/EP2009/002860 patent/WO2009129977A1/en active Application Filing
- 2009-04-20 AU AU2009240266A patent/AU2009240266A1/en not_active Abandoned
- 2009-04-20 US US12/936,403 patent/US20110034318A1/en not_active Abandoned
- 2009-04-20 BR BRPI0911595A patent/BRPI0911595A2/pt not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-11-18 FI FI20100385A patent/FI123837B/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2718385A1 (en) | 2009-10-29 |
| CN102006926A (zh) | 2011-04-06 |
| EA201001697A1 (ru) | 2011-04-29 |
| FI20100385A (fi) | 2010-11-18 |
| DE102008020600A1 (de) | 2009-10-29 |
| GB2471256A (en) | 2010-12-22 |
| EA020656B1 (ru) | 2014-12-30 |
| DE102008020600B4 (de) | 2010-11-18 |
| AU2009240266A1 (en) | 2009-10-29 |
| WO2009129977A1 (en) | 2009-10-29 |
| GB201018472D0 (en) | 2010-12-15 |
| GB2471256B (en) | 2012-08-01 |
| US20110034318A1 (en) | 2011-02-10 |
| BRPI0911595A2 (pt) | 2018-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI123837B (fi) | Menetelmä ja tuotantolaitos hienojakoisten, mineraalipitoisten kiintoaineiden lämpökäsittelyä varten | |
| US7976628B2 (en) | Carbon dioxide capture from a cement manufacturing process | |
| US6626662B2 (en) | System for manufacturing cement clinker | |
| CA2387690A1 (en) | Method for gasifying organic materials and mixtures of materials | |
| FR2946978A1 (fr) | Procede industriel de fabrication de clinker sulfoalumineux | |
| US4298393A (en) | Method and system for burning fine-grained material, particularly for the manufacture of cement clinkers | |
| WO2010000383A1 (en) | Process for operating a plant for producing calcined clay | |
| KR20110074536A (ko) | 대체 연료용 로터리 킬른 | |
| JP4474533B2 (ja) | 粉体状炭酸カルシウムの焼成方法 | |
| RU2536578C2 (ru) | Способ получения цементного клинкера в установке и установка для производства цементного клинкера | |
| CN114524631A (zh) | 一种基于水泥熟料烧成系统改造的高岭土悬浮煅烧系统 | |
| JP3838591B2 (ja) | セメント製造装置と製造方法 | |
| JP6840271B2 (ja) | 汚泥の処理方法及びセメント製造システム | |
| US20230131508A1 (en) | Apparatus and process for thermal treatment of mineral solids | |
| CA2663617C (en) | Method for pretreating charges contaminated with carbon carriers | |
| US20140178271A1 (en) | Cement Clinker Production with Low Emissions | |
| AU2021392816A1 (en) | Processes and methods for the calcination of materials | |
| EP4145077A1 (en) | Method of heating solids in a reactor to produce a heat-treated material | |
| WO2012025852A1 (en) | Low emission production process of scm | |
| CN102653394A (zh) | 用煤在多级多气氛流化床炉中还原石膏生产SO2和CaO | |
| RU2250918C1 (ru) | Способ прокалки углеродсодержащих материалов | |
| JPS5884150A (ja) | セメント原料の焼成方法および装置 | |
| CN116457320A (zh) | 用于热处理可飞入空中的原料的设备和方法 | |
| PL139408B1 (en) | Method of partially burning a raw material mixture,in particular cement meal and apparatus therefor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG | Patent granted |
Ref document number: 123837 Country of ref document: FI Kind code of ref document: B |
|
| MM | Patent lapsed |