ES2951272T3 - Composiciones utilizables como fluido frigorígeno - Google Patents
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Abstract
La presente invención se refiere a composiciones adecuadas para su uso como refrigerantes. Su objeto particular son las composiciones cuya contribución al efecto invernadero es muy baja, utilizables en refrigeración y producción de aire acondicionado. El GWP de las composiciones según la presente invención es preferentemente como máximo igual a 150. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Composiciones utilizables como fluido frigorígeno
La presente invención se refiere a composiciones aptas para ser utilizadas como fluidos frigorígenos. Tiene por objeto más especialmente composiciones, cuya contribución al efecto invernadero es muy baja, utilizables en la refrigeración y la producción de aire acondicionado.
Los problemas planteados por las sustancias que empobrecen la capa de ozono atmosférico fueron tratados en Montreal donde se firmó el protocolo que impone una reducción de la producción y utilización de clorofluorocarburos (CFC). Este protocolo ha sido objeto de enmiendas que han impuesto el abandono de los CFC y ampliado el reglamento a otros productos, incluidos los hidroclorofluorocarbonos (HCFC).
La industria de la refrigeración y de la producción de aire acondicionado ha invertido mucho en la sustitución de estos fluidos frigorígenos y es de este modo que los hidrofluorocarbonos (HFC) se han comercializado.
En la industria del automóvil, los sistemas de climatización de vehículos comercializados en numerosos países han pasado de un fluido frigorígeno de clorofluorocarbono (CFC-12) al de hidrofluorocarburo (1,1,1,2-tetrafluoroetano: HFC-134a), menos nocivo para la capa de ozono. Sin embargo, teniendo en cuenta los objetivos establecidos por el protocolo de Kyoto, el HFC-134a (GWP = 1300) se considera que tiene un alto potencial de recalentamiento. La contribución al efecto invernadero de un fluido se cuantifica por un criterio, el GWP (Global Warming Potentials), que resume el potencial de recalentamiento tomando un valor de referencia 1 para el dióxido de carbono.
La mayoría de las instalaciones frigoríficas funcionan según el principio del ciclo de compresión de vapor. Según este principio, un fluido frigorífico se evapora a baja presión, tomando calor en un primer medio ambiente. El vapor así formado es entonces comprimido por un compresor y pasa a continuación a través de un condensador en el que se transforma en estado líquido y da lugar a un desprendimiento de calor en una segunda zona circundante. El líquido así condensado circula a continuación a través de una válvula de expansión a la salida de la cual se transforma en una mezcla difásica de líquido y vapor, que finalmente se introduce en el evaporador donde el líquido se evapora de nuevo a baja presión, lo que completa el ciclo. En un ciclo supercrítico, no hay condensación y el condensador se denomina refrigerante.
La regulación de la válvula de expansión permite controlar el sobrecalentamiento en la entrada del compresor y optimizar el funcionamiento de la instalación.
El rendimiento de un sistema de compresión depende de los componentes, de la arquitectura del sistema, de las condiciones de funcionamiento y del fluido. Los fluidos utilizados pueden ser sustancias puras o mezclas azeotrópicas o azeótropos. El deslizamiento de temperatura de un fluido (deslizamiento) se define como la diferencia de temperatura entre el punto de burbuja y el punto de rocío a presión constante. En los sistemas de compresión con un ciclo supercrítico, el deslizamiento de temperatura se considera como la diferencia de temperatura entre la entrada y la salida del refrigerante.
En un ciclo de compresión teórico los cambios de fase (condensación / evaporación) están a presiones constantes. Con los fluidos de un solo componente y las mezclas azeotrópicas, la condensación y la evaporación se realizan a temperaturas constantes. El deslizamiento de temperatura es entonces nulo.
El funcionamiento de los climatizadores, de las máquinas frigoríficas y de las bombas de calor se basa en los mismos principios.
El dióxido de carbono no es tóxico, no es inflamable y tiene un GWP muy bajo, se ha propuesto como refrigerante de los sistemas de climatización en sustitución del HFC-134a. Sin embargo, el empleo del dióxido de carbono presenta varios inconvenientes, principalmente relacionados con la presión muy alta de su aplicación como fluido frigorígeno en los aparatos y tecnologías existentes.
La utilización de dióxido de carbono sólo en un ciclo supercrítico o en combinación con otros compuestos, tales como HFC, en un sistema frigorífico o una bomba de calor convencional puede conducir por lo tanto a bajas eficiencias energéticas inaceptables si el medio ambiente (aire, agua o agua glicolada) no presenta deslizamiento de temperatura tan grande como el fluido utilizado. La consecuencia es que la diferencia entre la temperatura media del cambio de fase de una mezcla que comprende dióxido de carbono y la temperatura media del medio circundante aumenta, causando entonces un aumento en la diferencia entre las presiones de evaporación y de enfriamiento, que tiene por consecuencia directa reducir la eficiencia energética del sistema frigorífico o de la bomba de calor. Esta eficiencia energética disminuye también después de la degradación de la eficiencia de los intercambiadores debido a la variación de la diferencia de temperatura entre el fluido frigorígeno y el entorno circundante a través del intercambiador.
El documento US 6.073.454 da a conocer la utilización de un cofluido en combinación con dióxido de carbono como refrigerante para reducir la presión operativa. Sin embargo, los rendimientos en refrigeración son insuficientes.
Ahora se han encontrado composiciones, adecuadas para ser utilizadas como fluidos frigorígenos y que tienen un bajo
GWP. El GWP de las composiciones según la presente invención es preferentemente como máximo igual a 150.
Las composiciones según la presente invención comprenden al menos un compuesto (A) seleccionado entre difluorometano y 2,3,3,3-tetrafluoropropeno, al menos un compuesto (B) seleccionado del grupo constituido por gases nobles, nitrógeno, dióxido de nitrógeno, sulfuro de hidrógeno y dióxido de carbono y al menos un compuesto orgánico funcionalizado (C) seleccionado entre carbonato de propileno, éter n-butílico de dipropilenglicol, éter metílico de tripropilenglicol, éter dimetílico de tetraetilenglicol, éter dietílico de dietiylenglicol, éter monometílico de trietilenglicol, éter monobutílico de trietilenglicol, acetato del éter metílico de dipropilenglicol, diacetato de etilenglicol.
El compuesto orgánico funcionalizado (C) tiene preferiblemente un punto de fusión a presión atmosférica inferior a -20°C y/o un punto de inflamación > 50°C y ventajosamente > 70°C.
Estas composiciones comprenden preferiblemente de 5 a 90 % en peso de compuesto(s) (A), de 5 a 40 % en peso de compuesto(s) (B) y de 5 a 55 % en peso de compuesto(s) (C).
Estas composiciones comprenden ventajosamente de 15 a 80 % en peso de compuesto(s) (A), de 10 a 40 % en peso de compuesto(s) (B) y de 10 a 45 % en peso de compuesto(s) (C).
El dióxido de carbono se selecciona preferiblemente como compuesto (B).
A modo de ejemplo de composiciones particularmente preferidas, se pueden citar entre otras las que comprenden:
- difluorometano, dióxido de carbono y diacetato de etilenglicol
- 2,3,3,3-tetrafluoropropileno (HFO-1234yf), dióxido de carbono y diacetato de etilenglicol.
Las composiciones según la presente invención son adecuadas para sistemas de compresión, para aplicaciones de refrigeración (sistema frigorífico) o de calefacción (bomba de calor) o en máquinas invertibles a veces denominadas reversibles, que producen frío para refrigeración o calor para calefacción.
Con las composiciones de la presente invención, la presencia de una fase líquida dentro de los intercambiadores, que comprende el compuesto (C), y una fase gaseosa favorece los fenómenos de disolución y evaporación según los niveles de presión. En el condensador, al aumentar la presión, los compuestos más volátiles, como el dióxido de carbono, se disuelven en la fase líquida y es el calor de disolución lo que aumentará el calor de condensación. Con la caída de presión en el evaporador, los compuestos más volátiles se liberan de la fase líquida y absorben el calor del medio exterior. Este calor absorbido se agregará al calor de evaporación de los compuestos (A) menos volátiles y de este modo aumentará la potencia de enfriamiento y el rendimiento del sistema. Las composiciones según la presente invención también tienen, dependiendo de la naturaleza del componente (C), la ventaja de funcionar con una cantidad reducida de lubricantes o en ausencia de lubricante cuando se utilizan en compresores.
La presente invención tiene también por objeto la utilización de las composiciones descritas anteriormente como fluido de transferencia de energía y fluido frigorígeno, en particular en la producción de aire acondicionado.
Las composiciones descritas anteriormente son particularmente adecuadas como fluido frigorígeno en la climatización de vehículos y pueden reemplazar parcial o completamente al 1,1,1,2-tetrafluoroetano.
Parte experimental
A) Absorción de CO
2
Se introducen 64 g de dióxido de carbono en un autoclave de 320 ml equipado con un sensor de temperatura, un sensor de presión y un agitador magnético. Después se introduce progresivamente el compuesto orgánico funcionalizado con ayuda de una bomba volumétrica. La temperatura del autoclave se mantiene a 40°C, con ayuda de un baño termostático, durante todas las pruebas.
La presión de la mezcla resultante se indica en la tabla 1.
Tabla 1
B) Rendimientos termodinámicos
La tabla 2 proporciona los rendimientos de una composición que comprende dióxido de carbono (R744), diacetato de etilenglicol (EGDA) y opcionalmente difluorometano (R32). Las propiedades termodinámicas utilizadas para calcular los rendimientos se pueden resumir de la manera siguiente:
El modelo predictivo PSRK (T. Holderbaum y J. Gmehling, "A group contribution equation of state based on UNIFAC", Fluid Phase Equilibrium 1991, 70.251-265) se utilizó para el cálculo de equilibrios "líquido-vapor” según un enfoque simétrico y basado en métodos de contribución de grupo. Se compone de una ecuación de estado, de una función alfa, de una regla de mezcla y de un modelo de solución UNIFAC (A. Fredenslund, R. L. Jones y J. M. Prausnitz, "Group contribution Estimation of Activity Coefficients in non ideal liquid mixtures", AlChE J., 1975, 21, 1086-1099). Los parámetros para cada uno de los constituyentes (dióxido de carbono, difluorometano y diacetato de etilenglicol) provienen de la base de datos Dortmund Data Bank (DDB) (www.ddbst.de).
Se han estudiado los sistemas binarios y después ternarios.
Los parámetros PSRK UNIFAC del binario dióxido de carbono y diacetato de etilenglicol están disponibles en la base de datos del Dortmund Data Bank (DDB) (www.ddbst.de).
T ratándose del sistema binario difluorometano y dióxido de carbono, se han utilizado los datos disponibles (F. Rivollet, A. Chapoy, C. Coquelet y D. Richon, "Fluid phase Equilibrium, 218, 2004, 95-101" y R.A. Adams y F. P. Stein, “J. Chem. Eng. Data, 16 (1971), 146-149”.
Sin datos disponibles en la literatura, se han efectuado mediciones para el sistema binario difluorometano y diacetato de etilenglicol con ayuda de la técnica de de síntesis a volumen variable (M. Meskel-Lesavre, D. Richon y
H. Renon, Ind. Ing. Chem. Fundam., 20, 1981,284-289).
Utilizando el modelo PSRK y los parámetros obtenidos de sistemas binarios, se predijo el punto de burbuja correspondiente a tres mezclas ternarias (dióxido de carbono, difluorometano y diacetato de etilenglicol) y validado estas predicciones con valores medidos usando la técnica de síntesis a volumen variable.
Las ecuaciones de estado desarrolladas para la mezcla ternaria se utilizan a continuación para determinar la curva temperatura-presión así como también los rendimientos en un ciclo teórico de compresión.
Las condiciones son:
- temperatura exterior = 35°C
- temperatura interna = 5°C
- sin pérdida de carga en los intercambiadores
- compresión isotrópica
- bajo enfriamiento a 0°C a la salida del condensador
- intercambiador interno: bajo enfriamiento a 25°C
- valor de vapor en la salida del evaporador: 0,5 mol / mol
La Pevap indica la presión de evaporación (kPa), Pcond indica la presión de condensación (kPa), Tsalida comp indica la temperatura a la salida del compresor (°C), COP indica el coeficiente de rendimiento y CAP indica la capacidad volumétrica (kJ/m3).
Tabla 2
Claims (6)
1. Composiciones que comprenden al menos un compuesto (A) seleccionado entre difluorometano y 2,3,3,3-tetrafluoropropeno, al menos un compuesto (B) seleccionado del grupo constituido por gases nobles, nitrógeno, dióxido de nitrógeno, sulfuro de hidrógeno y dióxido de carbono y al menos un compuesto orgánico funcionalizado (C) seleccionado entre carbonato de propileno, éter n-butílico de dipropilenglicol, éter metílico de tripropilenglicol, éter dimetílico de tetraetilenglicol, éter dietílico de dietilenglicol, éter monometílico de trietilenglicol, éter monobutílico de trietilenglicol, acetato del éter metílico de dipropilenglicol, diacetato de etilenglicol.
2. Composiciones según la reivindicación 1, caracterizadas por que comprenden de 5 a 90 % en peso de compuesto(s) (A), de 5 a 40 % en peso de compuesto(s) (B) y de 5 a 55 % en peso de compuesto(s) (C).
3. Composiciones según la reivindicación 1 o 2, caracterizadas por que comprenden de 15 a 80 % en peso de compuesto(s) (A), de 10 a 40 % en peso de compuesto(s) (B) y de 10 a 45 % en peso de compuesto(s) (C).
4. Composiciones según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizadas por que el compuesto (B) es dióxido de carbono.
5. Utilización de composiciones según una cualquiera de las reivindicaciones precedentes como fluido frigorígeno.
6. Utilización de composiciones según una cualquiera de las reivindicaciones precedentes como fluido de transferencia de energía.
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