ES2708388T3

ES2708388T3 - Líquido de separación acuoso y proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada de una cabina de pulverización de pintura

Info

Publication number: ES2708388T3
Application number: ES17170349T
Authority: ES
Inventors: Désirée Hofmann; Frank Scharrenbach; Dietmar Kascha
Original assignee: PPG Industries Ohio Inc
Current assignee: PPG Industries Ohio Inc
Priority date: 2014-09-10
Filing date: 2014-09-10
Publication date: 2019-04-09
Anticipated expiration: 2034-09-10
Also published as: EP2995657A1; CN107073380B; EP3447096B1; EP3241873B1; ES2634656T3; EP3447096A1; US20170189928A1; WO2016040563A2; EP3241873A1; WO2016040563A3; CN107073380A; EP2995657B1; US10717089B2; ES2834883T3; MX2017003183A

Abstract

Un líquido de separación acuoso para capturar el exceso de pintura de una corriente de gas, que comprende: a) al menos un 49,9 % en peso de agua, basado en el peso total del líquido de separación acuoso, b) de un 5 a un 50 % en peso de al menos un poliol orgánico soluble en agua, basado en el peso total del líquido de separación acuoso, c) al menos un derivado de celulosa que tiene una viscosidad inferior a 200 mPa·s tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotación de 60 rpm y una temperatura de 20 ºC para una solución al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solución, y d) al menos un agente de eliminación de pintura, en el que los componentes b) y c) son diferentes entre sí.

Description

DESCRIPCION

Llquido de separation acuoso y proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada de una cabina de pulverization de pintura

La presente invention se refiere a un llquido de separation acuoso para capturar un exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas, a un proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverization de pintura haciendo uso de dicho llquido de separation acuoso y a un metodo para pintar un sustrato usando el proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverization de pintura.

Antecedentes de la invencion

Diversos artlculos comerciales tales como cuerpos de automocion, marinos y aeronauticos, construction y piezas de maquinas y mobiliario son pintan mediante pulverization para protection de superficies, coloration y otros fines. La pintura, que generalmente comprende solidos as! como disolventes y/o aglutinante, por lo general se aplica de forma manual o automatica al objeto a pintar en un area cerrada, es decir, una cabina de pulverization, para evitar la contamination de la superficie del objeto a pintar y para limitar la pulverization de pintura en el interior de la cabina para proteger el entorno y la salud de los trabajadores en el sitio. Por lo general solo una parte de la pintura pulverizada se transfiere al objeto que se esta pintando. La otra parte de la pintura pulverizada, es decir, la parte que no se transfiere al objeto que se esta pintando, normalmente denominada exceso de pintura pulverizada, suele ser arrastrada por una corriente de gas tal como un flujo de aire forzado a traves de la cabina a una unidad de separation, en la que el exceso de pintura pulverizada se retira desde la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada.

En cabinas de pulverization pequenas, con frecuencia se usan filtros para retirar partlculas de pintura desde la corriente de gas. Sin embargo, tales unidades de separation en seco requieren mantenimiento comparativamente intensivo y los filtros gastados se tienen que desechar, lo que aumenta los costes de operation. En los sistemas a gran escala con elevado consumo de pinturas, por ejemplo se usan llneas de pintura en la industria de automocion, por lo tanto se describen unidades de separation en estado principalmente humedo tal como por ejemplo se describe en el documento DE 44 01 741 C2. Tales unidades de separation en estado humedo por lo general comprenden un canal de corriente de tipo embudo situado por debajo del suelo de rejilla del area de trabajo de la cabina. El llquido de separation se suministra continuamente en los bordes superiores del canal de corriente y fluye como una pellcula continua bajo el efecto de la gravedad sobre las paredes del canal capturando de ese modo una portion de las partlculas de exceso de pintura pulverizada desde la corriente de gas, que se realiza corriente abajo con la estructura de tipo embudo. Corriente abajo de la estructura de tipo embudo se proporciona una boquilla, que produce una mezcla intensa de la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada con el llquido de separation en una zona turbulenta retirando de ese modo sustancialmente la portion restante de las partlculas de exceso de pintura pulverizada desde la corriente de gas. Aunque se puede conseguir un rendimiento de limpieza adecuado mediante tales sistemas de separation en estado humedo convencionales, el consumo de energla para mantener la corriente de gas a alta velocidad es bastante elevado debido a una calda de presion significativa en la boquilla. Ademas, la corriente de gas absorbe grandes cantidades de humedad debido a la mezcla turbulenta intensa con un llquido de separation acuoso, lo que es una desventaja con respecto a una circulation deseable del gas ya que necesita un ajuste previo intensivo en energla de la temperatura y el contenido de humedad del gas.

El documento WO 2010/025810 A1 desvela un sistema y proceso, que no dependen de la mezcla turbulenta para una retirada eficaz del exceso de pintura pulverizada desde la corriente de gas, sino que mas bien se basan en un lavado electrostatico. En el presente documento se produce una corriente de aire cargada con un exceso de pintura pulverizada por ejemplo a traves de dos placas deflectoras convergentes hacia abajo separadas colocadas en forma de V por debajo de la cabina de pulverization de pintura con respecto a un dispositivo electrostatico de deposition en estado humedo para la retirada de las partlculas de exceso de pintura pulverizada desde la corriente de gas. Este dispositivo de deposition incluye multiples unidades de deposition colocadas en paralelo y verticalmente separadas entre si, cada una de las cuales comprende dos laminas laterales rectangulares separadas paralelas cuyos bordes superiores estan conectados a traves de una parte superior curvada que tiene una section transversal semicircular con una ranura central. Un electrodo de rejilla coronado por electrodos de alambre esta colocado en paralelo entre cada par de unidades de deposition y esta conectado a una fuente de alta tension para cargar los electrodos negativamente con respecto a las unidades de deposition, que estan conectadas a tierra. Las partlculas de exceso de pulverization arrastradas en la corriente de aire que se conduce hacia abajo en el espacio entre las unidades de deposition se ionizan a traves de una descarga de corona en los electrodos de alambre. Las partlculas de pintura cargadas negativamente resultantes a continuation se aceleran por el gradiente de potencial en el campo electrico entre el respectivo electrodo de rejilla y las laminas laterales adyacentes de las unidades de deposition hacia las laminas cargadas positivamente. Un llquido de separation se suministra a traves de la ranura en la parte superior de cada unidad de deposition a las laminas laterales verticales del mismo en la que forma una pellcula continua que fluye hacia abajo, que captura y retira las partlculas de exceso de pintura pulverizadas ionizadas atraldas de la corriente de aire. El llquido de separation se recoge en la parte inferior de las unidades de deposition para su posterior tratamiento y a continuation se puede devolver a las unidades de deposition. Un sistema, que es un desarrollo adicional del sistema desvelado en el documento WO 2010/025810 esta disponible en el mercado en EISENMANN Anlagenbau GmbH & Co. KG con el nombre E-Scrub. Debido a la ausencia de cuellos de botella pronunciados en la trayectoria del flujo, la caida de presion en un sistema de este tipo es comparativamente baja. De acuerdo con la informacion del fabricante, el sistema E-Scrub permite la retirada eficaz del exceso de pintura pulverizada de las corrientes de aire de cabinas de pintura con hasta un 95 % de recirculacion de aire, requiriendo hasta un 86 % menos de agua y permitiendo una reduccion del consumo de energia de hasta un 75 % en comparacion con las unidades de separacion en estado humedo convencionales para cabinas de pulverizacion de pintura. Sin embargo, el sistema operado con liquidos de separacion convencionales conocidos en la tecnica sigue siendo propenso a depositos de pintura adherentes a las laminas de deposition, que alteran localmente la humectacion de la superficie de la lamina y afectan al campo electrico, y por ultimo pueden provocar formation de arcos. Por lo tanto, se requieren medios de construction especiales, tal como un elemento mecanico oscilante que provoca ondas en la pelicula fluida para mejorar la eficacia de retirada mediante lavado y/o un trabajo de mantenimiento relativamente frecuente para evitar o retirar depositos de pintura molestos para un funcionamiento estable del proceso.

Los liquidos de separacion conocidos en la tecnica para el uso en unidades de separacion en estado humedo para la retirada del exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas son generalmente a base de agua o a base de aceite. El agua es preferente como Kquido vehiculo por razones economicas y de seguridad, en particular cuando se usa en unidades de separacion en estado humedo que incluyen posibles fuentes de ignition tales como altos voltajes. Los liquidos de separacion acuosos por lo general comprenden adicionalmente uno o mas de un disolvente organico soluble en agua que facilita la absorcion y dispersion de las particulas de exceso de pintura pulverizada. Para la humectacion apropiada de las superficies de deposicion, la tension superficial del Kquido se reduce ademas por lo general mediante el uso de uno o mas tensioactivos, mas comunmente alcoxilatos de alcohol graso. Ademas, tal como se describe por ejemplo en el documento WO 2010/025810, los liquidos de separacion acuosos pueden contener un agente de retirada de pintura tal como silicatos, sales de Al, Zn, Fe, Ca o Zr, aminas o ciertos polimeros para eliminar la pegajosidad de las particulas de exceso de pintura pulverizada capturadas para evitar su adherencia a las laminas de deposicion y una obstruction de lineas, bombas y recipientes en el sistema de tratamiento y circulation.

Ademas se puede usar un agente espesante para aumentar la viscosidad del liquido para permitir la formacion de una pelicula coherente continua que fluye hacia abajo sobre estructuras de deposicion fuertemente inclinadas o incluso verticales. Entre los agentes espesantes usados previamente para la formulation de liquidos de separacion acuosos se encuentran, entre otros, derivados de celulosa de alto peso molecular tales como Natrosol 250 HHR, que tiene una viscosidad de Brookfield en una solution acuosa al 1 % en peso de aproximadamente 3.400 a 5.500 mPa s. De acuerdo con la comprension general, el alto peso molecular de estos compuestos los hace particularmente eficaces como agente espesante que requiere por lo tanto solo cantidades bajas para ajustar el nivel deseado de viscosidad del liquido de separacion. No hay divulgation en la tecnica anterior sobre el uso de derivados de celulosa de bajo peso molecular en liquidos de separacion acuosos para la retirada de exceso de pintura pulverizada.

Los liquidos de separacion acuosos convencionales por lo general tienen una viscosidad en terminos de tiempo de flujo de salida tal como se mide de acuerdo con la norma ISO 2431 con una copa de flujo de 4 mm a 20 °C superior a 40 s. Una viscosidad de este tipo es notablemente mas elevada que la viscosidad del agua que se considera util para obtener una pelicula coherente sustancialmente continua que fluye sobre superficies fuertemente inclinadas y para proporcionar suficiente cohesion para evitar la deshumectacion local o un desprendimiento de gotitas por ejemplo en defectos o bordes locales en la trayectoria del flujo del liquido. Debido a su considerable viscosidad, estos liquidos de separacion acuosos convencionales se usan en unidades de separacion en estado humedo a caudales comparativamente bajos, por lo general de aproximadamente 2 l/(m2 min) o inferior. Sin embargo, la desaireacion del Kquido, asi como los metodos industriales convencionales rentables para la separacion de los componentes de la pintura del liquido de separacion usado, tales como tecnicas basadas en centrifugation cada vez se hacen mas y desde realizar debido a la mayor viscosidad del liquido de separacion. Ademas, es dificil conseguir la uniformidad de la pelicula deseable evitando por ejemplo la formacion de elementos de agarre a estos niveles de viscosidad.

El documento EP 2 365 037 A1 propone liquidos de separacion acuosos, que tienen una viscosidad significativamente inferior que comprende al menos un 49,95 % en peso de agua, al menos un tensioactivo no ionico y de un 5 a un 50 % en peso de un componente organico de soporte de pelicula soluble en agua seleccionado entre ciertos polioles monomericos o polimericos. En el presente documento, la viscosidad se puede ajustar mediante la adicion de de un agente espesante celulosico de alto peso molecular tal como Tylose 100.000 YP2, que se uso en todos los Ejemplos. Los liquidos de separacion acuosos de baja viscosidad de este tipo son compatibles con metodos convencionales industriales para separacion de los componentes de la pintura y permiten la formacion de peliculas fluidas continuas uniformes que tienen un espesor de pelicula tan bajo como 50 pm o inferior o en estructuras de deposicion fuertemente inclinadas o incluso verticales en caudales convencionales. De acuerdo con el documento EP 2365 037 A1 los espesores de pelicula bajos se observan como una ventaja en particular porque corresponden a una reduccion de la cantidad de Kquido de separacion a circular ahorrando de este modo energia. Sin embargo, las turbulencias y distorsiones se deben evitar en la corriente de gas de alta velocidad para mantener las peliculas finas continuas uniformes de este tipo y evitar una deshumectacion local de las superficies de deposicion. Ademas, para los espesores de pellcula bajos de este tipo existe el riesgo de que algunas partlcuias incidentes de exceso de pintura pulverizada, en particular las que tienen un gran tamano y/o energla de alto impacto, pueden penetrar a traves de la pellcula llquida para entrar en contacto con la lamina de deposicion subyacente desnuda y pegarse a la misma. Una falta de cohesion del llquido evita por otro lado un aumento sustancial del espesor de la pellcula ya que a los correspondientes caudales mas elevados se produce un desprendimiento de gotitas debido a la inercia a con discontinuidades en la trayectoria del flujo. Por consiguiente, se conservo que las pellculas fluidas de los llquidos de separacion acuosos conocidas a partir del documento EP 2 365 037 A1, que pueden ser uniformes, lisas y continuas sobre laminas de posicion inclinadas planas, tienden a no llegar a tener una uniformidad en el espesor, a desgarrarse y/ a formar gotitas en los bordes, elementos claramente curvados y defectos estructurales locales en la trayectoria del flujo. La presencia de bordes y/o elementos curvados de las partes estructurales en contacto con el llquido de separacion es comun en el diseno de unidades de separacion en estado humedo debido a requisitos tales como limitacion y/o direccion de la corriente de gas o aplicacion eficaz del llquido de separacion a las estructuras de deposicion desde un deposito de llquido. Con los llquidos de separacion acuosos conocidos a partir de la tecnica anterior por lo tanto se pueden producir zonas insuficientemente humectadas o parcialmente no humectadas sobre las laminas de deposicion, de modo que las partlculas de pintura incidentes desde la corriente de gas se pueden adherir a esta superficies conduciendo a un posible ensuciamiento de la superficie, lo que hace que sea virtualmente imposible retener una pellcula continua en esta superficies, necesitando un trabajo de mantenimiento para la retirada de la pintura que ensucia adherente. Estos efectos perjudiciales son aun mas pronunciados en unidades de separacion electrostatica en estado humedo ya que cualquier deposito de pintura as! como pellculas con espesor significativamente no uniforme debido a la formation de elementos de agarre afectara de forma significativa al campo electrico. Ademas, las gotitas que se desprenden de la pellcula fluida del llquido de separacion por ejemplo en los bordes pueden provocar el electrico en el campo electrico de alto voltaje.

Serla deseable evitar estos efectos desventajosos por el bien de una operation mas estable, fiable y sin mantenimiento de unidades de separacion en estado humedo.

Ademas, una retirada eficaz de los componentes de pintura capturados de los llquidos de separacion de la tecnica anterior requiere por lo general, al menos en el caso de las pinturas a base de agua, el uso de floculantes. Estos agentes auxiliares de coste elevado se consumen despues de la retirada de la pintura y por lo tanto necesitan ser renovados, si el llquido de separacion se hace circular. Ademas, el uso de floculantes esta asociado con el riesgo de una retirada indeseable de componentes funcionales tales como agente de retirada o tensioactivos del llquido de separacion acuoso junto con la pintura causando una necesidad de controlar y, si fuera necesario, ajustar la composition del llquido de separacion por el bien de un funcionamiento operativo estable, cuando se recicla el llquido.

Ademas, muchos llquidos de separacion acuosos para la retirada del exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas conocida a partir de la tecnica anterior presentan una tendencia inherente indeseable a la formacion de espuma. Por lo tanto, la supresion de formacion de espuma requiere regularmente la adicion de agentes antiespumantes, que sin embargo pueden interactuar con otros componentes del llquido de separacion de manera adversa afectando por ejemplo a la formacion de la pellcula y aumentar los costes del proceso. Por lo tanto, podrla ser una ventaja, si el llquido de separacion fuera menos propenso a la formacion de espuma o, de forma ideal, no provocara ninguna formacion de espuma.

En consecuencia, el objetivo de la presente invention es proporcionar un llquido de separacion acuoso que presente caracterlsticas de flujo mejoradas que permitan formar y mantener pellculas coherentes, sustancialmente uniformes, continuamente fluidas con una estructura de superficie lisa u ondulada, sin la formacion de elementos de agarre, sobre estructuras de deposicion fuertemente inclinadas y/o verticales incluso cuando se exponen a una corriente de gas de velocidad elevada cargada con partlculas incidentes y cuando los bordes, claramente elementos curvados y/o defectos locales estan dentro de la trayectoria del flujo, evitando en particular el desgarro de la pellcula y/o la formacion de gotitas en el mismo. El llquido de deposicion de este tipo deberla ser adecuado para su uso en unidades de separacion electrostatico es el estado humedo, permitiendo la captura de forma eficaz del exceso de pintura pulverizada a partir de diferentes fuentes tales como composiciones de pintura a base de agua as! como composiciones de pintura a base de disolvente sin depositos de pintura que se adhieran a las estructuras de deposicion y que permitan una retirada facil de los componentes de pintura capturados del el llquido de separacion mediante metodos industriales establecidos, preferentemente sin la necesidad de floculantes. Preferentemente el llquido de separacion deberla tener poca o ninguna tendencia inherente a la formacion de espuma y permitir una facil desgasificacion.

Otro objetivo de la presente invencion es proporcionar un proceso eficaz para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverization de pintura que tenga un bajo consumo de energla y que permita una proportion de reciclado elevada de todas las corrientes de vehlculo usadas en el proceso, que permita un funcionamiento estable, seguro y fiable sin mantenimiento o con un mantenimiento mlnimo durante un periodo de tiempo prolongado.

Sumario de la invencion

Estos objetivos se han conseguido con un llquido de separacion acuoso para capturar un exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas que comprende:

a) al menos un 49,9 % en peso de agua, basado en el peso total del llquido de separacion acuoso,

b) de un 5 a un 50 % en peso de al menos un poliol organico soluble en agua, basado en el peso total del llquido de separacion acuoso, y

c) al menos un derivado de celulosa que tiene una viscosidad inferior a 200 mPas tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotacion de 60 rpm y una temperatura de 20 °C para una solucion al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solucion,

en el que los componentes b) y c) son diferentes entre si.

Un aspecto adicional de la presente invencion es un proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverizacion de pintura que comprende:

i) dirigir una corriente de gas a traves de una cabina de pulverizacion de pintura;

ii) poner en contacto el exceso de pintura pulverizada con la corriente de gas que fluye a traves de la cabina de pintura formando de ese modo una corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada que contiene partlculas y/o gotitas de pintura dispersas en la misma,

iii) formar una pellcula liquida sustancialmente continua fluida del llquido de separacion acuoso mencionado anteriormente de acuerdo con la presente invencion sobre al menos una superficie que define al menos una parte de la trayectoria del flujo de la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada;

iv) poner en contacto la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada con dicha pellcula liquida, transfiriendo de ese modo particulas y/o gotitas de pintura desde la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada en el llquido de separacion para formar un llquido de separacion cargado con pintura; y v) retirar el llquido de separacion cargado con pintura y la corriente de gas que tiene una carga de exceso de pintura pulverizada reducida.

Ademas, la presente invencion esta relacionada con un metodo para pintar un sustrato que comprende:

- pulverizar una pintura sobre un sustrato en una cabina de pulverizacion de pintura, obteniendo de ese modo un sustrato pintado y exceso de pintura pulverizada; y

- retirar el exceso de pintura pulverizada con el proceso mencionado anteriormente para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverizacion de pintura.

La presente invencion se basa en particular en el hallazgo sorprendente de que se pueden obtener llquidos con propiedades de captura de pintura muy favorables y caracteristicas de flujo para su uso eficaz como llquidos de separacion en limpiadores humedos para retirar el exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas de una cabina de pulverizacion de pintura, si el llquido comprende un derivado de celulosa de bajo peso molecular, especialmente cuando se usa en combination con un componente de poliol organico soluble en agua distinto. Como es comun en la tecnica, la viscosidad de una solucion acuosa de concentration definida se puede usar como una medida del peso molecular de un derivado de celulosa. En el contexto de la presente invencion "derivado de celulosa de bajo peso molecular" o terminos similares por lo tanto se refieren a un derivado de celulosa que tiene una viscosidad inferior a 200 mPas, preferentemente incluso inferior como se expone a continuation, tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotacion de 60 rpm y una temperatura de 20 °C para una solucion al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solucion. Con los liquidos de separacion acuosos de acuerdo con la presente invencion es posible formar peliculas de flujo continuo, coherentes y sustancialmente uniformes con estructura lisa u ondulada y sin elementos de agarre en estructuras de deposition fuertemente inclinadas y/o verticales, que permanecen estables e intactas incluso despues de la exposition a una corriente de gas de velocidad elevada cargada con particulas incidentes y cuando hay bordes, elementos curvados claramente y/o defectos locales estan dentro de la trayectoria del flujo del llquido. En particular, de este modo se puede evitar un desgarro de la pellcula, deshumectacion de la superficie de deposicion subyacente y formation de gotitas en los bordes, elementos claramente curvados y defectos locales dentro de la trayectoria del flujo. Estas caracteristicas de flujo tambien se pueden conseguir a caudales comparativamente elevados por ejemplo en el intervalo de 3 a 15 l/(m2 min) o incluso mas elevados. Sin pretender quedar ligado por teoria alguna, los inventores de la presente invencion creen que las propiedades reologicas favorables mencionadas anteriormente se deben a un comportamiento menos pseudoplastico de las soluciones acuosa se de derivados de celulosa de bajo peso molecular en comparacion con derivados de celulosa analogos de peso molecular sustancialmente mas elevado, que se usan convencionalmente como agente espesante. Aparentemente, los derivados de celulosa de bajo peso molecular proporcionan suficiente cohesion de modo que se pueden formar y mantener peliculas de flujo continuo coherentes de espesor sustancialmente uniforme sin elementos de agarre incluso en condiciones de flujo exigentes tales como caudales elevados, flujo sobre bordes y baja incidencia de una corriente de gas de velocidad elevada sin, por ejemplo, desgarro o desprendimiento de gotitas. Ademas, de forma inesperada se ha encontrado que la combinacion de un derivado de celulosa de peso molecular adecuadamente bajo y un poliol organico soluble en agua distinto puede proporcionar una humectacion adecuada de las superficies de deposicion con el llquido de separacion acuoso sin la necesidad de anadir un tensioactivo.

Debido a las propiedades reologicas unicas mencionadas anteriormente, los llquidos de separacion acuosos de acuerdo con la presente invencion permiten una operation estable, asegura y fiable del proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada mencionado anteriormente desde una cabina de pulverization de pintura sin mantenimiento o con un mantenimiento mlnimo durante un periodo de tiempo prolongado. Los caudales elevados que se pueden conseguir proporcionan pellculas de flujo comparativamente gruesas que aumentan la barrera para que las partlculas incidentes penetren a traves de la pellcula de la superficie subyacente. De este modo, las deposiciones de pintura que se adhieren a las superficies de deposition se pueden evitar forma mas eficaz. Se encontro que los llquidos de separacion de acuerdo con la presente invencion eran adecuados para su uso en diferentes tipos existentes de unidades de separacion en estado humedo incluyendo limpiadores electrostaticos y para permitir una retirada eficaz de partlculas de exceso de pintura pulverizada a partir de diferentes fuentes de pintura incluyendo formulaciones de pintura a base de agua y a base de disolvente. Debido a las viscosidades comparativamente bajas del llquido, los componentes de pintura capturados se pueden retirar facilmente mediante tecnicas industriales convencionales tales como centrifugation. Ademas, el proceso de acuerdo con la presente invencion no necesariamente depende de la mezcla turbulenta de la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada con el llquido de separacion, lo que significa que se puede evitar una amplia acumulacion de humedad en la corriente de gas, simplificando de ese modo la purification y el tratamiento de la corriente de gas obtenida despues de la retirada de las partlculas. En consecuencia, el proceso de acuerdo con la presente invencion se puede realizar con una proportion de reciclado elevada de todas las corrientes de vehlculo, es decir, corriente de gas y llquido de separacion acuoso, y con un bajo consumo de energla.

Descripcion detallada de la presente invencion

Como se ha mencionado anteriormente, el llquido de separacion de acuerdo con la presente invencion es acuoso y comprende al menos un 49,9 % en peso de agua, basado en el peso total del llquido de separacion. Preferentemente el llquido de separacion comprende al menos un 60 % en peso, mas preferentemente al menos un 70 % en peso o mas de un 75 % en peso, o en algunas realizaciones al menos un 80 % en peso de agua, basado en el peso total del llquido de separacion. El agua como fluido vehlculo basico es atractivo debido a razones de costes as! como por razones de seguridad, especialmente cuando se usa en relation con una unidad de separacion en estado humedo electrostatica. Es preferente que el llquido de separacion comprenda solamente una cantidad minima, tal como inferior a un 1 % en peso o inferior a un 0,1 % en peso, de compuestos organicos volatiles (VOC), basado en el peso total del llquido de separacion. En el presente documento, la expresion "compuesto organico volatil" hara referencia a cualquier compuesto organico que tenga, a 20 °C y la presion atmosferica convencional (101,3 kPa), una presion de vapor de 10 Pa o mas elevada. Los concursos organicos volatiles de este tipo no se desean desde un punto de vista de emisiones y desde un punto de vista de seguridad ya que pueden formar composiciones inflamables, especialmente en combination con limpieza electoral y la de alto voltaje. Preferentemente el llquido esta por lo tanto sustancialmente libre de compuestos organicos volatiles o esta completamente libre de compuestos organicos volatiles. En el presente documento, la expresion "sustancialmente libre" hara referencia a que la cantidad de los VOC posiblemente presentes es tan pequena que no influye de forma perceptible en las propiedades del llquido de separacion para la aplicacion pretendida de una manera adversa, mientras que se interpretara que la expresion "completamente libre" incluye la presencia de trazas de los VOC presentes de forma inevitable.

El llquido de separacion acuoso comprende ademas al menos un poliol organico soluble en agua. En el contexto de la presente invencion "soluble en agua" se refiere a que el respectivo poliol se disuelve en agua en una cantidad de al menos 50 g/l, preferentemente de al menos 100 g/l, o de al menos 200 g/l, o de al menos 400 g/l a 20 °C. El poliol a usar de acuerdo con la presente invencion es preferentemente un compuesto organico que tiene una presion de vapor inferior a 10 Pa, preferentemente inferior a 1 Pa, mas preferentemente inferior a 0,5 Pa, y lo mas preferentemente inferior a 0,1 Pa a 20 °C a presion atmosferica convencional (101,3 kPa). El componente de poliol del llquido de separacion de acuerdo con la presente invencion se puede seleccionar entre polioles monomericos o polioles polimericos. Los polioles monomericos adecuados incluyen por ejemplo etilenglicol, propilenglicol, glicerol o pentaeritritol. Son preferentes los polioles monomericos que tienen al menos tres grupos hidroxilo por molecula. Los polioles polimericos adecuados incluyen por ejemplo poli(etilenglicoles), poli(propilenglicoles), poli((etilen)(propilen)glicoles) mixtos), poliester polioles, polioles acrllicos, alcoholes polivinllicos y polioles de poliuretano. Son preferentes los polioles polimericos que tienen un peso molecular numerico medio(Mⁿ) en el intervalo de 200 a 3.000, o 200 a 2.000, o de 300 a 1.500, o de 300 a 1.000 tal como se mide mediante cromatografla de permeation en gel usando patrones de calibration de poliestireno. En una realization particularmente preferente, el poliol organico soluble en agua se selecciona entre glicerol y poli(etilenglicoles). Se encontro que los derivados eterificados de los compuestos de poliol mencionados anteriormente tales como monoalquileteres de dichos alquilenglicoles o poli(alquilenglicoles) por lo general en la menos eficaces y en consecuencia preferentemente no se usan en el llquido de separacion de acuerdo con la presente invencion.

El componente de poliol reduce la polaridad del llquido de separacion basado en agua y disminuye la tension superficial aumentando de ese modo sus capacidades de humectacion y ayuda en la incorporation y dispersion de partlculas incidentes de exceso de pintura pulverizada en el llquido de separacion. Esto ayuda a mantener las superficies de deposicion humedas y a mantener una capa de superficie protectora sobre la misma, de modo que las partlculas de pintura se pueden retirar facilmente por lavado.

La cantidad del componente de poliol organico soluble en agua en el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion depende del compuesto o compuestos especlficos seleccionados y de que otros componentes esten presentes en el llquido de separacion y de ese modo puede variar en el intervalo de un 5 a un 50 % en peso basado en el peso total del llquido. El llquido de separacion puede comprender por ejemplo el al menos un poliol organico soluble en agua en una cantidad en el intervalo de un 7 % en peso, preferentemente un 8 % en peso, mas preferentemente un 10 % en peso, a un 40 % en peso, preferentemente un 30 % en peso, mas preferentemente un 25 % en peso, lo mas preferentemente un 20 % en peso, basado en el peso total del llquido. Si se usa en una cantidad inferior a un 5 % en peso, las capacidades de humectacion y dispersion pueden ya no ser mas suficientes para producir pellculas de flujo continuo coherentes y para proporcionar una incorporacion apropiada de las partlculas incidentes de exceso de pintura pulverizada. Ademas, la capa protectora sobre las superficies de deposicion se puede ver alterada. En cantidades del componente de poliol en un exceso de un 50 % en peso, las partlculas de exceso de pintura pulverizada que se hayan capturado a partir de una corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada se podrlan disolver en lugar de dispersarse en el llquido de separacion, lo que complica la posterior retirada de los componentes de la pintura del llquido.

El llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion comprende adicionalmente al menos un derivado de celulosa de bajo peso molecular. Como se ha senalado anteriormente, en el presente documento la viscosidad de una solucion acuosa del derivado de celulosa determinada en condiciones especlficas se usa como una medida del peso molecular tal como es comun en la tecnica. El derivado de celulosa usado en el llquido de separacion de acuerdo con la presente invencion por lo tanto tiene una viscosidad inferior a 200 mPas, preferentemente inferior a 100 mPas, mas preferentemente inferior a 50 mPas, lo mas preferentemente inferior a 30 mPas, tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotacion de 60 rpm y una temperatura de 20 °C para una solucion al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solucion. Por lo general la viscosidad del derivado de celulosa como se ha definido anteriormente se encuentra en un intervalo de 10 mPa s o de 20 mPa s a inferior a 200 mPa s, preferentemente inferior a 100 mPa s, mas preferentemente inferior a 50 mPas, lo mas preferentemente inferior a 30 mPas. Tal derivado de celulosa actua como modificador de reologla, lo que, en comparacion con derivados de celulosa analogos de peso molecular mas elevado que se han usado como agente espesante en llquidos de separacion acuosos de la tecnica anterior, permite la formacion de pellculas de flujo continuo, coherentes, sustancialmente uniformes, estables sin elementos de agarre sobre estructuras de deposicion fuertemente inclinadas y/o verticales, que permanecen intactas cuando se exponen a una corriente de gas de velocidad elevada cargada con partlculas incidentes y cuando los bordes, claramente elementos curvados y/o defectos locales estan dentro de la trayectoria del flujo evitando de ese modo efectos no deseados tales como formacion de gotitas o deshumectacion de la superficie de deposicion. Como se ha analizado anteriormente, los inventores de la presente invencion creen, sin pretender quedar ligados por teorla alguna, que estas propiedades de flujo favorables del llquido de separacion se originan al menos parcialmente partir de un comportamiento menos pseudoplastico de dichos derivados de celulosa de bajo peso molecular en comparacion con compuestos analogos de peso molecular mas elevado. Ademas, se contempla que una posible degradacion de la estructura principal celulosica tiene menos efecto en las caracterlsticas de flujo si el peso molecular ya es inicialmente bajo contribuyendo de ese modo a propiedades reologicas mas estables del llquido. El uso de un derivado de celulosa de bajo peso molecular como se describe en el presente documento como modificador de reologla en llquidos para retirar el exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas es novedoso y tambien forma parte de la presente invencion.

Los derivados de celulosa de bajo peso molecular adecuados para el uso en el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion pueden ser cualquier compuesto que tenga una estructura principal de celulosa, es decir, una estructura de unidades de D-glucopiranosa conectadas mediante enlaces p-1,4 glicosldicos, en la que al menos una parte de los grupos hidroxilo en la posicion 2, 3 y/o 6 de las unidades de repetition glucopiranosa esta modificada qulmicamente. El derivado de celulosa se puede seleccionar por ejemplo entre materiales de eter de celulosa, materiales de ester de celulosa y materiales mixtos de eter y ester de celulosa, en los que al menos una parte de los grupos hidroxilo en la posicion 2, 3 y/o 6 de las unidades de repeticion glucopiranosa de la estructura principal de celulosa esta sustituida con grupos alcoxi, que opcionalmente pueden tener uno o mas grupos funcionales tales como grupo(s) hidroxilo, y/o estan esterificados con un acido organico o acido inorganico. El derivado de celulosa se puede seleccionar por ejemplo entre metil celulosa, etil celulosa, hidroxietil celulosa, hidroxipropil celulosa, metil hidroxietil celulosa, metil hidroxipropil celulosa, metil etil celulosa, hidroxipropil etil celulosa, carboximetil celulosa, triacetil celulosa y acetato propionato de celulosa, sin quedar limitado a los mismos. Preferentemente el derivado de celulosa de bajo peso molecular es un eter de celulosa, por lo que los materiales de eter de hidroxialquil celulosa tales como hidroxietil celulosa se consideran particularmente utiles debido a su naturaleza hidrofila y a su tendencia inherente baja a la formacion de espuma.

Tales derivados de celulosa de bajo peso molecular mencionados anteriormente adecuados en la presente invencion estan disponibles en el mercado por ejemplo en The Dow Chemical Company, Midland o Shin-Etsu, Japon y se pueden preparar como se describe por ejemplo en "Comprehensive cellulose chemistry", volumen 2, Wiley-VCH 2001. Por ejemplo, los eteres de celulosa por lo general se obtienen por tratamiento del material de partida de celulosa con una solucion acuosa de NaOH o KOH para formar celulosa alcalina soluble en agua, que posteriormente reacciona con uno o mas agente(s) de eterificacion tales como haluros de alquilo tales como cloruro de metilo y/o epoxidos tales como oxido de etileno u oxido de propileno, neutralizacion del material de eter de celulosa resultante con un acido y purificacion del producto. En el presente documento es posible obtener un derivado de celulosa con el grado de sustitucion deseado, lo que determina, entre otros, la hidrofilia y solubilidad en agua, ajustando en consecuencia la proporcion equivalente de agente de eterificacion con respecto a celulosa alcalina. Los eteres de celulosa usados en el llquido de separacion acuoso de la presente invencion como derivado de celulosa de bajo peso molecular pueden tener por ejemplo un grado molar de sustitucion, es decir, el numero medio de moleculas anadidas de agente de eterificacion por unidad de repeticion de glucopiranosa, en el intervalo de 0,1 a 3,0 tal como de 1,0 a 2,9, o de 1,5 a 2,7, o de 2,0 a 2,5. En una realizacion particularmente preferente, el derivado de celulosa es una hidroxietil celulosa que tiene un grado molar de sustitucion en el intervalo de 2,0 a 2,5. Por lo general es preferente que el derivado de celulosa usados en el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion sea soluble en agua, es decir, se disuelva en agua en una cantidad de al menos 50 g/l, preferentemente al menos 100 g/l, o al menos 200 g/l, o al menos 400 g/l a 20 °C. El peso molecular se puede ajustar sometiendo a cualquiera del material de partida de celulosa o el derivado de celulosa obtenido a partir de la misma a despolimerizacion por ejemplo mediante hidrolisis catalizada con acido hasta que se obtenga el peso molecular deseado. Algunos procesos para la despolimerizacion de celulosa se describen por ejemplo en los documentos US 1.679.943, US 2.413.802, US 2001/0020090 A1 y EP 0210917 A2.

La cantidad en la que el al menos un derivado de celulosa de bajo peso molecular esta comprendida en el llquido de separacion depende, entre otros, de la viscosidad deseada del llquido. Por lo general el llquido de separacion comprende dicho componente derivado de celulosa en una cantidad en el intervalo de un 0,1 % en peso, preferentemente un 0,3 % en peso, mas preferentemente un 0,5 % en peso, lo mas preferentemente un 1 % en peso, a un 10 % en peso, preferentemente un 7 % en peso, mas preferentemente un 5 % en peso, lo mas preferentemente un 3 % en peso, basado en el peso total del llquido. La cantidad de derivado de celulosa necesario para obtener un llquido de una cierta viscosidad por lo general es mas elevada para los derivados de celulosa de bajo peso molecular en comparacion con sus analogos de peso molecular mas elevado, sin embargo, este inconveniente esta mas que compensado con las propiedades superiores discutidas anteriormente del llquido de separacion transmitidas por los derivados de celulosa de bajo peso molecular, especialmente cuando se usan en combinacion con el componente de poliol organico soluble en agua.

La viscosidad del llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion se puede ajustar en un amplio intervalo. Por lo general el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion tiene una viscosidad en terminos de tiempo de flujo de salida en el intervalo de 11 s a 50 s tal como se mide de acuerdo con la norma ISO 2431:2011 (en el presente documento abreviada como norma ISO 2431) usando una copa de flujo de 4 mm a 20 °C. La norma ISO 2431 desvela que el patron de medicion es adecuado para medir viscosidades de llquidos que muestran un tiempo de flujo de salida de al menos 30 s. Sin embargo, los inventores observaron que en el intervalo de 10 s a 30 s traviesos de conseguir una reproducibilidad muy elevada, lo que confirma que a diferencia de la recomendacion en la norma ISO 2431, tambien se puede medir llquidos que tienen un tiempo de flujo de salida entre 10 s y 30 s de forma fiable usando una copa de flujo de 4 mm. Preferentemente, la viscosidad del llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion en terminos de tiempo de flujo de salida tal como se mide de acuerdo con la norma ISO 2431 usando una copa de flujo de 4 mm a 20 °C esta en el intervalo de 15 s a 40 s, mas preferentemente de 18 s a 30 s tal como aproximadamente 25 s. En consecuencia, el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion puede tener una viscosidad que es lo suficientemente baja como para permitir una facil separacion de los componentes de la pintura usando tecnologla convencional tal como sedimentation, flotation y, en particular, centrifugation por ejemplo mediante un decantador industrial y permite la formation de pellculas coherentes de flujo continuo sustancialmente uniformes sobre superficies de deposition inclinadas. A viscosidades con un tiempo de flujo de salida superior a 50 s medido como se ha expuesto anteriormente, las pellculas formadas tienden a ser menos uniformes por ejemplo presentando elementos de agarre y se demuestra que la retirada de los componentes de la pintura capturada del llquido as! como la desgasificacion del llquido es cada vez mas diflcil.

Para ajustar la viscosidad del llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion ademas se pueden usar modificadores de reologla ademas de los componentes b) y c) como se ha definido anteriormente. Los modificadores de reologla adecuados incluyen por ejemplo derivados de celulosa de alto peso molecular (es decir que tienen una viscosidad superior a 200 mPas tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotation de 60 rpm y una temperatura de 20 °C para una solucion al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solucion), polisacaridos, goma de xantano, goma arabiga, goma guar, almidon y derivados de almidon, polivinil polivinllico y polivinil pirrolidona. Sin embargo, preferentemente el llquido de separacion acuoso no comprende modificadores de reologla adicionales.

Opcionalmente, el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion puede comprender adicionalmente uno o mas de un tensioactivo por ejemplo tensioactivo anionico, cationico, anfotero y/o no ionico para disminuir la tension superficial del llquido, mejorar sus capacidades de humectacion y para ayudar a dispersar componentes de pintura lipofila dispersos. Sin embargo, en ciertas realizaciones de la presente invencion, las capacidades de humectacion y dispersion impartidas por la combinacion del poliol organico soluble en agua y el derivado de celulosa de bajo peso molecular son suficientes para el uso pretendido, de modo que no es necesario anadir un tensioactivo ademas de los componentes b) y c). De todos modos, si se usa tensioactivo(s), el sistema de tensioactivo se deberla seleccionar de modo que no impartiera la integridad y/o funcionalidad de los otros componentes del llquido de separacion y permitiera un rendimiento estable a largo plazo en la retirada de las partlculas de exceso de pintura pulverizada a partir de una corriente de gas de una cabina de pulverizacion de pintura.

Por lo general estos requisitos se satisfacen mejor para tensioactivos no ionicos, cintas que algunos tensioactivos ionicos, es decir tensioactivos cationicos o anionicos o anfoteros, pueden interactuar con componentes de la pintura hasta un punto tal que la capacidad de humectacion necesaria es diflcil de mantener durante un periodo de tiempo prolongado de realizacion del proceso de acuerdo con la presente invencion, especialmente si el llquido de separacion se recicla. Por lo tanto, de acuerdo con una realizacion de la presente invencion el llquido de separacion acuoso esta sustancia mente libre o completamente libre de tensioactivos ionicos. En el presente documento, la expresion "sustancialmente libre" a la referencia a que la cantidad de tensioactivos ionicos posiblemente presentes es tan pequena que no influye notablemente en las propiedades del llquido de separacion, mientras se interpretara que la expresion "completamente libre" incluye la presencia de trazas de tensioactivos ionicos inevitablemente presentes.

De acuerdo con lo mencionado anteriormente, el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion puede comprender en particular uno o mas de un tensioactivo no ionico ademas de los componentes b) y c). Los tensioactivos no ionicos adecuados son por ejemplo eteres de poli(alquilenglicol) y alcohol graso, eteres de alquilfenol y poli(alquilenglicol), esteres de poli(alquilenglicol) y acido graso, monogliceridos de acido graso, monoesteres de poli(alquilenglicol) y acido graso, monoalcanol amidas de acido graso, dialcanol amidas de acido graso, monoalcanol amidas de acido graso alcoxiladas, dialcanol amidas de acido graso alcoxiladas, esteres parciales de acido graso de pentaeritritol, esteres parciales de acido graso alcoxilados de pentaeritritol, esteres de sorbitan y acido graso, esteres de sorbitan y acido graso alcoxilados, dioles acetilenicos, dioles acetilenicos alcoxilados, oxidos de alquilamina, oxidos de alquilamina alcoxilados, tensioactivos que contienen fluoro, tensioactivos basados en polisiloxano y combinaciones de los mismos. En el presente documento el poli(alquilenglicol) puede hacer referencia en particular a poli(etilenglicol), poli(propilenglicol) o poli((etileno)(propileno)glicol) mixtos y alcoxilado puede hacer referencia en particular a etoxilado, propoxilado, butoxilado y combinaciones de los mismos. Los tensioactivos no ionicos preferentes son eteres de poli(alquilenglicol) y alcohol graso, eteres de poli(propilenglicol) y alcohol graso, eteres de poli((etileno)(propilen)glicol) y alcohol graso mixtos, esteres de poli(etilenglicol) y acido graso, dioles acetilenicos alcoxilados, tensioactivos que contienen fluoro y tensioactivos basados en polisiloxano.

Los tensioactivos anionicos adecuados para su uso en los llquidos de separacion de acuerdo con la presente invencion, si los hubiera, son por ejemplo sulfatos de alcohol graso, sulfonatos de alquilo, sulfonatos de alquil benceno, sulfosuccinatos, sulfatos de alcohol graso alcoxilados, eter fosfatos de alcohol graso, eter fosfatos de alcohol graso alcoxilados, sulfatos de monoglicerido y combinaciones de los mismos. En el presente documento alcoxilado puede hacer referencia en particular a etoxilado, propoxilado, butoxilado y combinaciones de los mismos. Los sulfosuccinatos son particularmente adecuados, especialmente la sal sodica del acido di(etilhexil) sulfo succlnico. Los tensioactivos cationicos adecuados para su uso en los llquidos de separacion de acuerdo con la presente invencion, si los hubiera, son por ejemplo compuestos de amonio cuaternario, etoxilatos de amina cuaternizada, alquil dimetilaminas y alquil amidopropilaminas. Los tensioactivos anfoteros idoneos, si los hubiera, pueden ser a modo de ejemplo las betalnas.

Si se usa un tensioactivo en el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion, por lo general es esta comprendido en el llquido en una cantidad en el intervalo de 1 ppm, preferentemente 10 ppm, mas preferentemente 30 ppm, lo mas preferentemente de 100 ppm a 2.000 ppm, preferentemente 1.000 ppm, mas preferentemente 500 ppm, en el que cada parte(s) por millon (ppm) se refiere a partes en peso, basado en el peso total del llquido.

El llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion por lo general tiene una tension superficial a 20 °C en el intervalo de 40 a 70 mN/m tal como de 45 a 65 mN/m o de 50 a 60 mN/m. La tension superficial se puede determinar por ejemplo con el metodo de presion de burbuja usando un tensiometro SITA DynoTester+ disponible en el mercado en SITA Messtechnik GmbH, Alemania.

Los llquidos de separacion de acuerdo con la presente invencion son utiles para capturar de forma eficaz el exceso de pintura pulverizada a partir de diferentes fuentes tales como composiciones de revestimiento a base de agua o composiciones de revestimiento a base de disolvente. Dependiendo de la naturaleza de la pintura a capturar, el llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion puede comprender adicionalmente uno o mas agente(s) de retirada de pintura para ayudar a prevenir la adherencia de las partlculas de pintura a las superficies de deposicion y para facilitar la retirada de los componentes de pintura capturados del llquido de separacion. Sin embargo, se encontro que el uso de un agente de retirada de pintura puede no ser necesario para conseguir un rendimiento satisfactorio cuando el llquido de separacion acuoso comprende un derivado de celulosa de un peso molecular adecuadamente bajo tal como un derivado de celulosa que tiene una viscosidad inferior a 50 mPas o inferior a 30 mPa s en terminos de tiempo de flujo de salida medido como se ha definido anteriormente. Sin embargo, si se usa un agente de retirada de pintura en el liquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion, este no esta limitada en particular y el efecto desnaturaliza antes de la pintura causado de ese modo puede depender de diferentes mecanismos tales como aglomeracion y/o una reaccion quimica de las particulas de exceso de pintura pulverizada capturadas. Por lo tanto, se puede usar cualquier agente de retirada de pintura conocido a partir de la tecnica anterior siempre y cuando no interfiera con los otros componentes presentes y sus efectos especificos como se ha expuesto anteriormente. El agente de retirada de pintura opcional, si lo hubiera, para su uso en el hquido de separacion de acuerdo con la presente invencion puede ser por ejemplo un material inorganico tal como silice coloidal, un silicato (por ejemplo, talco), un aluminosilicato (por ejemplo, arcilla o bentonita) o una sal de un metal polivalente tal como Al, Zn, Ca, Zr o Fe como los que se describen en el documento WO 2010/025810. Los agentes de retirada de pintura adecuado son ademas polimeros tales como poliacrilamidas, polimetacrilamidas, copolimeros de acido (met)acnlico con otros monomeros etilenicamente insaturados tales como estireno, aductos de melamina-formaldehido, almidon, quitosano, tanino, polimeros de poliamina cuaternaria tales como poli(cloruro de dialildimetilamonio) y policarboxilatos tales como sales metalicas de acido poliaspartico asi como emulsiones de cera, poliamido aminas y poliaminas tales como por ejemplo etilendiamina o 2-metil-1,5-pentametilendiamina. Tambien se pueden usar combinaciones de mas de uno de tales agentes de retirada de pintura. Preferentemente, el agente de retirada de pintura, si no hubiera, se selecciona entre poliaminas, poliamido aminas, polimeros de poliamina cuaternaria, aluminosilicatos, silicatos, compuestos de aluminio, policarboxilatos y combinaciones de los mismos.

La cantidad de agente de retirada de pintura, si estuviera presente en el hquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion, por lo general esta en el intervalo de un 0,1 % en peso, preferentemente un 0,2 % en peso, mas preferentemente un 0,5 % en peso, a un 20 % en peso, preferentemente un 10 % en peso, mas preferentemente un 5 % en peso, lo mas preferentemente un 2 % en peso, basado en el peso total del liquido.

Cuando se usa agente de retirada de pintura con grupo funcional amino o grupo funcional carboxilato y/o agente de aglomeracion, preferentemente el liquido de separacion no deberia ser acido para evitar una degradacion de la eficacia de los grupos funcionales amino o carboxilato debido a protonacion. Por lo general es preferente, si el hquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion tiene un valor de pH en el intervalo de 7,0 a 9,5.

Cuando el hquido de separacion de acuerdo con la presente invencion se usa en una unidad de separacion electrostatico en estado humedo, se pretende que el Kquido de separacion tenga una cierta conductividad electrica. El hquido de separacion puede tener por ejemplo una conductividad electrica de al menos 5-10"4 S/m, preferentemente al menos 0,01 S/m, mas preferentemente al menos 5 S/m. La conductividad electrica puede ser proporcionada por uno cualquiera de los componentes mencionados anteriormente siempre y cuando tengan una naturaleza electrolitica, sin embargo tambien se podrian anadir electrolitos adicionales tales como sales como NaCl, KCI o similares en una cantidad adecuada para ajustar el nivel deseado de conductividad electrica.

Segun pueda ser el caso, el liquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion puede comprender opcionalmente uno o mas de un componente(s) adicionales usados convencionalmente en liquidos de separacion conocidos a partir de la tecnica anterior tales como agentes conservantes, biocidas, reguladores del pH y/o antiespumantes. Por lo general los componentes adicionales de este tipo, si estuvieran presentes en el liquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion, estan comprendidos en el liquido en una cantidad en total no superior a un 10 % en peso, preferentemente no superior a un 5 % en peso, mas preferentemente no superior a un 1 % en peso, basado en el peso total del liquido. Como un elemento caracteristico, los liquidos de separacion acuosos de acuerdo con la presente invencion solamente presentan una propension debido a formar espuma de modo que normalmente no es necesario anadir un agente antiespumante.

La presente invencion tambien se refiere a un proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverizacion de pintura que hace uso del liquido de separacion acuoso como se ha definido anteriormente. En el contexto de la presente invencion, "exceso de pintura pulverizada (pintura)" o "particulas de exceso de pintura pulverizada (pintura)" independientemente del tamano real de la entidad y el estado fisico de los componentes constituyentes tales como solido, hquido o una mezcla de componentes Kquidos y solidos de forma colectiva se refiere a la totalidad de las particulas y gotitas que forman el exceso de pintura pulverizada, es decir, la parte de la pintura pulverizada que no se transfiere al objeto que se esta pintando, a menos que lo contrario se indique de forma explicita. Como se ha expuesto anteriormente, el proceso comprende:

ii) poner en contacto el exceso de pintura pulverizada con la corriente de gas que fluye a traves de la cabina de pintura formando de ese modo una corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada que contiene particulas y/o gotitas de pintura dispersas en la misma,

iii) formar una pelicula liquida sustancialmente continua fluida del liquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invencion sobre al menos una superficie que define al menos una parte de la trayectoria del flujo de la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada;

iv) poner en contacto la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada con dicha pelicula liquida, transfiriendo de ese modo particulas y/o gotitas de pintura desde la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada en el llquido de separacion para formar un llquido de separation cargado con pintura; y v) retirar el llquido de separacion cargado con pintura y la corriente de gas que tiene una carga de exceso de pintura pulverizada reducida.

La corriente de gas usada para captar el exceso de pintura pulverizada, que se forma cuando se pinta un sustrato mediante pulverization en la cabina, por lo general es generada por un ventilador o sistema de ventilation. Como gas vehlculo para la corriente de gas se usa preferentemente aire ya que esta facilmente disponible a bajo coste. La corriente de gas por lo general se dirige a traves de la cabina de pulverizacion de pintura en la etapa i) en un modo de flujo descendente, que fluye alrededor del sustrato que se esta pintando. La corriente de gas normalmente se dirige a traves de la cabina con una velocidad sustancial, por ejemplo con una velocidad de al menos 0,5 m/s, o al menos 1 m/s, o al menos 5 m/s. De ese modo se asegura que el exceso de pintura pulverizada se arrastra de manera eficaz y se transporta con la corriente de gas despues del contacto en la etapa ii) para evitar la suciedad y contamination de las paredes de la cabina de pintura, y facilitar una retirada rapida del exceso de pintura pulverizada de la cabina de pulverizacion de pintura. Esto es especialmente importante en llneas de alta capacidad automatizadas en las que se pulverizan multiples sustratos con diferentes colores para evitar la contaminacion del siguiente sustrato.

La al menos una superficie sobre la que se forma en la etapa iii) una pellcula liquida sustancialmente continua fluida del llquido de separacion acuoso (tambien denominada en el presente documento superficie de deposition o superficie de contacto) puede ser cualquier superficie de un elemento estructural solido que define al menos una parte de la trayectoria del flujo de la corriente de gas con el exceso de pintura pulverizada. Al definir al menos una parte de la trayectoria del flujo se entiende que la superficie del elemento estructural limita la extension espacial maxima de la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada formando al menos una parte del canal de flujo o que la superficie es parte de un elemento estructural que se coloca dentro del canal de flujo y que fluye alrededor por la corriente de gas con el exceso de pintura pulverizada. Dichos elementos estructurales pueden por ejemplo ser placas o laminas deflectoras, normalmente hechas de metal tal como acero inoxidable o aleaciones de aluminio resistentes a la corrosion. En la realization descrita anteriormente, con un modo de flujo descendente de la corriente de gas vehlculo a traves de la cabina de pintura, las superficies de contacto por lo general estan situadas por debajo del area de pulverizacion de la cabina de pulverizacion de pintura. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con la presente invention se puede aplicar a las superficies de contacto por cualquier medio adecuado para formar una pellcula liquida sustancialmente continua fluida sobre la misma, por ejemplo, con un aplicador mecanico, por pulverizacion o vertido desde un deposito de llquido. Las superficies de contacto se colocan preferentemente inclinadas o de forma vertical de manera que el llquido aplicado a las mismas, por ejemplo en la parte superior, fluya hacia abajo por medio de la gravedad.

Las superficies de contacto pueden estar formadas, por ejemplo, por dos placas deflectoras convergentes hacia abajo separadas que proporcionan conjuntamente una disposition de tipo embudo que puede abarcar toda la anchura de la cabina de pulverizacion de pintura por debajo del nivel de pulverizacion. En el presente documento, es preferente que las placas opuestas que forman el embudo no se solapen de modo que no haya fluido de separacion que fluya desde una placa a la otra placa creando de ese modo una cortina que tiene que ser penetrada por la corriente de gas porque tal disposicion es propensa a crear turbulencias. En otra disposicion que es particularmente adecuada para el lavado electrostatico, las superficies de contacto estan formadas por una pluralidad de placas de lados paralelos inclinados o colocados verticalmente separados entre si de tal manera que la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada fluye en el espacio entre placas adyacentes. Dicha disposicion evita asimismo turbulencias y gestiona el flujo de gas sin ninguna caida de presion importante. Por lo general es deseable evitar turbulencias en el proceso de acuerdo con la presente invencion ya que pueden hacer que el mantenimiento de peliculas llquidas fluidas sustancialmente continuas y uniformes sobre las superficies de contacto sea diflcil. Ademas, un flujo de gas turbulento promueve una acumulacion de humedad en la corriente de gas, lo que necesita una purification intensiva de energia y tratamiento de la corriente de gas obtenida despues de la retirada de particulas.

La corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada se pone en contacto con la pellcula liquida sustancialmente continua fluida del llquido de separacion acuoso formada sobre la superficie o superficies de contacto en la etapa iv) del proceso de acuerdo con la presente invencion. De ese modo, las particulas y/o gotitas de pintura comprendidas en la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada que inciden sobre la pellcula liquida son capturadas por el llquido y se transportan del flujo del llquido. La transferencia de las particulas de exceso de pintura pulverizada es particularmente eficaz si la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada se dirige hacia la superficie o superficies de contacto inundada. En el presente documento, 'dirigirse hacia' se refiere a que la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada tiene un componente ortogonal de momento con respecto a la superficie de contacto, o en otras palabras, la corriente de gas incide sobre un angulo, por ejemplo un angulo en el intervalo de 10 a 90 grados, sobre la superficie de contacto. Este podria ser por ejemplo el caso cuando se usa la disposicion de tipo embudo descrita anteriormente de estructuras deflectoras en un modo de flujo descendente de la corriente de gas vehiculo generada. Sin embargo, tambien en el caso de un flujo paralelo de la corriente de gas con respecto a las superficies de contacto inundadas, se puede conseguir una transferencia eficaz de particulas y/o gotitas de pintura desde la corriente de gas cargada con el exceso de pintura pulverizada en el llquido de separacion, por ejemplo cuando la transferencia de particulas y/o en la pellcula fluida del llquido de separacion acuoso esta histidina por un campo electrico como se establece a continuacion.

Como una ventaja caracteristica del proceso, los liquidos de separacion de acuerdo con la presente invencion permiten formar y mantener peliculas estables, sustancialmente uniformes, coherentes, continuamente fluidas sobre superficies de contacto fuertemente inclinadas y/o verticales incluso cuando se exponen a una corriente de gas de velocidad elevada cargada con particulas incidentes y cuando hay bordes o elementos claramente curvados dentro de la trayectoria del flujo del liquido. Ademas, el liquido de separacion acuoso se puede aplicar a las superficies de contacto caudal es comparativamente elevados por ejemplo superiores a 2 l/(m2 min) tal como en un intervalo de 3 a 15 l/(m2.min) o incluso mas elevados sin influir de forma adversa en las propiedades de flujo de la pelicula, en particular sino en el desprendimiento de gotitas en discontinuidades en la trayectoria del flujo o la formation de elementos de agarre. Debido a los espesores de pelicula relativamente finos correspondientes, se puede reducir el riesgo de que algunas particulas incidentes de exceso de pintura pulverizada puedan penetrar a traves de la pelicula Kquida y pegarse a la superficie de contacto desnuda subyacente, lo que se considera beneficioso para evitar la alteration de depositos de pintura que se adhieren de forma existente a la superficie de contacto.

En una realization particularmente preferente, el contacto en la etapa iv) comprende dirigir la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada a traves de un limpiador electrostatico, en el que las particulas y/o gotitas dispersas en la corriente de gas se ionizan y a continuacion se dirigen mediante un campo electrico a la pelicula liquida sustancialmente continua fluida del liquido de separacion acuoso transfiriendo de ese modo particulas y/o gotitas de pintura desde la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada en el Kquido de separacion para formar el Kquido de separacion cargado con pintura. Los limpiadores electrostaticos adecuados para su uso en el proceso de la presente invencion se conoce per se a partir de la tecnica anterior tal como por ejemplo a partir del documento WO 2010/025810 A1 o el sistema E-Scrub descrito anteriormente. Por lo general el limpiador electrostatico incluye multiples placas, por ejemplo placas colocadas en paralelo y/o en vertical, separadas entre si sobre cada una de las cuales se forma una pelicula con sustancialmente continua fluida de un liquido de separacion acuoso y electrodos colocados entre las placas, que se conectan a una fuente de alto voltaje para cargar los electrodos con una carga opuesta con respecto a las placas. Las particulas y/o gotitas dispersas en la corriente de gas, que fluye a traves de los espacios entre las placas, se ionizan por ejemplo por medio de una descarga de corona en los electrodos colocados entre las placas. Las particulas y/o gotitas ionizadas resultantes r por lo tanto se dirigen mediante el campo electrico a las placas con carga opuesta en las que son absorbidas por la pelicula de Kquido de separacion acuoso. Debido al flujo continuo de la pelicula Kquida siempre esta disponible una superficie reciente de Kquido de separacion para recibir los componentes de la pintura y las particulas de exceso de pintura pulverizada capturadas se transportan hacia abajo con el liquido de separacion fluido.

El liquido de separacion cargado con pintura obtenida en la etapa iv) del proceso de acuerdo con la presente invencion por lo general se recoge en el fondo de la unidad de separacion en estado humedo en un drenaje para su retirada de la unidad de separacion estado humedo. El liquido de separacion cargado con pintura retirado adicionalmente se puede procesar opcionalmente para separar al menos parcialmente los componentes de pintura del Kquido de separacion para obtener un Kquido de separacion purificado (etapa vi). De acuerdo con una realizacion preferente de la presente invencion, la separacion de los componentes de la pintura del liquido de separacion retirado en la etapa vi) se puede conseguir sometiendo a centrifugation el liquido de separacion cargado con pintura retirado. Las centrifugadoras adecuadas que se pueden usar incluyen por ejemplo decantadores y separadores disponibles en el mercado por ejemplo en Flottweg SE, Alfa Laval o GEA Westfalia. Se debe entender que ademas tambien se podria usar cualquier otra tecnica eficaz para separar componentes de pintura del Kquido de separacion cargado con pintura tal como por ejemplo sedimentation, flotation, filtration, filtration en membrana u osmosis inversa en el proceso de acuerdo con la presente invencion. Sin embargo, se ha encontrado que los liquidos de separacion acuosos de acuerdo con la presente invencion permiten una separacion de la pintura facil, por lo general sin la necesidad de agentes auxiliares tales como floculantes, por medio de tecnicas basadas en centrifugacion, que son tecnicas establecidas de separacion de bajo costo y a gran escala. En consecuencia, el uso de centrifugacion para la separacion de los componentes de la pintura es particularmente interesante desde un punto de vista economico. La suspension de pintura obtenida al realizar la etapa de purification opcional vi) por lo general se retira para su procesamiento o desechado adicional, mientras que el liquido de separacion purificado resultante se recicla preferentemente al menos parcialmente para la etapa iii) del proceso de acuerdo con la presente invencion. Antes del reciclaje, el Kquido de separacion se puede purificar adicionalmente para evitar la formacion de productos no deseados que son solubles en el Kquido de separacion y/o ajustar por ejemplo mediante reposition de los componentes funcionales posiblemente consumidos o retirados de forma no intencionada. Estas acciones se pueden realizar preferentemente en una corriente lateral parcial para evitar un tratamiento completo con un coste elevado del Kquido de separacion y para mantener el consumo de energia bajo.

El proceso de acuerdo con la presente invencion permite la retirada eficaz de las particulas de exceso de pintura pulverizada de diferentes fuentes de pintura incluyendo formulaciones de pintura a base de agua y a base de disolvente desde la corriente de gas de una cabina de pulverization de pintura. Preferentemente la corriente de gas retirada esta sustancialmente libre de exceso de pintura pulverizada. En el presente documento, "sustancialmente libre" puede hacer referencia a que el contenido de la materia en fase condensada en condiciones convencionales (20 °C, 101,3 kPa) es inferior a 10 mg/m3 tal como inferior a 2 mg/m3, o inferior a 0,5 mg/m3. Por otro lado la corriente de gas retirada tambien puede comprender cantidades importantes de componentes de pintura volatiles tales como compuestos organicos volatiles. Por lo tanto la purificacion adicional de la corriente de gas retirada por ejemplo mediante absorcion, adsorcion, oxidacion termica o cualquier combinacion de las mismas puede ser ventajosa, especialmente cuando la corriente de gas se recicle. Ademas, puede ser deseable ajustar la temperatura y/o el contenido de humedad del gas vehlculo antes del reciclaje. Por consiguiente, la corriente de gas retirada de la unidad de separacion en estado humedo se puede someter opcionalmente a acondicionamiento y/o purificacion adicional para obtener una corriente de gas procesada (etapa vii). En una realizacion preferente el proceso de acuerdo con la presente invencion incluye reciclar al menos parcialmente la corriente de gas procesada para la etapa i). Con el proceso de acuerdo con la presente invencion se de conseguir una proporcion de reciclaje elevada de la corriente de gas de al menos un 60 % en volumen, preferentemente al menos un 65 % en volumen, mas preferente al menos un 70 % en volumen, al menos un 75 % en volumen, al menos un 85 % en volumen, lo mas preferente al menos un 90 % en volumen, al menos un 95 % en volumen, al menos un 97 % en volumen, o al menos un 99 % en volumen. Por lo tanto, la cantidad de energla necesaria para ajustar la temperatura y el contenido de humedad de la corriente de gas se minimiza.

El proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada descrito anteriormente desde una cabina de pulverizacion de pintura y el llquido de separacion acuoso se puede usar de forma eficaz en el metodo mencionado anteriormente para pintar un sustrato de acuerdo con la presente invencion. Este metodo es adecuado para una operacion continua o semicontinua altamente automatizada que se puede aplicar a pintura pulverizada de cualquier tipo de sustratos. Este metodo y el proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverizacion de pintura de acuerdo con la presente invencion se puede realizar de una manera estable, segura y fiable sin mantenimiento o con un mantenimiento mlnimo durante un periodo de tiempo prolongado. Se de conseguir una proporcion de reciclado elevada de todos las corrientes de vehlculo, es decir, corriente de gas y llquido de separacion acuoso, y un bajo consumo de energla, lo que hace que el proceso y/o el metodo sean rentables y ecologicos. Por lo tanto, dicho proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada desde una cabina de pulverizacion de pintura y el metodo para pintar un sustrato haciendo uso del mismo son particularmente adecuados para llneas de revestimiento de alta capacidad, especialmente los usados en la industria de automocion, aunque tambien se podrlan usar para pintar otros sustratos, como en la industria de mobiliario o electrodomesticos, o para operaciones adicionales de pintura industrial.

La presente invencion se explica continuacion con mas detalle con referencia a los siguientes Ejemplos no limitantes.

Ejemplos

1. Componente derivado de celulosa

Se investigaron materiales de hidroxietil celulosa (HEC) de diferentes grados de peso molecular por su efecto sobre la reologla y otras propiedades de llquidos de separacion acuosos. Las HEC se adquirieron en SE Tylose GmbH & Co. KG, Alemania, y la viscosidad en solucion acuosa como una medida del peso molecular medio se determino como sigue a continuacion:

El contenido de humedad de los polvos de HEC se determino pesan una muestra antes y despues de su secado en una secadora de vitrina y calculando la diferencia relativa. Para cada polvo, a continuacion se preparo una solucion en agua con una concentracion de un 1 % en peso de la respectiva HEC, basado en el peso total de la solucion: (i) proporcionando una cantidad de aproximadamente 5 g de polvo de HEC, cuyo peso exacto se determino mediante pesada, (ii) anadiendo agua en una cantidad calculada de modo que la cantidad de materia seca de polvo de HEC corresponde a un 1 % en peso del peso total de la mezcla resultante de polvo de HEC y agua, (iii) dispersando el polvo en el agua usando un Ultra Turrax manejado a 14.000 rpm durante 20 min y (iv) posterior agitacion de la dispersion usando un agitador IKA manejado a 502 rpm durante 45 min.

La viscosidad de las soluciones resultantes visualmente transparentes se midio a continuacion con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una temperatura of 20 °C para diferentes velocidades de rotacion entre 0,3 y 200 rpm. Cada punto de datos se leyo despues de un periodo de 30 s a la respectiva velocidad de rotacion. La Tabla 1 resume las viscosidades desmedidas para las soluciones de los diferentes materiales de HEC investigados a una velocidad de rotacion de 60 rpm.

Tabla 1.

Todas las HEC sometidas a ensayo presentaban un grado molar de sustitucion en el intervalo de 2,0 a 2,5.

2. Propiedades de flujo de los liauidos de separacion acuosos en el modelo

Se construyo un modelo para estudiar el flujo de llquidos de separacion acuosos sobre una estructura con una trayectoria del flujo similar a las unidades de separacion en estado humedo comerciales existentes. El modelo comprende una estructura de una lamina de metal rectangular colocada de forma vertical, que se ha doblado hacia atras aproximadamente a un tercio de su altura medido desde su extremo inferior por un angulo de 45 grados formando de ese modo una seccion inclinada inferior conectada a una seccion superior alineada verticalmente por un borde. Esta estructura esta unida con su extremo inferior al borde superior de un lado de un contenedor cubico de tapa abierta. En el lado posterior de dicha estructura, un recipiente se fija al ras del extremo superior de la seccion vertical. Se proporciona una bomba y tuberlas para transportar continuamente llquido desde el recipiente inferior hasta el canal. Cuando el recipiente esta lleno, el llquido se vierte y fluye bajo el efecto de la gravedad sobreconectado a una seccion superior alineada verticalmente por un borde. Esta estructura esta unida con su extremo inferior al borde superior de un lado de un contenedor cubico de tapa abierta. En el lado posterior de dicha estructura, un recipiente se fija al ras del extremo superior de la seccion vertical. Se proporciona una bomba y tuberlas para transportar continuamente llquido desde el recipiente inferior hasta el recipiente. Cuando el recipiente esta lleno, el llquido se vierte y fluye bajo el efecto de la gravedad sobre la superficie delantera de la seccion vertical de la estructura metalica y por el borde sobre la superficie orientada hacia el fondo de la seccion inclinada en el recipiente donde se recoge para su bombeo de nuevo en el recipiente.

Los siguientes llquidos de separacion acuosos preparados por combinacion de los componentes de acuerdo con Tabla 2 que comprenden cada uno una HEC diferente como modificador de reologla se sometieron a ensayo en el modelo descrito anteriormente. Las cantidades de agente espesante se seleccionaron de modo que las viscosidades de los llquidos sometidos a ensayo fueran comparables. Los llquidos se hicieron circular con la bomba a una tasa de 320 l/(m2 h).

Tabla 2.

La Tabla 2 resume las caracterlsticas de flujo determinadas por inspeccion visual para los llquidos sometidos a ensayo. Los llquidos de separacion acuosos sometidos a ensayo que comprenden las dos HEC de los pesos moleculares mas bajos (Ejemplos 1 y 2) proporcionaban cada uno una pellcula de flujo continuo sustancialmente uniforme coherente, con una estructura superficial ondulada. La pellcula flula suavemente con respecto al borde y tapa inclinada del modelo. No se observo desprendimiento de gotitas, formacion de elementos de agarre o desgarro local de la pellcula. En el caso del Ejemplo 3, se formaron pellculas con caracterlsticas de flujo similares, de forma ocasional se observaba en el borde un desprendimiento de gotitas desde la pellcula fluida. Para el llquido de separacion que comprende el derivado de celulosa de peso molecular mas elevado sometido a ensayo (Ejemplo 4), se observo una formacion de elementos de agarre y se produjo un desprendimiento de gotitas severo en el borde y en la parte inclinada de la trayectoria del flujo. Estos hallazgos ilustran que los derivados de celulosa de peso molecular medio bajo proporcionan propiedades reologicas superiores lo en comparacion con sus analogos de peso molecular mas elevado usarlos convencionalmente como agente espesante en llquidos de separacion acuosos. Para investigar el efecto de un tensioactivo, se anadieron 200 gl de un tensioactivo de diol acetilenico alcoxilado cada uno a 5 l de los llquidos de los Ejemplos 1 a 4 y los llquidos que contienen tensioactivos resultantes se sometieron a ensayo para su comportamiento de flujo en el modelo descrito anteriormente. Los resultados se resumen en la Tabla 3.

Tabla 3.

La comparacion de los Ejemplos 5-8 con sus homologos sin tensioactivo anadido (Ejemplos 1-4) muestra que el tensioactivo suaviza la pellcula. Las pellculas que fluyen continuamente resultantes son sustancialmente uniformes, excepto por el Ejemplo comparativo 8, en el que se forman perchas; una estructura de superficie ondulada es a lo mas debilmente observable. En el caso de que el llquido de separacion comprenda el derivado de celulosa D, el desprendimiento de gotitas en el borde se puede evitar con el uso del tensioactivo (vease el Ejemplo 7 con respecto al Ejemplo 3). Sin embargo, para derivados de celulosa con peso molecular medio sustancialmente mas elevado, la presencia de un tensioactivo no evita la formacion de elementos de agarre y el desprendimiento severo de gotitas se observo invariablemente en el borde en la parte inclinada del modelo de flujo (vease el Ejemplo Comparativo 8). Los experimentos mencionados anteriormente demuestran que se pueden formar pellculas coherentes, uniformes continuamente fluidas y mantener sobre estructuras de deposicion fuertemente inclinadas y verticales de llquidos de separacion acuosos de acuerdo con la presente invencion que comprenden un poliol organico soluble en agua y un derivado de celulosa de peso molecular medio adecuadamente bajos en la formacion de elementos de agarre, desgarro de la pellcula o un desprendimiento perjudicial de gotitas incluso cuando los bordes estan dentro de la trayectoria del flujo. Estas caracterlsticas de flujo se pueden conseguir a caudales comparativamente elevados previstos para contrarrestar una penetracion de partlculas incidentes de exceso de pintura pulverizada a la superficie subyacente ayudando de ese modo evitar las exposiciones de pintura que se adhieren a las estructuras de la deposicion. Ademas, se considera que la estructura de superficie ondulada de las pellculas fluidas es un soporte para la retirada por lavado de las partlculas de pintura capturadas desde las estructuras de deposicion inundadas en unidades de exposicion en estado humedo. Sin embargo, si se prefiere, del mismo modo se pueden generar pellculas fluidas lisas, si se incorpora un tensioactivo en el llquido de separacion.

3. Formacion de espuma de llquidos de separacion acuosos

No se observo formacion de espuma para los llquidos de separacion acuosos de los Ejemplos 1 a 8 en los experimentos de flujo usando el modelo descrito anteriormente.

Ademas, la tendencia de los llquidos de separacion acuosos de los Ejemplos 5 a 8 a formar espuma persistente se investigo in vitro. Para cada ensayo de formacion de espuma se cargaron 50 ml del respectivo llquido en un cilindro graduado de 100 ml. A continuacion el cilindro se cerro con un tapon y se agito a mano intensamente durante 1 min. La desgasificacion de las espumas de poros finos resultantes se clasifico sobre una base cualitativa, en la que 'rapido' se refiere un periodo de tiempo para desgasificacion inferior a 1 min, 'moderado' se refiere un periodo de tiempo para desgasificacion en el intervalo de 1 a 2 min y 'lento' se refiere un periodo de tiempo para desgasificacion superior a 2 min. Los resultados se resumen en la Tabla 4.

Tabla 4.

Se obtienen espumas de desgasificacion mas rapida cuando el derivado de celulosa usado como modificador de reologla en el llquido tiene un peso molecular medio mas bajo.

4. Separacion de pintura

Los llquidos de separacion acuosos de los Ejemplos 1-4 tambien se sometieron a ensayo para separacion de pintura por centrifugacion. Para cada ensayo, una composicion de pintura (revestimiento de base a base de agua 'Blazing Red Graz' de PPG Industries) y un agente de retirada de pintura de poliamina, si lo hubiera, se anadieron al respectivo llquido en las proporciones indicadas en la Tabla 5. Las muestras se homogeneizaron por medio de un Ultra Turrax. A continuacion se cargo una allcuota de la dispersion resultante en un tubo de ensayo y se sometio a centrifugacion a 4.000 rpm durante 10 min usando una centrifugadora Hettich EBA 3S. La separacion de los solidos de la pintura de la fase llquida se evaluo mediante inspeccion visual despues de centrifugacion y se clasifico de forma cualitativa sobre una escala numerica de 0 a 4, en la que '0' significa una dispersion opaca turbia que es visualmente indistinguible con respecto al estado anterior a la centrifugacion, '1' significa una dispersion opaca turbia sobre depositos de pintura formados por centrifugacion, '2' significa fase llquida de color translucido con partlculas dispersas dispersas de pintura sobre depositos de pintura formados por centrifugacion, '3' significa una fase llquida clara ligeramente coloreada sobre depositos de pintura formada por centrifugacion y '4' significa una fase llquida incolora transparente transparente sobre depositos de pintura formados por centrifugacion. Los resultados se resumen en la Tabla 5 e indican que la retirada eficaz del componente de pintura se puede lograr por centrifugacion para los llquidos de separacion acuosos que comprenden un derivado de celulosa de peso molecular promedio adecuadamente bajo (Ejemplos 9, 10). Como se ilustra en el Ejemplo 13, el llquido de separacion acuoso que comprende la HEC de peso molecular mas bajo investigada permite una separacion facil de la pintura incluso sin necesidad de ningun agente auxiliar. Se demostro que la separacion de la pintura de los llquidos que comprenden el derivado de celulosa D (Ejemplo 11) era mas diflcil, pero todavla podrla mejorar a un rendimiento satisfactorio mediante un ajuste de las condiciones de centrifugacion. En el caso del llquido que contiene el derivado de celulosa del peso molecular investigado mas elevado no fue posible una separacion de la pintura eficaz mediante centrifugacion en las condiciones sometidas a ensayo (Ejemplo Comparativo 12).

Los llquidos de los Ejemplos 5-8 se sometieron a ensayo de forma analoga, pero se encontro que la presencia adicional de tensioactivo no tenia efecto observable en el rendimiento de separacion de la pintura.

Tabla 5.

5. Aplicacion en cabina de pulverizacion con limpiador electrostatico

Ejemplo 14

Un llquido de

1.7 % en peso de derivado de celulosa A

15.0 % en peso de glicerol

83,3 % en peso de agua

viscosidad a 20 °C, norma ISO 2431, copa de flujo de 4 mm: 20 s

se sometio a ensayo como llquido de separation para retirar el exceso de pintura pulverizada de una composition de revestimiento de base a base de agua (BMW, Alemania) a partir de una corriente de aire en un sistema E-Scrub comercial (Eisenmann, Alemania). El llquido formaba pellculas coherentes, uniformes continuamente fluidas en las superficies de deposition alineadas. El caudal del llquido era aproximadamente 4 l/(m2 h). Se encontro que la adicion de tensioactivo (diol acetilenico alcoxilado de Air Products Chemicals Europe B.V.) mejoraba adicionalmente en la humectacion de las superficies. El exceso de pintura pulverizada se retiro de forma eficaz de la corriente de aire con el llquido de separacion sin deposiciones de pintura adherentes observadas sobre las superficies de deposicion. Durante todo el ensayo se consiguio un funcionamiento del sistema estable y fiable con un buen control de voltaje elevado (pulverization durante cuatro dlas consecutivos) a pesar de una formation significativa de pintura en el llquido de separacion circulado, que provocaba un aumento de la viscosidad a 40 s a 20 °C, norma ISO 2431, copa de flujo de 4 mm). No se produjo formacion de espuma. La pintura capturada se podia retirar facilmente del liquido como suspension mediante centrifugation.

Ejemplo 15

Un liquido de

1,2 % en peso de derivado de celulosa B

2.7 % en peso de poliamina (agente de retirada de pintura)

11.1 % en peso de glicerol

85,0 % en peso de agua

viscosidad a 20 °C, norma ISO 2431, copa de flujo de 4 mm: 28 s

se sometio a ensayo como liquido de separacion para retirar el exceso de pintura pulverizada de una composicion de revestimiento transparente 2K a base de disolvente (BASF, Alemania) a partir de una corriente de aire en un sistema E-Scrub comercial (Eisenmann, Alemania). El liquido formaba peliculas coherentes, uniformes continuamente fluidas en las superficies de deposicion alineadas. El caudal del liquido era aproximadamente 2 l/(m2 h). Se encontro que la adicion de tensioactivo (diol acetilenico alcoxilado de Air Products Chemicals Europe B.V.) mejoraba adicionalmente en la humectacion de las superficies. El exceso de pintura pulverizada se retiro de forma eficaz de la corriente de aire con el liquido de separacion. Se observaron de posiciones de pintura menores sobre las superficies de deposicion, pero no se podlan retirar facilmente por lavado. Durante todo el ensayo se consiguio un funcionamiento del sistema estable y fiable con un buen control de voltaje elevado (pulverizacion durante tres dlas consecutivos). Se observo una cierta formacion de espuma en el deposito de llquido, sin embargo, no se observo influencia en el rendimiento de la unidad electrostatico en estado humedo. La espuma se podia eliminar completamente mediante la adicion de una pequena cantidad de un agente antiespumante. La pintura capturada se podia retirar de forma eficaz del llquido de separacion acuoso cargado con exceso de pintura pulverizada mediante centrifugacion.

Estos ejemplos demuestran que los llquidos de separacion acuosos de acuerdo con la presente invention e permiten retirar de forma eficaz un exceso de pintura pulverizada de diferentes fuentes de pintura desde la corriente de gas de una cabina de pulverizacion de pintura sin deposiciones de pintura que se adhieran de forma persistente a las estructuras de deposicion. Estos llquidos son adecuados para su uso en unidades de separacion en estado humedo electrostaticas modernas que proporcionan un funcionamiento estable, seguro y fiable sin mantenimiento o con un mantenimiento minimo durante un periodo de tiempo prolongado. Una retirada de los componentes de pintura capturada del liquido de separacion se puede realizar con metodos industriales establecidos tales como centrifugacion sin necesidad de floculantes. Por lo tanto, es posible un reciclado eficaz de todas las corrientes de vehiculo usadas en el proceso.

En vista de lo anterior, la presente invencion se refiere en particular, sin limitarse a ello, a los siguientes aspectos

1. Un liquido de separacion acuoso para capturar el exceso de pintura de una corriente de gas que comprende:

a) al menos un 49,9 % en peso de agua, basado en el peso total del llquido de separacion acuoso, b) de un 5 a un 50 % en peso de al menos un poliol organico soluble en agua, basado en el peso total del llquido de separacion acuoso, y

c) al menos un derivado de celulosa que tiene una viscosidad inferior a 200 mPas tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotation de 60 rpm y una temperatura de 20 °C para una solution al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solution,

en el que los componentes b) y c) son diferentes entre si,

2. El llquido de separacion acuoso del aspecto 1, en el que al menos un derivado de celulosa tiene una viscosidad medida como se define en el aspecto 1 de menos de 100 mPa-s, preferentemente de menos de 50 mPa-s, mas preferentemente de menos de 30 mPa-s.

3. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con uno cualquiera de los aspectos 1 o 2, en el que al menos un derivado de celulosa es un eter de celulosa, preferentemente una hidroxietilcelulosa, en particular una hidroxietilcelulosa que tiene un grado de sustitucion molar en el intervalo de 2,0 a 2,5.

4. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con uno cualquiera de los aspectos anteriores, en el que el al menos un poliol organico soluble en agua se selecciona entre polioles monomericos, preferentemente polioles monomericos que tienen al menos tres grupos hidroxilo por molecula, y polioles polimericos, preferentemente polioles polimericos que tienen un peso molecular promedio en el rango de 200 a 3.000, o 200 a 2.000, o 300 a 1.500, o 300 a 1.000 como se mide por cromatografla de permeacion en gel usando patrones de calibracion de poliestireno.

5. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con el aspecto 4, en el que al menos un poliol organico soluble en agua se selecciona entre etilenglicol, propilenglicol, glicerol, polietilenglicoles), polipropilenglicoles), poli((etilen)(propilen)glicoles mixtos), polioles de poliester, polioles acrllicos y polioles de poliuretano, que se seleccionan preferentemente entre glicerol y polietilenglicoles.

6. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con uno cualquiera de los aspectos anteriores tiene una viscosidad en terminos de tiempo de salida en el intervalo de 11 s a 50 s, preferentemente de 15 s a 40 s, mas preferentemente de 18 s a 30 s, medido de acuerdo con la norma ISO 2431:2011 usando una copa de flujo de 4 mm a 20 °C.

7. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con cualquiera de los aspectos anteriores, que comprende al menos un poliol organico soluble en agua en una cantidad en el intervalo del 7 % en peso, preferentemente del 8 % en peso, mas preferentemente del 10 % en peso, al 40 % en peso. %, preferentemente 30 % en peso, mas preferentemente 25 % en peso, lo mas preferentemente 20 % en peso, basado en el peso total del llquido y/o que comprende al menos un derivado de celulosa en una cantidad en el intervalo de 0,1 % en peso %, preferentemente 0,3 % en peso, mas preferentemente 0,5 % en peso, lo mas preferentemente 1 % en peso, a 10 % en peso, preferentemente 7 % en peso, mas preferentemente 5 % en peso, mas preferentemente 3 % en peso, basado en el peso total del llquido.

8. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con cualquiera de los aspectos anteriores, en el que el llquido comprende ademas al menos un tensioactivo, preferentemente al menos un tensioactivo no ionico, mas preferentemente al menos un tensioactivo no ionico seleccionado entre poli(alquilenglicol)eteres de alcoholes grasos, alquilfenol poli(alquilenglicol)eteres, poli(alquilenglicol)esteres de acidos grasos, acidos grasos monogliceridos, poli(alquilenglicol)esteres de acidos grasos, acidos grasos monoalcanol amidas, acidos grasos dialcano amidas, acidos grasos alcoxilados mono alcanol amidas , aminas de dialcano de acidos grasos alcoxilados, esteres parciales de acidos grasos de pentaeritritol, esteres parciales de acidos grasos alcoxilados de pentaeritritol, esteres de acidos grasos de sorbitan, esteres de acidos grasos de sorbitan alcoxilados, dioles acetilenicos, dioles acetilenicos alcoxilados, oxidos de alquilamina, oxidos de alquilamina alcoxilados, tensioactivos que contienen fluor, tensioactivos a base de polisiloxano y combinaciones de los mismos

9. La separacion acuosa de acuerdo con cualquiera de los aspectos anteriores, en la que el llquido comprende ademas al menos un agente de retirada de pintura, preferentemente seleccionado de poliaminas, aminas de poliamida, pollmeros de aminas policarternas, alumosilicatos, silicatos, compuestos de aluminio, policarboxilatos y combinaciones de los mismos.

10. La separacion acuosa de acuerdo con cualquiera de los aspectos anteriores, en la que el llquido comprende ademas al menos un aditivo seleccionado de agentes conservantes, biocidas, reguladores de pH y desespumantes.

11. Un proceso para retirar el exceso de pintura de una cabina de pulverizacion de pintura que comprende: i) dirigir una corriente de gas a traves de una cabina de pulverizacion de pintura;

ii) poner en contacto la pintura en exceso con la corriente de gas que fluye a traves de la cabina de pintura, formando as! una corriente de gas cargada en exceso que contiene partlculas de pintura y/o gotitas dispersas en la misma,

iii) formar una pellcula llquida sustancialmente continua que fluye del llquido de separacion acuoso de acuerdo con uno cualquiera de los aspectos 1 a 10 en al menos una superficie que define al menos una parte de la trayectoria de flujo de la corriente de gas cargada en exceso de pulverizacion;

iv) poner en contacto la corriente de gas cargada en exceso con dicha pellcula llquida, transfiriendo as! partlculas de pintura y/o gotitas desde la corriente de gas cargada en exceso al llquido de separacion para formar un llquido de separacion cargado de pintura; y

v) retirar el llquido de separacion cargado de pintura y la corriente de gas que tiene una carga de exceso de pintura pulverizada reducida.

12. El proceso del aspecto 11, en el que el contacto en el paso iv) comprende dirigir la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada a traves de un lavador electrostatico, en el que las partlculas y/o gotitas dispersadas en la corriente de gas se ionizan y a continuation se dirigen por un campo electrico al flujo sustancialmente la pellcula de llquido continuo del llquido de separacion acuoso transfiere partlculas de pintura y/o gotitas de la corriente de gas cargada en exceso sobre el llquido de separacion para formar el llquido de separacion cargado con pintura.

13. El proceso de cualquiera de los aspectos 11 o 12 que comprende adicionalmente:

vi) separar al menos parcialmente los componentes de pintura del llquido de separacion cargado de pintura eliminado, preferentemente sometiendo el llquido de separacion cargado de pintura a centrifugation, para obtener un llquido de separacion purificado y/o

vii) acondicionar y/o purificar adicionalmente la corriente de gas eliminada para obtener una corriente de gas procesada; y opcionalmente

viii) reciclar al menos parcialmente el llquido de separacion purificado en la etapa iii) y/o al menos parcialmente reciclar la corriente de gas procesado en la etapa i).

14. Un metodo para pintar un sustrato que comprende:

- rociar una pintura sobre un sustrato en una cabina de pulverization de pintura, obteniendo de ese modo un sustrato pintado y un exceso de pintura pulverizada; y

- retirar el exceso de pintura pulverizada con el proceso de acuerdo con cualquiera de los aspectos 11 a 13.

15. El uso de un derivado de celulosa como se define en cualquiera de los aspectos 1 a 3 como modificador de la reologla en llquidos para retirar el exceso de pintura pulverizada de una corriente de gas.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un llquido de separacion acuoso para capturar el exceso de pintura de una corriente de gas, que comprende: a) al menos un 49,9 % en peso de agua, basado en el peso total del llquido de separacion acuoso,

b) de un 5 a un 50 % en peso de al menos un poliol organico soluble en agua, basado en el peso total del llquido de separacion acuoso,

c) al menos un derivado de celulosa que tiene una viscosidad inferior a 200 mPas tal como se mide con un Visco Tester VT5 usando un eje R2 a una velocidad de rotacion de 60 rpm y una temperatura de 20 °C para una solucion al 1 % en peso del derivado de celulosa en agua, basado en el peso total de la solucion, y

d) al menos un agente de eliminacion de pintura,

en el que los componentes b) y c) son diferentes entre si.

2. El llquido de separacion acuoso de la reivindicacion 1, en el que el al menos un derivado de celulosa tiene una viscosidad medida como se define en la reivindicacion 1 inferior a 100 mPas, preferentemente inferior a 50 mPas, mas preferentemente inferior a 30 mPas.

3. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 o 2, en el que el al menos un derivado de celulosa es un eter de celulosa, preferentemente una hidroxietilcelulosa, en particular una hidroxietilcelulosa que tiene un grado molar de sustitucion en el intervalo de 2,0 a 2,5.

4. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que el al menos un poliol organico soluble en agua se selecciona entre polioles monomericos, preferentemente polioles monomericos que tienen al menos tres grupos hidroxilo por molecula, y polioles polimericos, preferentemente polioles polimericos que tienen un peso molecular numerico medio en el intervalo de 200 a 3.000, o de 200 a 2.000, o de 300 a 1.500, o de 300 a 1.000 tal como se mide mediante cromatografla de permeacion en gel usando patrones de calibracion de poliestireno.

5. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con la reivindicacion 4, en el que el al menos un poliol organico soluble en agua se selecciona entre etilenglicol, propilenglicol, glicerol, poli(etilenglicoles), poli(propilenglicoles), poli((etilen)(propilen)glicoles mixtos), polioles de poliester, polioles acrllicos y polioles de poliuretano, que se seleccionan preferentemente entre glicerol y poli(etilenglicoles).

6. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores que tiene una viscosidad en terminos de tiempo de flujo de salida en el intervalo de 11 s a 50 s, preferentemente de 15 s a 40 s, mas preferentemente de 18 s a 30 s, tal como se mide de acuerdo con la norma ISO 2431:2011 usando una copa de flujo de 4 mm a 20 °C.

7. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende el al menos un poliol organico soluble en agua en una cantidad en el intervalo de un 7 % en peso, preferentemente un 8 % en peso, mas preferentemente un 10 % en peso, a un 40 % en peso, preferentemente un 30 % en peso, mas preferentemente un 25 % en peso, lo mas preferentemente un 20 % en peso, basado en el peso total del llquido y/o que comprende el al menos un eter de celulosa en una cantidad en el intervalo de un 0,1 % en peso, preferentemente un 0,3 % en peso, mas preferentemente un 0,5 % en peso, lo mas preferentemente un 1 % en peso, a un 10 % en peso, preferentemente un 7 % en peso, mas preferentemente un 5 % en peso, lo mas preferentemente un 3 % en peso, basado en el peso total del llquido.

8. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde el llquido comprende adicionalmente al menos un tensioactivo, preferentemente al menos un tensioactivo no ionico, mas preferentemente al menos un tensioactivo no ionico seleccionado entre eteres de poli(alquilenglicol) y alcohol graso, eteres de alquilfenol y poli(alquilenglicol), esteres de poli(alquilenglicol) y acido graso, monogliceridos de acido graso, monoesteres de poli(alquilenglicol) y acido graso, monoalcanol amidas de acido graso, dialcanol amidas de acido graso, monoalcanol amidas de acido graso alcoxiladas, dialcanol amidas de acido graso alcoxiladas, esteres parciales de acido graso de pentaeritritol, esteres parciales de acido graso alcoxilados de pentaeritritol, esteres de sorbitan y acido graso, esteres de sorbitan y acido graso alcoxilados, dioles acetilenicos, dioles acetilenicos alcoxilados, oxidos de alquilamina, oxidos de alquilamina alcoxilados, tensioactivos que contienen fluoro, tensioactivos a base de polisiloxano y combinaciones de los mismos.

9. La separacion acuosa de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en las que al menos un agente de retirada de pintura, se selecciona entre poliaminas, aductos de melamina-formaldehldo, almidon, quitosano, tanino, poliamido aminas, pollmeros de poliamina cuaternaria, aluminosilicatos, silicatos, compuestos de aluminio, policarboxilatos y combinaciones de los mismos.

10. El llquido de separacion acuoso de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en donde el llquido comprende adicionalmente al menos un aditivo seleccionado entre agentes conservantes, biocidas, reguladores del pH y antiespumantes.

11. Un proceso para retirar el exceso de pintura pulverizada de una cabina de pulverizacion de pintura, que comprende:

iii) formar una pellcula liquida sustancialmente continua fluida del llquido de separacion acuoso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10 sobre al menos una superficie que define al menos una parte de la trayectoria del flujo de la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada;

iv) poner en contacto la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada con dicha pellcula liquida, transfiriendo de ese modo partlculas y/o gotitas de pintura desde la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada en el llquido de separacion para formar un llquido de separacion cargado con pintura; y

v) retirar el llquido de separacion cargado con pintura y la corriente de gas que tiene una carga de exceso de pintura pulverizada reducida.

12. El proceso de la reivindicacion 11, en el que la puesta en contacto en la etapa iv) comprende dirigir la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada a traves de un limpiador electrostatico, en el que las partlculas y/o las gotitas dispersas en la corriente de gas se ionizan y a continuation se dirigen mediante un campo electrico a la pelicula liquida sustancialmente continua fluida del llquido de separacion acuoso transfiriendo de ese modo partlculas y/o gotitas de pintura desde la corriente de gas cargada con exceso de pintura pulverizada en el llquido de separacion para formar el llquido de separacion cargado con pintura.

13. El proceso de una cualquiera de las reivindicaciones 11 o 12 que comprende adicionalmente:

vi) separar al menos parcialmente los componentes de pintura del llquido de separacion cargado con pintura retirado, preferentemente sometiendo el llquido de separacion cargado con pintura a centrifugation, para obtener un liquido de separacion purificado y/o

vii) acondicionar y/o adicionalmente purificar la corriente de gas retirada para obtener una corriente de gas procesada; y opcionalmente

viii) reciclar al menos parcialmente el liquido de separacion purificado para la etapa iii) y/o reciclar al menos parcialmente la corriente de gas procesada para la etapa i).

14. Un metodo para pintar un sustrato, que comprende:

- retirar el exceso de pintura pulverizada con el proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13.

15. Uso de un derivado de celulosa como se define en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3 como modificador de reologia en liquidos para retirar el exceso de pintura pulverizada de una corriente de gas.