ES2683149T3 - Método de fabricación para un miembro de acero conformado por prensado en caliente - Google Patents

Abstract

Un método para fabricar un miembro de acero conformado por prensado en caliente, comprendiendo el método calentar una lámina de acero y someter la lámina de acero a al menos un tiempo de conformación por prensado en caliente, consistiendo la lámina de acero en, como una composición química en porcentaje en masa (en adelante, los mismo para la composición química), C en un contenido del 0,15 % al 0,4 %; Si en un contenido de más del 1,0 % al 1,65 %; A1 en un contenido del 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %); Mn en un contenido del 1 % al 3,5 %; Ti en un contenido del 0,10 % o menos (excluyendo el 0 %); y B en un contenido del 0,005 % o menos (excluyendo el 0 %), opcionalmente, al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en (a) Cr en un contenido del 5 % o menos (excluyendo el 0 %); (b) al menos un elemento seleccionado del grupo consistente en Ni y Cu en un contenido total del 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %); (c) Mo en un contenido del 1 % o menos (excluyendo el 0 %); (d) Nb en un contenido del 0,1 % o menos (excluyendo el 0 %); (e) P en un contenido del 0,02 % o menos; (f) S en un contenido del 0,02 % o menos; y (g) N en un contenido del 0,01 % o menos, siendo el resto hierro e impurezas inevitables, donde una temperatura (temperatura de calentamiento) para el calentamiento es igual o mayor que la temperatura de transformación Ac3, una temperatura inicial de conformación por prensado en caliente está en un intervalo de la temperatura de calentamiento a la temperatura inicial de la martensita (Ms), y el enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 ºC] a 80 ºC se realiza a una velocidad de enfriamiento media de 20ºC/s o menos de modo que un parámetro de revenido (lambda;) como se especifica por la Expresión (1) se encuentra en un intervalo de 7100 a 8030, Expresión (1) se expresa como sigue: **Fórmula** donde λ representa el parámetro de revenido; [Si] representa el contenido (en porcentaje en masa) de Si en el acero; y tn' es un valor según lo especificado por la Expresión (2):**Fórmula** donde tn representa un tiempo "n-tésimo" (en segundos) cuando un tiempo de enfriamiento total de la [(temperatura Ms) - 150 ºC] a 80 ºC se divide en 5000 partes iguales; Tn representa una temperatura (ºC) en el n-ésimo tiempo tn, donde t0 es 0 segundos, y T0 es la [(temperatura Ms) - 150 ºC]; y 10^{} representa la potencia {}-ésima de 10.

Description

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DESCRIPCION

Metodo de fabricacion para un miembro de acero conformado por prensado en caliente

La presente invencion se refiere a metodos para la fabricacion de miembros de acero formados por prensado en caliente. Espedficamente, la presente invencion se refiere a un metodo para fabricar un miembro de acero conformado por prensado en caliente que tiene altas resistencias y un excelente equilibrio entre resistencia y ductilidad (equilibrio resistencia-ductilidad).

Los materiales para piezas de automoviles de acero se disenan para tener resistencias mas altas con el fin de lograr tanto una resistencia a los impactos como y la reduccion de peso. Independientemente, las piezas tras la fabricacion requieren una buena trabajabilidad del material de laminas de acero. Supongamos que tales laminas de acero de alta resistencia, en particular, las laminas de acero que tienen una resistencia a la traccion de 980 MPa o mas, se someten a trabajo en fno (por ejemplo, conformacion por prensado en fno). Desventajosamente, sin embargo, esto requiere una carga de conformacion por prensado mayor o causa notablemente baja precision dimensional.

Como una posible solucion a la desventaja, existe una tecnica de conformacion por prensado en caliente. La conformacion por prensado en caliente se denomina tambien prensado en caliente o estampacion en caliente. En la conformacion por prensado en caliente, un material de lamina de acero se somete a conformacion por prensado mientras se calienta con el fin de realizar la conformacion y lograr mayores resistencias simultaneamente. En esta tecnica, la lamina de acero a una alta temperatura (por ejemplo, en la region de una sola fase austemtica) se conforma o forma con herramientas (troquel y matriz), se mantiene y se enfna en el centro muerto inferior (conformacion) para extraer el calor de la lamina de acero a las herramientas para enfriar asf rapidamente la lamina de acero. Por lo tanto, el material de lamina de acero se somete a revenido. La tecnica de conformacion, cuando se realiza, puede dar un producto conformado con una buena precision dimensional y altas resistencias. La tecnica se puede realizar con una carga de conformacion inferior en comparacion con la conformacion en fno de las piezas que tienen resistencias a un nivel similar.

Sin embargo, la tecnica requiere mantener en la parte inferior el centro muerto durante diez y varios segundos con el fin de extraer el calor en las herramientas; y durante este penodo, la conformacion de otra pieza es imposible. Desafortunadamente, un miembro de acero ocupa, por tanto, la maquina de prensado durante muchotiempo, y esto se traduce en una baja productividad.

Ademas, la conformacion por prensado en caliente requiere enfriamiento a una velocidad de enfriamiento de 30 °C/segundo o mas. Por lo tanto, la conformacion asf como la transferencia tiene que realizarse dentro de un corto penodo de tiempo de diez y varios segundos; la conformacion por prensado se puede realizar aproximadamente solo una vez; y hay un lfmite de forma capaz de conformarse por una conformacion por prensado. Desventajosamente, la tecnica, por tanto, falla para la fabricacion de piezas que tienen formas complicadas. Ademas de manera desventajosa, el miembro de acero resultante obtenido despues del trabajo tiene altas resistencias y mala ductilidad, no se espera que tenga una alta absorcion de impactos tras una colision, y se limita en usos a los que el miembro de acero es aplicable.

Para resolver estos inconvenientes, se han realizado investigaciones para mejorar la productividad y/o para mejorar el grado de libertad de conformacion en tecnicas de conformacion por prensado en caliente.

Normalmente, la literatura de Patentes (PTL) 1 divulga que la productividad se puede mejorar mediante la sujecion de una pieza de trabajo en el centro muerto inferior durante un tiempo mas corto, separando la pieza de trabajo de las herramientas a una temperatura superior, y sometiendo la pieza de trabajo a una etapa posterior. Esta tecnica, sin embargo, requiere un enfriamiento rapido (a una velocidad de 150 °C/s en los ejemplos de trabajo) despues de la conformacion, con lo que se requiere un diseno de especial facilidad, y es probablemente poco versatil, aunque la tecnica proporciona un tiempo de retencion mas corto en las herramientas. Ademas, el metodo de fabricacion especificado en PTL 1 realiza la conformacion en un corto tiempo de diez y varios segundos como en las tecnicas convencionales, es diffcil de realizar una conformacion por prensado de multiples etapas, y falla en procesar la pieza de trabajo en una forma complicada.

PTL 2 divulga un metodo de conformacion por prensado en caliente. En este metodo, el agua de enfriamiento se inyecta desde herramientas durante la conformacion por prensado con el fin de acortar el tiempo de mantenimiento en el centro muerto inferior y para lograr tanto las altas resistencias como productividad satisfactoria. El metodo, sin embargo, requiere instalaciones de produccion complicados para inyectar el agua de enfriamiento de las herramientas y no es versatil.

Cada uno de PTL 3 a 5 propone metodos de conformacion por prensado en caliente. En el metodo divulgado en PTL 3, una lamina de acero calentada a 1000 °C o menos se somete a una conformacion por prensado de multiples etapas de dos a cinco etapas (pasos) en un intervalo de temperatura de 600 °C o mas y se enfna despues a una velocidad de enfriamiento de 10 °C/segundo o mas. En la conformacion por prensado de multiples etapas, la conformacion por prensado por etapa se realiza dentro de 3 segundos, y una conformacion por prensado posterior

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se realiza dentro de 4 segundos. En el metodo descrito en PTL 4, una lamina de acero se calienta a un intervalo de temperatura de la temperatura Ac3 al punto de fusion, se soporta parcialmente por un troquel provisto en herramientas, se somete a la conformacion a una temperatura inicial mas alta que una temperatura a la que se producen todas las trasformaciones de ferrita, perlita, bainita, y martensita, y se enfna rapidamente despues de la conformacion. En el metodo divulgado en PTL 5, se realiza la conformacion por prensado de modo que un producto conformado se libera de las herramientas de conformacion por prensado en los 5 segundos despues de que las herramientas de conformacion por prensado alcancen el centro muerto inferior y se enfnan a una velocidad de enfriamiento de 30°C/s o mas a fin de permitir que la pieza conformada tenga una dureza HV de 400 o mas.

Sin embargo, mejoras adicionales tales como el ajuste de composiciones qmmicas son probablemente necesarias a fin de proporcionar de forma segura un excelente equilibrio de fuerza-ductilidad.

PTL 1: de Solicitud de Patente Japonesa No Examinada Publicacion (JP-A) n° 2011-218436

PTL 2: JP-A n° 2002-282.951

PTL 3: JP-A n° 2005 hasta 152.969

PTL 4: JP-A n° 2009-82992

PTL 5: JP-A n° 2005 hasta 288.528

El documento P 2 546 375 A1 divulga un miembro prensado de alta resistencia y un metodo para producir el mismo.

La presente invencion se ha realizado bajo estas circunstancias, y un objeto de la presente invencion es establecer y proporcionar una tecnica para la fabricacion de un miembro de acero mediante la conformacion por prensado en caliente a bajo costo y eficaz con alto grado de libertad en la forma que se conforma, donde el miembro de acero tiene alta resistencia y excelente equilibrio de fuerza-ductilidad y ofrece buenas propiedades de deformacion (resistencia al impacto) tras un colapso por colision.

Como se utiliza aqrn la expresion "altas resistencias" en el miembro de acero de acuerdo con la presente invencion se refiere a tener un lfmite elastico de 800 MPa o mas (preferentemente de 850 MPa o mas, y mas preferentemente de 900 MPa o mas) y una resistencia a la traccion de 980 MPa o mas (preferentemente de 1270 MPa o mas, y mas preferentemente de 1470 MPa o mas). El lfmite elastico y la resistencia a la traccion en la presente memoria se determinan por los metodos descritos en los ejemplos experimentales mencionados mas adelante. Tambien como se utiliza aqrn la expresion "excelente equilibrio resistencia-ductilidad" en el miembro de acero de acuerdo con la presente invencion se refiere a que el miembro de acero tiene un producto (TS x EL) de resistencia a la traccion TS y alargamiento EL de 13.550 MPa^/o o mas (preferentemente de 13.600 MPa^/o o mas, mas preferentemente de 13.700 MPa^/o o mas, adicionalmente preferentemente de 13.800 MPa^/o o mas, y particularmente preferentemente de 14.000 MPa^/o o mas), donde el producto TS x EL se determina mediante un metodo descrito en los ejemplos experimentales.

La presente invencion consigue el objeto y proporciona un metodo para la fabricacion de un miembro de acero conformado por prensado en caliente. El metodo incluye calentar una lamina de acero y someter la lamina de acero a al menos un tiempo de conformacion por prensado en caliente. La lamina de acero consiste en, como una composicion qrnmica en porcentaje en masa (en adelante, lo mismo para la composicion qmmica),

C en un contenido del 0,15 / al 0,4 /;

Si en un contenido de mas del 1,0 / al 1,65 /;

A1 en un contenido del 0,5 / o menos (excluyendo el 0 /);

Mn en un contenido del 1 / al 3,5 /;

Ti en un contenido del 0,10 / o menos (excluyendo el 0 /); y B en un contenido del 0,005 / o menos (excluyendo el 0 /),

opcionalmente, al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en

(a) Cr en un contenido del 5 / o menos (excluyendo el 0 /);

(b) al menos un elemento seleccionado del grupo consistente en Ni y Cu en un contenido total del 0,5 / o menos (excluyendo el 0 /);

(c) Mo en un contenido del 1 / o menos (excluyendo el 0 /);

(d) Nb en un contenido del 0,1 / o menos (excluyendo el 0 /);

(e) P en un contenido del 0,02 / o menos;

(f) S en un contenido del 0,02 / o menos; y

(g) N en un contenido del 0,01 / o menos,

siendo el resto hierro e impurezas inevitables. En el metodo, una temperatura (temperatura de calentamiento) para el calentamiento es igual o mayor que la temperatura de transformacion Ac3. Una temperatura inicial de conformacion por prensado en caliente esta en un intervalo de la temperatura de calentamiento a la temperatura inicial de la martensita (Ms). El enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se realiza a una velocidad de enfriamiento media de 20°C/s o menos de modo que un parametro de revenido (A) como se especifica

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por la Expresion (1) se encuentra en un intervalo de 7100 a 8030. La Expresion (1) se expresa como sigue:

[Ec. 1]

imagen1

donde A representa el parametro de revenido; [Si] representa el contenido (en porcentaje en masa) de Si en el acero; y tn' es un valor segun lo especificado por la Expresion (2):

[Ec. 2]

imagen2

donde tn representa un tiempo "n-tesimo" (en segundos) cuando un tiempo de enfriamiento total de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se divide en 5000 partes iguales; Tn representa una temperatura (°C) en el n-esimo tiempo tn, donde t0 es 0 segundos, y T0 es la [(temperatura Ms) -150 °C]; y 10A{} representa la potencia {}-esima de 10.

El enfriamiento de la [(temperatura Ms) -150 °C] a 80 °C se puede realizar a una velocidad de enfriamiento media de 5 °C/s a 20 °C/s.

La temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente final en el al menos un momento de la conformacion por prensado en caliente puede ser igual a o menor que la temperatura Ms.

La etapa de calentamiento de la lamina de acero hasta la temperatura de calentamiento se realiza preferentemente a una tasa media de aumento de temperatura de 5 °C/s o mas en el intervalo de temperatura de 100 °C hasta la temperatura de calentamiento.

Despues de la conformacion por prensado en caliente, se puede realizar el revenido a una temperatura de 100 °C a menos de 600 °C.

La presente invencion incluye tambien un metodo para la fabricacion de una pieza de automovil de acero, donde el procedimiento comprende una etapa de fabricacion de un miembro de acero conformado por prensado en caliente por el metodo de fabricacion de un miembro de acero conformado por prensado en caliente de acuerdo con la presente invencion, y ademas comprende una etapa de trabajar el miembro de acero conformado por prensado en caliente.

El metodo para la fabricacion de un miembro de acero conformado por prensado en caliente de acuerdo con la presente invencion puede ofrecer un miembro de acero mediante conformacion por prensado en caliente, donde el miembro de acero tiene alta resistencia y excelente equilibrio de fuerza-ductilidad, ofrece buenas propiedades de deformacion (comportamiento al choque) tras un aplastamiento por colision, y es util como o para piezas de acero de alta resistencia para automoviles. A diferencia de tecnicas de conformacion por prensado en caliente convencionales, el metodo de fabricacion no requiere una retencion a largo plazo en el centro muerto inferior, se pueden fabricar miembros de acero de manera eficaz, se puede realizar la conformacion por prensado en caliente varias veces, y tiene un alto grado de libertad en la forma a conformar.

[Figura 1] Las Figuras 1(a), 1(b), y 1(c) son dibujos explicativos que ilustran, respectivamente, de antes, a la mitad, y en el centro muerto inferior de conformacion de la conformacion por prensado en caliente en los ejemplos experimentales;

[Figura 2] la Figura 2 es un dibujo explicativo esquematico que ilustra un proceso de conformacion de multiples etapas;

[Figura 3] la Figura 3 es un dibujo explicativo que ilustra procesos de conformacion de multiples etapas de

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acuerdo con las realizaciones;

[Figura 4] la Figura 4 es una vista en seccion transversal de un miembro de acero que incluye un reforzador; [Figura 5] la Figura 5 es un dibujo explicativo esquematico que ilustra el abultamiento en un proceso de conformacion de multiples etapas de acuerdo con una realizacion;

[Figura 6] la Figura 6 es un dibujo explicativo esquematico que ilustra el rebordeado en un proceso de conformacion de multiples etapas de acuerdo con una realizacion;

[Figura 7] la Figura 7 es un dibujo explicativo esquematico que ilustra la perforacion y recorte (periferico) en los procesos de conformacion de multiples etapas de acuerdo con realizaciones;

[Figura 8] la Figura 8 es un dibujo explicativo que ilustra como derivar la Expresion (1) como se especifica en la presente invencion;

[Figura 9] la Figura 9 es un grafico de proceso que ilustra la conformacion por prensado en caliente en los ejemplos experimentales;

[Figura 10] la Figura 10 es una vista esquematica en perspectiva que ilustra la forma de un miembro de acero obtenido en los ejemplos experimentales;

[Figura 11] la Figura 11 es una vista esquematica en perspectiva que ilustra una posicion donde termopares se incrustan para medir la temperatura de una lamina de acero en los ejemplos experimentales; y [Figura 12] la Figura 12 es una vista esquematica en perspectiva que ilustra una posicion en la que una muestra de ensayo para el ensayo de traccion se toma desde un miembro de acero en los ejemplos experimentales.

Los presentes inventores han realizado investigaciones intensivas para proporcionar un miembro de acero que tiene las propiedades. Como resultado, se ha encontrado un metodo espedfico para la fabricacion de un miembro de acero utilizando una lamina de acero que tiene una composicion qrnmica espedfica mediante el calentamiento de la lamina de acero y sometiendo la lamina de acero caliente a una conformacion por prensado en caliente al menos una vez. El metodo se realiza mientras se cumplen las condiciones (i) a (iii). Espedficamente, (i) la temperatura de calentamiento se controla para ser igual o mayor que la temperatura de transformacion Ac3. Ademas, (ii) la conformacion por prensado en caliente comienza a una temperatura en el intervalo de la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms. Ademas, (iii) el enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se realiza de manera que un parametro de revenido (A) como se especifica por la Expresion (1) es de 7100 a 8030. La presente invencion se ha realizado basandose en estos hallazgos.

Las razones por las se describiran las condiciones de fabricacion, incluyendo las condiciones (i) a (iii) se especifican en la presente invencion en detalle a continuacion.

Condiciones de fabricacion

(i) El calentamiento se realiza hasta una temperatura (temperatura de calentamiento) igual o mayor que la temperatura de transformacion Ac3

El calentamiento hasta una temperatura igual o mayor que la temperatura de transformacion Ac3 permite que el miembro de acero tenga una sola fase martensftica como su microestructura y tenga resistencias predeterminadas. La "temperatura de transformacion Ac3" se refiere a una temperatura de transformacion de austenita y en lo sucesivo tambien se denomina simplemente como "temperatura Ac3". El calentamiento, si se realiza a una temperatura inferior a la temperatura de transformacion Ac3, hace que las fases de ferrita y otras permanezcan y actuen como nucleos durante la conformacion en caliente y permite por tanto que la ferrita crezca facilmente. Probablemente esto hace que el miembro de acero de casi no tenga altas resistencias incluso cuando se controla la velocidad de enfriamiento despues del calentamiento.

La temperatura de calentamiento es preferentemente igual o mayor que [(temperatura Ac3) + 10 °C]. El calentamiento, si se realiza a una temperatura excesivamente alta, puede hacer que la microestructura que constituye el miembro de acero sea basta y puede hacer que el miembro de acero tenga un equilibrio de fuerza- ductilidad inferior. Para evitar esto, la temperatura de calentamiento se puede controlar en su lfmite superior a preferentemente igual o inferior a aproximadamente [(temperatura Ac3) + 180 °C], y mas preferentemente igual o inferior a aproximadamente [(temperatura Ac3) + 150 °C].

El mantenimiento a la temperatura de calentamiento se puede realizar durante un tiempo (tiempo de mantenimiento de calentamiento) de preferentemente 15 minutos o menos, y mas preferentemente de 5 minutos o menos. Esto se prefiere normalmente para restringir el crecimiento del grano de austenita. El mantenimiento no tiene que realizarse, en concreto, el tiempo de mantenimiento de calentamiento puede ser cero, siempre que la temperatura de calentamiento caiga dentro del intervalo espedfico.

El calentamiento puede realizarse en una atmosfera como se ha seleccionado a partir de atmosferas oxidantes, atmosferas de reduccion, y atmosferas no oxidantes. Espedficamente, la atmosfera se ejemplifica por la atmosfera de aire, atmosfera de gas de combustion, y atmosfera de gas nitrogeno.

En la etapa de calentar la lamina de acero hasta la temperatura de calentamiento, el calentamiento se realiza preferentemente a una tasa media de aumento de temperatura de 5 °C/segundo o mas en el intervalo de

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temperatura de 100 °C hasta la temperatura de calentamiento. El calentamiento a una alta tasa de aumento de temperatura de este tipo puede refinar (reducir el tamano de grano de) la fase (antes de la austenita) para contribuir a un equilibrio de fuerza-ductilidad todavia mejor. La tasa media de aumento de temperatura es mas preferentemente de 50 °C/s o mas, y ademas, preferentemente, 100 °C/s o mas. La tasa media de aumento de temperatura no es critica en su limite superior para un mejor equilibrio de fuerza-ductilidad, pero es preferentemente de aproximadamente 500 °C/s o menos tomando normalmente en consideration el tamano de los equipos de calentamiento y el tamano de la pieza a fabricar.

(ii) La conformation por prensado en caliente comienza a una temperatura en el intervalo de la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms.

La conformacion por prensado en caliente, cuando ha comenzado a una temperatura en el intervalo de la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms, permite un facil trabajo y reduce suficientemente la carga de conformacion de la conformacion por prensado. La conformacion por prensado en caliente, si comienza a una temperatura inferior a la temperatura Ms, se va a realizar en un acero martensftico de alta resistencia. Desventajosamente, esto causa exceso de carga de conformacion por prensado debido a que una maquina de prensado para la conformacion por prensado en caliente no es generalmente tan poderosa, o causas mayor riesgo de fractura retardada debido a la alta tension residual. Para evitar esto, la temperatura inicial de conformacion por prensado en caliente se controla para que sea igual o mayor que la temperatura Ms. La temperatura inicial de conformacion por prensado en caliente es preferentemente igual o mayor que [(temperatura Ms) + 30 °C], y mas preferentemente igual o mayor que [(temperatura Ms) + 50 °C].

En la presente invention, el termino "inicio" de la conformacion por prensado en caliente se refiere a un tiempo donde parte de la lamina de acero (en blanco) se pone primero en contacto con al menos parte de las herramientas en la primera conformacion. El termino "acabado" de la conformacion por prensado en caliente se refiere a un tiempo donde toda la pieza del producto conformado se separa de las herramientas en la conformacion final.

En la presente invencion, una temperatura inicial (en otras palabras, la temperatura de la preforma al momento en que parte de la primera preforma entra en contacto con al menos parte de las herramientas de la primera conformacion) de la conformacion por prensado en caliente se especifica, mientras que no hay ninguna limitation en una temperatura de acabado (en otras palabras, la temperatura de la preforma (miembro de acero) al momento en que todo el producto conformado (miembro de acero) se separa de las herramientas en la conformacion de la final) de la conformacion por prensado en caliente. Una temperatura de acabado preferida de la conformacion por prensado en caliente se describira en detalle a continuation.

La temperatura Ac3 y la temperatura Ms se calculan respectivamente de acuerdo con las Expresiones (a) y (b) descritas en "La Metalurgia Fisica de los Aceros", William C. Leslie (Maruzen Co., Ltd. 31 de mayo de 1.985, pag. 273). En las expresiones, un elemento indicado en los parentesis representa el contenido (en porcentaje en masa) del elemento, y el calculo se puede realizar mientras se define el contenido de un elemento no contenido en la lamina de acero como 0 por ciento en masa. Las Expresiones (a) y (b) se expresan como sigue:

Temperatura Ac3 (°C) = 910 - 203 X ([C]0’5) -15,2 x DST5] + 44,7 x [Si] + 31,5 x [Mb] - 30 X [Mn] - llx [Cr] -20x [Cu] + 700x [p] + 400x [A]] + 400x [Ti] (a)

Temperatura Ms (°C) = 561 - 474 x [C] - 33 x [Mn] -17 x [Ni] -17 x [Cr] - 21X [Mo]

(b)

Numero de conformacion por prensado en caliente y conformacion de multiples etapas

La conformacion por prensado en caliente se puede realizar una vez o varias veces. La conformacion por prensado en caliente, cuando se realiza varias veces, puede dar un elemento que tiene una forma complicada y puede proporcionar una mejor precision dimensional. Un mecanismo para proporcionar una mejor precision dimensional es como sigue.

Durante el proceso de conformacion por prensado, diferentes porciones de la preforma se ponen en contacto con las herramientas durante diferentes duraciones, y esto puede causar diferencias de temperatura (falta de uniformidad) en el producto conformado. Normalmente, se supone que la conformacion por prensado en caliente se realiza una vez como flexion como se ilustra en la Figura 1. En este caso, la portion A de la preforma esta en contacto con las herramientas durante un largo tiempo y se somete a una gran reduction de la temperatura (gran extraction de calor a las herramientas), y, en contraste, las porciones B de la preforma estan en contacto con las herramientas durante un corto tiempo y se someten a una pequena reduccion de temperatura, cada uno como se ilustra en la Figura 1. Por lo tanto, el producto conformado puede tener una diferencia en la magnitud de reduccion de temperatura, tener por tanto una diferencia en la magnitud de contraction termica, someterse a deformation termica (deformation plastica), y tener una menor precision dimensional.

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En una realizacion, la conformacion por prensado en caliente se realiza como una conformacion de multiples etapas, espedficamente, la conformacion por prensado se realiza a una temperatura o temperatures iguales o superiores a la temperatura Ms. En esta realizacion, incluso cuando se produce un deterioro de precision dimensional en una conformacion anterior, una posterior conformacion se realiza todavfa a una temperatura alta y se puede corregir facilmente el deterioro de precision dimensional. Ademas, los procesos de conformacion repetidos eliminan o mitigan tambien la falta de uniformidad de temperatura y de este modo reducen mas facilmente el deterioro de precision dimensional debido a la falta de uniformidad de temperatura.

Ademas, el metodo, cuando se realiza la conformacion por prensado en caliente en multiples etapas como anteriormente, puede incluir ademas un proceso de enderezamiento por restriccion forma y ventajosamente proporciona una mejor precision dimensional, donde la precision dimensional es un problema de la tecnologfa de conformacion por prensado en caliente de multiples etapas. El deterioro de precision dimensional es un problema en un proceso de conformacion por prensado en caliente de multiples etapas orientado a la productividad. El deterioro de precision dimensional puede, sin embargo, mejorarse drasticamente mediante la separacion del producto conformado de las herramientas a una temperatura igual o inferior a la temperatura Ms en la conformacion por prensado en caliente final (incluyendo el caso donde la conformacion por prensado en caliente se realiza una vez), como se describe a continuacion. Espedficamente, la conformacion por prensado en caliente final se realiza preferentemente a una temperatura de acabado de igual o menor que la temperatura Ms. En una realizacion mas preferida, el producto conformado se mantiene en contacto con las herramientas (restriccion de herramienta) hasta [(temperatura Ms) - 150 °C] antes de la separacion. Esto puede dar una mejor precision dimensional mas estable. En particular, esto es util cuando el miembro se forma a partir de una preforma fina que tiene un espesor normalmente de 1,4 mm o menos, porque tal preforma fina puede someterse a gran deterioro de precision dimensional tras la conformacion de multiples etapas.

La conformacion por prensado en caliente, cuando se realiza varias veces, se puede realizar en las mismas herramientas, o en dos o mas diferentes combinaciones de herramientas que tienen diferentes formas, en concreto, en las herramientas que tienen formas diferentes de un proceso de conformacion a otro.

La conformacion por prensado en caliente, cuando se realiza como la conformacion de multiples etapas, requiere una menor cantidad de trabajo por proceso con respecto a la cantidad finalmente necesaria de trabajo y permite la conformacion de la preforma en un miembro que tiene una forma mas complicada.

Por ejemplo, los miembros laterales posteriores y otras piezas se curvan tridimensionalmente y tienen diferentes formas de seccion transversal (anchura y altura) en la direccion longitudinal. Estas piezas son generalmente diffciles de conformarse en formas finales mediante una unica etapa. Sin embargo, el proceso de conformacion de multiples etapas (que incluye multiples etapas) como se ilustra en la Figura 2 permite la conformacion de las piezas que tienen tales formas complicadas. Espedficamente, el proceso de conformacion se puede disenar como incluyendo la conformacion de (estirado y/o flexion) en una forma basta como en la Figura 2(a) en la primera etapa, y de trabajo adicional (volver a estirar y/o enderezado rectificador) en una forma final como se indica por la lrnea solida en la Figura 2(b) en la segunda etapa.

Ademas, las formas a trabajar en la primera etapa y la segunda etapa en el proceso de conformacion de multiples etapas se pueden disenar de manera apropiada. Normalmente, una porcion metalica en exceso se puede disponer en una forma apropiada, y el orden de operaciones de trabajo puede ser un valor apropiado. Esto puede proporcionar a los miembros conformados formas significativamente complicadas como se ilustra en las Figuras 3 (a) y 3 (b). Los miembros formados, cuando se les permite tener tales formas complicadas, pueden contribuir a las funciones superiores (por ejemplo, una mayor rigidez y/o una mayor resistencia al impacto) y espesores de pared reducidos de las piezas resultantes.

Las estructuras de carrocena de automoviles actuales emplean a menudo una estructura que incluye una pieza (A), y un reforzador (C) en el interior de la pieza (A), como se ilustra en la Figura 4 (vista en seccion transversal). Tales estructuras o piezas se ejemplifican por columnas centrales y balancines. Una pieza, al tener una forma o estructura de este tipo, puede resistir la deformacion en forma seccional y puede tener una mejor resistencia a impactos en caso de impactar en la pieza (A). Sin embargo, la pieza (A), cuando se les permite tener una forma complicada, como se describe anteriormente, puede tener una mejor resistencia a impactos en sf misma Esto puede omitir o, reducir el espesor de, el reforzador (C) y contribuir a un peso mas ligero y menor coste.

En las realizaciones de la conformacion de multiples etapas, abultamientos y/o rebordeado se pueden realizar en la segunda o posterior etapa, como se describe a continuacion. Normalmente, el abultamiento puede realizarse en la segunda o posterior etapa en el proceso de conformacion de multiples etapas, como se ilustra en la Figura 5. Esta conformacion permite que el miembro de acero tenga una forma abultada adicional para tener de este modo una funcion superior, tal como mayor rigidez y/o mejor resistencia a impactos. Tambien normalmente, el rebordeado se puede realizar en la segunda o posterior etapa en el proceso de conformacion de multiples etapas como se ilustra en las Figuras 6(a) y 6(b). El rebordeado se ejemplifica por un rebordeado hacia arriba, rebordeado hacia abajo, rebordeado por estiramiento, rebabado, y rebordeado por contraccion. Esta conformacion puede permitir tambien que el miembro de acero tenga una funcion superior, tal como una mayor rigidez y/o mejor resistencia a impactos.

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En otra realizacion de la conformacion de multiples etapas, una perforacion o proceso similar se puede realizar en un estado donde el material en la segunda o posterior etapa es blando a una temperatura relativamente alta. Normalmente, la perforacion (troquelado) y/o recorte periferico (cizallamiento) se puede realizar en la segunda o posterior etapa como se ilustra en las Figuras 7(a), 7(b), y 7(c). Esto permite que la perforacion y/o recorte se realicen como un proceso en la conformacion por prensado y permite la reduccion de costes, donde tal perforacion y/o recorte se han realizado normalmente mediante trabajo con laser como una etapa adicional en procesos de conformado convencionales que incluyen solo una etapa de mantenimiento en el centro muerto inferior. El recorte periferico en caliente y/o perforacion en caliente (taladro) pueden realizarse tambien antes de la conformacion, como se ilustra en la Figura 7(d).

Temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente (temperatura final de liberacion de herramienta)

La "temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente" se refiere a la temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente y, cuando la conformacion por prensado en caliente se realiza una sola vez, se refiere simplemente a la "temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente". La temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente no es cntica y puede ser igual o mayor que la temperatura Ms, o igual o menor que la temperatura Ms.

Para una mejor precision dimensional, la temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente final es preferentemente igual o inferior a la temperatura Ms. En este caso, la temperatura de acabado es mas preferentemente igual o mayor que [(temperatura Ms) - 150 °C]. Espedficamente, la conformacion por prensado en caliente se termina preferentemente en un intervalo de temperatura igual o inferior a la temperatura Ms (es decir, en un tiempo en que se produce la transformacion de martensita), donde la conformacion por prensado en caliente en la presente memoria se refiere a conformacion por prensado en caliente final en el caso de la conformacion por prensado en caliente de multiples etapas. Esto puede proporcionar dramaticamente mejor precision dimensional tanto en la conformacion de una sola etapa como en la conformacion de multiples etapas.

Temperaturas inicial y temperaturas de acabado en las realizaciones respectivas de conformacion por prensado en caliente

Las realizaciones de la conformacion por prensado en caliente se ejemplifican como sigue.

(I) Conformacion por prensado en caliente de una sola etapa (una operacion de conformacion)

(I-1) La conformacion por prensado en caliente se realiza a una temperatura inicial de desde la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms y a una temperatura de acabado de igual o mayor que la temperatura Ms. (I-2) La conformacion por prensado en caliente se realiza a una temperatura inicial de desde la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms y a una temperatura de acabado de igual o menor que la temperatura Ms.

(II) Conformacion por prensado en caliente de multiples etapas (multiples operaciones de conformacion)

(II-1) La primera conformacion por prensado en caliente se realiza a una temperatura inicial de desde la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms, y la conformacion por prensado en caliente se realiza a una temperatura de acabado de igual o mayor que la temperatura Ms.

(II-2) La primera conformacion por prensado en caliente se realiza a una temperatura inicial de desde la temperatura de calentamiento hasta la temperatura Ms, y la conformacion por prensado en caliente se realiza a una temperatura de acabado de igual o menor que la temperatura Ms.

La conformacion por prensado en caliente, cuando se realiza varias veces, puede incluir ademas un proceso de recalentamiento y/o un proceso de mantenimiento de temperatura entre dos procesos de conformacion por prensado. Sin embargo, la conformacion por prensado en caliente se realiza preferentemente sin recalentamiento ni mantenimiento de temperatura de manera que los todos los procesos de conformacion por prensado en caliente se realizan a temperaturas iniciales iguales o mayores que la temperatura Ms. Esto se prefiere desde los puntos de vista de productividad, coste de instalacion, y coste energetico.

La velocidad de enfriamiento desde la temperatura de calentamiento hacia abajo hasta la [(temperatura Ms) - 150 °C] no es cntica. Normalmente, el enfriamiento se puede realizar a partir de la temperatura de calentamiento hacia abajo hasta la [(temperatura Ms) - 150 °C] a una tasa de enfriamiento media de 2 °C/s o mas (mas preferentemente de 5 °C/s o mas). El enfriamiento a una velocidad de enfriamiento dentro de un intervalo de este tipo contribuye a la conformacion de martensita en un intervalo de temperatura aguas abajo igual o menor que la temperatura Ms mientras que se evita aproximadamente la conformacion de otras fases tales como ferrita y bainita. Esto puede dar facilmente un miembro de alta resistencia. La velocidad de enfriamiento no es cntica en el lfmite superior y puede ser de aproximadamente 500 °C/s o menos, y preferentemente de 200 °C/s o menos tomando en consideracion el funcionamiento real. Por ejemplo, la velocidad de enfriamiento media se puede controlar para ser de 2 °C/s a 10 °C/s.

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La velocidad de enfriamiento se puede controlar por cualquier combinacion de condiciones tipificadas como sigue:

- el tiempo de la recuperacion de la preforma del horno de calentamiento hasta el inicio de la conformacion por prensado en caliente (tasa despues del enfriamiento normalmente por transferencia);

- el tiempo de contacto total con las herramientas de conformacion por prensado despues de la conformacion por prensado en caliente, donde el tiempo de contacto total viene dado multiplicando el tiempo de contacto por proceso por el numero de procesos de conformacion;

- las condiciones de enfriamiento (por ejemplo, enfriamiento natural o enfriamiento por viento forzado) entre dos procesos de conformacion adyacentes cuando la conformacion por prensado se realiza varias veces; y

- las condiciones de enfriamiento (por ejemplo, enfriamiento natural o enfriamiento por viento forzado) despues de acabar la conformacion por prensado (despues de la liberacion de la herramienta). En particular, es eficaz para determinar un tiempo de contacto mas largo con las herramientas de conformacion por prensado a fin de aumentar la velocidad de enfriamiento a una temperatura de igual o mayor que la [(temperatura Ms) - 150 C °]. Estas condiciones de enfriamiento se pueden estimar previamente normalmente por simulacion.

(iii) El enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se realiza de manera que un parametro de

revenido (A) como se especifica por la Expresion (1) sea de 7100 a 8030, donde la Expresion (1) se expresa como

sigue:

[Ec. 3]

imagen3

donde A representa el parametro de revenido; [Si] representa el contenido (en porcentaje en masa) de Si en el acero; y tn' representa un valor tal como se especifica por la Expresion (2), en adelante los sfmbolos son como se han definido anteriormente,

[Ec. 4]

imagen4

donde tn representa un "n-tesimo" tiempo (en segundos) cuando un tiempo total de enfriamiento de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se divide en 5000 partes iguales; Tn representa una temperatura (°C) en el n-esimo tiempo tn, donde to es 0 segundos, y T0 es la [(temperatura Ms) - 150 °C]; y 10A{} representa la potencia {}-esimo de 10, de aqu en adelante los sfmbolos son como se han definido anteriormente.

De acuerdo con la presente invencion, el enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se controla de manera que un parametro de revenido (A) como se especifica por la Expresion (1) sea de 7100 a 8030. El parametro de revenido (A) es de aqu en adelante tambien referido simplemente como "parametro A".

Como derivar el parametro A se describira inicialmente.

La Expresion (1) se deriva en base a la Expresion (3). La Expresion (3) se describe normalmente en "Tekko Zairyo" (editado por el Instituto Japones de metales y materiales) y se utiliza generalmente para la especificacion del parametro de revenido (Ag). Basandose en la Expresion (3), la dureza de un acero martensttico tras mantenimiento isotermico a una temperatura T [K] durante un tiempo t [h] se puede presumir. Los materiales que tienen un Ag identico tal como se especifica por la Expresion (3) tienen una dureza identica como resultado de un tratamiento termico a cualquier temperatura durante cualquier momento. En el caso de materiales de acero, la constante C se puede establecer a 20. La Expresion (3) se expresa como sigue:

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Xg=TxQogt+C) (3)

La Expresion (3) se expresa en el supuesto de que la pieza de trabajo se realice isotermicamente, como se ha mencionado anteriormente. Por el contrario, una pieza (producto conformado) despues de la conformacion por prensado en caliente se enfna generalmente de forma forzada con un refrigerante tal como herramientas, aire, o agua, y el enfriamiento de la misma se representa como un enfriamiento continuo como se ilustra en la Figura 8(a). La Expresion (3) definida en el supuesto de mantenimiento isotermico no es aplicable a esto sin modificacion.

La Expresion (3) se modifica, por tanto, como sigue de modo que se pueda aplicar a un proceso de enfriamiento continuo del producto conformado despues de la conformacion por prensado en caliente.

La modificacion (mejora) se realiza basandose en las siguientes consideraciones. Inicialmente, la curva de enfriamiento se divide en micro-tiempos a intervalos identicos y se aproxima a un conjunto de tratamientos termicos de mantenimiento isotermico de micro-tiempo, como se ilustra en la Figura 8(a). Los mantenimientos isotermicos a temperaturas T1, T2, y T3 durante un penodo de micro-tiempo At como se ejemplifica en la Figura 8(a) se convierten, respectivamente, en periodos de tiempo t1', t2', y t3' a una cierta temperatura base Tb como se ilustra en la Figura 8(b). Los periodos de tiempo convertidos se suman para dar un tiempo convertido total y la expresion base se aplica al mantenimiento isotermico asumido a la temperatura base Tb durante todo el tiempo convertida [t1' + t2' + t3'].

A continuacion, como derivar espedficamente la expresion modificada se describira con referencia a las Figuras 8(a) y 8(b) como una realizacion.

Como se ilustra en la Figura 8(a), la curva de enfriamiento se aproxima a tres procesos de mantenimiento isotermico. Espedficamente, mantenimiento isotermico se realiza a T1 (K) en un periodo de tiempo At de t0 a t1; se realiza a T2 (K) en un periodo de tiempo At de t1 a t2; y se realiza a T3 (K) en un periodo de tiempo At de t2 a t3. Los procesos de mantenimiento isotermico se convierten respectivamente en tratamientos de calor a la temperatura de base Tb (K) durante ciertos penodos de tiempo t1', t2', y t3'. Espedficamente, un proceso de mantenimiento isotermico a una temperatura mayor que la temperatura base Tb se convierte en un tratamiento termico durante un periodo de tiempo mas largo; mientras que un proceso de mantenimiento isotermico a una temperatura inferior a la temperatura base Tbse convierte en un tratamiento termico durante un penodo de tiempo mas corto.

Normalmente, cuando el mantenimiento isotermico se realiza a T1 (K) en el periodo de tiempo At de t0 a t1, este proceso de mantenimiento isotermico se puede convertir en un tratamiento termico a la temperatura base Tb (K) durante un periodo de tiempo t1' tal como se especifica por y se deriva de las Expresiones (4) a (6):

T1xaoeAt+c)=Tf,xaogt1,+0 (4

[Ec. 5]

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[Ec. 6]

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Los periodos de tiempo t2' y t3' se determinan de una manera similar, y los penodos de tiempo convertidos t1', t2', y t3' se resumen, y la suma total se sustituye en la Expresion (3) para dar Expresion (7):

X=U x flog&i'+te’+te!>+C} (7)

La Expresion (7) y la Expresion (6) se generalizan para dar respectivamente la Expresion (8) y la Expresion (9):

\ = Tb X [lcsffitn’) + C} (8)

donde tn' es un valor de acuerdo con lo especificado por la Expresion (9):

[Ec. 7]

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A este respecto, la temperatura de medicion y el tiempo de medicion son, respectivamente, en "grado en la escala Celsius (°C)" y en "segundos (s)". En contraste, la temperatura y el tiempo en la Expresion (9) como se deriva de la 15 expresion base se indican, respectivamente, en "escala Kelvin (K)" y en "horas (h)". Los sistemas de unidades en la Expresion (9) se convierten, respectivamente, en grado en la escala Celsius (°C) y en segundo (s, segundo). La temperatura base Tb puede ser cualquier temperatura, pero se define aqrn como 20 °C. La constante C se define como 20, un valor que se utiliza generalmente en los materiales de acero. Los sistemas de unidades se convierten, y la temperatura base Tb de 20 °C y la constante C de 20 se sustituyen en la Expresion (9) para dar la Expresion (10): 20 [EC. 8]

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Ademas, el calculo de acuerdo con la Expresion (8) se realiza mediante la division de todo el proceso de 25 enfriamiento en 5000 partes. El numero "n" toma, portanto, un valor de 1 a 5000. La temperatura especificada por la [(temperatura Ms) - 150 °C] se define como un punto de partida. En consecuencia, t0 es 0 (s), T0 es la [(temperatura Ms) 150 °C], y At es [tn - tn-1]. Estas condiciones (parametros) se sustituyen en la Expresion (8) y la Expresion (10) para dar respectivamente la Expresion (11) y la Expresion (2):

(Ec. 9]

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donde tn' es tal como se especifica por la Expresion (2): [Ec. 10]

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A continuacion, la Expresion (11) se modifica en una expresion que toma en consideracion la resistencia al reblandecimiento por revenido debido a la adicion de Si. El parametro de revenido (Ag) en la expresion base, la Expresion (3), no se ve afectado por la variacion de la composicion qmmica. En contraste, el silicio (Si) aumenta eficazmente la resistencia al reblandecimiento por revenido, y el parametro de revenido se vuelve aparentemente mas pequeno, con un contenido de Si en aumento. Espedficamente, Si afecta el parametro de revenido. El parametro de revenido utilizado en la presente memoria se calcula mientras define la temperatura especifica [(temperatura Ms) - 150 °C] como el punto de partida (T0) donde la temperatura espedfica se determina por las composiciones qmmicas del acero. El parametro de revenido se puede adaptar, por tanto, a las variaciones de composiciones qmmicas dentro de los intervalos espedficos. Sin embargo, la expresion para la temperatura Ms carece de la expresion de contenido de Si, y se anade la expresion de contenido de Si. El parametro de revenido disminuye aparentemente con un contenido de Si en aumento como se ha descrito anteriormente, y la expresion signo de menos (negativo) en consideracion del contenido de Si se anade a la Expresion (11) para dar la Expresion (1). El contenido de Si en la Expresion (1) tiene un coeficiente de 430, donde el coeficiente se ha determinado experimentalmente. La Expresion (1) se expresa como sigue:

[Ec. 11]

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donde tn' es tal como se especifica por la Expresion (2): [Ec. 12]

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El parametro de revenido se puede determinar tambien mediante la determinacion de parametros de revenido de micro-tiempos uno por uno, y sumando los parametros de revenido determinados. Sin embargo, Ag tal como se especifica por la expresion base, la Expresion (3), se define con el fin de determinar un parametro en un unico proceso de tratamiento termico. Si los parametros obtenidos en dos o mas procesos se suman para dar un valor, el valor resultante puede llegar a ser anormal (extremadamente alto) y no cumple con el parametro en la operacion real.

El enfriamiento en la presente memoria se realiza de manera que el parametro A como se especifica por la expresion definida anteriormente sea 7100 o mas. El parametro A de 7100 corresponde al enfriamiento en el intervalo de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C a una velocidad de enfriamiento de aproximadamente 20 °C/s (tiempo de mantenimiento en las herramientas de 10 segundos). El enfriamiento, si se realiza en un parametro A de menos de 7.100, puede requerir un tiempo de mantenimiento largo en las herramientas lo que causa baja productividad, difiriendo poco de los metodos convencionales. El parametro A es preferentemente 7300 o mas, y mas preferentemente 7500 o mas. En contraste, el enfriamiento, si se realiza en un parametro A de mayor que 8030, puede fallar para permitir que el miembro de acero tenga el equilibrio fuerza-ductilidad deseado. Para evitar esto, el enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se puede realizar de manera que el parametro A sea de 8030 o menos.

El enfriamiento en la presente memoria a partir de la [(temperatura Ms) -150 °C] a 80 °C solo tiene que realizarse de manera que el parametro A caiga dentro del intervalo espedfico, y se puede realizar por cualquier procedimiento espedfico no limitado. El procedimiento de enfriamiento se ejemplifica por el enfriamiento por viento forzado y

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enfriamiento natural. El proceso de enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) -150 °C] a 80 °C se puede realizar a una velocidad de enfriamiento identica (constante) o a una velocidad de enfriamiento que vana de acuerdo con los intervalos de temperatura, siempre y cuando el parametro (A) caiga dentro del intervalo. El metodo de fabricacion puede incluir ademas un proceso de mantenimiento isotermico y/o un proceso de recalentamiento a la mitad del enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C, siempre que el parametro (A) caiga dentro del intervalo. Cuando el metodo incluye el proceso de mantenimiento isotermico, la pieza de trabajo puede, por ejemplo, mantenerse en un horno de mantenimiento y enfriarse despues por el procedimiento de enfriamiento.

En una realizacion de enfriamiento realizada para que el parametro A caiga dentro del intervalo, la pieza de trabajo se puede enfriar a partir de la [(temperatura Ms) -150 °C] a 80 °C a una velocidad de enfriamiento media de 5 °C/s a 20 °C/s.

En la presente memoria, el enfriamiento se realiza a una velocidad de enfriamiento media de 20 °C/s o menos. El enfriamiento, si se realiza en una velocidad de enfriamiento media mayor que 20 °C/s, puede requerir un tiempo de mantenimiento largo en las herramientas lo que causa una mala productividad, lo que difiere poco de los metodos convencionales. La velocidad de enfriamiento media es mas preferentemente de 15 °C/s o menos. En contraste, el enfriamiento, si se realiza en una velocidad de enfriamiento media excesivamente baja, puede fallar en permitir que el miembro de acero tenga el equilibrio fuerza-ductilidad deseado. Para evitar esto, la velocidad de enfriamiento media es preferentemente de 5 °C/s o mas, y mas preferentemente de 10 °C/s o mas.

El enfriamiento desde 80 °C hasta la temperatura ambiente se puede realizar a cualquier velocidad de enfriamiento no cntica. Normalmente, el enfriamiento puede realizarse por enfriamiento natural.

Revenido despues de la conformacion por prensado en caliente

El metodo puede incluir ademas, despues de la conformacion por prensado en caliente, un revenido a una temperatura de 100 °C a inferior a 600 °C. La preforma (tambien el miembro de acero resultante) tiene un sistema de composicion qmmica espedfico como se mencionado mas adelante y puede, por tanto, someterse a ajuste de la fuerza por el revenido sin perjudicar el equilibrio de fuerza-ductilidad (TS x equilibrio EL). Para suficientes efectos de revenido, el revenido se realiza preferentemente a una temperatura de 100 °C o superior, y mas preferentemente 200 °C o superior. En contraste, el revenido, si se realiza a una temperatura de 600 °C o superior, puede fallar en permitir que el miembro de acero tenga una alta tension de fluencia (YS). Para evitar esto, el revenido, cuando se emplea, se realiza preferentemente a una temperatura inferior a 600 °C, y mas preferentemente 300 °C o inferior. El revenido se puede realizar durante un tiempo (tiempo de mantenimiento a la temperatura de revenido) de 60 minutos o menos para controlar los costes.

Preforma (lamina de acero) para su uso en la conformacion por prensado en caliente

A continuacion, la preforma (lamina de acero) para su uso en la conformacion por prensado en caliente se ilustrara. Inicialmente, el espacio en blanco para su uso en el metodo de fabricacion tiene una composicion qmmica como sigue.

Composicion qmmica de la preforma Carbono (C): del 0,15 % al 0,4 %

Para permitir que el miembro de acero tenga una resistencia a la traccion de 980 MPa o mas, el contenido de carbono puede ser del 0,15 % o mas, preferentemente del 0,17 % o mas, y mas preferentemente del 0,20 % o mas. En contraste, en consideracion de la capacidad de soldadura del miembro resultante, el contenido de carbono puede ser del 0,4 % o menos, preferentemente del 0,30 % o menos, y mas preferentemente del 0,26 % o menos en terminos del lfmite superior.

Silicio (Si): mayor que el 1,0 % al 1,65 %

El silicio (Si) aumenta esencialmente la resistencia al reblandecimiento por revenido y asegura altas resistencias (para asegurar un excelente equilibrio resistencia-ductilidad). El Si ofrece tambien efectivamente mejor ductilidad en los cordones de soldadura despues de que el miembro se ha sometido a soldadura. El Si es tambien eficaz para garantizar una excelente resistencia a la fractura retardada. Para tener tales efectos suficientemente, el contenido de Si se puede controlar para ser mayor que el 1,0 %, preferentemente del 1,1 % o mas, y mas preferentemente del 1,2 % o mas. En contraste, el Si, si esta contenido en exceso, puede causar la aparicion significativa de oxidacion interna (oxidacion de lfmite de grano) en el proceso de laminacion en caliente y puede hacer que el proceso de lavado con acido posterior proceda a una velocidad significativamente baja, resultando en una productividad inferior. Para evitar esto, el contenido de Si se puede controlar para ser el 1,65 % o menos, preferentemente el 1,45 % o menos, y mas preferentemente el 1,35 % o menos.

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Aluminio (Al): un 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %)

El aluminio (Al) se utiliza para la desoxidacion, y, para este fin, el contenido de Al es preferentemente 0,01 % o mas. En contraste, el Al, si esta contenido en un contenido excesivamente alto, puede provocar que la temperatura Ac3 se eleve, y esto puede requerir una temperatura de calentamiento superior a la conformacion por prensado en caliente, lo que da como resultado una eficacia de produccion inferior. Para evitar esto, el contenido de Al se puede controlar para ser el 0,5 % o menos, preferentemente el 0,20 % o menos, mas preferentemente el 0,10 % o menos, y ademas preferentemente el 0,050 % o menos.

Manganeso (Mn): del 1 % al 3,5 %

El manganeso (Mn) es necesario para permitir que la lamina de acero tenga una mejor capacidad de endurecimiento para ofrecer de este modo un miembro con altas resistencias. Desde el punto de vista, el contenido de Mn se puede controlar para ser el 1 % o mas, preferentemente el 1,5 % o mas, mas preferentemente el 1,8 % o mas, y ademas preferentemente el 2,0 % o mas. Sin embargo, el Mn, si esta contenido en un contenido de mas del 3,5 %, puede exhibir efectos saturados y causar aumento del coste. Para evitar esto, el contenido de Mn se controla en la presente memoria para ser el 3,5 % o menos, preferentemente el 3,0 % o menos, y mas preferentemente el 2,8 % o menos.

Titanio (Ti): un 0,10 % o menos (excluyendo el 0 %)

El titanio (Ti) fija el nitrogeno (N) como TiN, permite el boro (B) como un soluto, y de ese modo garantiza efectivamente la capacidad de endurecimiento. Desde el punto de vista, el contenido de Ti es preferentemente del 0,015 % o mas, y mas preferentemente el 0,020 % o mas. En contraste, el Ti, si esta contenida en un contenido excesivamente alto, puede provocar que el material de lamina de acero (preforma) tenga resistencias mas altas de lo necesario y causar vidas mas cortas de las herramientas de corte perforante, lo que da como resultado un aumento del coste. Para evitar esto, el contenido de Ti se puede controlar para ser el 0,10 % o menos, preferentemente el 0,06 % o menos, y mas preferentemente el 0,04 % o menos.

Boro (B): un 0,005 % o menos (excluyendo el 0 %)

El boro (B) permite que el acero tenga una mejor capacidad de endurecimiento y tenga altas resistencias incluso sometido a enfriamiento lento y es necesario. Para tener los efectos, el boro puede estar contenido en un contenido de, preferentemente, un 0,0003 % o mas, mas preferentemente un 0,0015 % o mas, y ademas preferentemente un 0,0020 % o mas. En contraste, el boro, si esta contenido en exceso, puede formar nitruro de boro (BN) en exceso para producir el deterioro de la tenacidad. Para evitar esto, el contenido de boro se puede controlar para ser el 0,005 % o menos, preferentemente el 0,0040 % o menos, y mas preferentemente el 0,0035 % o menos.

El acero (la preforma, tambien el miembro de acero) en la presente memoria tiene la composicion qrnmica anterior, e incluyendo el resto hierro e impurezas inevitables, tales como P, S, N, O, As, Sb, y Sn. El contenido de tales impurezas inevitables, fosforo (P) y azufre (S) se controlan cada una para ser el 0,02 % o menos. El nitrogeno (N), si esta contenido en un contenido excesivamente alto, puede causar deterioro de la tenacidad despues de la conformacion en caliente y/o deterioro de la soldabilidad. Para evitar esto, el contenido de nitrogeno se controla para ser el 0,01 % o menos. El oxfgeno (O) causa defectos superficiales. Para evitar esto, el contenido de oxfgeno se controla preferentemente para ser el 0,001 % o menos.

El acero contiene opcionalmente uno o mas de los siguientes elementos adicionales dentro de intervalos que no afectan negativamente a los efectos ventajosos de la presente invencion.

Cromo (Cr): un 5 % o menos (excluyendo el 0 %)

El cromo (Cr) permite efectivamente que la lamina de acero tenga una mejor capacidad de endurecimiento y tenga seguramente una excelente resistencia a la oxidacion. Espedficamente, la lamina de acero se vuelve resistente a la generacion de escala tras el calentamiento antes de la conformacion por prensado. Para tener estos efectos, el Cr puede estar contenido en un contenido de, preferentemente, el 0,01 % o mas, y mas preferentemente del 0,1 % o mas. Sin embargo, el Cr, si esta contenido en exceso, puede tener efectos saturados y causar un aumento de costes. Para evitar esto, el contenido de Cr se puede controlar en el lfmite superior de preferentemente el 5 %, mas preferentemente el 3,5 % o menos, y ademas preferentemente del 2,5 % o menos.

Al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en mquel (Ni) y cobre (Cu): contenido total del 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %)

El mquel (Ni) y cobre (Cu) permiten efectivamente que la lamina de acero tenga una mejor capacidad de endurecimiento y permiten que el producto conformado tenga una mejor resistencia a la fractura retardada y una mejor resistencia a la oxidacion. Para tener estos efectos, al menos uno de los elementos puede estar contenido en un contenido total de preferentemente el 0,01 % o mas, y mas preferentemente el 0,1 % o mas. Sin embargo, los

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elementos, si estan contenidos en exceso, pueden causar defectos superficiales tras la fabricacion de lamina de acero. Esto puede dar como resultado propiedades de lavado acido de calidad inferior y una productividad inferior. Para evitar esto, el contenido total de estos elementos es preferentemente del 0,5 % o menos, y mas preferentemente del 0,3 % o menos.

Molibdeno (Mo): un 1 % o menos (excluyendo el 0 %)

El molibdeno (Mo) permite efectivamente que la lamina de acero tenga una mejor capacidad de endurecimiento. La lamina de acero, cuando contiene este elemento, se espera que permita que el producto conformado tenga una variacion de dureza reducida (para ser menos no uniforme en dureza). Para tener estos efectos, el elemento puede estar contenido en un contenido de, preferentemente, 0,01 % o mas, y mas preferentemente de 0,1 % o mas. Sin embargo, Mo, si esta contenido en exceso, puede tener efectos saturados y causar un aumento de los costes. Para evitar esto, el contenido de Mo se controla en su lfmite superior para ser preferentemente un 1 %, mas preferentemente un 0,8 % o menos, y ademas preferentemente un 0,5 % o menos.

Niobio (Nb): un 0,1 % o menos (excluyendo el 0 %)

El niobio (Nb) refina eficazmente la microestructura y contribuye a una mejor tenacidad. El Nb, cuando esta contenido, puede estar en un contenido de preferentemente el 0,005 % o mas, y mas preferentemente del 0,01 % o mas. En contraste, el Nb, si esta contenido en exceso, puede hacer que la lamina de acero de material (preforma) tenga resistencias excesivamente altas, y esto puede reducir la vida de las herramientas utilizadas en un proceso de preformado y causar un aumento de los costes, donde el proceso de preformado es el proceso de cortar normalmente la preforma en una forma predeterminada antes de su conformacion por prensado en caliente. Para evitar esto, el contenido de Nb se puede controlar para ser preferentemente del 0,1 % o menos, y mas preferentemente del 0,05 % o menos.

Metodo de fabricacion de la preforma

Tal preforma que tiene una composicion qmmica que cumple con las condiciones se puede fabricar por cualquier metodo no limitado. La preforma puede, por ejemplo, fabricarse mediante realizando una fundicion, calentamiento, laminacion en caliente, lavado con acido adicional, laminacion en fno, y, segun sea necesario, recocido, cada uno de acuerdo con un procedimiento comun. La lamina de acero laminada en caliente resultante o lamina de acero laminada en fno se puede someter adicionalmente a revestimiento (por ejemplo, revestimiento que contiene zinc). Espedficamente, se pueden utilizar laminas de acero revestidas (por ejemplo, laminas de acero galvanizadas); y laminas de acero galvanizadas por inmersion en caliente que se obtienen mediante la aleacion adicional de las laminas de acero revestidas.

Miembro de acero conformado por prensado en caliente

El miembro de acero conformado por prensado en caliente obtenido por el metodo de acuerdo con la presente invencion tiene una composicion qmmica identica a la de la preforma (lamina de acero) utilizada. El miembro de acero no se limita en microestructura. La microestructura del miembro de acero se ejemplifica por una que incluye una sola fase de martensita; y una que incluye martensita como una matriz y que incluye ademas austenita retenida (Y retenido) en un contenido de 2 por ciento en volumen o mas, preferentemente 3 por ciento en volumen o mas, y mas preferentemente 5 por ciento en volumen o mas, con respecto a toda la microestructura. El miembro de acero que contiene y retenido en un contenido del 2 por ciento en volumen o mas puede sobresalir en alargamiento a la traccion (ductilidad), resistencia al impacto, y resistencia a la fractura retardada, como se ha descrito anteriormente.

El miembro de acero puede incluir, como la microestructura del acero, el y retenido con el resto incluyendo aproximadamente las fases de transformacion a baja temperatura, tales como martensita, martensita templada, bainita y ferrita baimtica. El termino "aproximadamente" se refiere a que el miembro de acero puede incluir fases de ferrita y otras de transformacion que se forman a una temperatura igual o mayor que la temperatura Ms, como fases que se forman inevitablemente en el proceso de fabricacion.

El miembro de acero resultante se puede someter a corte (mecanizado), tales como el recorte y/o perforacion para ofrecer, por ejemplo, una pieza de automovil de acero.

El miembro de acero se puede utilizar como una pieza de automovil de acero intacta o con un trabajo (procesamiento) como se ha mencionado anteriormente. La pieza de automovil de acero se ejemplifica por barras de impacto, parachoques, refuerzos, y columnas centrales.

Ejemplos

La presente invencion se ilustrara con mas detalle con referencia a varios ejemplos (ejemplos experimentales) a continuacion. Cabe senalar, sin embargo, que los ejemplos de ninguna manera pretenden limitar el alcance de la invencion.

5

10

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Ejemplo Experimental 1

Las laminas de acero que tienen composiciones qmmicas que se indican en la Tabla 1 (con el resto incluyendo hierro e impurezas inevitables) se prepararon como preformas. Las laminas de acero teman dimensionalmente un espesor de 1,4 mm, una anchura de 190,5 mm, y una longitud de 400 mm. Las laminas de acero se sometieron a la conformacion por prensado en caliente como conformacion por prensado de acuerdo con el procedimiento ilustrado en la Figura 9. La conformacion por prensado en caliente es en lo sucesivo denominada tambien simplemente como "conformacion por prensado" o "prensado". La Tabla 1 indica tambien las temperaturas Ac3 y las temperaturas Ms de acuerdo con los calculos de las expresiones. Los calculos de acuerdo con las expresiones para las temperaturas Ac3 y las temperaturas Ms se realizaron mientras se define el contenido de un elemento no contenida como cero.

Cada muestra en el Ejemplo Experimental 1 se fabrico bajo las siguientes condiciones. En concreto, la preforma se calento a 900 °C (temperatura de calentamiento) durante 6 minutos y se sometio a la conformacion por prensado en caliente a una temperatura inicial de desde 800 °C a 700 °C. Durante el proceso de calentamiento de la lamina de acero (preforma) hasta la temperatura de calentamiento, la lamina de acero se calento en el intervalo de 100 °C hasta la temperatura de calentamiento a una tasa media de aumento de temperatura de aproximadamente 10 °C/s. La lamina de acero se enfrio desde la temperatura de calentamiento hasta la [(temperatura Ms) -150 °C] a una tasa de enfriamiento media de 10 a 30 °C/s.

La conformacion por prensado en caliente se realizo como conformacion por prensado (flexion (forma) utilizando una almohadilla primaria) como se ilustra en la Figura 1 mediante una maquina de prensado (prensa mecanica de 400 toneladas) para dar un miembro de acero con canal de perfil omega ilustrado en la Figura 10. La almohadilla primaria emplea, como una fuente de presion, una fuerza de resorte que tiene de aproximadamente 1 tonelada.

La Figura 1 ilustra el proceso de conformacion. La Figura 1 ilustra un troquel 1, una matriz 2, una almohadilla primaria 3, una lamina de acero (preforma) 4, y un pasador (pasador flotante con resorte integrado) 5.

Como se ilustra en la Figura 1(a), los pasadores con resorte integrado 5 se colocan en las herramientas (matriz 2 y almohadilla primaria 3), y la preforma 4 recuperada del horno de calentamiento se coloca una vez en los pasadores 5. Esto se realiza con el fin de minimizar el contacto entre la preforma 4 y las herramientas (matriz 2 y almohadilla primaria 3) antes del inicio de la conformacion por prensado.

La Figura 1(b) ilustra un estado durante la conformacion, es decir, un estado durante la depresion del troquel 1. La Figura 1(c) ilustra un estado donde el troquel 1 se presiona hacia abajo y alcanza el centro muerto inferior (posicion lfmite inferior).

Como en la Tabla 2 antes mencionada, el Ensayo n°. 16 fue sometido a conformacion por prensado tres veces, y los Ensayos n°. 17 y 18 fueron sometidos a conformacion por prensado cuatro veces.

Los ensayos n°. 1 a 7 y 10 a 51 en las Tablas 2 y 3 se realizaron en las herramientas durante un tiempo (tiempo de contacto de la herramienta, tiempo de mantenimiento en el centro muerto inferior) de aproximadamente 0,8 a aproximadamente 7 segundos como en la Figura 9. Entre los mismos, los ensayos n°. 3, 4, y 19 en la Tabla 2 se realizaron en las herramientas para un tiempo de aproximadamente 7 segundos.

Despues de la conformacion por prensado en caliente, se realizo un enfriamiento a temperatura ambiente como se ilustra en la Figura 9. Espedficamente, despues de la conformacion por prensado, los ensayos n°. 1, 2, 11 a 14, 17, 18, y 20 a 51 en las Tablas 2 y 3 se enfriaron por enfriamiento por viento forzado; mientras que los ensayos n°. 10, 15, y 16 en la Tabla 2 se enfriaron por enfriamiento natural. Despues de la conformacion en caliente, los ensayos n°. 5 a 7 en la Tabla 2 se realizaron en un horno de mantenimiento durante 6 minutos y luego se enfriaron de forma natural. En contraste, los ensayos n°. 3, 4, y 19 en la Tabla 2 se enfriaron de forma natural despues de la conformacion por prensado. Los ensayos n°. 8 y 9 en la Tabla 2 se enfriaron tambien de forma natural despues de la conformacion por prensado.

Como se ilustra en la Figura 11, se incorporaron termopares en las posiciones que corresponden a las partes centrales de la parte superior y la pared vertical del miembro de acero resultante para medir el historico de temperatura de la lamina de acero durante la fabricacion de miembro de acero. Las temperaturas medidas en las dos posiciones fueron aproximadamente identicas.

Un tiempo de enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se leyo a partir del historico de temperatura medida para calcular una velocidad de enfriamiento media y un parametro de revenido (A) como se indica en las Tablas 2 y 3. Espedficamente, el parametro de revenido se calculo mientras se define t0 como 0 (segundos) y T0 como [Ms-150 °C] como puntos de partida, y el establecimiento del historico de enfriamiento medido a partir de la [(temperatura Ms) -150 °C] a 80 °C y el contenido de Si. Una temperatura de liberacion de herramienta final indicada en las Tablas 2 y 3 se determino basandose en las temperaturas indicadas por los termopares y las posiciones de las herramientas en ese momento. En este Ejemplo Experimental, la temperatura de liberacion de herramienta final corresponde a la temperatura de acabado de la conformacion por prensado en caliente final.

Los miembros de acero asf obtenidos (miembros conformados) fueron cada uno sometido a un ensayo de traccion y evaluacion de productividad por los siguientes metodos. Cada uno de los miembros de acero preparados inclma una sola fase de martensita como una microestructura.

5 Ensayo de traccion

A partir de una porcion de la parte conformada (miembro de acero), una muestra de ensayo JIS n°. 5 se corto como una muestra de ensayo de traccion, como se ilustra en la Figura 12. La muestra de ensayo se sometio al ensayo de traccion por el metodo prescrito en la norma JIS Z 2241 utilizando un Medido de Traccion Autografo AG-IS 250kN 10 (Shimadzu Corporation) para medir un lfmite elastico (YS), una resistencia a la traccion (TS), y un alargamiento (EL). La prueba se realizo a una velocidad de deformacion de 10 mm/min. Basandose en los datos, el producto (TS x EL; MPa • %) de la resistencia a la traccion TS y el alargamiento EL se determino.

Evaluacion de la productividad

15

La productividad se evaluo durante la duracion del tiempo de mantenimiento en la herramienta, cuando el mantenimiento en la herramienta es una etapa determinante de la velocidad en el proceso de conformacion por prensado en caliente. Una muestra sometida al mantenimiento en la herramienta durante un tiempo de 10 segundos o mas se evaluo como siendo equivalente a tecnicas convencionales y como teniendo una baja productividad (x); 20 mientras que una muestra sometida al mantenimiento en la herramienta durante un tiempo de menos de 10 segundos se evaluo como teniendo una buena productividad (o).

Estos resultados se indican en las Tablas 2 y 3.

Claims (5)

1. 5

   10

   15

   20

   25

   30

   35

   40

   45

   50

   REIVINDICACIONES

   1. Un metodo para fabricar un miembro de acero conformado por prensado en caliente, comprendiendo el metodo calentar una lamina de acero y someter la lamina de acero a al menos un tiempo de conformacion por prensado en caliente, consistiendo la lamina de acero en, como una composicion qmmica en porcentaje en masa (en adelante, los mismo para la composicion qmmica),

   C en un contenido del 0,15 % al 0,4 %;

   Si en un contenido de mas del 1,0 % al 1,65 %;

   A1 en un contenido del 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %);

   Mn en un contenido del 1 % al 3,5 %;

   Ti en un contenido del 0,10 % o menos (excluyendo el 0 %); y B en un contenido del 0,005 % o menos (excluyendo el 0 %), opcionalmente, al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en

   (a) Cr en un contenido del 5 % o menos (excluyendo el 0 %);

   (b) al menos un elemento seleccionado del grupo consistente en Ni y Cu en un contenido total del 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %);

   (c) Mo en un contenido del 1 % o menos (excluyendo el 0 %);

   (d) Nb en un contenido del 0,1 % o menos (excluyendo el 0 %);

   (e) P en un contenido del 0,02 % o menos;

   (f) S en un contenido del 0,02 % o menos; y

   (g) N en un contenido del 0,01 % o menos,

   siendo el resto hierro e impurezas inevitables, donde

   una temperatura (temperatura de calentamiento) para el calentamiento es igual o mayor que la temperatura de transformacion Ac3,

   una temperatura inicial de conformacion por prensado en caliente esta en un intervalo de la temperatura de calentamiento a la temperatura inicial de la martensita (Ms), y

   el enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se realiza a una velocidad de enfriamiento media de 20°C/s o menos de modo que un parametro de revenido (A) como se especifica por la Expresion (1) se encuentra en un intervalo de 7100 a 8030, Expresion (1) se expresa como sigue:

   [Ec. 1]

   imagen1

   donde A representa el parametro de revenido; [Si] representa el contenido (en porcentaje en masa) de Si en el acero; y tn' es un valor segun lo especificado por la Expresion (2):

   [Ec. 2]

   imagen2

   donde tn representa un tiempo "n-tesimo" (en segundos) cuando un tiempo de enfriamiento total de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se divide en 5000 partes iguales; Tn representa una temperatura (°C) en el n-esimo tiempo tn, donde t0 es 0 segundos, y T0 es la [(temperatura Ms) - 150 °C]; y 10A{} representa la potencia {}-esima de 10.
2. 2. El metodo de fabricacion de acuerdo con la reivindicacion 1,

   donde el enfriamiento a partir de la [(temperatura Ms) - 150 °C] a 80 °C se realiza a una velocidad de enfriamiento media de 5 °C/s a 20 °C/s.

   5 3. El metodo de fabricacion de acuerdo con la reivindicacion 1,

   donde una temperatura de acabado de conformacion por prensado en caliente final en el al menos un momento de la conformacion por prensado en caliente es igual o inferior a la temperatura Ms.
3. 4. El metodo de fabricacion de acuerdo con la reivindicacion 1,

   10 donde el calentamiento de la lamina de acero hasta la temperatura de calentamiento se realiza a una tasa media de aumento de temperatura de 5 °C/s o mas en un intervalo de temperatura de 100 °C hasta la temperatura de calentamiento.
4. 5. El metodo de fabricacion de acuerdo con la reivindicacion 1, que comprende un revenido a una temperatura de

   15 100 °C a inferior a 600 °C despues de la conformacion por prensado en caliente.
5. 6. Un metodo de fabricacion de una pieza de automovil de acero, comprendiendo el metodo:

   fabricar un miembro de acero conformado por prensado en caliente mediante el metodo de acuerdo con una 20 cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, y

   trabajar el miembro de acero conformado por prensado en caliente.

   imagen3

   TROQUEL

   ALMOHADILLA

   PRIMARIA

   MATRIZ

   TROQUEL

   MATRIZ

   PASADOR FLOTANTE

   CON RESORTE INTEGRADO

   TROQUEL

   MATRIZ

   MAI K Z

   MATRIZ

   MATR Z

   TRABAJO DE PREFORMADO SECUNDAR O

   CONFORMAR INICIALMENTE ESTIRAR

   ADICIONAL, TAL COMO REESTIRADO O

   PLEGAR) EN FORMA BAST A

   zNDEREZADO RECT F CADOR. EN FORMA D ANA

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