ES2627269T3 - Acero inoxidable ferrítico - Google Patents

Acero inoxidable ferrítico Download PDF

Info

Publication number
ES2627269T3
ES2627269T3 ES13857201.1T ES13857201T ES2627269T3 ES 2627269 T3 ES2627269 T3 ES 2627269T3 ES 13857201 T ES13857201 T ES 13857201T ES 2627269 T3 ES2627269 T3 ES 2627269T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
less
stainless steel
weight
content
niobium
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES13857201.1T
Other languages
English (en)
Inventor
Juha Kela
Joni KOSKINIEMI
Raimo Levonmaa
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Outokumpu Oyj
Original Assignee
Outokumpu Oyj
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Outokumpu Oyj filed Critical Outokumpu Oyj
Application granted granted Critical
Publication of ES2627269T3 publication Critical patent/ES2627269T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Acero inoxidable ferrítico que tiene excelentes propiedades de formación de lámina y corrosión, caracterizado porque el acero consiste, en porcentaje en peso, en 0,003-0,035% de carbono, 0,05-1,0% de silicio, 0,1-0,8% de manganeso, 20-21,5% de cromo, 0,05%-0,8% de níquel, 0,003-0,5% de molibdeno, 0,2-0,8% de cobre, 0,003-0,05% de nitrógeno, 0,05-0,15% de titanio, 0,25-0,8% de niobio, 0,03-0,5% de vanadio, 0,010-0,04% de aluminio, y la suma de C + N es menor a 0,06%, siendo el resto hierro e impurezas inevitables, en donde la relación (Ti+Nb/(C+N) es mayor o igual a 8, y menor a 40, y la relación Tieq/Ceq >= (Ti + 0,515*Nb + 0,940*V)/(C+0,858*N) es mayor que o igual a 6, y menor a 40, y el acero se produce utilizando la tecnología AOD (Descarburación por Oxígeno y Argón).

Description

5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
DESCRIPCION
Acero inoxidable fenitico
Esta invencion se refiere un acero inoxidable fenitico estabilizado que tiene una buena resistencia a la corrosion y buenas propiedades para la formacion de laminas.
El punto mas cntico en el desarrollo del acero inoxidable fenitico es como tratar los elementos de carbono y nitrogeno. Estos elementos tienen que estar unidos a carburos, nitruros, o carbonitruros. Los elementos usados en este tipo de union se denominan elementos estabilizadores. Los elementos estabilizadores comunes son niobio y titanio. Los requisitos para la estabilizacion del carbono y del nitrogeno pueden disminuir para los aceros inoxidables feniticos en donde, por ejemplo, el contenido de carbono es muy bajo, inferior al 0,01% en peso. Sin embargo, este bajo contenido de carbono supone nuevos requerimientos para el proceso de fabricacion. La tecnologfa de produccion comun AOD (Argon-Oxygen-Decarburization, Descarburacion por Oxfgeno y Argon) ya no resulta practica para el acero inoxidable y, por lo tanto, se deben usar metodos de produccion mas costosos, tales como la tecnologfa de produccion VOD (Vaccum-Oxygen-Decarburization, Descarburacion por oxfgeno en vado).
La patente EP 936280 describe un acero inoxidable fenitico estabilizado con titanio y niobio que tiene una composicion en % en peso de menos de 0,025% de carbono, 0,2-0,7% de silicio, 0,1-1,0% de manganeso, 17-21% de cromo, 0,07- 0,4% de mquel, 1,0-1,25% de molibdeno, menos de 0,025% de nitrogeno, 0,1-0,2% de titanio, 0,2 - 0,35% de niobio, 0,045 - 0,060% de boro, 0,02 - 0,04% (REM+hafnio), siendo el resto hierro e impurezas inevitables. De acuerdo con esta patente EP 936280 el cobre y el molibdeno tienen un efecto beneficioso sobre la resistencia a la corrosion general y localizada y los metales de tierras raras (REM) globulizan los sulfuros, mejorando asf la ductilidad y capacidad de conformado. Sin embargo, el molibdeno y los REM son elementos caros que hacen costosa la fabricacion del acero.
La patente EP 1818422 describe un acero inoxidable fenitico estabilizado con niobio que tiene, entre otros, menos de 0,03% en peso de carbono, 18-22% en peso de cromo, menos de 0,03% en peso de nitrogeno y 0,2 -1,0% en peso de niobio. De acuerdo con esta patente EP, la estabilizacion del carbono y del nitrogeno se lleva a cabo usando solo niobio.
La patente US 7056398 describe un acero inoxidable fenitico basado en carbono ultra bajo que incluye, en % peso, menos de 0,01% de carbono, menos de 1,0% de silicio, menos de 1,5% de manganeso, 11 -23% de cromo, menos de 1,0% de aluminio, menos de 0,04% de nitrogeno, 0,0005 - 0,01% de boro, menos de 0,3% de vanadio, menos de 0,8% de niobio, menos de 1,0% de titanio, en donde 18<Nb/(C+N)+2(Ti/(C+N)<60. Durante el proceso de elaboracion del acero, el carbono se elimina tanto como sea posible y el carbono en solucion-solido es fijado como carburos por el titanio y el niobio. En el acero de la patente US 7056398 se sustituye una parte del titanio por vanadio y se anade vanadio en combinacion con boro para mejorar la dureza.. Ademas, el boro forma nitruro de boro (BN) que evita la precipitacion del nitruro de titanio perjudicando la dureza del acero. El acero de esta patente US 7056398 se concentra en mejorar la resistencia a la fractura a costa de la resistencia a la corrosion y recomienda usar un recubrimiento protector.
La solicitud de patente EP 2163658 describe un acero inoxidable ferntico con resistencia a la corrosion de sulfato que contiene menos de 0,02% de carbono, 0,05-0,8% de silicio, menos de 0,5% de manganeso, 20 - 24% de cromo, menos de 0,5% de mquel, 0,3 - 0,8% de cobre, menos de 0,02% de nitrogeno, 0,20-0,55% de niobio, menos de 0,1% de aluminio y siendo el resto hierro e impurezas inevitables. En este acero inoxidable fenitico se utiliza solo niobio en la estabilizacion del carbono y del nitrogeno.
La solicitud de patente EP 2182085 relaciona un acero inoxidable fenitico que tiene una superior capacidad de trabajo en el troquelado sin generar rebabas. El acero contiene, en % peso, 0,003-0,012% de carbono, menos de 0,13% de silicio, menos de 0,25% de manganeso, 20,5-23,5% de cromo, menos de 0,5% de mquel, 0,3-0,6% de cobre, 0,003-0,012% de nitrogeno, 0,3-0,5% de niobio, 0,05-0,15% de titanio, menos de 0,06% de aluminio, siendo el resto hierro e impurezas inevitables. Ademas, la relacion de Nb/Ti contenida en un carbonitruro complejo de NbTi presente en los lfmites del grano del cristal de ferrita esta en el intervalo de 1 a 10. Adicionalmente, el acero inoxidable ferntico de esta solicitud de patente EP 2182085 comprende menos de 0,001% de boro, menos de 0,1% de molibdeno, menos de 0,05% de vanadio y menos de 0,01% de calcio. Tambien se dice que cuando el contenido de carbono es superior a 0,012%, la generacion de carburo de cromo no puede ser suprimida y la resistencia a la corrosion se degrada, y que cuando se anade mas del 0,05% de vanadio el acero se endure y, como resultado, se perjudica la capacidad de trabajo.
Un acero inoxidable fenitico con una buena resistencia a la corrosion tambien se describe en la solicitud de patente US 2009056838 con una composicion que contiene menos de 0,03% de carbono, menos de 1,0% de silicio, menos de 0,5% de manganeso, 20,5 - 22,5% de cromo, menos de 1,0% de mquel, 0,3-0,8% de cobre, menos de 0,03% de nitrogeno, menos de 0,1% de aluminio, menos de 0,01% de niobio, (4x(C+N) % < titanio <0,35%), (C+N) menos de 0,05% y siendo el resto hierro e impurezas inevitables. De acuerdo con esta solicitud de patente US 2009056838 no se utiliza niobio, debido a que el niobio aumenta la temperatura de recristalizacion, causando un recocido insuficiente en la lmea de recocido a alta velocidad de una lamina laminada en fno. Por el contrario, el titanio es un
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
elemento esencial que se anade para aumentar el potencial de picaduras y, por lo tanto, mejorar la resistencia a la corrosion. El vanadio tiene un efecto de prevenir la aparicion de corrosion intergranular en el area de soldadura. Por tanto, el vanadio se anade opcionalmente en el intervalo de 0,01 - 0,5%.
La publicacion WO 2010016014 describe un acero inoxidable ferntico que tiene una resistencia excelente a la fragilizacion por hidrogeno y al agrietamiento por corrosion bajo tension. El acero contiene menos de 0,015% de carbono, menos de 1,0% de silicio, menos de 1,0% de manganeso, 20 - 25% de cromo, menos de 0,5% de mquel, menos de 0,5% de molibdeno, menos de 0,5% de cobre, menos de 0,015% de nitrogeno, menos de 0,05% de aluminio, menos de 0,25% de niobio, menos de 0,25% de titanio, y mucho menos de 0,20% del caro elemento, tantalio, siendo el resto hierro e impurezas inevitables. La adicion de altos contenidos de niobio y/o tantalio provoca el endurecimiento de la estructura cristalina y, de este modo, la suma (Ti+Nb+Ta) se ubica en el rango 0,2-0,5%. Ademas, para evitar la fragilizacion por hidrogeno la relacion (Nb+'/2Ta)/Ti es necesario que este en el rango de 1-2.
La publicacion WO 2012046879 se refiere a un acero inoxidable ferntico que se utiliza para un separador de una celda de combustible de membrana de intercambio de protones. Se forma una pelfcula de pasivacion sobre la superficie del acero inoxidable por inmersion del acero inoxidable en una solucion que contiene principalmente acido fluorlmdrico o una mezcla lfquida de acido fluorlmdrico y acido nftrico. El acero inoxidable ferntico contiene carbono, silicio, manganeso, aluminio, nitrogeno, cromo y molibdeno ademas del hierro como elementos de aleacion necesarios. Todos los demas elementos de aleacion descritos en la referencia WO 2012046879 son opcionales. Tal como se describe en los ejemplos de esta publicacion WO, el acero inoxidable ferntico que tiene un bajo contenido de carbono se produce por medio de fundicion al vado, que es un metodo de fabricacion muy costoso.
El documento JP2010100877 describe una lamina de acero laminado en caliente a partir de acero inoxidable del tipo de ferrita que tiene excelente dureza, soldabilidad, capacidad de trabajo de la parte de soldadura y resistencia a la corrosion producida por el procedimiento de desgasificacion al vado (metodo RH), VOD (Vacuum Oxygen Decarburization, Descarburacion por oxfgeno en vado) o AOD (Argon Oxygen Decarburization, Descarburacion por Oxfgeno y Argon).
El objeto de la presente invencion es eliminar algunas desventajas de las tecnicas anteriores y conseguir un acero inoxidable ferntico que tenga una buena resistencia a la corrosion y buenas propiedades para formacion de laminas, acero que es estabilizado con niobio, titanio y vanadio y que se produce usando tecnologfa AOD (Argon Oxygen Decarburization, Descarburacion por Oxfgeno y Argon). Las caractensticas esenciales de la presente invencion se incluyen en las reivindicaciones adjuntas.
La composicion qmmica del acero inoxidable ferntico de acuerdo con la invencion consiste, en % en peso, de 0,0030,035% de carbono (C), 0,05-1,0% de silicio (Si), 0,1 - 0,8% de manganeso (Mn), 20-21,5% de cromo (Cr), 0,05 - 0,8% de mquel (Ni), 0,003-0,5% de molibdeno (Mo), 0,2-0,8% de cobre (Cu), 0,003 - 0,05% de nitrogeno (N), 0,050,15% de titanio (Ti), 0,25-0,8% de niobio (Nb), 0,03-0,5% de vanadio (V), 0,010-0,04% de aluminio, siendo el resto hierro e impurezas evitables que se dan en los aceros inoxidables, en condiciones tales que la suma de (C+N) es menor a 0,06% y la proporcion (Ti+Nb)/(C+N) es mayor o igual a 8, y menor a 40, al menos menor a 25 y la proporcion (Ti+ 0,515*N + 0,940*V)/(C+0,858*N) es mayor o igual a 6, y menor a 40, al menos menor a 20. El acero inoxidable ferntico de acuerdo con la invencion es producido ventajosamente usando la tecnologfa AOD (Argon Oxygen Decarburization, Descarburacion por Oxfgeno y Argon)
Los efectos y el contenido, en % en peso, si otra cosa no se menciona, de cada elemento de la aleacion se tratan como sigue:
El carbono (C) disminuye el alargamiento y el valor-r y, preferiblemente, el carbono se elimina tanto como sea posible durante el proceso de fabricacion del acero. El carbono en solucion- solido es fijado como carburos por el titanio, niobio y vanadio tal como se describe a continuacion. El contenido de carbono se limita a 0,035%, preferiblemente a 0,03%, pero teniendo al menos un 0,003% de carbono.
El silicio (Si) se utiliza para reducir el cromo de la escoria que regresa a fundicion. Algunos remanentes de silicio en el acero son necesarios para asegurar que la reduccion se hace bien. Por lo tanto, el contenido de silicio es inferior al 1,0%, pero al menos 0.05%, preferiblemente 0,05-0,7%.
El manganeso (Mn) degrada la resistencia a la corrosion del acero inoxidable ferntico mediante la formacion de sulfuros de manganeso. Con un bajo contenido de azufre (S) el contenido de manganeso es inferior al 0,8%, preferiblemente inferior al 0,65%, pero al menos del 0,10%. El intervalo mas preferible es 0,10-0,65% de manganeso.
El cromo (Cr) mejora la resistencia a la oxidacion y la resistencia a la corrosion. Con el fin de lograr una resistencia a la corrosion comparable a la del acero grado EN 1.4301, el contenido de cromo debe ser 20 - 24%, preferiblemente 20 -21,5%.
El mquel (Ni) es un elemento que contribuye favorablemente a la mejora de la dureza, pero el mquel tiene sensibilidad a la corrosion por tension (SCC). Con el fin de considerar estos efectos el contenido de mquel es inferior al 0,8%, preferiblemente inferior al 0,5%, siempre que el contenido de mquel sea al menos del 0,05%.
5
10
15
20
25
30
35
40
El molibdeno (Mo) mejora la resistencia a la corrosion pero reduce el alargamiento a la fractura. El contenido de molibdeno es inferior al 0,05%, preferiblemente inferior al a 0,2%, pero al menos del 0,003 %.
El cobre (Cu) mejora la resistencia a la corrosion en soluciones acidas, pero un contenido de cobre alto puede ser danino. Por lo tanto, el contenido de cobre es inferior al 0,8%, preferiblemente inferior al 0,5%, pero al menos del 0,2%.
El nitrogeno (N) reduce el alargamiento a la fractura. El contenido de nitrogeno es inferior al 0,05%, preferiblemente inferior al 0,03%, pero al menos del 0,003%.
El aluminio (Al) se utiliza para eliminar el oxfgeno de la masa fundida. El contenido de aluminio es inferior al 0,04 %.
El titanio (Ti) es muy util debido a que forma nitruros de titanio con nitrogeno a temperaturas muy elevadas. Los nitruros de titanio previenen el crecimiento del grano durante el recocido y la soldadura. El contenido de titanio esta entre 0,05-0,15%.
El niobio (Nb) se utiliza en cierto grado para unir carbono a carburos de niobio. Con el niobio se puede controlar la temperatura de recristalizacon. El niobio es el elemento mas caro de los elementos de estabilizacion elegidos: titanio, vanadio y niobio. El contenido de niobio es inferior al 0,8%, pero al menos del 0,25%. El vanadio (V) forma carburos y nitruros a temperaturas mas bajas. Estas precipitaciones son pequenas y la mayor parte de ellas es generalmente dentro de los granos. La cantidad de vanadio necesaria para la estabilizacion del carbono es solo aproximadamente la mitad de la cantidad de niobio necesaria para la misma estabilizacion de carbono. Esto se debe a que el peso atomico del vanadio es solo aproximadamente la mitad del peso atomico del niobio. Debido a que el vanadio es mas barato que el niobio, entonces el vanadio es una opcion economica. El vanadio tambien mejora la dureza del acero. El contenido de vanadio es inferior al 0,5% pero al menos 0,03%, preferiblemente 0,030,20%.
Utilizando la totalidad de estos tres elementos de estabilizacion, titanio, niobio y vanadio en el acero inoxidable fenitico de acuerdo con la invencion, es posible conseguir un entramado atomico, que esta practicamente libre intersticialmente. Esto significa que esencialmente todos los atomos de carbono y nitrogeno estan unidos con elementos de estabilizacion.
Se prepararon varias aleaciones de acero inoxidable para ensayar el acero inoxidable ferntico de la invencion. Durante la preparacion, todas las aleaciones fueron fundidas, coladas y laminadas en caliente. La placa laminada en caliente fue recocida adicionalmente y decapada antes de laminado en fno. Posteriormente, la lamina laminada en fno con el grosor final fue recocida nuevamente y decapada. La Tabla 1 contiene ademas las composiciones qmmicas de los materiales de referencia EN 1.4301 y 1.4404.
Aleacion
C Si Mn P S Cr Ni Mo Ti Nb Cu V Al N
A
0,014 0,31 0,34 0,006 0,004 21,0 0,21 <0,01 0,26 0,22 0,41 0,01 0,010 0,019
B
0,021 0,46 0,29 0,005 0,003 20,9 0,20 <0,01 0,21 0,23 0,41 0,01 0,011 0,023
C
0,022 0,46 0,51 0,006 0,004 21,1 0,20 <0,01 0,32 0,12 0,42 0,01 0,016 0,019
D
0,021 0,47 0,31 0,006 0,003 20,9 0,20 <0,01 0,11 0,34 0,42 0,01 0,010 0,024
E
0,035 0,48 0,31 0,005 0,004 21,0 0,20 <0,01 0,20 <0,01 0,42 0,13 0,010 0,023
F
0,021 0,45 0,31 0,005 0,003 21,0 0,20 <0,01 0,16 <0,01 0,42 0,12 0,011 0,024
G
0,024 0,48 0,52 0,006 0,004 21,0 0,20 <0,01 0,02 0,11 0,41 0,15 0,040 0,024
H
0,019 0,60 0,35 0,040 0,003 20,8 0,21 0,02 0,15 0,25 0,33 0,07 0,012 0,024
I
0,021 0,41 0,38 0,005 0,004 20,9 0,20 <0,01 0,08 0,41 0,40 0,08 0,050 0,017
J
0,022 0,43 0,40 0,006 0,003 21,1 0,80 <0,01 0,07 0,38 0,42 0,21 0,046 0,021
K
0,023 0,44 0,32 0,006 0,003 21,0 0,20 <0,01 0,09 0,25 0,42 0,31 0,019 0,020
L
0,019 0,45 0,38 0,032 - 20,8 0,23 0,02 0,12 0,25 0,38 0,07 0,010 0,023
EN 1.4301
0,04 0,4 1,4 0,03 0,001 18,2 8,1 0,2 0,01 0 0,4 0 0,002 0,04
EN 1.4404
0,02 0,5 1,7 0,03 0,001 17,0 10,1 2,0 0,01 0 0,4 0 0,002 0,04
Tabla 1: Composiciones qmmicas
Los Ejemplos A-G son ejemplos comparativos.
5
10
15
20
25
30
35
40
A partir de la Tabla 1 se puede ver que las aleaciones A, B, C y D estan doblemente estabilizadas con titanio y niobio. Las aleaciones A y B tienen esencialmente la misma cantidad de titanio y niobio. La aleacion C tiene mas titanio que niobio, mientras que la aleacion D tiene mas niobio que titanio. Las aleaciones E, F, G y H contienen tambien vanadio ademas de titanio y niobio, las aleaciones E y F tienen solo una pequena cantidad de niobio y la aleacion G tiene solo un pequeno contenido de titanio. Las aleaciones triplemente estabilizadas con titanio, niobio y vanadio de acuerdo con la invencion son las aleaciones H-L.
Debido a que la resistencia a la corrosion es la propiedad mas importante del acero inoxidable, el potencial de corrosion por picadura de todas las aleaciones enumeradas en la Tabla 1 se determino potenciodinamicamente. Las aleaciones fueron trituradas en humedo con malla 320 y se dejaron repasivar en aire a temperatura ambiente durante al menos 24 horas. Las mediciones del potencial de picadura se realizaron en solucion acuosa de NaCl al 1,2% en peso (0,7% en peso de Cl-, 0,2 M NaCl) aireada al natural y a temperatura ambiente de aproximadamente 22 °C. Las curvas de polarizacion fueron registradas a 20 mV/min utilizando celdas puerto de flujo libres de hendiduras (Celdas Avesta como se describe en ASTM G150) con un area electroqmmicamente activa de aproximadamente 1 cm2. Las laminas de platino sirvieron como contraelectrodos. Se usaron electrodos KCI de calomelano saturado (SCE) como electrodos de referencia. Se calculo el valor medio de seis mediciones de potencial de penetracion de picadura para cada aleacion y se muestra en la Tabla 2.
Con el fin de verificar que la estabilizacion contra la corrosion intergranular resulto exitosa, las aleaciones fueron sometidas a un ensayo Strauss de acuerdo con la norma EN ISO 3651-2:1998-08: Determinacion de resistencia a la corrosion intergranular de los aceros inoxidables-Parte 2: aceros inoxidables fernticos, austemticos y fernticos- austemticos (duplex) Ensayo de corrosion en medios que contienen acido sulfurico. Los resultados de estas pruebas se presentan en la Tabla 2.
La Tabla 2 contiene tambien los resultados respectivos para los materiales de referencia EN 1.4301 y 1.4404
Tabla 2 Potencial de picadura y sensibilizacion
Aleacion
Potencial de Corrosion, mV Sensibilizacion
A
480 No
B
476 No
C
487 No
D
459 No
E
576 No
F
620 No
G
223 Si
H
645 No
I
524 No
J
566 No
K
567 No
L
672 No
Ref. EN 1.4301
451 No
Ref. EN 1.4404
550 No
Los resultados para el potencial de corrosion en la Tabla 2 muestran que el acero inoxidable fenitico de la invencion tiene una mejor resistencia a la corrosion por picadura que los aceros de referencia EN 1.4301 y EN 1.4404. Ademas, no hay sensibilizacion para las aleaciones de acuerdo con la invencion. La aleacion G esta fuera de esta invencion, debido a que la aleacion G no satisface los requisitos de corrosion de esta invencion. La aleacion G esta subestabilizada.
La resistencia a la fluencia Rp0,2, la resistencia a la traccion Rm asf como el alargamiento a la fractura (A50) se determinaron para el acero inoxidable fenitico de la invencion en los ensayos mecanicos para las aleaciones de la Tabla 1. Los resultados se presentan en la Tabla 3:
5
10
15
20
25
Tabla 3 Resultados para pruebas mecanicas
Aleacion
Rp0,2 N/mm2 Rm N/mm2 Alargamiento (A50)
A
352 490 27
B
313 475 28
C
319 473 30
D
316 485 28
E
358 488 28
F
365 481 30
H
350 515 31
I
334 498 28
J
361 509 26
K
324 492 29
L
332 485 32
Ref. EN 1.4301
240 540 >45
Los resultados de la Tabla 3 muestran que las aleaciones H-L que presentan la estabilizacion con niobio, titanio y vanadio de acuerdo con la invencion aportan mejores valores dentro de las aleaciones analizadas en relacion con las propiedades mecanicas evaluadas que las aleaciones A-F, las cuales no estan de acuerdo con la invencion. Esto se muestra, por ejemplo, cuando la resistencia a la traccion se combina con el alargamiento a la fractura. Ademas, los resultados del ensayo de la Tabla 3 muestran que la resistencia a la traccion y el alargamiento a la fractura del material de referencia EN 1.4301 es mayor que los valores representativos para el acero inoxidable ferntico. La razon se basa en el diferente tipo de entramado atomico. El entramado atomico del acero de referencia se llama entramado cubico centrado de cara (FCC) y el entramado inoxidable ferntico se llama entramado cubico centrado de cuerpo (BCC). El entramado FCC tiene “siempre” un mejor alargamiento que el entramado BCC.
El acero inoxidable ferntico de acuerdo con la invencion tambien fue evaluado para la determinacion de valores en relacion con las propiedades de formacion de lamina, que son muy importantes en muchas aplicaciones de laminas finas. Para estas propiedades de formacion de lamina se realizo una prueba de simulacion de formacion de lamina para un alargamiento uniforme (Ag) y un valor-r. El alargamiento uniforme se correlaciona con las capacidades de estiramiento de la lamina, y el valor-r se correlaciona con las capacidades de embuticion profunda. El alargamiento uniforme y los valores r fueron medidos con la prueba de traccion. Los resultados de las pruebas se presentan en la Tabla 4:
Tabla 4 Propiedades de formacion de lamina
Aleacion
Alargamiento uniforme (Ag) % Valor r
A
18,9 1,82
B
19,0 1,75
C
18,5 1,75
D
18,6 2,05
E
18,4 2,09
F
18,6 1,91
H
19,1 2,44
I
18,8 1,82
J
17,0 1,81
K
18,0 1,89
L
19,1 2,55
Ref. EN 1.4301
>40 1,1
Los resultados de la Tabla 4 muestran que las aleaciones H y L tienen un alargamiento uniforme mas grande y el valor-r mas elevado, cuando estas aleaciones son comparadas con las otras aleaciones del ensayo. Aunque el material de referencia EN 1.4301 tiene un alargamiento uniforme mejor que las aleaciones evaluadas, EN 1.4301 tiene un valor r mucho mas debil que todas las aleaciones evaluadas.
5
10
15
20
25
30
35
Cuando se usa niobio, titanio y vanadio en la estabilizacion de los elementos intersticiales carbono y nitrogeno en el acero inoxidable ferntico de la invencion, los compuestos que se generan durante la estabilizacion son tales como carburo de titanio (TiC), nitruro de titanio (TiN), carburo de niobio (NbC), nitruro de niobio (NbN), carburo de vanadio (VC) y nitruro de vanadio (VN). En esta estabilizacion se utiliza una formula simple para evaluar la cantidad y el efecto de la estabilizacion, asf como el papel de los diferentes elementos de estabilizacion.
La conexion entre los elementos de estabilizacion titanio, niobio y vanadio se define por una formula (1) para un equivalente de estabilizacion (Tieq) en donde el contenido de cada elemento es, en % en peso:
Tieq = Ti + 0,515*Nb + 0,940*V (1)
Respectivamente, la conexion entre los elementos intersticiales carbono y nitrogeno se define por una formula (2) para un equivalente intersticial (Ceq) en donde los contenidos de carbono y nitrogeno son, en % en peso:
Ceq =C + 0,858*N
(2)
La relacion Tieq/Ceq es usada como un factor para determinar la disposicion para la sensibilizacion, y la relacion Tieq/Ceq es mayor o igual a 6 y la relacion (Ti+Nb)/(C+N) mayor o igual a 8 para el acero inoxidable fenitico de la invencion con el fin de evitar la sensibilizacion.
Los valores para la relacion Tieq/Ceq para las aleaciones A a H asf como para la relacion (Ti+Nb)/(C+N) se calculan en la Tabla 5.
Tabla 5 Valores para Tieq/Ceq y (Ti+Nb)/(C+N)
Aleacion
Tieq/Ceq (Ti+Nb)/(C+N)
A
12,8 14,5
B
8,4 10,0
C
10,3 10,7
D
7,0 10,0
E
6,0 3,6
F
6,8 3,8
G
4,9 2,7
H
8,8 9,3
I
10,3 12,9
J
11,5 10,4
K
12,6 8,0
L
8,1 8,7
Los valores de la Tabla 5 muestran que las aleaciones H-L, estabilizadas triplemente con niobio, titanio y vanadio de acuerdo con la invencion, presentan valores favorables para ambas relaciones Tieq/Ceq y (Ti+Nb)/(C+N). En cambio, por ejemplo, la aleacion G, que fue sensibilizada de acuerdo con la Tabla 2, presenta valores no favorables para ambas relaciones Tieq/Ceq y (Ti+Nb)/(C+N).

Claims (13)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
    45
    50
    55
    60
    REIVINDICACIONES
    1. Acero inoxidable fenitico que tiene excelentes propiedades de formacion de lamina y corrosion, caracterizado porque el acero consiste, en porcentaje en peso, en 0,003-0,035% de carbono, 0,05-1,0% de silicio, 0,1-0,8% de manganeso, 20-21,5% de cromo, 0,05%-0,8% de mquel, 0,003-0,5% de molibdeno, 0,2-0,8% de cobre, 0,003-0,05% de nitrogeno, 0,05-0,15% de titanio, 0,25-0,8% de niobio, 0,03-0,5% de vanadio, 0,010-0,04% de aluminio, y la suma de C + N es menor a 0,06%, siendo el resto hierro e impurezas inevitables, en donde la relacion (Ti+Nb/(C+N) es mayor o igual a 8, y menor a 40, y la relacion
    Tieq/Ceq = (Ti + 0,515*Nb + 0,940*V)/(C+0,858*N) es mayor que o igual a 6, y menor a 40, y el acero se produce utilizando la tecnologfa AOD (Descarburacion por Oxfgeno y Argon).
  2. 2. Acero inoxidable fenitico segun la reivindicacion 1, caracterizado porque el contenido de carbono es inferior al 0,03% en peso, pero al menos 0,003%.
  3. 3. Acero inoxidable fenitico segun la reivindicacion 1 o 2, caracterizado porque el contenido de silicio es 0,05-0,7% en peso.
  4. 4. Acero inoxidable fenitico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de manganeso es inferior al 0,65% en peso, preferiblemente 0,10-0,65%.
  5. 5. Acero inoxidable fenitico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de mquel es inferior al 0,5% en peso, pero al menos al 0,05%.
  6. 6. Acero inoxidable ferntico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de molibdeno es 0,003-0,2% en peso.
  7. 7. Acero inoxidable ferntico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de cobre es inferior al 0,5% en peso, pero al menos 0,2%.
  8. 8. Acero inoxidable ferntico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de nitrogeno es inferior al 0,03% en peso, pero al menos 0,003%.
  9. 9. Acero inoxidable ferntico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de titanio es 0,05 -0,15% en peso.
  10. 10. Acero inoxidable fenitico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de niobio es 0,25 -0,40% en peso.
  11. 11. Acero inoxidable ferntico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de vanadio es 0,03-0,20% en peso.
  12. 12. Acero inoxidable ferntico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la relacion (Ti+Nb)/(C+N) es mayor o igual a 8, y menor a 25.
  13. 13. Acero inoxidable fenitico segun cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la relacion Tieq/Ceq = (Ti + 0,515*Nb + 0,940*V)/(C+0,858*N) es mayor o igual a 6, y menor a 20.
ES13857201.1T 2012-11-20 2013-11-19 Acero inoxidable ferrítico Active ES2627269T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI20126212A FI124995B (fi) 2012-11-20 2012-11-20 Ferriittinen ruostumaton teräs
FI20126212 2012-11-20
PCT/FI2013/051085 WO2014080078A1 (en) 2012-11-20 2013-11-19 Ferritic stainless steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2627269T3 true ES2627269T3 (es) 2017-07-27

Family

ID=50775596

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES13857201.1T Active ES2627269T3 (es) 2012-11-20 2013-11-19 Acero inoxidable ferrítico

Country Status (17)

Country Link
US (1) US11384405B2 (es)
EP (1) EP2922978B1 (es)
JP (1) JP6426617B2 (es)
KR (1) KR20150080628A (es)
CN (1) CN104903483B (es)
AU (1) AU2013349589B2 (es)
BR (1) BR112015011640B1 (es)
CA (1) CA2890857C (es)
EA (1) EA027178B1 (es)
ES (1) ES2627269T3 (es)
FI (1) FI124995B (es)
MX (1) MX2015006269A (es)
MY (1) MY174751A (es)
SI (1) SI2922978T1 (es)
TW (1) TWI599663B (es)
WO (1) WO2014080078A1 (es)
ZA (1) ZA201503550B (es)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6306353B2 (ja) * 2014-01-21 2018-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス冷延鋼板用スラブの製造方法およびフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法
ES2901964T3 (es) * 2014-08-29 2022-03-24 Jfe Steel Corp Lámina de acero inoxidable ferrítico y método de producción de la misma
CN108754335B (zh) * 2018-08-22 2019-09-10 武汉钢铁有限公司 一种屈服强度≥550MPa的焊接结构用耐火耐候钢及生产方法
EP3670692B1 (en) 2018-12-21 2022-08-10 Outokumpu Oyj Ferritic stainless steel
AU2020315120A1 (en) 2019-07-17 2022-02-24 Haldor Topsøe A/S A method for chromium upgrading of ferritic steel interconnects for solid oxide cell stack applications

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5827962A (ja) * 1981-08-12 1983-02-18 Nippon Steel Corp 不働態を強化した高純ステンレス鋼
TW452599B (en) * 1997-08-05 2001-09-01 Kawasaki Steel Co Ferritic stainless steel plate excellent in deep drawability and anti-ridging property and production method thereof
IT1298907B1 (it) 1998-02-17 2000-02-07 Acciai Speciali Terni Spa Acciaio inossidabile ferritico perfezionato e manufatti con esso ottenuti
TW480288B (en) * 1999-12-03 2002-03-21 Kawasaki Steel Co Ferritic stainless steel plate and method
US20040170518A1 (en) * 2001-07-05 2004-09-02 Manabu Oku Ferritic stainless steel for member of exhaust gas flow passage
KR100762151B1 (ko) 2001-10-31 2007-10-01 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 딥드로잉성 및 내이차가공취성이 우수한 페라이트계스테인리스강판 및 그 제조방법
EP2562285B1 (en) * 2004-01-29 2017-05-03 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
US8465604B2 (en) 2005-08-17 2013-06-18 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet having excellent corrosion resistance and method of manufacturing the same
EP1818421A1 (fr) 2006-02-08 2007-08-15 UGINE &amp; ALZ FRANCE Acier inoxydable ferritique dit à 19% de chrome stabilisé au niobium
JP4761993B2 (ja) * 2006-02-14 2011-08-31 日新製鋼株式会社 スピニング加工用フェライト系ステンレス鋼溶接管の製造法
ES2396221T3 (es) * 2007-01-12 2013-02-20 Jfe Steel Corporation Chapa de acero inoxidable ferrítico para calentador de agua de excelente resistencia a la corrosión en una parte soldada y tenacidad de la chapa de acero
US20080279712A1 (en) * 2007-05-11 2008-11-13 Manabu Oku Ferritic stainless steel sheet with excellent thermal fatigue properties, and automotive exhaust-gas path member
US8152937B2 (en) 2007-06-21 2012-04-10 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet having superior sulfuric acid corrosion resistance and method for manufacturing the same
ES2651023T3 (es) 2007-08-20 2018-01-23 Jfe Steel Corporation Chapa de acero inoxidable ferrítico excelente en cuanto a capacidad de troquelado y procedimiento para la producción de la misma
WO2010010916A1 (ja) * 2008-07-23 2010-01-28 新日鐵住金ステンレス株式会社 尿素水タンク用フェライト系ステンレス鋼
IT1390900B1 (it) 2008-08-06 2011-10-19 Thyssenkrupp Acciai Speciali Acciaio inossidabile ferritico.
JP2010100877A (ja) * 2008-10-22 2010-05-06 Jfe Steel Corp 靭性に優れるフェライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法
CN101812641B (zh) 2009-02-25 2013-09-04 宝山钢铁股份有限公司 一种铁素体不锈钢
JP2012018074A (ja) * 2010-07-08 2012-01-26 Toshiba Corp 放射線検出器およびその製造方法
JP5793283B2 (ja) 2010-08-06 2015-10-14 新日鐵住金ステンレス株式会社 ブラックスポットの生成の少ないフェライト系ステンレス鋼
JP5768641B2 (ja) 2010-10-08 2015-08-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性および電気伝導性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータおよび固体高分子型燃料電池

Also Published As

Publication number Publication date
JP2016503459A (ja) 2016-02-04
EP2922978B1 (en) 2017-03-01
TW201430147A (zh) 2014-08-01
SI2922978T1 (sl) 2017-06-30
US20160281184A1 (en) 2016-09-29
FI20126212A (fi) 2014-05-21
EP2922978A4 (en) 2015-12-16
CA2890857C (en) 2021-03-30
MY174751A (en) 2020-05-13
US11384405B2 (en) 2022-07-12
KR20150080628A (ko) 2015-07-09
CA2890857A1 (en) 2014-05-30
ZA201503550B (en) 2016-08-31
AU2013349589B2 (en) 2017-07-20
MX2015006269A (es) 2015-08-07
EA027178B1 (ru) 2017-06-30
EP2922978A1 (en) 2015-09-30
BR112015011640B1 (pt) 2023-10-17
EA201590728A1 (ru) 2015-11-30
BR112015011640A2 (pt) 2017-07-11
CN104903483A (zh) 2015-09-09
WO2014080078A1 (en) 2014-05-30
JP6426617B2 (ja) 2018-11-21
CN104903483B (zh) 2017-09-12
FI124995B (fi) 2015-04-15
TWI599663B (zh) 2017-09-21
AU2013349589A1 (en) 2015-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2627269T3 (es) Acero inoxidable ferrítico
KR100799240B1 (ko) 가공성이 우수한 페라이트계 스테인레스 강판 및 그것의제조 방법
ES2733153T3 (es) Acero inoxidable ferrítico con excelente resistencia a la oxidación
JP6137434B1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼
JP6809414B2 (ja) 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼板
CN111433382B (zh) 具有优异的抗高温氧化性的铁素体不锈钢及其制造方法
JP2011214098A (ja) 強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法
CN114875341B (zh) 一种燃料电池双极板用不锈钢及其制备方法
JP7210516B2 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法
KR102539588B1 (ko) 내수소 취성이 우수한 Cr계 스테인리스 강판
CN115558852B (zh) 耐缝隙腐蚀和耐点蚀优于317l的高强度奥氏体不锈钢及其制造方法
WO2013115524A1 (ko) 우수한 내공식성을 가지는 고기능성 고질소 2상 스테인리스강
JP4184869B2 (ja) 高耐食二相ステンレス鋼
JP2002194507A (ja) 加工性に優れ面内異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
ES2927078T3 (es) Acero inoxidable ferrítico
JP2019173075A (ja) フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに燃料電池用部材
JP2019044204A (ja) 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼
CN106756478A (zh) 一种经济型耐海水腐蚀用低密度低合金钢及其制备方法
JP2019173072A (ja) フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに燃料電池用部材
KR101306262B1 (ko) 내공식성이 우수한 고기능성 무니켈-고질소 2상 스테인리스강
CN117363983A (zh) 一种耐氢脆低成本奥氏体不锈钢及其制备方法和应用
CN113166877A (zh) 耐酸钢板及其制备方法
JP2018197376A (ja) 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼
JP2019171408A (ja) フェライト系ステンレス鋼溶接用溶加材
JP2018197377A (ja) 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼