BR112015011640B1 - Aço inoxidável ferrítico - Google Patents
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Abstract
aço inoxidável ferrítico. a presente invenção está correlacionada a está correlacionada a um aço inoxidável ferrítico, tendo excelente resistência à corrosão e satisfatórias propriedades de modelagem de folha. o aço consiste de 0,003-0,035 em peso de carbono, 0,05-1,0% de silício, 0,1- 0,8% de manganês, 20-24% de cromo, 0,05-0,8% de níquel, 0,003-0,5% de molibdênio, 0,2-0,8% de cobre, 0,003-0,05 de nitrogênio, 0,05-0,8% de titânio, 0,05-0,8% de nióbio, 0,03-0,5% de vanádio, menos de 0,04% de alumínio e a soma de c+n inferior a 0,06%, o restante sendo ferro e inevitáveis impurezas, em tais condições que a proporção (ti+nb) / (c+n) seja maior ou igual a 8 e inferior a 40, e a proporção tieq /ceq = (ti + 0,515*nb + 0, 940*v) / (c + 0,858*n) seja maior ou igual a 6 e inferior a 40.
Description
[001] A presente invenção está correlacionada a um aço inoxidável ferrítico estabilizado, tendo satisfatória resistência à corrosão e satisfatórias propriedades de conformação de chapa.
[002] O ponto mais crítico no desenvolvimento de um aço inoxidável ferrítico é de como tratar os elementos de carbono e nitrogênio. Esses elementos devem ser ligados na forma de carbetos, nitretos ou carbonitretos. Os elementos usados nesse tipo de ligação são chamados de elementos de estabilização. Os elementos comuns de estabilização são nióbio e titânio. As exigências para estabilização de carbono e nitrogênio podem ser reduzidas no caso de aços inoxidáveis ferríticos, em que, por exemplo, o teor de carbono é acentuadamente baixo, inferior a 0,01% em peso. Entretanto, esse baixo teor de carbono acarreta exigências para o processo de fabricação. A tecnologia comum de produção de aço inoxidável conhecida como “Processo AOD” (Descarbonetação por meio de injeção de Argônio-Oxigênio) não é mais prática e, portanto, métodos de produção mais caros devem ser usados, como, por exemplo, a tecnologia de produção VOD (Descarbonetação a Vácuo de Oxigênio).
[003] O documento de Patente EP 936280 está correlacionado a um aço inoxidável ferrítico estabilizado com titânio e nióbio tendo uma composição (em % em peso) inferior a 0,025% de carbono, 0,2-0,7% de silício, 0,1-1,0% de manganês, 17-21% de cromo, 0,07-0,4% de níquel, 1,0-1,25% de molibdênio, menos de 0,025% de nitrogênio, 0,1-0,2 de titânio, 0,2-0,35% de nióbio, 0,045-0,060% de boro, 0,020,04% de (REM (terras raras) + háfnio), o restante sendo ferro e inevitáveis impurezas. De acordo com esse documento, o cobre e o molibdênio apresentam um efeito benéfico com relação à resistência em geral, e à corrosão localizada, e ainda em que os terras raras (REM) se globulizam em sulfetos, desse modo, melhorando as propriedades de ductilidade e conformabilidade. Entretanto, o molibdênio e os REM são elementos caros, tornando a fabricação do aço de alto custo.
[004] O documento de Patente EP 1818422 descreve um aço inoxidável ferrítico estabilizado com nióbio, tendo entre outros elementos, menos de 0,03% em peso de carbono, 8-22% em peso de cromo, menos de 0,03% em peso de nitrogênio, e 02-1,0% em peso de nióbio. De acordo com esse documento, a estabilização do carbono e nitrogênio é realizada usando somente nióbio.
[005] A Patente U.S. No. 7.056.398 descreve um aço inoxidável ferrítico à base de um teor de carbono ultrabaixo, incluindo menos de 0,01% em peso de carbono, menos de 1,0% em peso de silício, menos de 1,5% em peso de manganês, de 11-23% em peso de cromo, menos de 1,0% em peso de alumínio, menos de 0,04% em peso de nitrogênio, de 0,0005 - 0,01% em peso de boro, menos de 0,3% em peso de vanádio, menos de 0,8% em peso de nióbio, menos de 1,0% em peso de titânio, em que 18<Nb/(C+N)+2(Ti/(C+N)<60. Durante o processo de fabricação do aço, o carbono é removido o máximo possível, e o carbono em solução sólida é fixado na forma de carbetos pelo titânio e nióbio. No aço dessa patente U.S. No. 7.056.398, uma porção do titânio é substituída por vanádio, e o vanádio é adicionado em mistura com boro, de modo a melhorar a tenacidade. Além disso, o boro forma nitreto de boro (BN) que impede a precipitação de nitrato de titânio, que posteriormente deteriora a tenacidade do aço. O aço desse referido documento é concentrado na melhoria da resistência à fragilização, à custa da resistência à corrosão, e se recomenda para uso como um meio de proteção de revestimento.
[006] O documento de pedido de patente EP 2163658 descreve um aço inoxidável ferrítico com resistência à corrosão por sulfato, contendo menos de 0,02% de carbono, de 0,05-0,8% de silício, menos de 0,5% de manganês, de 20-24% de cromo, menos de 0,5% de níquel, de 0,3-0,8% de cobre, menos de 0,02% de nitrogênio, de 0,20-0,55% de nióbio, menos de 0,1% de alumínio, o balanço sendo ferro e inevitáveis impurezas. Nesse aço inoxidável ferrítico somente o nióbio é usado na estabilização do carbono e nitrogênio.
[007] O documento de pedido de patente EP 2182085 se refere a um aço inoxidável ferrítico tendo uma superior usinabilidade ao puncionamento, sem proporcionar a formação de rebarbas. O aço contém em % em peso, 0,003 - 0,012% de carbono, menos de 0,13% de silício, menos de 0,25% de manganês, de 20,5 - 23,5% de cromo, menos de 0,5% de níquel, de 0,3 - 0,6% de cobre, de 0,003 - 0,012% de nitrogênio, de 0,3 - 0,5% de nióbio, de 0,05 - 0,15% de titânio, menos de 0,06% de alumínio, o restante sendo ferro e inevitáveis impurezas. Além disso, a proporção de Nb/Ti contida em carbonitreto complexo de NbTi presente na vizinhança do grão de cristal de ferrita se dispõe na faixa de 1 a 10. Além disso, o aço inoxidável ferrítico desse pedido de patente EP 2182085 compreende menos de 0,001% de boro, menos de 0,1% de molibdênio, menos de 0,05% de vanádio e menos de 0,01% de cálcio. Também, é descrito que quando o teor de carbono é maior que 0,012%, a geração de carbeto de cromo não pode ser suprimida e a resistência à corrosão é degradada, e que quando mais de 0,05% de vanádio é adicionado, o aço é endurecido, resultando numa usinabilidade também degradada.
[008] Um aço inoxidável ferrítico com satisfatória resistência à corrosão é também descrito no pedido de patente U.S. 2009/056838, em que a composição contém menos de 0,03% de carbono, menos de 1,0% de silício, menos de 0,5% de manganês, de 20,5 - 22,5% de cromo, menos de 1,0% de níquel, de 0,3 - 0,8% de cobre, de 0,03 de nitrogênio, menos de 0,1% de alumínio, menos de 0,01 de nióbio, (4x(C+N)% <titânio < 0,35%), (C+N) menor que 0,05%, o balanço sendo ferro e inevitáveis impurezas. De acordo com esse pedido de patente (U.S. 2009/056838) o nióbio não é usado, pelo fato de que o nióbio aumenta a temperatura de recristalização, provocando um insuficiente recozimento na linha de recozimento de alta velocidade de uma chapa de aço laminada a frio. De modo contrário, o titânio é um elemento essencial a ser adicionado, para aumentar o potencial de corrosão localizada, desse modo, melhorando a resistência à corrosão. O vanádio tem o efeito de prevenir a ocorrência de corrosão intergranular na área de soldagem. Portanto, o vanádio é opcionalmente adicionado, na faixa de 0,01-0,5%.
[009] A publicação do documento de patente WO 2010/016014 descreve um aço inoxidável ferrítico tendo excelente resistência à fragilização de hidrogênio e ao trincamento causado por corrosão sob tração. O aço contém menos de 0,015% de carbono, menos de 1,0% de silício, menos de 1,0% de manganês, de 20 - 25% de cromo, menos de 0,5% de níquel, menos de 0,5% de molibdênio, menos de 0,5 de cobre, menos de 0,015% de nitrogênio, menos de 0,05% de alumínio, menos de 0,25% de nióbio, menos de 0,25% de titânio e muito menos de 0,20% de tântalo (um elemento bastante caro), o balanço sendo ferro e inevitáveis impurezas. A adição de altos teores de nióbio e/ou tântalo provoca a consolidação da estrutura cristalina e, portanto, a soma (Ti+Nb+Ta) se dispõe na faixa de 0,2 - 0,5%. Além disso, para impedir a fragilização do hidrogênio, a proporção (Nb+1/2Ta)/Ti é necessária se dispor na faixa de 1-2.
[010] A publicação do documento de patente WO 2012/046879 se refere a um aço inoxidável ferrítico a ser usado na separação de uma célula combustível de membrana de troca de próton. Um filme de passivação é formado na superfície do aço inoxidável mediante imersão do aço inoxidável em uma solução contendo principalmente ácido fluorídrico ou uma mistura líquida de ácido fluorídrico e ácido nítrico. O aço inoxidável ferrítico contém carbono, silício, manganês, alumínio, nitrogênio, cromo e molibdênio, além do ferro, como elementos de formação de liga necessários. Todos os outros elementos de formação de liga descritos no documento de referência WO 2012/046879 são opcionais. Conforme descrito nos Exemplos dessa publicação WO, o aço inoxidável ferrítico tendo um baixo teor de carbono é produzido por fusão a vácuo, que é um método de fabricação bastante caro.
[011] As sim, o objetivo da presente invenção é de eliminar alguns inconvenientes descritos pelo estado da técnica, de modo a obter um aço inoxidável ferrítico tendo satisfatória resistência à corrosão e satisfatórias propriedades de conformação de chapa, cujo aço é estabilizado por nióbio, titânio e vanádio, e é produzido usando a tecnologia AOD (Descarbonetação por meio de injeção de Argônio-Oxigênio). As características essenciais da presente invenção são apresentadas nas reivindicações anexas.
[012] A composição química do aço inoxidável ferrítico de acordo com a invenção consiste, em percentual em peso, de menos de 0,035% de carbono (C), menos de 1,0% de silício (Si), menos de 0,8% de manganês (Mn), de 20-24% de cromo (Cr), menos de 0,8% de níquel (Ni), menos de 0,5% de molibdênio (Mo), menos de 0,8% de cobre (Cu), menos de 0,05% de nitrogênio (N), menos de 0,8% de titânio (Ti), menos de 0,8% de nióbio (Nb), menos de 0,5% de vanádio (V), menos de 0,04% de alumínio (Al), o restante sendo ferro e inevitáveis impurezas que ocorrem nos aços inoxidáveis, em tais condições que a soma de (C+N) seja menor que 0,06%, e que a proporção (Ti+Nb)/(C+N) seja maior ou igual a 8 e inferior a 40, pelo menos menor que 25, e a proporção Tieq/Ceq = (Ti + 0,515*Nb + 0,940*V)/(C + 0,858*N) seja maior ou igual a 6 e inferior a 40, pelo menos menor que 20. O aço inoxidável ferrítico de acordo com a invenção é vantajosamente produzido usando a tecnologia AOD (Descarbonetação por meio de injeção de Argônio-Oxigênio).
[013] Os efeitos e os teores em % em peso, caso nada seja mencionado, de cada elemento serão discutidos a seguir.
[014] O carbono (C) diminui o alongamento e o valor “r”, e, preferivelmente, o carbono é removido o máximo possível durante o processo de fabricação de aço. O carbono em solução sólida é fixado na forma de carbetos pelo titânio, nióbio e vanádio, conforme descrito abaixo. O teor de carbono é limitado a 0,035%, preferivelmente, a 0,03%, mas, pelo menos, um teor de 0,003% de carbono.
[015] O silício (Si) é usado para reduzir o cromo da escória que volta para a fusão. Algum teor de silício que permanece no aço é necessário, para garantir que a redução seja bem feita. Portanto, o teor de silício é menor que 1,0%, mas, de pelo menos 0,05%, preferivelmente, de 0,05 - 0,7%.
[016] O manganês (Mn) piora a resistência à corrosão do aço inoxidável ferrítico mediante formação de sulfetos de manganês. Com um teor de enxofre (S) baixo, o teor de manganês é menor que 0,8%, preferivelmente, menor que 0,65%, mas, pelo menos de 0,10%. A faixa mais favorável é de 0,10 - 0,65% de manganês.
[017] O cromo (Cr) aumenta a resistência à oxidação e resistência à corrosão. A fim de se obter uma resistência à corrosão comparável ao aço de grau EN 1.4301, o teor de cromo deve ser de 20-24%, preferivelmente, de 20-21,5%.
[018] O níquel (Ni) é um elemento de contribuição favorável para melhoria da tenacidade, porém, o níquel apresenta sensibilidade ao trincamento por corrosão sob tração (SCC). A fim de considerar esses efeitos, o teor de níquel é menor que 0,8%, preferivelmente, inferior a 0,5%, o teor de níquel sendo de pelo menos 0,05%.
[019] O molibdênio (Mo) aumenta a resistência à corrosão, mas, reduz o alongamento à fratura. O teor de molibdênio é menor que 0,5%, preferivelmente, inferior a 0,2%, mas, de pelo menos 0,003%.
[020] O cobre (Cu) melhora a resistência à corrosão em soluções acídicas, porém, um alto de teor de cobre pode ser prejudicial. Portanto, o teor de cobre é menor que 0,8%, preferivelmente, menor que 0,5%, mas, pelo menos, de 0,2%.
[021] O nitrogênio (N) reduz o alongamento à fratura. O teor de nitrogênio é menor que 0,05%, preferivelmente, menor que 0,03%, mas, pelo menos, de 0,003%.
[022] O alumínio (Al) é usado para remover o oxigênio do material fundido. O teor de alumínio é inferior a 0,04%.
[023] O titânio (Ti) é bastante útil, pelo fato de formar nitretos de titânio com o nitrogênio em temperaturas bastante altas. Os nitretos de titânio impedem o crescimento do grão durante as etapas de recozimento e soldagem. O teor de titânio é inferior a 0,8%, mas, de pelo menos 0,05%, preferivelmente, de 0,05-0,40%.
[024] O nióbio (Nb) é usado em alguma proporção para ligar o carbono aos carbetos de nióbio. Co a presença de nióbio, a temperatura de recristalização pode ser controlada. O nióbio é o elemento mais caro da escolha dos elementos de estabilização de titânio, vanádio e nióbio. O teor de nióbio é inferior a 0,8%, mas, pelo menos, de 0,05%, preferivelmente, de 0,05-0,40%.
[025] O vanádio (V) forma carbetos e nitretos em temperaturas mais baixas. Essas precipitações são pequenas e maior parte das mesmas ocorre normalmente no interior dos grãos. A quantidade de vanádio necessária para estabilização do carbono é somente metade da quantidade de nióbio necessária para a mesma estabilização de carbono. Isso se deve ao fato de que o peso atômico do vanádio é somente cerca da metade do peso atômico do nióbio. Pelo fato de o vanádio ser mais barato do que o nióbio, então o vanádio é uma escolha econômica. O vanádio também melhora a tenacidade do aço. O teor de vanádio é inferior a 0,5%, mas, de pelo menos 0,03%, preferivelmente, de 0,03-0,20%.
[026] Usando-se todos esses três elementos de estabilização, titânio, nióbio e vanádio, no aço inoxidável ferrítico de acordo com a invenção, possibilita a obtenção de uma estrutura em forma de rede, que, praticamente, é intersticialmente livre.
[027] Is so significa que essencialmente, todos os átomos de carbono e nitrogênio são ligados com elementos de estabilização.
[028] Diversas ligas de aço inoxidável foram preparadas para testar o aço inoxidável ferrítico da invenção. Durante a preparação, cada liga foi colocada em fusão, fundida e laminada a frio. A chapa laminada a frio foi depois recozida e decapada, antes da laminação a frio. Depois, a chapa laminada a frio com a espessura final foi novamente recozida e decapada. A Tabela 1 contém ainda as composições químicas dos materiais de referência EN 1.4301 e 1.4404. Tabela 1 - Composições Químicas
[029] Da Tabela 1 é observado que as ligas A, B, C e D são duplamente estabilizadas com titânio e nióbio. As ligas A e B apresentam essencialmente a mesma quantidade de titânio e nióbio. A liga C tem mais titânio do que nióbio, enquanto a liga D tem mais nióbio do que titânio. As ligas E, F, G e H contêm também vanádio, além de titânio e nióbio, e as ligas E e F contêm somente uma pequena quantidade de nióbio, e a liga G apresenta apenas uma pequena quantidade de titânio. As ligas triplamente estabilizadas com titânio, nióbio e vanádio, em conformidade com a invenção, são as ligas H-L.
[030] Como a resistência à corrosão é a propriedade mais importante do aço inoxidável, o potencial de corrosão localizada de todas as ligas relacionadas na Tabela 1 foi determinado potenciodinamicamente. As ligas foram moídas a úmido e peneiradas em malha 320, sendo permitidas de repassivação ao ar à temperatura ambiente, durante pelo menos 24 horas. As medições de potencial de corrosão localizada foram feitas em uma solução aquosa de NaCl, 1,2% em peso, naturalmente aerada (0,7% em peso de Cl-, NaCl 0,2M), à temperatura ambiente de cerca de 22°C. As curvas de polarização foram registradas em 20 mV/min, usando células de abertura nivelada, livres de frestas (células Avesta, conforme descrito na Norma ASTM G150), com uma área eletroliticamente ativa de cerca de 1 cm2. Chapas de platina foram usadas como contra-eletrodos. Eletrodos de calomelano saturados de KCl (SCE) foram usados como eletrodos de referência. O valor médio de seis medições de potencial de corrosão para ruptura, para cada liga, foi calculado e relacionado na Tabela 2.
[031] A fim de verificar se a estabilização contra a corrosão intergranular foi bem sucedida, as ligas foram submetidas ao teste de Strauss, de acordo com a Norma EN ISO 3651-2:1998-08: “Determinação de resistência à corrosão intergranular de aços inoxidáveis - Parte 2; Aços inoxidáveis ferríticos, austeníticos e ferríticos- austeníticos (duplex) - Teste de corrosão em meio contendo ácido sulfúrico. Os resultados desses testes são apresentados na Tabela 2.
[032] A Tabela 2 também contém os respectivos resultados para os materiais de referência EN 1.4301 e 1.4404. Tabela 2 - Potencial de Corrosão e Sensibilização
[033] Os resultados para o potencial de corrosão na Tabela 2 mostram que o aço inoxidável ferrítico da invenção apresenta uma melhor resistência à corrosão localizada do que os aços de referência EN 1.4301 e EN 1.4404. Além disso, não ocorre nenhuma sensibilização para as ligas, em conformidade com a invenção. A liga G não faz parte da presente invenção, pelo fato de esta liga não preencher os requisitos de corrosão da presente invenção. A liga G se encontra numa forma subestabilizada.
[034] A tensão de escoamento (Rp0,2), resistência à tração (Rm), assim como, o alongamento à fratura (A50) foram determinados para o aço inoxidável ferrítico da invenção mediante os ensaios mecânicos para as ligas da Tabela 1. Os resultados são apresentados na Tabela 3. Tabela 3 - Resultados dos Ensaios Mecânicos
[035] Os resultados da Tabela 3 mostram que as ligas H-L, que possuem estabilização com nióbio, titânio e vanádio, em conformidade com a invenção, apresentam melhores valores dentro das ligas testadas com relação às propriedades mecânicas do que as ligas A-F, que não estão em conformidade com a invenção. Isso é mostrado, por exemplo, quando a resistência à tração é combinada com o alongamento à fratura. Além disso, os resultados da Tabela 3 mostram que a resistência à tração e o alongamento à fratura do material de referência EN 1.4301 são superiores aos valores representativos do aço inoxidável ferrítico. A razão disso se fundamenta no diferente tipo de rede atômica. A estrutura de rede do aço de referência é chamada de rede cúbica de face centrada (FCC) e a rede do aço inoxidável ferrítico é chamada cúbico de corpo centrado (CCC). A rede tipo FCC “sempre” apresenta um melhor alongamento do que a rede tipo CCC.
[036] O aço inoxidável ferrítico de acordo com a invenção foi também testado para a determinação de valores nas propriedades de conformação de chapa, que é um teste de grande importância em muitas das aplicações de aço de chapa fina. Para estas propriedades de conformação de chapa foram feitos testes de simulação de conformação de chapa para um alongamento uniforme (Ag) e valor de “r”. O alongamento uniforme se correlaciona com a capacitação de estiramento da chapa de aço, e o valor de “r” se correlaciona com a capacitação de estampagem profunda. O alongamento uniforme e os valores de “r” foram medidos em um teste de tração. Os resultados são apresentados na Tabela 4. Tabela 4 - Propriedades de Conformação de Chapa
[037] Os resultados na Tabela 4 mostram que as ligas H e L apresentam o alongamento uniforme mais longo e o maior valor de “r”, quando essas ligas são comparadas com outras ligas do teste. Embora o material de referência EN 1.4301 tenha um melhor alongamento uniforme do que das ligas testadas, o material EN 1.4301 apresenta um valor de “r” muito mais fraco do que todas as ligas testadas.
[038] Quando se usa nióbio, titânio e vanádio na estabilização de elementos intersticiais de carbono e nitrogênio, no aço inoxidável ferrítico da invenção, são gerados compostos durante a estabilização, tais como, carbeto de titânio (TiC), nitreto de titânio (TiN), carbeto de nióbio (NbC), nitreto de nióbio (NbN), carbeto de vanádio (VC) e nitreto de vanádio (VN). Nessa estabilização é utilizada uma fórmula simples para avaliar a quantidade e o efeito da estabilização, assim como, o desempenho dos diferentes elementos de estabilização.
[039] A conexão entre os elementos de estabilização titânio, nióbio e vanádio é definida pela fórmula (1) para um equivalente de estabilização (Tieq), em que o teor de cada elemento é fornecido em % em peso:.
[040] Respectivamente, a conexão entre os elementos intersticiais carbono e nitrogênio é definida pela fórmula (2), para um equivalente intersticial (Ceq), em que os teores de carbono e nitrogênio são expressos em % em peso:.
[041] A proporção (Tieq/Ceq) é usada como um fator para determinar a disposição para sensibilização, e essa proporção (Tieq/Ceq) é maior ou igual a 6, e a proporção (Ti+Nb)/(C+N) é maior ou igual a 8 para o aço inoxidável ferrítico da presente invenção, a fim de evitar a sensibilização.
[042] Os valores para a proporção (Tieq/Ceq) para as ligas A a H, assim como, a para a proporção (Ti+Nb)/(C+N) foram calculados e são apresentados na Tabela 5. Tabela 5 - Valores para as proporções (Tiθq/Ceq) e (Ti+Nb)/(C+N).
[043] Os valores da Tabela 5 mostram que as ligas H-L, triplamente estabilizada com nióbio, titânio e vanádio, em conformidade com a invenção, apresentam favoráveis valores para ambas as proporções (Tieq/Ceq) e (Ti+Nb)/(C+N). No entanto, a liga G, que, por exemplo, foi sensibilizada de acordo com a Tabela 2, apresenta valores desfavoráveis para as referidas proporções (Tieq/Ceq) e (Ti+Nb)/(C+N).
Claims (11)
1. Aço inoxidável ferrítico, caracterizadopelo fato de que o aço consiste (em percentuais em peso) de 0,003-0,035% de carbono, 0,05-0,7% de silício, 0,1-0,8% de manganês, 20-21,5% de cromo, 0,05-0,8% de níquel, 0,0030,2% de molibdênio, 0,2-0,8% de cobre, 0,003-0,05% de nitrogênio, 0,05-0,8% de titânio, 0,05-0,8% de nióbio, 0,03-0,5% de vanádio, menos de 0,04% de alumínio e a soma de C+N <0,06%, o restante sendo ferro e inevitáveis impurezas, em tais condições que a proporção
.
2. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que o teor de carbono é <0,03% em peso, mas >0,003%.
3. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizadopelo fato de que o teor de manganês é <0,65% em peso, preferivelmente, de 0,100,65%.
4. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que o teor de níquel é <0,5% em peso, mas, >0,05%.
5. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que o teor de cobre é <0,5% em peso, mas, >0,2%.
6. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que o teor de nitrogênio é <0,03% em peso, mas, >0,003%. qualquer
7. uma Aço das inoxidável ferrítico, de reivindicações anteriores, acordo com caracterizado pelo fato de que o teor de titânio é de 0,05-0 ,40% em peso.
8. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que o teor de nióbio é de 0,05-0, 40% em peso.
9. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que o teor de vanádio é de 0,03-0 ,20% em peso.
10. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que a proporção: (Ti+Nb)/(C+N), é maior ou igual a 8 e inferior a 25.
11. Aço inoxidável ferrítico, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que a proporção:, é maior ou igual a 6 e inferior a 20.
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