ES2605943T3 - Pala de rotor que comprende una conexión de pala de rotor de una instalación de energía eólica - Google Patents

Pala de rotor que comprende una conexión de pala de rotor de una instalación de energía eólica Download PDF

Info

Publication number
ES2605943T3
ES2605943T3 ES07724417.6T ES07724417T ES2605943T3 ES 2605943 T3 ES2605943 T3 ES 2605943T3 ES 07724417 T ES07724417 T ES 07724417T ES 2605943 T3 ES2605943 T3 ES 2605943T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
rotor blade
blade
rotor
cross
connection
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES07724417.6T
Other languages
English (en)
Inventor
Peter Quell
Urs Bendel
Matthias Schubert
Carsten Eusterbarkey
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Senvion GmbH
Original Assignee
Senvion GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=38283007&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=ES2605943(T3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Senvion GmbH filed Critical Senvion GmbH
Application granted granted Critical
Publication of ES2605943T3 publication Critical patent/ES2605943T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D1/00—Wind motors with rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor 
    • F03D1/06—Rotors
    • F03D1/065—Rotors characterised by their construction elements
    • F03D1/0658—Arrangements for fixing wind-engaging parts to a hub
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2240/00—Components
    • F05B2240/10—Stators
    • F05B2240/12—Fluid guiding means, e.g. vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2240/00—Components
    • F05B2240/10—Stators
    • F05B2240/14—Casings, housings, nacelles, gondels or the like, protecting or supporting assemblies there within
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2240/00—Components
    • F05B2240/70—Slinger plates or washers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2260/00—Function
    • F05B2260/30—Retaining components in desired mutual position
    • F05B2260/301—Retaining bolts or nuts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2280/00—Materials; Properties thereof
    • F05B2280/60—Properties or characteristics given to material by treatment or manufacturing
    • F05B2280/6003—Composites; e.g. fibre-reinforced
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2280/00—Materials; Properties thereof
    • F05B2280/60—Properties or characteristics given to material by treatment or manufacturing
    • F05B2280/6013—Fibres
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2280/00—Materials; Properties thereof
    • F05B2280/70—Treatments or modification of materials
    • F05B2280/702—Reinforcements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
    • F05C2253/04—Composite, e.g. fibre-reinforced
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
    • F05C2253/16—Fibres
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
    • F05C2253/22—Reinforcements
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Wind Motors (AREA)

Abstract

Pala de rotor (5) con una conexión (17) de pala de rotor, especialmente de una instalación de energía eólica (1) para unir la pala de rotor (5) con un dispositivo de conexión (4), que comprende un pasador transversal (20, 20') y un dispositivo de unión (13, 21) que pueden ponerse en unión operativa uno con otro, caracterizada por que el pasador transversal (20, 20') se encuentra completamente encapsulado por la pala de rotor (5), produciéndose el encapsulado de los lados (37, 37') orientados hacia la superficie exterior (36) y hacia la superficie interior (35) de la pala de rotor (5) del pasador transversal (20, 20') mediante al menos una capa de laminado (27, 27') de un material (27, 27') empleado en la pala de rotor (5).

Description

5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
DESCRIPCION
Pala de rotor que comprende una conexion de pala de rotor de una instalacion de ene^a eolica
La invencion concierne a una pala de rotor con una conexion de pala de rotor, especialmente de una instalacion de energfa eolica, para unir la pala de rotor con un dispositivo de conexion, que comprende un pasador transversal y un dispositivo de union que pueden ponerse en union operativa uno con otro.
La invencion concierne tambien a un rotor de una instalacion de energfa eolica y una utilizacion.
Se conocen, por ejemplo por el documento WO 01/42647 A2, conexiones de pala de rotor para unir una pala de rotor a un dispositivo de conexion. En este caso, se emplean especialmente tornillos que pasan por agujeros de un cubo de rotor y que se atornillan en pernos transversales y se pretensan por medio de una tuerca. Esta conexion de pala de rotor se puede realizar de manera sencilla y fiable. No obstante, tales conexiones de pala de rotor tienen sustancialmente tres condiciones marginales que compiten una con otra, a saber, la resistencia del pasador transversal o del perno transversal, el intrados del agujero, es decir, especialmente la compresion superficial del perno transversal en la pala del rotor, y la resistencia o la resistencia residual de la coquilla de la pala del rotor, la cual, debido a la perforacion producida por la prevision de agujeros para recibir los pasadores transversales, se reduce en comparacion con una coquilla de rotor no agujereada. Debido a estas condiciones marginales, los
pasadores transversales en esta clase de conexion de pala de rotor solo muy condicionalmente pueden
empaquetarse de una manera densa, por lo que, en comparacion con otras conexiones de pala de rotor, por ejemplo bridas pegadas o insertos pegados, tal como estos se han revelado en los documentos EP 1 486 415 A1 y De 296 18 525 U1, es necesario un diametro total mayor de la conexion de pala de rotor para alojar un numero prefijado de pernos de pala o bien se necesita un espesor de pared netamente mayor.
Por el documento FR 565 621 A se conoce una conexion para palas de rotor de madera. En cada pala de rotor se inserta en la madera, en la zona de la rafz de la pala, un elemento de anclaje con rosca interior, que se enrosca en un vastago roscado. Una parte del vastago roscado, provista de otra rosca, sobresale de la pala de rotor y se fija por medio de una tuerca con rosca interior en un manguito de la conexion.
El problema de la presente invencion consiste en indicar una pala de rotor con una conexion de pala de rotor alternativa que hace posible una conexion de pala de rotor segura para la union de una pala de rotor con un dispositivo de conexion, haciendose posible con un consumo de material lo mas pequeno posible y un espesor lo mas pequeno posible de la coquilla de la pala una union suficientemente firme incluso en palas de rotor grandes.
Esta tarea se resuelve por medio de una pala de rotor con una conexion de pala de rotor, especialmente de una
instalacion de energfa eolica, para la conexion de la pala de rotor a un dispositivo de conexion que comprende un
pasador transversal y un dispositivo de union, que se pueden unir operativamente uno con otro, perfeccionandose el pasador transversal por el hecho de que la pala de rotor lo encapsula por completo, produciendose el encapsulado de los lados orientados hacia la superficie exterior y hacia la superficie interior de la pala de rotor del pasador transversal mediante al menos una capa de laminado de un material empleado en la pala de rotor.
Con esta medida segun la invencion el material que encapsula o envuelve completamente al pasador transversal sirve tambien para aumentar la estabilidad de la pala de rotor en la zona de los pasadores transversales, con lo que es posible una densidad incrementada de pasadores transversales en la zona de disposicion de pasadores transversales. Dado que el encapsulamiento de la superficie exterior y de los lados del pasador transversal vueltos hacia la superficie interior de la pala de rotor se efectua por medio de un material empleado en la pala de rotor, a saber por medio de al menos una capa de laminado, es posible una encapsulacion especialmente sencilla y eficiente del pasador transversal.
La capa de laminado esta constituida por, o comprende, preferiblemente plastico reforzado con fibra. Pueden estar previstas tambien varias capas de laminado. Preferiblemente, se refuerza la al menos una capa de laminado por una o varias capas de material de refuerzo, especialmente capas metalicas.
Preferiblemente, los lados del pasador transversal vueltos hacia la superficie exterior y los lados de dicho pasador vueltos hacia la superficie interior de la pala de rotor estan encapsulados con un espesor de material de 5 mm a 20 mm, especialmente 10 mm a 15 mm, con una pala de rotor de 35 m a 55 m de larga.
Preferiblemente, el material que sirve para la encapsulacion se extiende bastante mas alla de la zona del pasador transversal introducido en la pala de rotor. El material que sirve para la encapsulacion esta configurado aqrn del modo mas coherente que sea posible, por ejemplo por medio de una o varias capas continuas de plastico reforzado con fibra y/o una o varias capas continuas de material de refuerzo.
Cuando el pasador transversal presenta en al menos un lado que esta vuelto hacia la superficie interior y/o la superficie exterior de la pala de rotor una abertura en la que puede introducirse al menos indirectamente una herramienta por ajuste de forma y/o ajuste de rozamiento, el pasador transversal, en caso de deterioro del mismo,
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
puede ser cambiado de una manera relativamente poco problematica. Preferiblemente, la abertura es para ello un agujero ciego en el que esta prevista una rosca.
El dispositivo de union define un eje longitudinal, en el cual el pasador transversal puede presentar en la direccion del eje longitudinal del dispositivo de union una resistencia a la flexion mas alta que en direccion transversal al eje longitudinal.
Gracias a esta medida es posible reducir la anchura del pasador transversal en comparacion con un pasador transversal redondo, de modo que los agujeros previstos en la coquilla de la pala de rotor para recibir el pasador transversal pueden hacerse mas pequenos, con lo se reduce el problema de la perforacion o de la perforacion demasiado fuerte y con lo que se puede prever una mayor densidad de pasadores transversales.
En el marco de la invencion, el termino dispositivo de conexion comprende especialmente un soporte anticabeceo, un cubo de rotor o en general un componente de conexion. El pasador transversal puede tener en la direccion del eje longitudinal del dispositivo de union una extension mayor que en sentido transversal a la direccion del eje longitudinal del dispositivo de union. Gracias a esta configuracion de la conexion de pala de rotor es posible una realizacion especialmente sencilla. En el marco de la invencion se denomina tambien altura la extension en la direccion del eje longitudinal del dispositivo de union.
El pasador transversal puede ser configurado en seccion transversal en forma de un rectangulo con aristas redondeadas. Gracias a esta medida se puede materializar un pasador transversal especialmente estable. Cuando el pasador transversal esta configurado en seccion transversal en forma elfptica, ovalada, parcialmente elfptica o parcialmente ovalada, se tiene en cuenta el problema de que el material que rodea al pasador transversal, especialmente plastico reforzado con fibra de vidrio, es netamente mas blando en comparacion con un material del cual estan fabricados los pasadores transversales, tal como, por ejemplo, metal. En el caso de una forma especialmente en parte ovalada o preferiblemente elfptica del pasador transversal en seccion transversal, la fuerza que presiona sobre el material circundante en una conexion de pala de rotor en funcionamiento o en una union pretensada se distribuye muy uniformemente en el material que rodea al pasador transversal.
Cuando el pasador transversal tiene forma de doble T en seccion transversal con aristas redondeadas o esta configurado en forma de hueso, resulta una configuracion economizadora de material del pasador transversal, el cual, a pesar de ello, sigue siendo de fabricacion suficientemente estable.
Los pasadores transversales pueden ser dispuestos en al menos dos filas, estando dispuesta al menos una primera fila mas cerca del extremo de la pala de rotor correspondiente a la rafz de la pala que al menos una segunda fila. Gracias a esta medida es posible tambien aumentar la densidad de los pasadores transversales y dispositivos de union que se deben emplear para la conexion de la pala de rotor, de modo que quede garantizada una conexion de pala de rotor segura.
Cuando las filas estan dispuestas alrededor del penmetro de la rafz de la pala de rotor, se proporciona una conexion de pala de rotor especialmente fiable.
Cuando la union operativa de los dispositivos de union con los pasadores transversales que estan dispuestos en la segunda fila es mas blanda en comparacion con la union operativa de los dispositivos de union con los pasadores transversales que estan dispuestos en la primera fila, es posible una distribucion de fuerza mas uniforme en la conexion de pala de rotor sobre el material circundante de los pasadores transversales y sobre los propios pasadores transversales.
Esto puede materializarse haciendo que los dispositivos de union sean al menos parcialmente de longitudes diferentes. Los dispositivos de union que estan asociados a la primera fila pueden ser mas cortos que los dispositivos de union que estan asociados a la segunda fila. Los dispositivos de union pueden ser al menos parcialmente de espesores diferentes. Esto puede ocurrir haciendo que los dispositivos de union sean en sf parcialmente de espesores diferentes en zonas distribuidas por toda la longitud o bien que los dispositivos de union tengan espesores diferentes uno de otro, o bien una combinacion de las dos variantes antes citadas. Los dispositivos de union que estan asociados a la primera fila de pasadores transversales pueden ser mas gruesos que los dispositivos de union que estan asociados a la segunda fila de pasadores transversales. De este modo, se materializa una union mas blanda del dispositivo de union con los pasadores transversales que estan dispuestos en la segunda fila, en comparacion con la union operativa de los dispositivos de union con los pasadores transversales que estan dispuestos en la primera fila.
Al menos el dispositivo de union puede ser pretensado, comprendiendo el material de la pala de rotor al menos en la zona del pasador transversal una estructura de capas de plastico reforzadas con fibra y capas de un material de refuerzo que comprende metal.
Gracias al empleo de un material de refuerzo que comprende metal y que puede ser en particular exclusivamente de metal, se aumenta la resistencia a la compresion de la estructura completa utilizando un espesor comparable con
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
relacion a las capas de plastico exclusivamente reforzadas con fibra. Este aumento asciende, por ejemplo, a al menos un 30%. En particular, la resistencia del intrados de los agujeros de esta estructura empleada a base de capas de plastico reforzadas con fibra y capas de un material de refuerzo que comprende metal se ha incrementado netamente en comparacion con la resistencia del intrados de los agujeros de una estructura hecha exclusivamente de capas de plastico reforzadas con fibra, con lo que se puede reducir el diametro de los pasadores transversales de union o bien el espesor de pared de toda la conexion de pala y con lo cual se hace posible nuevamente una densidad incrementada de pasadores transversales o dispositivos de union en la conexion de pala de rotor.
La zona en la que el material de la pala de rotor comprende una estructura de capas de plastico reforzadas con fibra y capas de un material de refuerzo que comprende metal puede extenderse sobre la zona en la que actua una fuerza sobre el material de la pala de rotor debido al pretensado. Esta zona puede extenderse sobre la zona de la rafz de la pala de rotor.
La conexion de pala de rotor puede proveer en una zona de transicion, para la adaptacion de la estructura de la rafz de la pala de rotor a la estructura de la pala de rotor, una prolongacion al menos parcial de capa en capa, especialmente continua, de las capas del material de refuerzo hasta la punta de la pala de rotor. Esto puede incluir tambien parcialmente una prolongacion de capa en capa de las capas de modo que dos capas consecutivas puedan ser tambien igual de largas o bien varias capas consecutivas puedan ser igual de largas. No obstante, debera quedar ampliamente garantizado que no tenga lugar parcialmente una reduccion de la longitud de capa en capa y despues nuevamente una prolongacion de las capas.
El material de refuerzo puede ser metal o consiste exclusivamente en metal. El metal puede presentarse como una lamina o una rejilla, entendiendose por lamina especialmente un material plano y entendiendose por rejilla varillas unidas o fibras unidas de metal o una chapa que presenta agujeros.
El espesor de la lamina puede ser comprendido entre 0,1 mm y 0,8 mm, especialmente entre 0,15 mm y 0,5 mm, particularmente entre 0,2 mm y 0,3 mm.
El espesor de las capas de plastico reforzadas con fibra puede ser comprendido entre 0,2 mm y 1 mm, especialmente entre 0,4 mm y 0,9 mm, particularmente entre 0,6 mm y 0,7 mm.
Para hacer posible una distribucion de las fibras ajustada a la carga en las capas de plastico reforzadas con fibra se ha previsto que al menos una parte de las capas de plastico reforzadas con fibra presente fibras unidireccionalmente orientadas que esten orientadas en la direccion axial longitudinal de la pala de rotor.
Cuando el eje longitudinal del dispositivo de union esta sustancialmente alineado con el eje central de la pared de la pala de rotor, y especialmente esta situado en un plano con esta, es posible una conexion de pala de rotor muy estable.
El dispositivo de union puede comprender un tornillo, especialmente un tornillo de vastago expandible. Por tornillo se entiende tambien en el ambito de la invencion un perno combinado con una tuerca, estando el perno provisto al menos parcialmente de una rosca o varias roscas. El dispositivo de union puede comprender tambien una union remachada u otra clase de union, por ejemplo, una union de ajuste de forma y/o de ajuste de rozamiento. Pueden ser previstos varios dispositivos de union que estan en union operativa con al menos un respectivo pasador transversal. La union operativa puede generar un pretensado.
Gracias a las conexiones de pala de rotor es posible garantizar una conexion de pala de rotor segura con pasadores transversales que presente un diametro comparable o mas pequeno que el de las conexiones de pala de rotor conocidas.
Preferiblemente, un rotor de una instalacion de energfa eolica comprende al menos una pala de rotor, un cubo de rotor y al menos una conexion de pala de rotor que se ha descrito anteriormente.
Preferiblemente, se emplea una instalacion de energfa eolica con una pala de rotor que se ha descrito anteriormente.
Se describe seguidamente la invencion sin limitacion de la idea inventiva general con ayuda de ejemplos de realizacion y con referencia a los dibujos, remitiendose expresamente a los dibujos respecto de todos los detalles segun la invencion que no se han explicado pormenorizadamente en el texto. Muestran:
La figura 1, una instalacion de energfa eolica en representacion tridimensional esquematica segun el estado de la tecnica,
La figura 2, un fragmento de la instalacion de energfa eolica de la figura 1 en representacion tridimensional esquematica,
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
La figura 3, un fragmento de la figura 2 en representacion esquematica segun el estado de la tecnica,
La figura 4, una representacion en seccion parcial esquematica de una conexion de pala de rotor,
La figura 5, una representacion en seccion esquematica de un pasador transversal,
La figura 6, una representacion en seccion esquematica de otro pasador transversal,
La figura 7, una representacion en seccion esquematica de todavfa otro pasador transversal,
La figura 8, una vista en planta esquematica de una parte de una rafz de pala,
La figura 9, una representacion en seccion esquematica de una conexion de pala de rotor de una pala de rotor segun la invencion,
La figura 10, una representacion en seccion esquematica de una conexion de pala de rotor, y La figura 11, otra representacion en seccion esquematica de una conexion de pala de rotor.
En las figuras siguientes los elementos iguales o equivalentes o las partes correspondientes estan provistos siempre de los mismos numeros de referencia, de modo que se prescinde de una nueva presentacion correspondiente.
La figura 1 muestra una representacion tridimensional esquematica de una instalacion de energfa eolica 1 segun el estado de la tecnica. La instalacion de energfa eolica 1 comprende una torre 2 sobre la cual esta aplicada una
cabeza de torre 3 que presenta usualmente un generador no representado. Asimismo, se representa un cubo de
rotor 4 en el que unas palas de rotor 5 estan unidas en la rafz de pala 6 con el cubo de rotor 4. Asimismo, estan insinuadas tambien esquematicamente una conexion 17 de pala de rotor y una punta 41 de pala de rotor que deben emplearse para explicar los dibujos siguientes.
La figura 2 muestra una representacion tridimensional esquematica de una parte de la instalacion de energfa eolica 1 de la figura 1 del estado de la tecnica. El cubo de rotor 4 puede unirse con un generador a traves de una brida 11 y un arbol de generador 10 por medio de unas uniones de atornillamiento no representadas que pueden ser proporcionadas por agujeros de brida 9 y agujeros 12. Para poder realizar las uniones correspondientes se han previsto unas aberturas 7 y 8 en el cubo de rotor 4. Las palas de rotor 5 estan unidas con el cubo de rotor 4 en las rafces de pala 6. Para realizar la union estan previstos unos tornillos 13 segun la figura 3, unos pasadores transversales 14 y unas tuercas 15, estando previstos unos agujeros 16 o taladros correspondientes en el respectivo material para hacer posible una union. Para apretar firmemente las tuercas 15 estan previstas unas aberturas correspondientes 7 y 8 en el cubo de rotor 4. Mediante el firme apriete de las tuercas 15 se genera un pretensado.
La figura 4 muestra una representacion en seccion esquematica de una conexion 17 de pala de rotor. En una pared 22 de la rafz de pala esta introducido un pasador transversal 20 que tiene una altura h mayor que la anchura B. La profundidad representada t/2 corresponde a la mitad de la profundidad real t del pasador transversal 20, ya que, en la figura 4, se trata de una representacion en seccion a lo largo de aproximadamente la mitad a traves del material de la pared 22. El pasador transversal 20 tiene una seccion transversal que en este ejemplo de realizacion es elfptica. Para el laminado que esta contenido en el material de la pared 22, una elipse es la forma optima para absorber las fuerzas correspondientes bajo el pretensado que se establece debido al atornillamiento del tornillo 21 o del perno de pala 21 en la rosca 24 que esta prevista en el pasador transversal 20. Pueden estar previstas tanto una variante con un pasador o perno provisto de rosca en dos extremos como una variante con un tornillo 21. No obstante, en la figura 4 esta prevista la variante de perno. Para la estabilidad del pasador transversal 20 o del perno transversal, un rectangulo, preferiblemente con aristas redondeadas en seccion transversal, o un ocho o una doble T blanda es una forma preferida. Para la fabricacion es mas sencilla o preferida una especie de agujero alargado en la pared 22 para introducir un pasador transversal 20 que esta representado esquematicamente en seccion transversal en la figura 5. Los pasadores transversales 20 de las figuras 4 y 5 presentan un agujero ciego 25 con rosca.
En una pala de rotor de 45 m de larga la longitud total Ltot o la altura h del pasador transversal 20 es preferiblemente de alrededor de 2,5 x la anchura B. La anchura B esta preferiblemente en el intervalo de 1,5 a 1,7 x el tamano de la rosca de tornillo, es decir, de 45 mm a 50 mm en tornillos M30. La posicion de la rosca esta aproximadamente centrada en el pasador transversal 20 o el perno. Es ventajoso un taladro libre relativamente grande a pesar de una perdida de seccion transversal correspondiente, ya que disminuyen asf los esfuerzos locales en el borde del taladro solicitado a traccion, lo que repercute positivamente sobre la vida util. Se debera elegir una alta calidad del material para tener suficiente con una pequena profundidad de atornillamiento. Puede ser ventajoso tambien que el borde del taladro solicitado a traccion sea provisto de tensiones propias de compresion permanentes. Esto puede efectuarse, por ejemplo, por chorreado con bolas o por preestiramiento o similares. Se incrementa asf tambien la vida util del pasador transversal 20. Puede estar previsto igualmente que, mediante formas de rosca especiales, como, por ejemplo, una rosca en dientes de sierra, se reduzcan las fuerzas radiales que traten de ensanchar la rosca. Ademas, puede estar previsto que los tornillos o pernos o los pasadores roscados sean provistos de un vastago expandible
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
y/o eventualmente de una rosca fina en el perno transversal o en la zona del pasador transversal.
Pueden ser previstas roscas de regulacion en la zona del atornillamiento de montaje con la tuerca 42, es decir, en una union de atornillamiento realizada en el campo en condiciones dificultadas. La seccion transversal puede realizarse en una forma elfptica como en la figura 4, lo que puede contribuir a un esfuerzo optimo en la seccion transversal del laminado. La posicion del pasador transversal 20 debe estar prevista preferiblemente tan proxima como sea posible a la rafz de pala. El espesor de pared del laminado en la pared 22 debera estar en el intervalo de 2 x la anchura B a 3 x la anchura B. x es el operador de la multiplicacion. Para una mejor ilustracion se representan tambien el extremo 19 de la rafz de pala correspondiente al lado de dicha rafz de pala y el eje longitudinal 18 del perno 21 de vastago expandible.
La forma de realizacion del pasador transversal 20 de la figura 5 es tal que B esta en el rango de 45 mm y la altura total Ltot esta en el rango de aproximadamente 110 mm, empleandose una rosca M27 y estando el diametro D del agujero ciego en el rango inferior de aproximadamente 32 mm, siendo h de aproximadamente 30 mm y h2 de aproximadamente 30 mm. En la zona de h2 esta prevista tambien la rosca 24 y h3 es de aproximadamente 15 mm. Resulta entonces un espesor del laminado de, por ejemplo, 100 mm. Por tanto, la profundidad total t es de aproximadamente 100 mm.
En la figura 6 se representa un pasador transversal alternativo 20. Se trata de una seccion transversal parcialmente ovalada que presenta un taladro de paso 26 o un agujero de paso 26. Se contempla en este caso prever el diametro D del taladro lo mas pequeno posible para conseguir una superficie de seccion transversal maxima de B x t - rc/4 x D2. La anchura B puede estar en el rango del ejemplo de realizacion segun la figura 5. La altura total Ltot es preferiblemente superior a 2,5 x la anchura B. Esta prevista entonces tambien una tuerca 15 con una rosca 24 por encima del agujero de paso 26. La tuerca 24 puede estar unida con el pasador transversal 20. Pueden estar previstos tambien unos elementos de ajuste de forma para simplificar el atornillamiento de un tornillo en la rosca 24 de la tuerca 15 durante el montaje.
En la figura 7 se muestra tambien otro pasador transversal 20 en una representacion en seccion esquematica. En este ejemplo de realizacion el agujero de paso 26 esta provisto de una rosca 24 en la zona superior. Debido a la forma alargada del pasador transversal 20 se proporciona un par resistente mas alto en la conexion de pala de rotor, con lo que la seccion transversal puede hacerse mas estrecha que en el estado de la tecnica.
En la figura 8 se representa una vista en planta esquematica de una parte de una rafz de pala 6. El curvado o redondeamiento previsto en la rafz de pala ha sido despreciado aqu en la representacion. Estan previstas dos filas 33 y 34 de pasadores transversales 20, 20' que pueden unirse con tornillos de union a traves de agujeros correspondientes 12, 12', con lo que se hace posible un pretensado correspondiente de la rafz de pala 6 con, por ejemplo, un cubo de rotor o una brida de conexion. El cubo de rotor o la brida de conexion no estan representados en la figura 8. En el estado de la tecnica ocurre que la pluralidad de pares de union de pasadores transversales y tornillos, que estan dispuestos todos ellos en una sola fila, estan situados a la misma distancia de la brida de pala o del extremo 10 del lado de la rafz de pala. El numero de estos pares de union viene determinado por el diametro de la rosca del perno axial o del pasador transversal 20, 20' y la carga atacante. Al aumentar la longitud de la pala se incrementan las cargas, con lo que se eleva el momento flector en el perno transversal y por ello el perno transversal tiene que hacerse mas grueso. Por este motivo, solamente pueden disponerse unos pocos pernos transversales sobre el penmetro de la rafz de pala 6, con lo que aumenta la carga que actua sobre los distintos pernos transversales. Puede ser contemplado ahora prever al menos dos planos de pernos transversales o al menos dos filas 33, 34 de pernos transversales con distancias diferentes a la rafz de pala en el extremo 19 del lado de dicha rafz de pala. Se pueden repartir asf correspondientemente las fuerzas y se pueden reducir las distancias de los respectivos pasadores transversales 20 o 20', con lo que puede emplearse un numero elevado de pasadores transversales 20, 20'. Se pueden disponer asf mas pares de pernos en un mismo penmetro de la rafz de pala. Ademas, el diametro de la rafz de pala puede hacerse mas pequeno en proporcion a la longitud de la pala. Por otra parte, en un rango mayor del diametro del rotor puede imponerse una estrategia de plataforma.
En una pala de rotor de 45 m el pasador transversal 20 tiene preferiblemente un diametro de 60 mm. Como perno axial o union de atornillamiento esta previsto un tornillo M30 o un perno M30 con un vastago de 24 mm para la primera fila 33 de pasadores transversales 20 que se extienden a traves del agujero 12, y estan previstos pernos o uniones de atornillamiento mas largos con un vastago de 20 mm para la segunda fila 34 de pasadores transversales 20' que se extienden a traves de los agujeros mas largos 12'. El diametro de la rafz de pala o del cfrculo que esta definido por los pasadores transversales es de aproximadamente 2,11 m. La distancia preferida de la primera fila de pasadores transversales desde el extremo 19 del lado de la rafz de pala es preferiblemente de alrededor de 150 mm y la distancia de la segunda fila de pasadores transversales 34 desde el extremo 19 del lado de la rafz de pala es preferiblemente de alrededor de 215 mm. El espesor del laminado es preferiblemente de alrededor de 100 mm. Para el laminado total estan previstos valores del material que hacen posible una rigidez del laminado en la direccion longitudinal de la pala de aproximadamente 30.000 N/mm2 y una rigidez a la cizalladura del laminado de aproximadamente 5.000 N/mm2. h1, como se acaba de indicar, es de aproximadamente 150 mm y h2 es de 65 mm. A1 es de aproximadamente 332 mm y A2 es de 166 mm. A3 es de aproximadamente 83 mm. Para la estabilidad de
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
los pasadores transversales es pertinente que la rigidez del laminado en el eje longitudinal de la pala sea lo mas alta posible, es decir que esten previstos el mayor numero posible de capas unidireccionales en la direccion longitudinal de la pala, es decir, con 0° con respecto a la direccion longitudinal de la pala. No obstante, la carga se distribuye de forma optima entre las dos filas 33 y 34 cuando el modulo de cizalladura del laminado es lo mas alto posible, es decir cuando esta previsto el mayor numero posible de capas del laminado dispuestas a +/- 45°. Una relacion posible de las orientaciones de fase en la rafz de pala 6 es de aproximadamente 55% de capas unidireccionales a 0°, 14% de capas unidireccionales a 90° y 31% de capas a +/- 45°.
Dado que la segunda fila de pernos transversales 34 esta situada delante desde el punto de vista de la carga de la pala, dicha segunda fila recibe una carga incrementada en comparacion con la primera fila 33. Para hacer posible una homogeneizacion de la distribucion de fuerza entre las dos filas, los pernos de atornillamiento de la segunda fila se configuran deliberadamente como mas blandos que los de la primera fila. Esto se realiza, por ejemplo, previendo vastagos de diferente delgadez de los pernos o tornillos que se ponen en union operativa con los pasadores transversales 20'. En lugar de los pasadores transversales circulares en seccion transversal, pueden estar previstos tambien, como ya se ha indicado anteriormente, pasadores transversales de otras formas que presenten especialmente una altura mayor que la anchura.
Tambien se puede configurar asf la segunda fila 34 como mas blanda que la primera fila 33 de pasadores transversales 20, 20'. Un aumento excesivo de tension aparece sustancialmente en el borde de los agujeros de los pasadores transversales 20, 20'. Por este motivo, las filas de agujeros pueden tambien aproximarse mas una a otra de lo que se representa actualmente en este ejemplo. Estan previstos, por ejemplo, un paso de division de 166 mm y una distancia de las filas de agujeros de 65 mm. La distancia de las filas de agujeros al extremo 19 del lado de la rafz puede ser aun un poco mas pequena de lo que se ha representado, con lo que se reduce la diferencia en la longitud de los pernos o la longitud de los tornillos.
La Fig. 9 muestra una representacion en seccion esquematica de una conexion 17 de pala de rotor en la que se basa la invencion.
Segun la invencion se emplea un pasador transversal 20 algo mas corto desde el punto de vista de la profundidad t, el cual esta provisto de un laminado de cubierta 27, 27' en los lados 37, 37' de los pasadores orientados hacia la superficie interior 35 o hacia la superficie exterior 36 de la pala de rotor o de la rafz de pala 6. De este modo, se obtiene una encapsulacion completa del pasador transversal 20. Se incrementa asf la resistencia de la combinacion del pasador transversal 20 con la rafz de pala 6. Esto se realiza de modo que primero se fabrica el laminado de la rafz con el espesor que es necesario para soportar el pasador transversal 20. Seguidamente, este laminado es provisto de los taladros para los pasadores transversales 20 y, ademas, de los taladros para los tornillos 13. Se montan luego los pasadores transversales 20. Se inserta despues desde dentro y desde fuera, alrededor del laminado central, una cantidad de laminado adicional tan grande como sea necesaria para transmitir con seguridad las cargas de la pala de rotor al anillo de laminado central. Una realizacion especialmente ventajosa de este principio de conexion o de esta conexion de pala de rotor consiste en fabricar la parte de laminado central como un laminado Idbrido de fibra de vidrio-metal.
Gracias a la forma de realizacion de la conexion de pala de rotor de la invencion segun la figura 9 se pueden emplear mas pares de pernos o mas pares de pasadores/tornillos que en la disposicion de pernos convencional.
En la fabricacion de la pala de rotor se pueden presentar primeramente las semicoquillas de pala en forma seca y aun no sometida a una operacion RIM (RIM se deriva de Resin Infusion Moulding, o sea, moldeo por infusion de resina). Se coloca luego el cinturon en forma de fibras de vidrio o fibras de carbon unidireccionales. Se fabrica y se ensambla un semianillo con uniones de pasador transversal prefabricadas o preuniones de pasador transversal. Sigue un RIM en vado y un pegado subsiguiente de las semicoquillas de pala. En este procedimiento de fabricacion es necesaria una precision de ensamble relativamente buena. Como remate del extremo 19 del lado de la rafz de pala podna estar prevista tambien una placa de acero que se aplique o se pegue con un espesor de adhesivo adaptado sobre el extremo 19 de la rafz de pala o de la pala de rotor situado por el lado de dicha pala de rotor.
Un modo de actuacion alternativo o un procedimiento alternativo parece ser tal que, despues de la prevision de las semicoquillas de pala, se inserta el cinturon y tienen lugar la operacion RIM, especialmente una operacion RIM en vado, a continuacion un pegado de la semicoquillas de pala, seguidamente la prevision de los agujeros correspondientes para los pasadores transversales y la union de atornillamiento y luego un pegado de un anillo interior y un anillo exterior que estan constituidos en conjunto por tres o cuatro partes. Cuando la conexion es conica, estan previstas tres partes, y cuando la conexion es cilmdrica, estan previstas cuatro partes. La figura 9 muestra tambien un agujero ciego roscado 28 que esta provisto de una rosca 24' para poder cambiar de manera sencilla el pasador transversal 20 al presentarse un defecto en este. A este fin, se retira del lado interior 35 el laminado en la zona del pasador transversal 20, se atornilla un tornillo en el agujero ciego 28, se extrae el pasador transversal 20, se inserta un nuevo pasador transversal 20 y se aplica nuevamente el laminado 27'. Este ejemplo de realizacion puede combinarse tambien con los ejemplos de realizacion anteriormente citados.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
La figura 10 muestra una representacion en seccion esquematica de una conexion de pala de rotor 17. Se representa sustancialmente una ra^z de pala 6 en la transicion al laminado de coquilla de pala normal de la pala de rotor 5. En este ejemplo se materializa la idea de aumentar la compresion superficial admisible o la resistencia admisible del intrados de los agujeros mediante la prevision de capas metalicas 32. Hay que tener en cuenta que los pasadores transversales previstos 20 estan sometidos a un pretensado muy alto durante el montaje con un tornillo no representado en la figura 10. Las chapas metalicas o las laminas metalicas que se presentan en una capa metalica 32 son, por ejemplo, tan delgadas que pueden adaptarse de manera autonoma a la forma de, por ejemplo, un semidrculo. Preferiblemente, estas tienen un espesor entre 0,2 mm y 0,4 mm. La estructura que resulta es una estructura hubrido a base de capas metalicas alternantes 32 y capas de plastico 31 reforzadas con fibra de vidrio tambien alternantes. El espesor de las capas de fibra de vidrio es de 1,2 mm en este ejemplo de realizacion. Con un espesor de 1,2 mm del plastico reforzado con fibra de vidrio y un espesor de 0,3 mm de, por ejemplo, el acero, la proporcion de acero es de un 20%. La fuerza adicional de los tornillos disminuye especialmente bajo una solicitacion de traccion, ya que la relacion de la rigidez de las partes afianzadas con respecto a la rigidez de la parte solicitada a traccion resulta mas favorable. Se obtiene asf una influenciacion mas favorable de las condiciones de afianzamiento de la union de atornillamiento, con lo que se reduce netamente tambien la carga adicional en el pasador transversal 20. Ademas, gracias a la alta resistencia a la compresion del metal se incrementa netamente la resistencia del intrados de los agujeros.
Debido a la estratificacion asimetrica de las capas es decir que en este ejemplo de realizacion la reduccion de capa en capa de la longitud de las capas en la direccion axial del eje longitudinal de la pala de rotor o del eje longitudinal 18 del tornillo no representado o del eje longitudinal 18 del taladro de paso 26, se hacen posibles una fabricacion rapida y sencilla y un control tambien rapido y sencillo de la fabricacion. En la fabricacion se emplean preferiblemente tambien esterillas de fibra de vidrio unidireccionales en la direccion longitudinal axial de la pala del rotor para poder distribuir correspondientemente de manera uniforme el plastico en el procedimiento RIM. No obstante, para reducir la tension inducida por la temperatura entre el plastico reforzado con fibra de vidrio y el acero es pertinente introducir tambien unidireccionalmente una cantidad suficiente de fibras en la direccion periferica.
La transicion entre capas con capas cada vez mas cortas a base de plastico reforzado con fibra de vidrio y metal puede apreciarse especialmente bien en la zona de transicion 40.
Las capas inferiores 31 representadas en la figura 10 estan realizadas preferiblemente como continuas hasta la zona exterior de la pala.
Para evitar la corrosion se ha previsto una capa de cubierta 30 o 30'.
La figura 11 muestra otra conexion 17 de pala de rotor en una representacion en seccion esquematica, en la que tambien esta prevista una especie de capa hubrida a base de capas metalicas y capas de plastico reforzadas con fibra de vidrio. A diferencia del ejemplo de realizacion segun la figura 10, la zona inferior representada en la figura 11 esta representada tambien en forma acodada en seccion transversal, lo que puede apreciarse especialmente bien en la capa de cubierta 30'. El eje central de la pared de la pala esta superpuesto aqm sustancialmente con respecto al eje longitudinal 18 del tornillo.
En lugar de acero, se puede emplear tambien aluminio o titanio u otro metal. En lugar de una chapa continua o una lamina continua de metal, se puede emplear tambien una capa metalica perforada 32 o varias capas metalicas perforadas 32. Esto conduce a una mejor distribucion del plastico en la rafz de pala 6 y en la zona de transicion 40.
La profundidad t puede ser de 50 mm a 100 mm en los ejemplos de realizacion segun la figura 10 y la figura 11 en el extremo de la pala de rotor correspondiente al lado de la rafz de dicha pala. El diametro del pasador transversal 20 puede ser de 45 mm. La distancia del extremo del lado de la rafz de pala hasta el centro del pasador transversal 20 es de aproximadamente 2,5 x el diametro del pasador transversal 20, es decir, aproximadamente 112 mm. La zona de transicion 40 comienza en sf a estrecharse tambien aproximadamente a 112 mm del centro del pasador transversal 20. Estas medidas se aplican preferiblemente para una pala de rotor de 40 m a 45 m. El estrechamiento de la pala de rotor en la zona de transicion 40 puede extenderse sobre un trayecto de 300 mm a aproximadamente 1.400 mm. El espesor del laminado portante de la coquilla de pala en 29 es entonces de aproximadamente 15 mm a 20 mm. Los ejemplos de realizacion segun las figuras 10 y 11 pueden combinarse tambien con las formas de realizacion anteriormente citadas segun la invencion.
Lista de simbolos de referencia
1 Instalacion de energfa eolica
2 Torre
3 Cabeza de torre
5
10
15
20
25
30
35
4 Cubo de rotor
5 Pala de rotor
6 Rafz de pala
7 Abertura
8 Abertura
9 Agujero de brida
10 Arbol de generador
11 Brida 12, 12' Agujero
13 Tornillo
14 Pasador transversal
15 Tuerca
16 Agujero
17 Conexion de pala de rotor
18 Eje longitudinal
19 Extremo del lado de la rafz de pala 20, 20' Pasador transversal
21 Perno expandible
22 Pared
23 Brida 24, 24' Rosca
25 Agujero ciego
26 Agujero de paso
27, 27' Laminado de cubierta
28 Agujero ciego roscado
29 Laminado de coquilla de pala 30, 30' Capa de cubierta
31 Capa de laminado
32 Capa metalica
33 Primera fila
34 Segunda fila
35 Superficie interior
36 Superficie exterior
37, 37' Lado de pasador 40 Zona de transicion
10
41 Punta de pala de rotor
42 Tuerca
Ltot Altura total
t Profundidad
h Altura
B Anchura
D Diametro
R Radio
A Distancia

Claims (6)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    REIVINDICACIONES
    1. Pala de rotor (5) con una conexion (17) de pala de rotor, especialmente de una instalacion de ene^a eolica (1) para unir la pala de rotor (5) con un dispositivo de conexion (4), que comprende un pasador transversal (20, 20') y un dispositivo de union (13, 21) que pueden ponerse en union operativa uno con otro, caracterizada por que el pasador transversal (20, 20') se encuentra completamente encapsulado por la pala de rotor (5), produciendose el encapsulado de los lados (37, 37') orientados hacia la superficie exterior (36) y hacia la superficie interior (35) de la pala de rotor (5) del pasador transversal (20, 20') mediante al menos una capa de laminado (27, 27') de un material (27, 27') empleado en la pala de rotor (5).
  2. 2. Pala de rotor (5) segun la reivindicacion 1, caracterizada por que la al menos una capa de laminado (27, 27') esta renforzada por una o varias capas de material de refuerzo (32), especialmente capas metalicas (32), y cumpliendose que, en el caso de una pala de rotor (5) de 35 m a 55 m de longitud, especialmente los lados (37, 37') del pasador transversal (20, 20') vueltos hacia la superficie exterior (36) y hacia la superficie interior (35) de la pala de rotor (5) estan encapsulados con un espesor de material de 5 mm a 20 mm, especialmente 10 mm a 15 mm.
  3. 3. Pala de rotor (5) segun la reivindicacion 1 u 2, caracterizada por que el material (27, 27') que sirve para la encapsulacion se extiende bastante mas alla de la zona del pasador transversal (20, 20') introducido en la pala de rotor (5).
  4. 4. Pala de rotor (5) segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada por que el pasador transversal (20, 20') presenta una abertura (28) en al menos un lado (37, 37') que esta vuelto hacia la superficie interior (35) y/o hacia la superficie exterior (36) de la pala de rotor (5), en cuya abertura se puede introducir al menos indirectamente una herramienta con ajuste de forma y/o ajuste de rozamiento, siendo especialmente la abertura (28) un agujero ciego en el que esta prevista una rosca (24').
  5. 5. Rotor (4, 5) de una instalacion de energfa eolica (1) con un cubo de rotor (4) y al menos una pala de rotor (5) segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4.
  6. 6. Uso de una instalacion de energfa eolica (1) con una pala de rotor (5) segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4.
ES07724417.6T 2006-05-11 2007-04-20 Pala de rotor que comprende una conexión de pala de rotor de una instalación de energía eólica Active ES2605943T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006022272 2006-05-11
DE102006022272A DE102006022272C5 (de) 2006-05-11 2006-05-11 Rotorblattanschluss
PCT/EP2007/003481 WO2007131589A2 (de) 2006-05-11 2007-04-20 Rotorblattanschluss

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2605943T3 true ES2605943T3 (es) 2017-03-17

Family

ID=38283007

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12174056.7T Active ES2565630T3 (es) 2006-05-11 2007-04-20 Conexión de pala de rotor
ES15156312.9T Active ES2670329T3 (es) 2006-05-11 2007-04-20 Conexión de pala de rotor
ES07724417.6T Active ES2605943T3 (es) 2006-05-11 2007-04-20 Pala de rotor que comprende una conexión de pala de rotor de una instalación de energía eólica

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12174056.7T Active ES2565630T3 (es) 2006-05-11 2007-04-20 Conexión de pala de rotor
ES15156312.9T Active ES2670329T3 (es) 2006-05-11 2007-04-20 Conexión de pala de rotor

Country Status (8)

Country Link
US (2) US8133029B2 (es)
EP (3) EP2505826B1 (es)
CN (1) CN101443547B (es)
CA (1) CA2649674C (es)
DE (1) DE102006022272C5 (es)
DK (3) DK2016283T3 (es)
ES (3) ES2565630T3 (es)
WO (1) WO2007131589A2 (es)

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006022272C5 (de) * 2006-05-11 2013-07-25 Repower Systems Ag Rotorblattanschluss
GB2465167A (en) * 2008-11-07 2010-05-12 Vestas Wind Sys As A turbine blade having mounting inserts of different lengths
GB0822681D0 (en) * 2008-12-12 2009-01-21 Aviat Entpr Ltd Rotor blades
GB0900945D0 (en) * 2009-01-21 2009-03-04 Aquamarine Power Ltd Composite blade
DE102010002268B4 (de) * 2010-02-24 2013-10-17 Prof. Dr.-Ing., Siegfried Schmalzried Bearbeitungsstation zur Bearbeitung von Rotorblättern für Windkraftanlagen
DE102010017062B4 (de) * 2010-05-21 2019-07-11 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Rotorblatt einer Windkraftanlage
US8025485B2 (en) * 2010-06-17 2011-09-27 General Electric Company Wind turbine blade attachment configuration with flattened bolts
DE202010013535U1 (de) 2010-09-24 2010-12-02 Repower Systems Ag Blattanschluss eines Rotorblatts einer Windenergieanlage
EP2511477B1 (en) * 2011-04-11 2014-06-04 LM WP Patent Holding A/S Wind turbine blade with transition region
US20140030094A1 (en) * 2011-04-11 2014-01-30 Lm Wp Patent Holding A/S Wind turbine blade having a root region with elongated fastening members provided with metal fibres
DE202011100897U1 (de) * 2011-05-17 2011-10-14 Windnovation Engineering Solutions Gmbh Befestigung von Rotorblättern auf der Nabe von Windenergieanlagen
DE202011101634U1 (de) * 2011-06-09 2011-07-14 EUROS- Entwicklungsgesellschaft für Windkraftanlagen mbH Rotorblattverbindung
EP2554834B1 (en) 2011-08-02 2016-07-13 Alstom Wind, S.L.U. Rotor for a wind turbine
ES2531181T3 (es) * 2011-11-11 2015-03-11 Nordex Energy Gmbh Conexión de pala para una pala de rotor de una planta de energía eólica
DE102011088025A1 (de) * 2011-12-08 2013-06-13 Wobben Properties Gmbh Rotorblatt
DK2816225T3 (en) * 2012-02-17 2017-02-20 Adwen Offshore S L Wind turbine with direct drive
KR101345716B1 (ko) 2012-09-07 2013-12-27 삼성중공업 주식회사 풍력발전기용 결합 보조 장치 및 이에 의한 결합 방법
US20160290313A1 (en) * 2012-11-14 2016-10-06 Xemc Darwind B.V. A method of manufacturing a blade element
ES2475491B1 (es) 2013-01-10 2015-04-17 Ingeniería Prosix, S.L. Pala de turbina eólica
DE102014205195A1 (de) 2014-03-20 2015-09-24 Wobben Properties Gmbh Windenergieanlagen-Rotorblatt, Windenergieanlagen-Rotorblattanschluss und Windenergieanlage
DE102014005452B4 (de) * 2014-04-07 2015-12-24 Windnovation Engineering Solutions Gmbh Blattanschluss für Rotorblätter
US9293281B2 (en) * 2014-04-29 2016-03-22 Abb Technology Ag Tank mounting structure for dead tank circuit breaker
EP2952739A1 (en) * 2014-06-05 2015-12-09 Siemens Aktiengesellschaft A root bushing for a blade root of a wind turbine rotor blade, a blade root, a wind turbine rotor blade and a wind turbine
US9777704B2 (en) * 2014-11-03 2017-10-03 General Electric Company Rotor blade assembly for a wind turbine having variable-length blade bolts
FR3030345B1 (fr) * 2014-12-17 2017-09-08 Dcns Procede de fabrication d'un element en materiau composite presentant un orifice et/ou un insert
US20160377052A1 (en) * 2015-06-29 2016-12-29 General Electric Company Blade root section for a modular rotor blade and method of manufacturing same
CN105673350B (zh) * 2016-01-19 2018-08-07 洛阳双瑞风电叶片有限公司 一种风电叶片根部金属法兰盘的安装方法
DE102016110551A1 (de) * 2016-06-08 2017-12-14 Wobben Properties Gmbh Rotor für eine Windenergieanlage, Rotorblatt für eine Windenergieanlage, Hülse und Verfahren zur Montage eines Rotors
DE102017003061B4 (de) 2017-03-30 2022-11-24 Albany Engineered Composites, Inc. Anschlusselement
GB2569294A (en) * 2017-12-08 2019-06-19 Vestas Wind Sys As Method of repairing a joint connecting a wind turbine rotor blade to a rotor hub
DK3851666T3 (da) 2020-01-15 2023-03-27 Siemens Gamesa Renewable Energy As Roddel af en vindmøllevinge, vindmøllevinge, rodsamling og vindmølle
EP3851668A1 (de) * 2020-01-17 2021-07-21 Wobben Properties GmbH Windenergieanlage, windenergieanlagen- rotorblatt und blattlagerung für eine windenergieanlage
CN113137345A (zh) * 2021-04-30 2021-07-20 上海电气风电集团股份有限公司 风力发电机的叶片及风轮
EP4092261A1 (en) * 2021-05-21 2022-11-23 Nordex Energy SE & Co. KG A wind turbine rotor blade element with connection assemblies
EP4116573A1 (en) * 2021-07-05 2023-01-11 Siemens Gamesa Renewable Energy A/S Root assembly of a wind turbine blade for a wind turbine, wind turbine blade and wind turbine
EP4116574A1 (en) * 2021-07-05 2023-01-11 Siemens Gamesa Renewable Energy A/S Root assembly of a wind turbine blade for a wind turbine, wind turbine blade and wind turbine
EP4119790A1 (en) * 2021-07-12 2023-01-18 General Electric Renovables España S.L. Wind turbine blade assembly and methods
WO2023227181A1 (en) * 2022-05-24 2023-11-30 Vestas Wind Systems A/S Wind turbine blade
WO2023227180A1 (en) * 2022-05-24 2023-11-30 Vestas Wind Systems A/S Wind turbine blade

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE408174C (de) * 1920-10-30 1925-01-09 Henry Leitner Fluegelbefestigung fuer aus ineinander gelagerten Lamellen bestehende Metallhohlpropeller
FR565621A (fr) * 1923-04-28 1924-01-31 Moulinet récepteur
US2863513A (en) * 1955-12-12 1958-12-09 Bell Aircraft Corp Helicopter rotor blade
US3161239A (en) * 1963-01-18 1964-12-15 Andersen F S Impeller constructions
GB1262704A (en) * 1968-08-10 1972-02-02 Messerschmitt Boelkow Blohm Helicopter rotor blade
US3835610A (en) * 1972-06-28 1974-09-17 Arkana Ltd Joint for joining structural members
DE2525791C3 (de) * 1975-06-10 1978-08-31 Reinhard-Heinrich 4830 Guetersloh Floetotto Anordnung zum Verbinden zweier aufeinander stoßender platten- oder stangenförmiger Elemente
DE2658876C3 (de) * 1976-12-24 1983-11-10 Hütter, Ulrich, Prof. Dr.-Ing., 7312 Kirchheim Schalenkörper, beispielsweise Trag- oder Rotorflügel, in Composite-Bauweise
US4148594A (en) * 1977-06-10 1979-04-10 Ssp Agricultural Equipment, Inc. Fan blade for wind machines
DE2832098C2 (de) * 1978-07-21 1982-06-03 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München Anordnung zur Zug- bzw. Längskrafteinleitung bei einem Bauteil in Sandwichbauweise
US4236873A (en) * 1978-09-20 1980-12-02 United Technologies Corporation Wind turbine blade retention device
US4367864A (en) * 1980-02-22 1983-01-11 Eldeen Gene H Newel post assembly
DE3103710C2 (de) * 1981-02-04 1983-03-24 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München "Rotor in Schalenbauweise"
DE3109566C2 (de) * 1981-03-13 1983-04-07 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München Rotorblatt für Windenergiemaschinen und Spannvorrichtung zu seiner Montage
DE3113079C2 (de) * 1981-04-01 1985-11-21 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München Aerodynamischer Groß-Flügel und Verfahren zu dessen Herstellung
CA1244913A (en) * 1985-09-16 1988-11-15 Michael S. Hrycyshyn Liquid sensor systems for liquid-employing apparatus and sensors for use in such systems
US4976587A (en) * 1988-07-20 1990-12-11 Dwr Wind Technologies Inc. Composite wind turbine rotor blade and method for making same
US5664899A (en) * 1991-07-22 1997-09-09 Eustis; Robert H. Furniture joint
FR2683007B1 (fr) * 1991-10-28 1994-01-07 Aerospatiale Ste Nationale Indle Procede pour assembler une premiere piece en materiau sandwich et une seconde piece metallique, et assemblage obtenu.
DE9201280U1 (de) * 1992-02-03 1992-05-21 Sperl, Guido, Dipl.-Ing.(FH), 8203 Niederaudorf Rotor, Propeller bzw. Windrad mit einer beliebigen Anzahl von Blättern mit Biege-/Drillelementen
BR9300312A (pt) * 1993-02-02 1993-07-27 Alpina Equipamentos Ind Ltda Aperfeicoamento em pas de plasticos reforcados com fibras
DE29618525U1 (de) * 1996-10-24 1997-05-15 aerodyn Energiesysteme GmbH, 24768 Rendsburg Blattflansch für Rotorblätter von Windkraftanlagen
DE19733372C1 (de) * 1997-08-01 1999-01-07 Aloys Wobben Rotorblatt und Rotor einer Windenergieanlage
DE19826086A1 (de) * 1998-06-12 1999-12-16 Mekra Lang Gmbh & Co Kg Verfahren zum Herstellen eines Rotorblatts für Windkraftanlagen und Rotorblatt für Windkraftanlagen
DE19903550C1 (de) * 1999-01-29 2000-05-25 Muehlbauer Luftfahrttechn Gmbh Blattwurzel für Propeller- und Rotorblätter
SE514094C2 (sv) * 1999-05-19 2001-01-08 Kamewa Ab Fartygspropeller med löstagbart fastsatta blad
US6213719B1 (en) * 1999-07-28 2001-04-10 United Technologies Corporation Bar wedge preload apparatus for a propeller blade
NL1013807C2 (nl) * 1999-12-09 2001-07-05 Aerpac Holding B V Windturbinerotor, alsmede naaf en extender daarvoor.
FR2821129B1 (fr) * 2001-02-22 2003-05-16 Eads Airbus Sa Dispositif d'assemblage d'un panneau et d'une structure, apte a transmettre des efforts importants
DE10214340C1 (de) 2002-03-28 2003-11-27 Aerodyn Eng Gmbh Blattanschluß für die Rotorblätter einer Windenergieanlage und Verfahren zu dessen Herstellung
DE10324166B4 (de) * 2003-05-28 2005-05-04 Aloys Wobben Rotorblattanschluss
EP1486415A1 (en) * 2003-06-12 2004-12-15 SSP Technology A/S Wind turbine blade and method of manufacturing a blade root
DE10336998A1 (de) 2003-08-12 2005-03-10 Noi Immobilien Und Vermoegensv Windenergieanlage
DE102006022272C5 (de) * 2006-05-11 2013-07-25 Repower Systems Ag Rotorblattanschluss

Also Published As

Publication number Publication date
DE102006022272B4 (de) 2008-06-12
US20090263250A1 (en) 2009-10-22
EP2016283B1 (de) 2016-08-31
DE102006022272C5 (de) 2013-07-25
US20120148404A1 (en) 2012-06-14
EP2505826B1 (de) 2016-01-13
EP2505826A2 (de) 2012-10-03
DK2910773T3 (en) 2018-06-06
CN101443547B (zh) 2012-08-15
EP2910773A1 (de) 2015-08-26
WO2007131589A2 (de) 2007-11-22
ES2670329T3 (es) 2018-05-30
EP2910773B1 (de) 2018-02-28
US8133029B2 (en) 2012-03-13
CA2649674C (en) 2013-01-15
EP2016283A2 (de) 2009-01-21
WO2007131589A3 (de) 2008-04-10
DK2505826T3 (en) 2016-04-18
DK2016283T3 (da) 2017-01-02
CN101443547A (zh) 2009-05-27
EP2505826A3 (de) 2015-02-18
ES2565630T3 (es) 2016-04-06
CA2649674A1 (en) 2007-11-22
US8408875B2 (en) 2013-04-02
DE102006022272A1 (de) 2007-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2605943T3 (es) Pala de rotor que comprende una conexión de pala de rotor de una instalación de energía eólica
ES2229508T3 (es) Conexion de la pala de rotor de una instalacion de energia eolica a un cubo de rotor.
ES2735227T3 (es) Inserto de pala
ES2293261T3 (es) Metodo de fabricacion de una raiz de pala de turbina eolica.
ES2568064T3 (es) Cimiento de una planta de energía eólica
ES2690301T3 (es) Pala de rotor de instalación de energía eólica
ES2715403T3 (es) Pala de turbina eólica
ES2536489T3 (es) Pala de rotor para una central de energía eólica, central de energía eólica y procedimiento para fabricar una pala de rotor
ES2727948T3 (es) Pala de turbina eólica provista de un dispositivo montado en superficie
DK176176B1 (da) Fremgangsmåde og samlestykke til samling af en vinge, fortrinsvis vindmöllevinge, i sektioner
ES2658947T3 (es) Pala de aerogenerador con medios de sujeción
ES2294308T3 (es) Pala para una turbina eolica y metodo para ensamblar perfiles laminados para una pala.
ES2750301T3 (es) Pala de turbina eólica que comprende un conector de extremo de raíz
ES2471391T3 (es) Rueda de material compuesto, en particular para bicicleta, y procedimiento de fabricación de dicha rueda
ES2319324T3 (es) Procedimiento para cimentar un cuerpo de cimentacion para una planta de energia eolica.
ES2367933B1 (es) Extensor de la raíz de pala.
ES2716309T3 (es) Punta de pala de rotor y procedimiento de fabricación
ES2432411T5 (es) Pala de rotor con extensión de la punta de pala para una instalación de energía eólica
ES2626652T3 (es) Sección de cáscara de molde para una cáscara de molde para una pala de turbina eólica, cáscara de molde y método que utiliza las secciones de cáscara de molde
BRPI0711283B1 (pt) Lâmina de rotor para uma instalação de energia eólica, e, instalação de energia eólica
ES2371403A1 (es) Extensor de raíz de pala para un aerogenerador.
BR112014002047B1 (pt) rotor para uma turbina eólica e turbina eólica
ES2553901T3 (es) Torre de aerogeneradores
CN105937480B (zh) 风力涡轮机转子叶片及安装风力涡轮机转子叶片的方法
ES2369442A1 (es) Inserto de pala y método de colocación de insertos en el laminado de una pala.