ES2582321T3

ES2582321T3 - Disposición para inyectar un agente reductor en un gas de combustión

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Publication number: ES2582321T3
Application number: ES12153899.5T
Authority: ES
Inventors: Ali Mustapha Tabikh; Nabil Elias Rafidi
Original assignee: General Electric Technology GmbH
Current assignee: General Electric Technology GmbH
Priority date: 2012-02-03
Filing date: 2012-02-03
Publication date: 2016-09-12
Anticipated expiration: 2032-02-03
Also published as: TW201341042A; EP2623181B1; US20130199647A1; EP2623181A1; CN103239989B; TWI544958B; CN103239989A; PL2623181T3

Abstract

Una disposición para suministrar un agente reductor en forma gaseosa a un gas de combustión que fluye en un conducto de gas (4) que comunica con un catalizador (14a) en un reactor de reducción catalítica selectiva (SCR) (8) dispuesto aguas abajo de dicha disposición, comprendiendo la disposición una pluralidad de boquillas (21) dispuestas en el conducto de gas (4) adaptadas para suministrar dicho agente reductor, una pluralidad de placas de mezcladura (30) dispuestas en el conducto de gas (4) aguas debajo de dichas boquillas (21), estando situada cada una de las placas de mezcladura (30) con una boquilla (21) dedicada, en donde cada una de las boquillas (21) está dispuesta dentro de un área proyectada (PA) de su placa de mezcladura (30) dedicada, el área proyectada (PA) es el área de una superficie de la placa de mezcladura (30) dedicada tal como se proyecta en un plano perpendicular a la dirección del flujo de gas (F) del conducto de gas (4), que es paralela a un eje longitudinal del conducto de gas (4), en donde la pluralidad de boquillas (21) está dispuesta en un patrón que comprende al menos dos filas (22) dispuestas simétricamente a lo largo de una sección transversal del conducto de gas (4), comprendiendo cada una de las filas (22) al menos una boquilla (21), y un borde recto (B) de las placas de mezcladura (30) dedicadas es paralelo a dichas fijas (22), caracterizada por que cada una de las placas de mezcladura (30) tiene una geometría parabólica.

Description

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DESCRIPCION

Disposicion para inyectar un agente reductor en un gas de combustion Campo de la invencion

La presente invencion se refiere a una disposicion para suministrar un agente reductor en forma gaseosa en un gas de combustion que fluye a traves de un conducto y, a continuacion, que fluye en un reactor de reduccion catalttica selectiva (SCR) dispuesto aguas abajo de dicha disposicion.

Antecedentes de la Invencion

En la combustion de un combustible, tal como carbon, petroleo, gas natural, turba, residuos, etc., en una planta de combustion tal como una planta de energfa o una planta de incineracion de residuos, se genera un gas de proceso. Para la separacion de oxidos de nitrogeno, generalmente designados NOx, de un gas de proceso, al que a menudo se alude como un gas de combustion, se utiliza con frecuencia un metodo, en el que un agente reductor, habitualmente amoniaco o urea, se mezcla con el gas de combustion. El gas de combustion, mezclado con dicho amoniaco o urea se hace pasar entonces a traves de un catalizador para fomentar la reaccion selectiva del agente reductor con el NOx para formar gas nitrogeno y vapor de agua. Habitualmente, el catalizador se instala en lo que comunmente se denomina un reactor de Reduccion Catalitica Selectiva (reactor de SCR). La mezcladura del agente reductor y el gas de combustion se realizan en un conducto del sistema en una posicion aguas arriba del reactor SCR.

El agente reductor se suministra al conducto del sistema por una pluralidad de boquillas dispuestas dentro del conducto. Para facilitar una distribucion uniforme de la concentracion de NOx y agente reductor a lo largo de la seccion transversal del conducto y, por lo tanto, tambien a lo largo de la seccion transversal del reactor de SCR, es conocido utilizar placas de mezcladura en el conducto para provocar un flujo turbulento de gas de combustion.

Sin embargo, en muchos sistemas, la concentracion de NOx y agente reductor no se distribuye de manera uniforme en el gas de combustion a lo largo de una seccion transversal dada del reactor de SCR. Esto plantea un problema, ya que una relacion estequiometrica entre el NOx y el agente reductor es esencial para lograr una buena reduccion del contenido en NOx del gas de combustion y un bajo deslizamiento del agente reductor del reactor de SCR.

El documento DE 3723618 C1 describe un dispositivo para mezclar juntos dos fluidos gaseosos en un conducto de gas. Uno de los fluidos es suministrado por un cierto numero de boquillas dispuestas en una fila a lo largo de una placa de mezcladura. Las boquillas estan dispuestas en un angulo con respecto a la placa de mezcladura y la direccion principal del flujo a traves del conducto, con lo que el gas suministrado en el flujo turbulento se inyecta aguas abajo de la placa de mezcladura.

El documento EP 1 716 918 describe un dispositivo mezclador que comprende una placa de turbulencia (15 en la Fig. 1). Una boquilla 12 (vease la figura 1) esta dispuesta perpendicular a la direccion de flujo del fluido 1 y desemboca en un espacio anular. De este espacio el gas es aspirado a la corriente de una corriente de fluido gaseoso adicional.

El documento WO 2012/023025 describe un sistema de limpieza de gas. El sistema de limpieza de gas comprende una rejilla (10) de inyeccion de amoniaco y, aguas debajo de la misma, un rectificador (30) del flujo de gas para desviar y rectificar el flujo de gas.

El documento US 2002/150526 describe multiples boquillas (32 en la Fig. 3) y multiples placas deflectoras (34a, 34b, 34c en la Fig. 3) situadas aguas debajo de las boquillas. Las placas deflectoras (34a, 34b, 34c en la Fig. 3) no estan dispuestas en el conducto, sino en una envoltura 31.

El documento WO 2011/062960 describe un sistema (10 en la Fig. 1) para tratar una corriente de gas de escape de un motor de combustion. Un mezclador (16 en la Fig. 1) esta dispuesto aguas debajo de un inyector de aditivos (14 en la Fig. 1). El sistema (10) puede comprender uno o mas inyectores de aditivos, vease [0043]. El mezclador (16) comprende ocho alabes (20 en la Fig. 2).

El documento US 2003/003209 describe mezclar amomaco y gas de combustion aguas arriba de un sistema de SCR. Lenguetas (50) del mezclador estaticas estan dispuestas aguas debajo de un sistema de suministro de amoniaco (30) que tiene tubenas rociadoras (35).

El documento WO 98/19773 describe un metodo para reducir NOx de un gas de escape. Se sugiere una mezcladura 5 para establecer una composicion de gas de escape sustancialmente uniforme, utilizando boquillas de pulverizacion para inyectar el reaccionante Uquido.

El documento EP 0 526 393 describe elementos mezcladores (30 en la Fig. 1a). Piezas de suministro (21 en la Fig. 8a) estan dispuestas de modo que el amomaco es suministrado aguas debajo de las placas mezcladoras (30).

El documento WO 2005/021144 describe un sistema mezclador (1) que comprende un cierto numero de placas 10 mezcladoras (2) y boquillas de inyeccion (10, 11) dispuestas aguas arriba de las placas mezcladoras (2).

Sumario de la invencion

Un objeto de la presente invencion es proporcionar una disposicion robusta que permita una reduccion en el numero de boquillas que suministran un agente reductor en un conducto de gas que tiene un flujo a traves del gas de combustion, y que permite una distribucion uniforme de dicho agente reductor en el conducto de gas de combustion 15 aguas arriba de un reactor de SCR.

Este objeto se consigue por medio de una disposicion para el suministro de un agente reductor en forma gaseosa en un gas de combustion que fluye a traves de un conducto de gas que comunica con un catalizador en un reactor de reduccion catalttica selectiva (SCR) dispuesto aguas abajo de dicha disposicion. Una disposicion de este tipo comprende una pluralidad de boquillas dispuestas en el conducto de gas a lo largo de una seccion transversal del 20 conducto de gas perpendicular a la direccion del flujo de gas a traves de dicho conducto de gas, estando las boquillas adaptadas para suministrar dicho agente reductor, una pluralidad de placas mezcladoras dispuestas en el conducto de gas aguas abajo de dichas boquillas, estando cada una de las placas de mezcladura adaptadas para cooperar con al menos una boquilla dedicada, en donde cada una de las boquillas esta dispuesta dentro de una zona proyectada de su placa de mezcladura dedicada, la zona proyectada es el area de una superficie de la placa 25 de mezcladura dedicada tal como se proyecta en un plano perpendicular a la direccion de flujo de gas del conducto de gas.

Mediante esta disposicion, se consigue una entremezcladura relativamente eficiente e incluso uniforme del agente reductor suministrado y el gas de combustion que contiene NOx a traves del gas de combustion a lo largo de una seccion transversal dada del conducto de gas aguas abajo de la disposicion. Ademas, se consigue una disposicion 30 robusta con respecto a las condiciones variables de funcionamiento, ya que el agente reductor se suministra en forma gaseosa aguas arriba de su placa de mezcladura dedicada y dentro de la zona proyectada. El suministro de esta manera de agente reductor en forma gaseosa tambien tiene la ventaja de que la estructura de las boquillas se puede mantener muy simple, permitiendo de ese modo una disposicion relativamente rentable. Ademas, el suministro de agente reductor en forma gaseosa permite que el agente reductor sea liberado en la corriente de paso 35 del gas de combustion de una manera muy suave, minimizando con ello las cafdas de presion en el conducto de gas.

Cada una de las placas de mezcladura genera vortices emergentes desde un borde delantero de las mismas. Los vortices giran en direcciones opuestas y sus diametros aumentan gradualmente despues de salir de la placa de mezcladura. Los vortices formados de esta manera a lo largo del borde de ataque de la placa mezcladora giran en 40 direcciones opuestas hacia el eje central longitudinal de la placa de mezcla, aumentando un diametro gradualmente a medida que la distancia de los vortices de la placa de mezcladura aumenta aguas abajo del mismo.

Mediante esta disposicion, agente reductor es suministrado hacia la superficie extendida principal de cada una de las placas de mezcladura. Mediante el suministro de agente reductor de este modo, el agente reductor se entremezcla principalmente en y a lo largo del gas de combustion por medio de la turbulencia provocada por los 45 vortices generados en las partes de borde laterales opuestas de cada una de las placas de mezcladura. Una vez transferido a la superficie extendida principal posterior de la placa de mezcladura, el agente reductor contacta con el flujo ya turbulento de solo el gas de combustion formado en el borde de ataque, y se entremezcla con el mismo.

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El flujo turbulento generado por cada una de las placas de mezcladura dentro de la disposicion ha demostrado resultar en un entremezclado y una distribucion muy eficientes del agente reductor y NOx en el gas de combustion sobre a lo largo de la seccion transversal del conducto de gas. Dado que la disposicion esta adaptada a ser posicionada aguas arriba de un reactor de SCR, el entremezclado continua hasta que el gas de combustion llegue al reactor de SCR y los catalizadores dispuesto en su interior. La concentracion de NOx en el gas de combustion, por la disposicion de la invencion, ha demostrado tener una distribucion sorprendentemente uniforme a lo largo del area en seccion transversal del reactor de SCR.

Se han realizado ensayos que indican el efecto sorprendentemente beneficioso de la disposicion objeto. Mas de un centenar de boquillas que suministran un agente reductor en un sistema sin placas de mezcladura estan reemplazadas de manera efectiva con una disposicion de acuerdo con la disposicion objeto que comprende solo unas pocas boquillas, teniendo cada una de ellas una placa de mezcladura dedicada.

De acuerdo con la invencion, la pluralidad de boquillas esta dispuesta en un patron que comprende al menos dos filas dispuestas simetricamente a lo largo de una seccion transversal del conducto de gas, comprendiendo cada una de las filas al menos una boquilla, y en donde las partes de borde rectas de las placas de mezcladura estan dispuestas en paralelo con dichas filas. Los planos de superficie de la pluralidad de placas de mezcladura estan, por lo tanto, alineadas con las boquillas.

De acuerdo con una realizacion, todas las placas de mezcla en cada fila forman esencialmente el mismo angulo con respecto a sus boquillas dedicadas. Una disposicion de este tipo permite una instalacion de montaje relativamente facil de las placas de mezcladura en el conducto de gas. De acuerdo con una realizacion, las placas de mezcladura en una primera fila dispuesta junto a una primera pared del conducto de gas estan dirigidas con sus bordes rectos mas cerca de dicha pared, y en donde las placas de mezcladura en una segunda fila, adyacente a la primera fila, estan dirigidas con sus bordes rectos mas proximos a una segunda pared del conducto de gas, siendo la segunda pared opuesta a la primera pared.

Utilizando un patron simetrico de este tipo a lo largo de una seccion transversal del conducto de gas, se ha observado una distribucion uniforme del agente reductor y NOx traves de la seccion transversal completa del conducto de gas.

De acuerdo con una realizacion, la disposicion comprende un numero par de filas, en donde las placas de mezcladura estan dispuestas a lo largo de las filas en un patron repetitivo, en donde las placas de mezcladura en una primera fila estan dispuestas en estrecha proximidad a una primera pared del conducto de gas con bordes rectos mas proximos a dicha pared, estando situados los bordes rectos de las placas de mezcladura en una segunda fila, adyacentes a la primera fila, mas proximos a los bordes rectos de las placas de mezcladura en tercera fila subsiguiente, y estando situados los bordes rectos de las placas de mezcladura en una cuarta fila, adyacente a la tercera fila, en estrecha proximidad a una segunda pared del conducto de gas, siendo la segunda pared opuesta a la primera pared.

Una disposicion simetrica de este tipo a lo largo de una seccion transversal del conducto de gas crea una distribucion relativamente uniforme de agente reductor y NOx a traves de la seccion transversal. Ha de entenderse que el numero de boquillas y placas de mezcladura requeridas depende del tamano de la seccion transversal del conducto de gas. Se han hecho ensayos que indican que las disposiciones de acuerdo con la presente invencion, equipadas con unas pocas boquillas dispuestas en cuatro filas, teniendo cada una de las boquilla una placa de mezcladura dedicada, son tan eficaces como mas de 100 boquillas utilizadas sin placas de mezcladura.

De acuerdo con una realizacion, cada una de las boquillas esta dispuesta en una posicion situada a una distancia de un punto focal de una placa de mezcladura dedicada, la distancia, tomada perpendicular a la direccion de flujo de gas del conducto de gas, es un factor de 0,2 a 0,7 veces una longitud proyectada de su placa de mezcladura dedicada, la longitud proyectada es la longitud de la placa de mezcladura que comienza en un punto focal y que termina en un extremo trasero de la placa de mezcladura dedicada tal como se proyecta perpendicular a la direccion de flujo de gas del conducto de gas.

Mediante esta disposicion, el agente reductor es suministrado hacia una zona central de la superficie extendida principal de cada una de las placas mezcladoras. La posicion de colocacion dentro del conducto y el tamano de la zona media dependen, de hecho, de la geometna de la placa mezcladora y del angulo de la placa mezcladora con respecto a la colocacion de la boquilla dentro del conducto. Debe entenderse que el flujo de agente reductor no debe

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estar dirigido al centro matematico, sino mas bien a lo largo de una zona que cubre este centro representado por dicha zona media.

Por consiguiente, el agente reductor suministrado es aspirado con ello en los dos vortices generados a lo largo de los bordes laterales opuestos de las placas de mezcladura. El agente reductor es transferido hacia la superficie principal trasera de la placa de mezcladura para la entremezcladura eficiente con gas de combustion que ya fluye de forma turbulenta como resultado de los vortices generados por la placa de mezcladura. Esto potencia y mejora adicionalmente la entremezcladura de agente reductor y NOx dentro y a lo largo del gas de combustion.

De acuerdo con la invencion, cada una de las placas de mezcladura tiene una forma que representa una geometna generalmente parabolica.

De acuerdo con una realizacion, el punto focal de la geometna parabolica de cada una de las placas mezcladoras esta dispuesto esencialmente en el mismo plano que su boquilla dedicada.

De acuerdo con una realizacion, cada una de las placas de mezcladura esta dispuesta con su superficie principal extendida formando un angulo de 25-55 grados con respecto a la direccion del flujo de gas del conducto de gas. Como tal, las superficies principales extendidas de las placas de mezcladura de este modo en angulo tomados juntas representan un area total proyectada de las placas de mezcladura correspondiente a 30-50%, mas preferentemente 35-45% y mas preferentemente 38 a 42% del area en seccion transversal del conducto de gas, el area proyectada de una placa de mezcladura es el area de una superficie de la placa de mezcladura tal como se proyecta en un plano perpendicular a la direccion de flujo de gas del conducto de gas.

Ensayos han indicado que mediante la disposicion de las placas de mezcladura en un angulo con respecto a su boquilla dedicada tal que la turbulencia dentro del area de seccion transversal es suficientemente grande para determinar una distribucion uniforme del agente reductor y NOx a lo largo de la seccion transversal completa del conducto de gas aguas abajo de la disposicion. Sin embargo, no se ha observado restriccion indebida alguna del flujo a traves del conducto de gas.

De acuerdo con una realizacion, cada una de las placas de mezcladura esta dispuesta con su superficie principal extendida formando un angulo de 25-55 grados, mas preferentemente 27-50 grados y lo mas preferentemente 28-45 grados con respecto a la direccion de flujo de gas del conducto de gas.

La division de la placa de mezcladura en tres zonas virtuales, es decir, una zona inferior, una zona media y una zona superior, la zona inferior representa una longitud que corresponde a aproximadamente 20%, la zona media que corresponde a aproximadamente 50% y la zona superior representa una longitud que corresponde a aproximadamente 30% de la longitud total de la placa de mezcladura tomada a lo largo de su eje geometrico longitudinal. Como tal, los resultados del ensayo indican que el posicionamiento de la placa de mezcladura de en un angulo dentro de los intervalos indicados resulta en una presion mas baja en la superficie extendida principal trasera de la placa de mezcladura, dentro de la zona media de la placa de mezcladura. Con ello, el agente reductor suministrado se entremezclo de manera eficiente con el NOx del gas de combustion mediante la turbulencia generada por los bordes opuestos laterales de la placa de mezcladura formando angulo de esa manera.

De acuerdo con una realizacion, el agente reductor es amomaco o urea suministrado en forma seca, gaseosa. Con ello, se elimina el riesgo de formacion de depositos en las boquillas, las placas de mezcladura o las paredes del conducto de gas.

De acuerdo con una realizacion, la placa de mezcladura tiene una forma parabolica matematica, o es una geometna combinada compuesta de un triangulo isosceles truncado, agudo, fusionado a lo largo de su borde truncado con una geometna de una sola curva. Dicha geometna de una sola curva es un segmento de un cfrculo, un segmento de una elipse o un segmento parabolico. Esto potencia y mejora adicionalmente la entremezcladura de agente reductor y NOx dentro de y a lo largo del gas de combustion.

Otros objetos y caractensticas de la presente invencion resultaran evidentes a partir de la siguiente descripcion detallada y las reivindicaciones.

Breve descripcion de los dibujos

La invencion se describira ahora con mas detalle con referencia a los dibujos adjuntos en los que:

La Fig. 1 es una vista en seccion transversal lateral esquematica de una planta de ene^a con carbon.

La Fig. 2 es una vista en perspectiva de una disposicion de acuerdo con una realizacion.

La Fig. 3a es una vista en planta de una realizacion de la placa de mezcladura.

5 La Fig. 3b es una vista en planta de una realizacion de la placa de mezcladura.

La Fig. 3c es una vista en planta de una realizacion de la placa de mezcladura.

La Fig. 4 es una vista superior de una disposicion de acuerdo con una realizacion.

La Fig. 5 es una vista en perspectiva de una parte de una disposicion de acuerdo con una realizacion.

La Fig. 6 es una vista en seccion transversal lateral esquematica de una disposicion de acuerdo con una 10 realizacion.

Descripcion de realizaciones preferidas

La Fig. 1 es una vista en seccion transversal lateral esquematica que ilustra una planta de energfa 1. La planta de energfa 1 comprende una caldera de carbon 2. En la caldera de carbon 2, el carbon se quema en presencia de aire, generando con ello un flujo de un gas de proceso en forma de un gas de combustion que abandona la caldera de 15 carbon 2 a traves de un conducto conectado de forma fluida 4. A traves del conducto 4 el gas de combustion fluye a una entrada 6 de un reactor de reduccion catalttica selectiva (SCR) 8. Un sistema de suministro de amoniaco 10 es operativo para suministrar amomaco a un sistema de inyeccion de amoniaco 12. El sistema de inyeccion de amomaco 12 suministra amoniaco gaseoso, NH3, al flujo de gas de combustion en el conducto 4 de aguas arriba del reactor de SCR 8. El reactor de SCR 8 comprende una o mas capas 14 consecutivas de catalizador de SCR 14a 20 dispuestas en el interior del reactor de SCR 8. El catalizador de SCR 14a puede comprender, a modo de ejemplo, un componente cataltticamente activo tal como pentoxido de vanadio o trioxido de wolframio, aplicado a un material de soporte ceramico de modo que comprenda, p. ej., una estructura de nido de abeja o una estructura de placa. En el reactor de SCR 8 los oxidos de nitrogeno, NOx, en el gas de combustion reaccionan con el amomaco inyectado por medio del sistema de inyeccion de amomaco 12 para formar gas nitrogenado, N2. El gas de combustion abandona 25 entonces el reactor de SCR 8 a traves de un conducto 16 conectado de forma fluida y es emitido a la atmosfera a traves de una pila 18 conectada de forma fluida. Se apreciara que la planta de energfa 1 puede comprender, ademas, dispositivos de limpieza de gas tales como eliminadores de partfculas, tales como precipitadores electrostaticos, y tales como depuradores en humedo. Por razones de mantener la claridad de la ilustracion en los dibujos, dichos dispositivos no se muestran en la Fig. 1.

30 Volviendo ahora a la Figura 2, se ilustra una vista en seccion transversal tridimensional en perspectiva esquematica del conducto de gas 4. Para mayor claridad y para facilitar la comprension, las cuatro paredes del conducto longitudinales, 4a, 4b, 4c y 4d, se ilustran muy esquematicamente con lmeas de trazos discontinuos. Una seccion transversal tomada horizontalmente a traves del conducto de gas 4 es de una posicion situada entre la caldera 2 y el reactor de SCR 8. La Fig. 2 ilustra una realizacion del sistema de inyeccion de amoniaco 12 y la disposicion 100 del 35 mezclador estatico 12a de acuerdo con la invencion, para el suministro de un agente reductor en forma gaseosa en un gas de combustion que fluye en el conducto de gas 4.

La disposicion 100 comprende un sistema de tubenas 20 que comprende una serie de boquillas 21. En la realizacion ilustrada, el sistema de tubenas 20 esta dispuesto a traves de un conducto de gas 4 perpendicular a la direccion del flujo de gas de combustion, que se indica por la flecha F en la Fig. 2. La disposicion 100 comprende boquillas 21 40 distribuidas en filas 22. Se ha de entender que puede variarse el numero de boquillas 21 y las filas 22 y su diseno.

El numero de boquillas 21 debe adaptarse a parametros tales como la calidad del gas de combustion, el tamano del conducto de gas 4 y la calidad del reactor de SCR 8.

El sistema de tubenas 20 comunica con un suministro 10 de agente reductor. El suministro 10 puede ser en forma de un tanque u otro recipiente adecuado.

45 La disposicion 100 es adecuada para el uso de un agente reductor en una forma gaseosa seca. Como ejemplos no limitativos, el agente reductor puede ser amoniaco o urea. En el caso de amoniaco, este se puede suministrar al sitio de la planta de energfa 1 en forma gaseosa, o se puede suministrar en forma lfquida para la vaporizacion posterior, antes de la introduccion en el conducto de gas 4. En forma gaseosa, no se experimentan problemas asociados con la formacion de depositos debido a cualquier gota o condensacion que interactua con partfculas en el gas de 50 combustion.

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El agente reductor es suministrado por las boquillas 21 dispuestas en el sistema de tubenas 20. El agente reductor gaseoso es liberado a la corriente de paso del gas de combustion para su entremezcladura con el mismo antes de llegar a las placas de mezcladura 30 dispuestas aguas abajo de las boquillas.

Mediante el uso de un agente reductor en forma gaseosa, la estructura de las boquillas 21 puede mantenerse muy simple. En su forma mas simple, la boquilla 21 individual esta formada por una abertura en el sistema de tubenas 20. El agente reductor gaseoso puede, por lo tanto, ser liberado a la corriente de paso del gas de combustion para el entremezclado de una manera muy suave.

Las boquillas 21 estan orientadas preferiblemente para que correspondan con y operen en la direccion de flujo F del flujo de gas de combustion a traves del conducto de gas 4. Ademas, cada una de las boquillas 21 esta posicionada alineada con su respectiva placa de mezcladura 30 dedicada tal como se describe con mas detalle mas adelante.

Cada una de las boquillas 21 se hace funcionar preferiblemente para proporcionar un flujo continuo de agente reductor en el conducto de gas 4.

El sistema de tubenas 20 se ha descrito hasta ahora como un unico sistema unitario. Sin embargo, ha de entenderse que el sistema de tubenas 20 se puede dividir en varios sistemas que permitan proveer a diferentes partes de la seccion transversal del conducto de gas 4 de diferentes cantidades de agente reductor o de diferentes grados de presurizacion. Esto ultimo puede ser util si se ha detectado, por mediciones realizadas aguas abajo del reactor de SCR, que existe un perfil de NOx no homogeneo.

Cada una de las boquillas 21 esta dedicada a una placa de mezcladura 30. La placa de mezcladura 30 esta dispuesta aguas abajo de su boquilla 21 dedicada. El numero de placas de mezcladura puede corresponder al numero de boquillas, estando adaptada cada una de las placas de mezcladura para cooperar con una boquilla dedicada. Sin embargo, se entiende que cada una de las placas de mezcladura puede tener mas de una boquilla 21 dedicada.

Cada una de las placas de mezcladura 30 tiene una geometna que representa una geometna generalmente parabolica. Esto significa que la placa de mezcladura 30 puede tener una forma matematicamente parabolica, vease la Figura 3a, o puede ser una "geometna combinada" que tiene una geometna generalmente parabolica global, vease la Figura 3b.

Una "geometna combinada" se define en esta memoria en el sentido de un triangulo 30a isosceles agudo, modificado por la sustitucion de un vertice con una geometna 30b de una sola curva. La geometna de una sola curva puede ser representada por un segmento de un drculo 30b1, un segmento de una elipse 30b2 o un segmento parabolico 30b3. El angulo p del vertice de dicho triangulo 30a que forma parte de la geometna combinada es preferiblemente de 5-15 grados. Se prefiere que a la geometna de una sola curva 30b1, 20b2, 30b3 se le detal radio R que su tangente T se une suavemente con los lados S del triangulo 30a. Las tres geometnas de una sola curva 30b1, 30b2, 30b3 se describen con lmeas discontinuas en la Figura 3b.

Independientemente del diseno 30b1, 30b2, 30b3 de la placa de mezcladura 30, la placa de mezcladura 30 debena tener una geometna simetrica a lo largo de su eje geometrico longitudinal A. Este eje A se define como una lmea que se extiende perpendicularmente desde un punto central en CP1 en la base B del triangulo 30a al punto de enfoque FP en la parte del borde curvado 30b1, 30b2, 30b3. El punto de enfoque FP es, pues, el punto mas central a lo largo de la porcion de borde delantero curvada 30b1, 30b2, 30b3 de la placa de mezcladura 30. Como se ve a lo largo del eje geometrico longitudinal A, la placa de mezcladura 30 se puede dividir en tres zonas virtuales, vease la Figura 3c, una zona inferior ZL, una zona media ZM y una zona superior ZU. La zona inferior ZL representa una longitud LL que corresponde a aproximadamente el 20% de la longitud LT de la placa de mezcladura 30 a lo largo del eje geometrico longitudinal A. La zona media ZM representa una longitud LM que corresponde a aproximadamente el 50% de la longitud LT la placa de mezcladura 30 a lo largo del eje geometrico longitudinal A. La zona superior ZU representa una longitud LU que corresponde a aproximadamente el 30% de la longitud LT de la placa de mezcladura 30 a lo largo del eje geometrico longitudinal A.

Volviendo ahora a la Figura 6, el punto de enfoque FP de cada una de las placas de mezcladura 30 esta dispuesto esencialmente en el mismo plano P horizontal que su boquilla 21 dedicada. Ademas, la placa de mezcladura 30 esta situada en este plano horizontal P de tal manera que el punto de enfoque FP esta desplazado una distancia LN de la

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boca 21a de la boquilla 21 en una direccion perpendicular a la longitud de la fila 22 dentro del conducto de gas 4, tal como se ilustra en la Fig. 6. La boquilla 21 esta asf dispuesta en una posicion LNP situada una distancia LN desde el punto de enfoque FP de su placa de mezcladura 30 dedicada. La distancia LN, tomada perpendicular a la direccion de flujo de gas F del conducto de gas 4, es un factor de 0,2 a 0,7 veces la longitud proyectada LP de su placa de mezcladura 30 dedicada. La longitud LP proyectada es la proyeccion de la longitud LT de la placa de mezcladura 30 a partir de un punto de enfoque FP y termina en un borde trasero B de la placa de mezcladura 30 dedicada, tal como se proyecta perpendicular a la direccion de flujo de gas F del conducto de gas 4. La distancia LN se puede calcular, por lo tanto, como un factor de 0,5 veces la longitud LP proyectada. A modo de ejemplo, en el caso de que la longitud LP proyectada corresponda a una distancia de un metro, la distancia LN es entonces 0,5 m.

El punto de enfoque FP de cada una de las placas de mezcladura 30 esta asf dispuesto esencialmente en el mismo plano P horizontal que su boquilla 21 dedicada. Sin embargo, se entiende que la boquilla 21 puede disponerse mas cerca o mas lejos de su placa de mezcladura 30 dedicada, es decir, mas cerca o mas lejos de la placa de mezcladura que la ubicacion de la boquilla 21 mostrada en la Fig. 6. La boquilla 21 puede estar dispuesta en una posicion que esta dentro de un intervalo de 0 a 0,9 de la distancia L1 mas cercana a su placa de mezcladura 30 dedicada. Alternativamente, la boquilla 21 puede estar dispuesta a una distancia L2 aguas arriba del plano horizontal P. Entonces, la distancia L2 entre la boquilla 21 y el plano horizontal P, medida a lo largo de la direccion F de flujo principal del conducto de gas, es preferiblemente menos de 3 m.

La placa de mezcladura 30 esta desplazada de la boca 21a en tal medida que la boquilla 21 esta situada aguas arriba de la zona media virtual ZM y de forma esencialmente coincidente con el eje geometrico longitudinal A de la placa de mezcladura. Ademas, se prefiere que el desplazamiento se realice en tal medida que la boca 21a de la boquilla 21 este orientada para ser alineada con un punto central CP2 de dicha zona media virtual ZM a lo largo del eje geometrico longitudinal A.

Ademas, cada una de las placas de mezcladura 30 esta dispuesta con su superficie principal 34 expandida formando un angulo a con respecto a su boquilla 21 dedicada en la direccion de flujo F a traves de dicho conducto de gas 4. Este angulo a puede ser fija o ajustable. Durante el funcionamiento normal, no hay sin embargo necesidad de ajustar el angulo a. Tal como se ilustra en la Fig. 2, cada una de las placas de mezcladura 30 en cada una de las filas R1, R2, R3, R4 tiene esencialmente el mismo angulo a con respecto a su boquilla 21 dedicada. Se prefiere que todas las placas de mezcladura 30 en la disposicion 100 esten dispuestos con uno y el mismo angulo a.

Ensayos han demostrado que un angulo a adecuado es de 25 a 55 grados, mas preferiblemente de 27 a 50 grados y lo mas preferiblemente de 28 a 45 grados. A lo largo de la seccion transversal completa del conducto de gas 4, los ensayos han demostrado que se prefiere que la pluralidad de placas de mezcladura 30 formando angulo de este modo, en su conjunto, debe representar un area proyectada total de 30-50%, mas preferiblemente 35-45% y lo mas preferiblemente 38-42% del area en seccion transversal CA del conducto de gas 4. Un "area proyectada" PA, a la que tambien se puede aludir como un "area de bloqueo", se define en esta memoria como que significa que el area de una superficie de una placa de mezcladura 30, tal como se proyecta en un plano perpendicular a la direccion de flujo F del gas del conducto de gas 4. El area total proyectada es, por lo tanto, la suma de todas las areas proyectadas de las placas de mezcladura individuales como se ve en un plano perpendicular a la direccion del flujo de gas del conducto de gas 4. Esto se ilustra esquematicamente en la Figura 4, que representa una seccion transversal del conducto 4 que tiene un area total CA en seccion transversal con ocho placas de mezcladura 30, teniendo cada una de las placas de mezcladura 30 un area proyectada PA. Una disposicion 100 de este tipo ha demostrado proporcionar una turbulencia suficiente del gas de combustion y el agente reductor aguas abajo de las placas de mezcladura 30 con el fin de proporcionar una entremezcladura suficiente del agente reductor y NOx en el gas de combustion antes de que la mezcla alcance el reactor de SCR dispuesto aguas abajo del mismo.

Ademas, tal como se ve en la Figura 2, las boquillas 21 estan dispuestas en un patron que comprende cuatro filas 22, simetricamente dispuestas. Cada una de las filas 22 comprende dos boquillas 21 dispuestas simetricamente. Se ha de entender que esto es solo para ejemplificar la disposicion 100. El numero de filas 22 debena ser de al menos dos y cada una de las filas 22 debena tener al menos una boquilla 21. Por lo tanto, el numero de boquillas 21 y de placas de mezcladura 30 puede ser reducido o aumentado.

De la Figura 2 tambien se ilustra que la base de borde recto B de las placas de mezcladura 30 esta dispuesto perpendicular al flujo de gas de combustion a traves del conducto de gas 4, esencialmente paralelo con las filas 22.

En la realizacion objeto, la disposicion 100 comprende cuatro filas 22 de boquillas 21, es dedr, un numero par. Las placas de mezcladura 30 estan dispuestas en un patron repetitivo. Las placas de mezcladura 30 en la primera fila R1 dispuesta junto a la primera pared 4a del conducto de gas 4 estan colocadas con su base de borde recto B en la proximidad mas cercana a la primera pared 4a. La base de borde recto B de las placas de mezcladura 30 en la 5 segunda fila R2 subsiguiente esta colocada como una imagen especular de las de la primera fila R1 como con bases de borde recto B de las placas de mezcladura 30 en la proximidad mas cercana a las bases de borde recto B de las placas de mezcladura 30 en la siguiente tercera fila R3. Finalmente, las bases de borde recto B de las placas de mezcladura 30 en la cuarta fila R4, adyacentes a la tercera fila R3, estan colocadas como una imagen especular de las de la tercera fila R3 con bases de borde recto B de las placas de mezcladura 30 en proximidad mas cercana con 10 la segunda pared 4c del conducto de gas 4. La segunda pared 4c esta dispuesta enfrentada a la primera pared 4a.

Este patron es aplicable sin importar el tamano del conducto de gas 4. Se ha de entender que el numero de filas 22 y el numero de boquillas 21 en cada una de las filas 22 pueden ser diferentes a los descritos a modo de ejemplo en esta memoria. Con referencia ahora a la Figura 5, se ilustrara esquematicamente la funcion de la disposicion 100 con el fin de describir el flujo de gas de combustion en y alrededor de una boquilla 21 y su placa de mezcladura 30 15 dedicada.

Partiendo de aguas arriba de la boquilla 21, una corriente de gas de combustion fluye dentro del conducto de gas 4 de la caldera 2 hacia el reactor de SCR 8, pasando con ello por la disposicion 100.

La corriente de gas de combustion F, que fluye a traves de la seccion transversal ilustrada del conducto de gas 4, alrededor de la boquilla 21 y su placa de mezcladura 30 dedicada esta sometida a la perturbacion del flujo 20 provocada por la placa de mezcladura 30, generando asf una entremezcladura del agente reductor con el gas de combustion que contiene NOx. Mientras que la disposicion objeto 100 comprende varias boquillas 21 y las placas de mezcladura 30 dedicadas a la misma, a efectos de simplicidad de explicacion, la siguiente descripcion se centrara en una boquilla 21 y su placa de mezcladura 30 dedicada.

Tras el contacto del gas de combustion con la placa de mezcladura 30, los vortices V1 se forman a lo largo de los 25 dos bordes laterales opuestos 31 de la placa de mezcladura 30. Los vortices V1 se forman esencialmente a lo largo de toda la longitud de los dos bordes 31 y pueden incluso comenzar a formarse en la geometna curvada de la placa de mezcladura, pero son mas fuertes a lo largo de las dos zonas medias ZM opuestas. La geometna parabolica general de la placa de mezcladura 30, por lo tanto, genera al menos dos vortices delanteros principales V1 que emergen de los bordes opuestos laterales 31 de la placa de mezcladura 30. Los vortices V1 se mueven hacia la 30 base de borde recto B de la placa de mezcladura 30 a lo largo de la superficie expandida 34. Los vortices V1 tienden gradualmente a seguir la direccion de flujo general F a traves del conducto de gas 4 alejandose de la placa de mezcladura 30, mientras que aumenta gradualmente de diametro a medida que aumenta su distancia de la placa de mezcladura 30. Los vortices V1 giran en direcciones opuestas. Las caractensticas reales de los vortices V1 es una funcion de factores tales como el angulo a de la placa de mezcladura 30 con respecto a la direccion de flujo F del 35 gas de combustion FG y de la geometna real de la placa de mezcladura 30.

Adyacente al punto de enfoque FP la corriente de gas de combustion contacta con la placa de mezcladura 30 justo antes de la mezcladura con agente reductor, ya que el punto de enfoque FP de la placa de mezcladura 30 esta dispuesto esencialmente en el mismo plano horizontal que la boquilla 21.

Los vortices V1 asf creados, adyacente al punto de enfoque FP, contienen esencialmente gas de combustion FG 40 solamente hasta que los vortices V1 se encuentran con otra parte de la corriente de gas de combustion, que al pasar por la boquilla 21 hace contacto con el flujo de agente reductor RA emitido, creando una entremezcladura de los mismos. Mas aguas abajo de la boquilla 21, este gas de combustion y el agente reductor contactan con la placa de mezcladura en angulo 30.

Con agente reductor RA suministrado en el area de la zona media ZM de la superficie expandida principal 34 de la 45 placa de mezcladura 30, el agente reductor RA se entremezcla principalmente en el gas de combustion FG por medio de turbulencia generada por la placa de mezcladura 30. Despues de fluir pasada la zona media ZM de la placa de mezcladura 30, el agente reductor contacta con el flujo ya turbulento del gas de combustion procedente de los vortices V1 y se entremezcla con el mismo. Por consiguiente, agente reductor suministrado es aspirado con ello en los dos vortices V1 generados a lo largo de los dos bordes laterales 31 opuestos de cada una de las placas de 50 mezcladura 30.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

El conducto de gas 4 equipado con una disposicion 100 que comprende al menos dos boquillas 21 con placas de mezcladura 30 dedicadas, la turbulencia generada por un conjunto de una boquilla 21 y su placa de mezcladura 30 dedicada, se anade a la turbulencia generada por conjuntos adyacentes 21, 30, sin importar si los conjuntos 21, 30 estan situados en una y la misma fila 22 o en filas adyacentes 22 a lo largo de la seccion transversal del conducto de gas 4.

El uso de la disposicion 100 tal como se ha descrito, resulta en una entremezcladura muy eficiente y en la distribucion del agente reductor con el NOx en el gas de combustion FG a lo largo de una seccion transversal del conducto de gas 4. Dado que la disposicion 100 esta situada aguas arriba del reactor de SCR 8, la entremezcladura continua hasta que el gas de combustion FG alcanza el reactor de SCR 8 y el catalizador de SCR 8a dispuesto en su interior. La concentracion del NOx en el gas de combustion, utilizando una disposicion 100 tal como se describe, ha demostrado, sorprendentemente, una distribucion uniforme a lo largo de un area en seccion transversal del reactor de SCR 8.

Los resultados del ensayo indican el efecto sorprendentemente beneficioso del uso de la disposicion 100 tal como se describe. Con tal uso, mas de 100 boquillas que suministran un agente reductor en un conducto de gas sin placas de mezcladura se podnan reemplazar por una disposicion 100 tal como se ha descrito que comprende solo unas pocas boquillas 21, teniendo cada una, una placa de mezcladura 30 dedicada.

La disposicion 100 puede estar conectada con un sistema de control (no mostrado) para regular el nivel de suministro de agente reductor al conducto de gas 4 en base a la cantidad de NOx en el gas de combustion aguas abajo del reactor de SCR 8. Tal sistema de control puede controlar el flujo de agente reductor a traves de las boquillas 21 de forma individual o puede controlar el nivel de agente reductor suministrado por el sistema de tubenas 22 que soporta un cierto numero de boquillas 21.

En su forma mas simple ilustrada en la Figura 1, un primer analizador de NOx 20 es operativo para medir la cantidad de NOx en el gas de combustion del conducto de gas 4 justo a continuacion de la caldera 2 y aguas arriba del reactor de SCR 8. Un segundo analizador de NOx 22 es operativo para medir la cantidad de NOx en el gas de combustion del conducto de gas 16 aguas abajo del reactor de SCR 8. Un controlador 24 recibe la entrada de datos desde el primer analizador de NOx 20 y el segundo analizador de NOx 22. Basandose en esa entrada de datos, el controlador 24 calcula un rendimiento de separacion de NOx presente. La presente eficiencia de separacion de NOx calculada se compara con un punto de conjunto de separacion de NOx. Basandose en el resultado de la comparacion, la cantidad de agente reductor suministrado al gas de combustion se ajusta para una eficiencia optima.

Ha de entenderse que cuando se utiliza un sistema de control, la realizacion descrita en esta memoria es solo una posible solucion. Dependiendo del numero de sensores utilizados aguas abajo del reactor de SCR 8, es posible controlar la eficacia de la limpieza del reactor de SCR 8 en diferentes puntos a lo largo de su seccion transversal.

Tambien se ha de entender que se puede utilizar un sensor de carga 28 operativo para detectar la carga en la caldera 2. Tal carga puede ser expresada en terminos de, por ejemplo, la cantidad de combustible tal como ton/h de carbon transportado a la caldera 2. La senal de datos de dicho sensor de carga es util para controlar aun mas la cantidad de agente reductor suministrada a la disposicion 100. De acuerdo con una realizacion, se generan datos de perfil de NOx del gas de combustion sobre una base regular, en base a mediciones de NOx realizadas aguas arriba y/o aguas abajo del catalizador de SCR 14a. Una ventaja de esta realizacion es que cambios en el perfil de NOx, siendo provocados estos cambios, por ejemplo, por un cambio en la carga en la caldera 2, un cambio en la calidad del combustible, un cambio en el estado de los quemadores de la caldera 2, etc., pueden tenerse en cuenta en el control de la cantidad del agente reductor suministrado a la disposicion 100, de manera que la separacion eficiente de NOx se puede asegurar en todo momento.

Tambien se ha de entender que los datos del perfil de NOx se pueden obtener al hacer mediciones manuales, para determinar una cantidad adecuada de agente reductor suministrado por la disposicion 100 al gas de combustion en el conducto de gas 4.

Se ha descrito en lo que antecede, que la presente invencion se puede utilizar para la limpieza de un gas de combustion de proceso generado en una caldera de carbon. Se apreciara que la invencion es util tambien para otros tipos de gases de proceso, incluyendo los gases de proceso generados en calderas de petroleo, plantas de

incineracion, incluyendo las plantas de incineracion de residuos, homos de cemento, altos hornos y otras plantas metalurgicas, incluyendo cinturones de sinterizacion, etc.

Ademas, se ha de entender que el conducto de gas 4 puede estar provisto de boquillas 21 adicionales 21, no dedicadas a una placa de mezcladura espedfica.

5 Sin embargo, este tipo de boquillas 21 adicionales debe considerarse como una caractenstica opcional si la limpieza de gas debe requerir un suministro adicional de agente reductor. Tales boquillas 21 adicionales pueden disponerse en cualquier posicion adecuada en el conducto de gas 4, sin importar si se encuentran aguas abajo o aguas arriba de la disposicion 100.

Asimismo, ha de entenderse que el conducto de gas 4 puede estar provisto de placas de mezcladura 30 adicionales 10 de cualquier geometna, aguas abajo o aguas arriba de la disposicion 100 para aumentar adicionalmente la turbulencia y la entremezcladura de agente reductor con el gas de combustion.

Se apreciara que son posibles numerosas variantes de las realizaciones anteriormente descritas de la presente invencion dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.

Resumiendo, la presente descripcion se refiere a una disposicion para el suministro de un agente reductor en forma 15 gaseosa en un gas de combustion que fluye en un conducto de gas 4 que comunica con un catalizador en un reactor de reduccion catalftica selectiva (SCR) dispuesto aguas debajo de dicha disposicion. La disposicion comprende una pluralidad de boquillas 21 dispuestas en el conducto de gas 4. Las boquillas 21 estan adaptadas para suministrar dicho agente reductor. La disposicion comprende, ademas, una pluralidad de placas de mezcladura 30 dispuestas en el conducto de gas 4, aguas debajo de dichas boquillas 21. Cada una de las placas de mezcladura 30 esta 20 adaptada para cooperar con al menos una boquilla 21 dedicada. Ademas, cada una de las boquillas 21 esta dispuesta dentro de una zona proyectada de su placa de mezcladura 30 dedicada, el area proyectada es el area de una superficie de la placa de mezcladura 30 dedicada tal como se proyecta en un plano perpendicular a la direccion de flujo F del gas del conducto de gas 4.

Claims

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

REIVINDICACIONES

1. Una disposicion para suministrar un agente reductor en forma gaseosa a un gas de combustion que fluye en un conducto de gas (4) que comunica con un catalizador (14a) en un reactor de reduccion catalftica selectiva (SCR) (8) dispuesto aguas abajo de dicha disposicion, comprendiendo la disposicion

una pluralidad de boquillas (21) dispuestas en el conducto de gas (4) adaptadas para suministrar dicho agente reductor,

una pluralidad de placas de mezcladura (30) dispuestas en el conducto de gas (4) aguas debajo de dichas boquillas (21), estando situada cada una de las placas de mezcladura (30) con una boquilla (21) dedicada, en donde

cada una de las boquillas (21) esta dispuesta dentro de un area proyectada (PA) de su placa de mezcladura (30) dedicada, el area proyectada (PA) es el area de una superficie de la placa de mezcladura (30) dedicada tal como se proyecta en un plano perpendicular a la direccion del flujo de gas (F) del conducto de gas (4), que es paralela a un eje longitudinal del conducto de gas (4), en donde la pluralidad de boquillas (21) esta dispuesta en un patron que comprende al menos dos filas (22) dispuestas simetricamente a lo largo de una seccion transversal del conducto de gas (4), comprendiendo cada una de las filas (22) al menos una boquilla (21), y un borde recto (B) de las placas de mezcladura (30) dedicadas es paralelo a dichas fijas (22), caracterizada por que cada una de las placas de mezcladura (30) tiene una geometna parabolica.
2. La disposicion de acuerdo con la reivindicacion 1, en donde cada una de las boquillas (21) esta dispuesta en una posicion (LNP) situada a una distancia (LN) de un punto de enfoque (FP) de su placa de mezcladura (30) dedicada, la distancia (LN), tomada perpendicular a la direccion del flujo de gas (F) del conducto de gas (4), es un factor de 0,2 a 0,7 veces una longitud proyectada (LP) de su placa de mezcladura (30) dedicada, la longitud proyectada (LP) es la proyeccion de la longitud (LT) de la placa de mezcladura (30) comenzando en un punto de enfoque (FP) y terminando en un extremo trasero (B) de la placa de mezcladura (30) tal como se proyecta perpendicular a la direccion del flujo de gas (F) del conducto de gas (4).
3. La disposicion de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde una punta (FP) de cada una de las placas de mezcladura (30) esta situada en el mismo plano que su al menos una boquilla (21) dedicada.
4. La disposicion de acuerdo con la reivindicacion 1, en donde cada una de las placas de mezcladura (30) en cada una de las filas (R1, R2, R3, R4) tiene un angulo similar con respecto a sus boquillas (21) dedicadas.
5. La disposicion de acuerdo con la reivindicacion 4, en donde las placas de mezcladura (30) en una primera fila (R1) mas cercana a una primera pared (4a) de dicho conducto de gas (4) estan dirigidas con sus bordes rectos (B) mas cercanos a dicha pared (4a), y en donde las placas de mezcladura (30) en una segunda fila (R2), adyacente a la primera fila (R1), estan dirigidas con sus bordes rectos (B) mas cercanas a una segunda pared (4c) de dicho conducto de gas (4), siendo dicha segunda pared (4c) opuesta a la primera pared (4a).
6. La disposicion de acuerdo con la reivindicacion 4, que comprende un numero par de filas, en donde las placas de mezcladura (30) estan dispuestas a lo largo de las filas en un patron repetitivo, en que las placas de mezcladura (30) en una primera fila (R1) estan dispuestas en proximidad a una primera pared (4a) de dicho conducto de gas (4) con bordes rectos (B) mas cercanos a dicha pared, los bordes rectos (B) de las placas de mezcladura (30) en una segunda fila (R2), adyacente a la primera fila (R1), estan dispuestos mas cercanos a los bordes rectos (B) de las placas de mezcladura (30) en una subsiguiente tercera fila (R3), y los bordes rectos (B) de las placas de mezcladura (30) en una cuarta fila (R4), adyacente a la tercera fila (R3), estan situados en proximidad a una segunda pared (4c) del conducto de gas (4), siendo dicha segunda pared (4c) opuesta a la primera pared (4a).
7. La disposicion de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde cada una de las placas de mezcladura (30) esta dispuesta con su superficie (34) extendida formando un angulo de 25-55 grados con respecto a la direccion de flujo de gas (F), en donde las superficies (34) de las placas de mezcladura (30) formando asf angulo juntas representan un area proyectada (PA) total de 30-50%, mas preferiblemente 35-45% y lo mas preferiblemente 38-42% del area en seccion transversal (CA) del conducto de gas (4), el area proyectada (PA) de una placa de mezcladura (30) es el area de una superficie de la placa de mezcladura (30) tal como se proyecta en un plano perpendicular a la direccion de flujo de gas (F) del conducto de gas (4).
8. La disposicion de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde cada una de las placas de mezcladura (30) esta dispuesta con su superficie (34) extendida formando un angulo de 25-55 grados, mas preferiblemente 27-50 grados y lo mas preferiblemente 28-45 grados con respecto a la direccion de flujo de gas (F) a traves de dicho conducto de gas (4).
9. La disposicion de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde el agente reductor (RA) es amomaco o urea suministrado en forma gaseosa.
10. La disposicion de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde la placa mezcladura (30) tiene una forma matematica parabolica o es una geometna combinada compuesta de un triangulo isosceles

5 truncado, agudo (30a), unido a lo largo de su borde truncado (S) con una geometna de una sola curva, siendo dicha geometna de una sola curva un segmento de un drculo (30b1), un segmento de una elipse (30b2) o un segmento parabolico (30b3).