ES2568738T3 - Procedimiento para fabricar un hoja celulósica absorbente en tela de crepado - Google Patents
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Abstract
Un procedimiento de fabricación de una hoja (74) celulósica absorbente crepada en tela, en el que el procedimiento comprende: (a) aplicar un chorro de una pasta de fabricación de papel a una malla (52) de formación, en el que el chorro tiene una velocidad de chorro y la malla (52) de formación se mueve a una velocidad de malla de formación, en el que el valor calculado de la velocidad de chorro menos la velocidad de malla de formación se denomina diferencia de velocidad de chorro/malla; (b) deshidratar por compactación la pasta de fabricación de papel por compactación para formar una banda (74) en formación; (c) aplicar la banda (74) en formación a una superficie (94) de transferencia que se mueve a una velocidad de superficie de transferencia; (d) crepar en tela la banda (74) en formación desde la superficie (94) de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela (48) de crepado que se desplaza a una velocidad de crepado en tela, en el que la velocidad de crepado en tela es menor que la velocidad de superficie de transferencia, en el que la etapa de crepado en tela se produce bajo presión en una línea (106) de contacto del crepado en tela definida entre la superficie (94) de transferencia y la tela (48) de crepado, en el que el patrón de la tela, los parámetros de la línea de contacto, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda (74) en formación sea crepada desde la superficie (94) de transferencia y sea redistribuida sobre la tela (48) de crepado para formar una banda (74) crepada con un retículo que tiene una pluralidad de regiones interconectadas de diferentes gramajes locales, que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones (12) enriquecidas con fibra que tienen un alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones (14) de enlace de menor gramaje local; (e) secar la banda (74) crepada; caracterizado por que el procedimiento comprende además: (f) controlar la diferencia de velocidad de chorro/malla y la etapa de crepado en tela, incluyendo la selección de la tela, de manera que la pluralidad de regiones (12) enriquecidas con fibra tengan una orientación sesgada en la dirección transversal a la máquina (CD), y la relación de tracción en seco en la dirección de la máquina a la dirección transversal a la máquina (MD/CD) de la banda (74) secada sea de aproximadamente como máximo 1,5, con la condición de que la diferencia de velocidad de chorro/malla sea mayor de aproximadamente 1,78 m/s (350 pies por minuto).
Description
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DESCRIPCION
Procedimiento para fabricar un hoja celulosica absorbente en tela de crepado Campo tecnico
La presente invencion esta dirigida, en parte, a un procedimiento en el que una banda es deshidratada por compactacion, y es crepada en una tela de crepado como se expone en la reivindicacion 1.
Antecedentes
Los procedimientos de fabricacion de panuelos, toallas y similares de papel son bien conocidos, incluyendo varias caractensticas tales como secado en Yankee, secado por aire pasante, crepado en tela, crepado en seco, crepado en humedo, etc. Los procedimientos de prensado en humedo convencionales tienen ciertas ventajas sobre los procedimientos convencionales de secado por aire, incluyendo: (1) menores costos de energfa asociados con la eliminacion mecanica de agua en lugar del secado por transpiracion con aire caliente; y (2) mayores velocidades de produccion que se consiguen mas facilmente con procedimientos que utilizan prensado en humedo para formar una banda. Por otro lado, el procesamiento de secado por aire pasante ha sido ampliamente adoptado por nuevas inversiones de capital, en particular para la produccion de productos de panuelos y toallitas, voluminosos, blandos, de primera calidad.
El crepado en tela se ha empleado en conexion con los procedimientos de fabricacion de papel que incluyen la deshidratacion mecanica o por compactacion de la banda de papel como un medio para influir sobre las propiedades del producto. Vease las patentes US N° 4.689.119 y 4.551.199 de Weldon; las patentes US N° 4.849.054 y 4.834.838 de Klowak; y la patente US N° 6.287.426 de Edwards et al. La operacion de los procedimientos de crepado en tela se ha visto obstaculizada por la dificultad de transferir efectivamente una banda de consistencia alta o intermedia a un secador. Cabe senalar tambien la patente US N° 6.350.349 de Hermans et al., que describe la transferencia en humedo de una banda desde una superficie de transferencia giratoria a una tela. Otras patentes US relacionadas con el crepado en tela incluyen, mas generalmente, las siguientes: N° 4.834.838, 4.482.429, 4.445.638 asf como 4.440.597 de Wells et al.
En conexion con los procedimientos de fabricacion de papel, el moldeo de tela ha sido empleado tambien como un medio para proporcionar textura y volumen espedfico. A este respecto, en la patente US N° 6.610.173 de Lindsay et al., se describe un procedimiento para la impresion de una banda de papel durante un evento de prensado en humedo que resulta en protuberancias asimetricas correspondientes a los conductos de deflexion de un elemento deflector. La patente N° 6.610.173 indica que una transferencia de velocidad diferencial durante un evento de prensado sirve para mejorar el moldeo y la impresion de una banda con un elemento deflector. Se ha informado que las bandas de tela producidas tienen conjuntos particulares de propiedades ffsicas y geometricas, tales como una red de patrones densificados y un patron repetitivo de protuberancias con estructuras asimetricas. Con respecto al moldeo en humedo de una banda usando telas texturados, veanse tambien las patentes US N° 6.017.417 y 5.672.248 siguientes, ambas de Wendt et al.; las patentes US N° 5.508.818 y 5.510.002 de Hermans et al., y la patente US N° 4.637.859 de Trokhan. Con respecto al uso de telas usadas para impartir textura a una hoja principalmente seca, vease la patente US N° 6.585.855 Drew et al., asf como la publicacion US N° 2003/00064.
Los productos crepados, secados por aire pasante, se describen en las patentes siguientes: patente US N° 3.994.771 de Morgan, Jr. et al.; la patente US N° 4.102.737 de Morton; y la patente US N° 4.529.480 de Trokhan. Los procedimientos descritos en estas patentes comprenden, muy generalmente, formar una banda sobre un soporte foraminoso, pre-secar termicamente la banda, aplicar la banda a un secador Yankee con una lmea de contacto definida, en parte, por una tela de impresion, y crepar el producto desde el secador Yankee. Tfpicamente, se requiere una banda relativamente permeable, haciendo diffcil el empleo de pasta de reciclaje a los niveles que pueden ser deseables. Tfpicamente, la transferencia al Yankee tiene lugar a consistencias de la banda de aproximadamente el 60% a aproximadamente el 70%. Vease tambien, la patente US N° 6.187.137 de Druecke et al. Con respecto a la aplicacion de vacfo mientras la banda esta en una tela, se indican los documentos siguientes: patente US N° 5.411.636 de Hermans et al.; patente US N° 5.492.598 de Hermans et al.; patente US N° 5.505.818 de Hermans et al.; patente US N° 5.510.001 de Hermans et al.; y patente US N° 5.510.002 de Hermans et al. El documento US 2004/0238135 A1 describe un procedimiento para hacer productos de papel celulosicos absorbentes que incluye deshidratacion por compactacion de una banda recien formada seguida por un crepado en una cinta humeda de la banda en condiciones operativas para redistribuir las fibras en la cinta. La banda es despues aplicada adhesivamente a un secador Yankee usando un adhesivo de crepado espedfico.
Tal como se ha indicado anteriormente, los productos secados por aire pasante tienden a exhibir un volumen espedfico y una suavidad mejorados; sin embargo, la deshidratacion termica con aire caliente tiende a hacer un
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uso intensivo de energfa. Las operaciones de prensado en humedo, en las que las bandas son deshidratadas mecanicamente, son preferibles desde el punto de vista energetico y se aplican mas facilmente a pastas que contienen fibra de reciclaje que tiende a formar bandas con menor permeabilidad que la fibra virgen. Muchas mejoras se refieren al aumento del volumen espedfico y la absorbencia de los productos deshidratados por compactacion, que son deshidratados tipicamente, en parte, con un fieltro de fabricacion de papel.
Sumario de la invencion
La presente invencion sugiere un procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente crepada en tela segun las caractensticas de la reivindicacion 1. Las reivindicaciones dependientes se refieren a caractensticas y realizaciones ventajosas de la invencion.
Tfpicamente, los productos crepados en tela de la presente invencion incluyen regiones enriquecidas con fibra de gramaje relativamente elevado unidas entre sf con regiones de menor gramaje. Los productos especialmente preferidos tienen un retfculo estirable que es capaz de expandirse, es decir, de aumentar el volumen de huecos y el volumen espedfico cuando son estirados a una mayor longitud. Esta propiedad altamente inusual y sorprendente se aprecia adicionalmente al considerar las fotomicrograffas de las Figuras 1 y 2, asf como los datos descritos en la seccion “descripcion detallada”, a continuacion.
Una fotomicrograffa de la region enriquecida con fibras de una banda crepada en tela, no estirada, se muestra en la Figura 1, que es una seccion a lo largo de la MD (de izquierda a derecha en la foto). Se observa que la banda tiene micropliegues transversales a la direccion de la maquina, es decir, las crestas o pliegues se extienden en la CD (en la fotograffa). La Figura 2 es una fotomicrograffa de una banda similar a la Figura 1, en la que la banda ha sido estirada un 45%. Aqrn, se observa que los micropliegues se han expandido, dispersando la fibra desde las regiones enriquecidas con fibra a lo largo de la direccion de la maquina. Sin pretender estar limitados por ninguna teona, se cree que esta caractenstica de la invencion, el reordenamiento o despliegue del material en las regiones enriquecidas con fibra da lugar a las propiedades macroscopicas unicas exhibidas por el material.
Con el fin de comprender mejor la invencion, aunque no forma parte de la misma, en la presente memoria se describe tambien un procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente crepada en tela que incluye las etapas de: a) deshidratar por compactacion una pasta de fabricacion de papel para formar una banda en formacion que tiene una distribucion aparentemente aleatoria de fibra de fabricacion de papel: b) aplicar la banda deshidratada que tiene la distribucion aparentemente aleatoria a una superficie de transferencia en movimiento que se mueve a una primera velocidad, y c) crepar en tela la banda desde la superficie de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela de crepado con un patron, en el que la etapa de crepado se produce bajo presion en la lmea de contacto del crepado en tela definida entre la superficie de transferencia y la tela de crepado en el que la tela se desplaza a una segunda velocidad mas lenta que la velocidad de dicha superficie de transferencia, en el que el patron de la tela, los parametros de la lmea de contacto, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda sea crepada desde la superficie de transferencia y sea redistribuida sobre la tela de crepado para formar una banda con un retfculo estirable que tiene una pluralidad de regiones de diferentes gramajes locales que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones enriquecidas con fibra de alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones de enlace de menor gramaje local. El retfculo estirable de la banda esta caracterizado por que comprende una matriz de fibra cohesiva capaz de aumentar el volumen de huecos cuando se seca y posteriormente se estira. El estiramiento de la banda aumenta el volumen espedfico de la banda, disminuye la diferencia entre caras de la banda; y atenua las regiones enriquecidas con fibra de la banda.
El procedimiento de fabricacion de hoja absorbente segun la invencion resulta tfpicamente en una distribucion no aleatoria de fibras en la banda en la que la orientacion de las fibras en las regiones enriquecidas con fibra estan sesgadas en la CD. A partir de las micrograffas adjuntadas a la presente memoria, es evidente que la orientacion en la CD es mas fuerte en una posicion adyacente al nudillo de la tela. La banda se caracteriza tfpicamente por que las regiones enriquecidas con fibra tienen una pluralidad de micropliegues con lmeas de pliegue o pliegues transversales a la direccion de la maquina. El estiramiento de la banda en la direccion de la maquina expande los micropliegues.
El procedimiento es operado generalmente a un crepado en tela de aproximadamente el 10 a aproximadamente el 100 por cien, por ejemplo operado a un crepado en tela de al menos aproximadamente el 40 por ciento. En algunos casos, es preferible un crepado en tela de al menos aproximadamente el 60 o el 80; sin embargo, el procedimiento puede ser operado a un crepado en tela del 100 por cien o superior, quizas incluso mas del 125 por cien en algunos casos.
Con el fin de comprender mejor la invencion, aunque no forma parte de la misma, en la presente memoria se describe tambien un procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente crepada en tela que incluye las etapas de: a) deshidratar por compactacion una pasta de fabricacion de papel para formar una banda en formacion que tiene una distribucion aparentemente aleatoria de fibra de fabricacion de papel; b) aplicar la banda deshidratada que tiene la distribucion de fibras aparentemente aleatoria a una superficie de transferencia en movimiento que se mueve a una
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primera velocidad; c) crepar en tela la banda desde la superficie de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela de crepado con un patron, en el que la etapa de crepado se produce bajo presion en una lmea de contacto del crepado en tela definida entre la superficie de transferencia y la tela de crepado en el que la tela se desplaza a una segunda velocidad mas lenta que la velocidad de dicha superficie de transferencia. El patron de la tela, los parametros de la lmea de contacto, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda sea crepada desde la superficie de transferencia y sea redistribuida sobre la tela de crepado para formar una banda con un retfculo estirable que tiene una pluralidad de regiones interconectadas de diferente gramaje local que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones enriquecidas con fibra de alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones de enlace de menor gramaje local. El retfculo estirable de la banda esta caracterizado por que comprende una matriz de fibra cohesiva capaz de aumentar el volumen de huecos despues de ser secado-estirado. El procedimiento incluye ademas: d) aplicar la banda a un cilindro de secado, e) secar la banda sobre el cilindro de secado; f) retirar la banda desde el cilindro de secado; en el que las etapas d, e y f se llevan a cabo con el fin de preservar sustancialmente el retfculo de fibra estirable; y g) estirar la banda secada. Preferiblemente, el cilindro de secado es un secador Yankee provisto de una campana de secado, tal como se conoce bien en la tecnica. La banda puede ser retirada del secador Yankee sin un crepado sustancial. Aunque puede usarse o no una cuchilla de crepado, en algunos casos puede ser deseable usar una cuchilla, tal como una cuchilla no metalica, para ayudar o iniciar suavemente la retirada de la banda desde un secador Yankee.
En general, el procedimiento se hace funcionar a un crepado en tela de aproximadamente el 10 a aproximadamente el 100 por ciento o incluso a un crepado en tela del 200 o del 300 por ciento y una recuperacion de crepado de aproximadamente el 10 a aproximadamente el 100 por ciento. Tal como se apreciara a partir de la descripcion siguiente, la recuperacion de crepado es una medida de la cantidad de crepado que se ha impartido a la banda que ha sido eliminado posteriormente. El procedimiento se hace funcionar a una recuperacion de crepado de al menos aproximadamente el 20 por ciento en las realizaciones preferidas, tal como funcionando a una recuperacion de crepado de al menos aproximadamente el 30 por ciento, el 40 por ciento, el 50 por ciento, el 60 por ciento, el 80 por ciento o el 100 por cien.
Cualquier pasta de fabricacion de papel adecuada puede ser usada para fabricar la hoja celulosica segun la presente invencion. El procedimiento es particularmente adaptable para su uso con fibra secundaria ya que el procedimiento es tolerante a pequenas partmulas secundarias. Mas preferiblemente, la banda es calandrada y estirada en lmea.
Aunque se puede utilizar cualquier metodo adecuado para estirar la banda, se prefiere particularmente estirar la banda entre un primer rodillo que funciona a una velocidad en la direccion de la maquina mayor que la velocidad de la tela de crepado y un segundo rodillo que funciona a una velocidad en la direccion de la maquina mayor que el primer rodillo.
La hoja celulosica absorbente, crepada en tela, se puede secar hasta una consistencia de al menos aproximadamente el 90 o, incluso mas preferiblemente, de al menos el 92 por ciento antes del estiramiento. Tfpicamente, la banda se seca a una consistencia de aproximadamente el 98% cuando se seca en tela.
En terminos generales, los parametros de procesamiento y de crepado en tela se controlan de manera que la relacion de porcentaje de reduccion en espesor/porcentaje de reduccion en gramaje de la banda sea menor de aproximadamente 0,85 tras el estiramiento de la banda. Un valor inferior a aproximadamente 0,7 o incluso 0,6 es mas preferido.
Con el fin de comprender mejor la invencion, aunque no forma parte de la misma, se proporciona un procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente crepada en tela que incluye las etapas de: a) deshidratar por compactacion una pasta de fabricacion de papel para formar una banda en formacion que tiene una distribucion aparentemente aleatoria de fibras de fabricacion de papel: b) aplicar la banda deshidratada que tiene la distribucion de fibras aparentemente aleatoria a una superficie de transferencia en movimiento que se mueve a una primera velocidad; c) crepar en tela la banda desde la superficie de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela de crepado con un patron. La etapa de crepado tiene lugar bajo presion en una lmea de contacto del crepado en tela definida entre la superficie de transferencia y la tela de crepado en el que la tela se desplaza a una segunda velocidad mas lenta que la velocidad de la superficie de transferencia. El patron de la tela, los parametros de la lmea de contacto y la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda sea crepada desde la superficie de transferencia y sea redistribuida sobre la tela de crepado para formar una banda con un retfculo estirable que tiene una pluralidad de regiones interconectadas de diferentes gramajes locales que incluyen al menos: (i) una pluralidad de regiones enriquecidas con fibra de alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones de enlace de menor gramaje local. El retfculo estirable de la banda esta caracterizado por que comprende una matriz de fibra cohesiva capaz de aumentar el volumen de huecos despues de ser secado-estirado. El procedimiento incluye ademas las etapas de d) aplicar la banda a un cilindro de secado; e) secar la banda sobre el cilindro
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de secado, f) retirar la banda desde el cilindro de secado; g) controlar el angulo de recogida desde el cilindro de secado en el que las etapas d, e, f y g se llevan a cabo con el fin de preservar sustancialmente el retmulo de fibra estirable. A continuacion, la banda secada se estira a la longitud final.
La etapa de control del angulo de recogida desde el cilindro de secado puede ser llevada a cabo utilizando un cilindro de control de hoja. El cilindro de control de hoja esta dispuesto adyacente al cilindro de secado de manera que la distancia entre la superficie del cilindro de secado y la superficie del cilindro de control de hoja sea menor que aproximadamente dos veces el espesor de la banda. En casos preferidos, el cilindro de control de hoja esta dispuesto de manera que la distancia entre la superficie del cilindro de secado y la superficie del cilindro de control de hoja sea de aproximadamente el espesor de la banda o menor. Preferiblemente, la banda es calandrada y estirada en lmea despues de haber sido separada del cilindro de secado.
La banda es estirada una cantidad adecuada cualquiera, dependiendo de las propiedades deseadas. En general, la banda es estirada al menos aproximadamente un 10 por ciento, normalmente al menos aproximadamente un 15 por ciento, de manera adecuada al menos aproximadamente un 30 por ciento. La banda puede ser estirada al menos aproximadamente un 45 por ciento o un 75 por ciento o mas, dependiendo de la cantidad de crepado en tela aplicado anteriormente.
Se puede usar cualquier metodo adecuado para estirar la banda. Un metodo preferido es estirar la banda entre un primer rodillo de estiramiento, que funciona a una primera velocidad en la direccion de la maquina que, idealmente, es ligeramente mayor que la velocidad de la tela de crepado, y un segundo rodillo de estiramiento, que funciona a una velocidad en la direccion de la maquina sustancialmente mayor que la velocidad del primer rodillo de estiramiento. Cuando se usa este aparato, de manera ventajosa, la banda rodea el primer rodillo de estiramiento a lo largo de un angulo suficiente para controlar el deslizamiento, idealmente mas de 180° de su circunferencia. Asimismo, la banda rodea el segundo rodillo de estiramiento a lo largo de otro angulo suficiente para controlar deslizamiento, idealmente tambien mas de 180° de su circunferencia. En casos preferidos, la banda rodea cada uno de entre el primer rodillo de estiramiento y el segundo rodillo de estiramiento a lo largo de entre aproximadamente 200° y aproximadamente 300° de sus circunferencias respectivas. Tambien es preferible que el primer rodillo de estiramiento y el segundo rodillo de estiramiento sean moviles uno con respecto al otro; de manera que se dispondran en una primera posicion para el enhebrado y en una segunda posicion para el funcionamiento, un lado de la banda en contacto con el primer rodillo de estiramiento y el otro lado de la banda en contacto con el segundo rodillo de estiramiento.
Con el fin de comprender mejor la invencion, aunque no forma parte de la misma, en la presente memoria se describe tambien un procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente crepada en tela que incluye las etapas de: a) deshidratar por compactacion una pasta de fabricacion de papel para formar una banda en formacion que tiene una distribucion aparentemente aleatoria de fibra de fabricacion de papel, b) aplicar la banda deshidratada que tiene la distribucion de fibras aparentemente aleatoria a una superficie de transferencia que se mueve a una primera velocidad; c) crepar en tela la banda desde la superficie de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela de crepado con un patron. La etapa de crepado se lleva a cabo bajo presion en una lmea de contacto del crepado en tela definida entre la superficie de transferencia y la tela de crepado en el que la tela se desplaza a la segunda velocidad mas lenta que la velocidad de la superficie de transferencia. El patron de la tela, los parametros de la lmea de contacto, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda sea crepada desde la superficie de transferencia y sea redistribuida sobre la tela de crepado para formar una banda con un retmulo estirable que tiene una pluralidad de regiones interconectadas de diferente gramaje local que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones enriquecidas con fibra de alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones de enlace de menor gramaje local. El retmulo estirable de la banda esta caracterizado por que incluye una matriz de fibra cohesiva capaz de aumentar su volumen de huecos despues de su secado-estirado. El procedimiento incluye ademas las etapas de d) adherir la banda a un cilindro de secado con una composicion resinosa de revestimiento adhesivo; e) secar la banda sobre el cilindro de secado, y f) retirar la banda desde el cilindro de secado. Las Etapas d, e y f se llevan a cabo a fin de preservar sustancialmente el retmulo de fibra estirable. Despues del secado, la banda se estira a su longitud final.
Opcionalmente, el cilindro de secado esta provisto de una capa de revestimiento protector resinoso por debajo de la composicion de revestimiento adhesivo resinoso. Preferiblemente, la capa de revestimiento protector resinoso incluye una resina de poliamida; tal como una resina de dietilentriamina tal como es bien conocido en la tecnica. Estas resinas pueden ser reticuladas mediante cualquier medio adecuado.
Preferiblemente, la composicion de revestimiento adhesiva resinosa es humectable. El procedimiento se hace funcionar de manera que incluye el mantenimiento de la composicion de revestimiento resinosa adhesiva sobre el cilindro de secado de manera que el revestimiento proporcione suficiente pegajosidad en humedo despues de la transferencia de la banda al cilindro de secado para asegurar la banda al mismo durante el secado. La composicion de revestimiento adhesiva resinosa se mantiene tambien de manera que la composicion de
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revestimiento adhesiva sea flexible cuando se seca de manera que la banda pueda ser retirada del cilindro de secado sin una cuchilla de crepado. A este respecto, "flexible" significa que la composicion de revestimiento adhesiva resinosa no se endurece cuando se seca o si no se mantiene en un estado flexible de manera que la banda pueda ser separada del cilindro de secado sin danos sustanciales. La composicion de revestimiento adhesiva puede incluir una resina de alcohol polivimlico e incluye, preferiblemente, al menos una resina adicional. La resina adicional puede ser una resina de polisacarido, tal como una resina celulosica o un almidon.
Para una mejor comprension de la invencion, aunque no forma parte de la misma, tambien se describe en esta memoria un procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente, crepada en tela, tal como se ha descrito anteriormente, en el que la banda es estampada en relieve, mientras esta dispuesta en el cilindro de secado. Despues del estampado en relieve, la banda es secada adicionalmente en el cilindro de secado y es retirada del mismo. Preferiblemente, las etapas de aplicar la banda al cilindro de secado, estampar la banda mientras esta dispuesta sobre el cilindro de secado, secar la banda sobre el cilindro de secado y retirar la banda del cilindro de secado se realizan a fin de conservar sustancialmente el retmulo de fibra estirable. Despues de la retirada desde el cilindro de secado, la banda seca es estirada. La banda es estampada en relieve en el cilindro de secado cuando tiene una consistencia de menos de aproximadamente el 80 por ciento; tfpicamente cuando tiene una consistencia de menos del 70 por ciento; y preferiblemente la banda es estampada en relieve cuando su consistencia es menor de aproximadamente el 50 por ciento. En algunos casos, la banda puede ser estampada mientras es aplicada al cilindro de secado con una superficie de estampado que se desplaza en la direccion de la maquina a una velocidad mas lenta que el cilindro de secado. En este procedimiento, se aplica un crepado adicional a la banda mientras esta dispuesta sobre el cilindro de secado.
El vado aplicado es util para aumentar el estiramiento CD. Otro procedimiento de fabricacion de una hoja celulosica absorbente crepada en tela incluye: a) deshidratar por compactacion una pasta de fabricacion de papel para formar una banda en formacion que tiene una distribucion aparentemente aleatoria de fibra de fabricacion de papel; b) aplicar la banda deshidratada que tiene la distribucion aparentemente aleatoria de fibras a una superficie de transferencia en movimiento que se mueve a una primera velocidad; y c) crepar en tela la banda desde la superficie de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela de crepado, en el que la etapa de crepado se produce bajo presion en una lmea de contacto del crepado en tela definida entre la superficie de transferencia y la tela de crepado en el que la tela se desplaza a una segunda velocidad mas lenta que la velocidad de dicha superficie de transferencia. El patron de la tela, los parametros de lmea de contacto, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda sea crepada desde la superficie de transferencia y sea redistribuida sobre la tela de crepado para formar una banda con un retmulo estirable que tiene una pluralidad de regiones interconectadas de diferentes gramajes locales, que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones enriquecidas con fibra de alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones de enlace de menor gramaje local. El procedimiento incluye tambien d) aplicar vado a la banda para aumentar su estiramiento CD en al menos aproximadamente el 5% con respecto a una banda similar producida mediante medios similares sin la aplicacion de vado despues del crepado en tela. Preferiblemente, el vado se aplica a la banda mientras esta retenida en la tela de crepado y la tela de crepado se selecciona para aumentar el estiramiento CD cuando se aplican niveles adecuados de vado a la banda. Generalmente, al menos se aplican 12,7 cm (5 pulgadas) de Hg de vado; mas tfpicamente se aplican al menos 25,4 cm (10 pulgadas) de Hg de vado cuando asf se desea. Pueden aplicarse niveles mas altos de vado tales como de al menos 38,1 cm (15 pulgadas) de Hg o al menos 50,8 cm (20 pulgadas) de Hg o al menos 63,5 cm (25 pulgadas) de Hg o mas.
La aplicacion de vado a la banda aumenta preferiblemente el estiramiento CD de la banda en al menos aproximadamente el 5-7,5 por ciento con respecto a una banda similar producida con los mismos medios pero sin aplicacion de vado a la misma despues del crepado en tela; mas preferiblemente, la aplicacion de vado a la banda aumenta el estiramiento CD de la banda en al menos aproximadamente el 10 por ciento con respecto a una banda similar producida con los mismos medios sin aplicacion de vado a la misma despues del crepado en tela. En todavfa otros procedimientos, la aplicacion de vado a la banda aumenta el estiramiento CD de la banda en al menos aproximadamente el 20 por ciento con respecto a una banda similar producida con los mismos medios sin aplicacion de vado a la misma despues del crepado en tela; al menos aproximadamente el 35 por ciento con respecto a una banda similar producida con los mismos medios sin la aplicacion de vado a la misma despues del crepado en tela o al menos aproximadamente el 50 por ciento con respecto a una banda similar producida con los mismos medios sin la aplicacion de vado a la misma despues del crepado en tela, siendo todavfa mas preferida en otros casos.
La diferencia de velocidad chorro/malla es un parametro importante del procedimiento de la invencion segun la reivindicacion 1. La diferencia de velocidad chorro/malla puede ser mayor de aproximadamente 2,03 m/s (400 pies por minuto), por ejemplo mayor de aproximadamente 2,23 m/s (450 pies por minuto). Tfpicamente, la banda tiene un retmulo con una pluralidad de regiones interconectadas de diferentes gramajes locales que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones enriquecidas con fibra de alto gramaje local interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones de enlace de menor gramaje local. La orientacion de las fibras en las zonas enriquecidas con fibra esta sesgada en la CD.
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Todav^a mas caracteffsticas y ventajas diferentes de la invencion seran evidentes a partir de la siguiente descripcion y figuras adjuntas
Breve descripcion de los dibujos
A continuacion, la invencion se describe en detalle con referencia a los dibujos, en los que los numeros similares designan partes similares:
La Figura 1 es una fotomicrograffa (120X) en seccion a lo largo de la direccion de la maquina de una region enriquecida con fibras de una hoja crepada en tela que no ha sido estirada despues del crepado en tela;
La Figura 2 es una fotomicrograffa (120X) en seccion a lo largo de la direccion de la maquina de una region enriquecida con fibras de una hoja crepada en tela de la invencion que se ha estirada un 45% despues del crepado en tela.
La Figura 3 es una fotomicrograffa (10X) del lado de la tela de una banda crepada en tela que se seco en la tela;
La Figura 4 es una fotomicrograffa (10X) del lado de la tela de una banda crepada en tela que se seco en tela y, a continuacion, se estiro un 45%;
La Figura 5 es una fotomicrograffa (10X) del lado del secador de la banda de la Figura 3;
La Figura 6 es una fotomicrograffa (10X) del lado del secador de la banda de la Figura 4;
La Figura 7 es una microfotograffa (8X) de una banda de malla abierta que incluye una pluralidad de regiones base de alto gramaje unidas por regiones base de menor gramaje que se extienden entre las mismas;
La Figura 8 es una fotomicrograffa que muestra un detalle ampliado (32X) de la banda de la Figura 7;
La Figura 9 es una microfotograffa (8X) que muestra la banda de malla abierta de la Figura 7 colocada sobre la tela de crepado usada para fabricar la banda;
La Figura 10 es una fotomicrograffa que muestra una banda que tiene un gramaje de 8,62 kg/resma (19 libras/resma) producida con un crepado en tela del 17%;
La Figura 11 es una fotomicrograffa que muestra una banda que tiene un gramaje de 8,62 kg/500 hojas (19 libras/resma) producida con un crepado en tela del 40%;
La Figura 12 es una fotomicrograffa que muestra una banda que tiene un gramaje de 12,25 kg/500 hojas (27 libras/resma) producida con un crepado en tela del 28%;
La Figura 13 es una imagen de la superficie (10X) de una hoja absorbente, que indica las areas donde se tomaron muestras para SEM de la superficie y de la seccion;
Las Figuras 14-16 son SEMs de la superficie de una muestra de material tomada de la hoja observada en la Figura 13;
Las Figuras 17 y 18 son SEMs de la hoja mostrada en la Figura 13 en seccion a lo largo de la MD;
Las Figuras 19 y 20 son SEMs de la hoja mostrada en la Figura 13 en seccion a lo largo de la MD;
Las Figuras 21 y 22 son SEMs de la hoja mostrada en la Figura 13 en seccion tambien a lo largo de la MD;
Las Figuras 23 y 24 son SEMs de la hoja mostrada en la Figura 13 en seccion a traves de la MD;
La Figura 25 es un diagrama esquematico de una maquina de papel para poner en practica el procedimiento de la presente invencion;
La Figura 26 es un diagrama esquematico de otra maquina de papel para poner en practica el procedimiento de la presente invencion;
La Figura 27 es un diagrama esquematico de parte de todavfa otra maquina de papel para poner en practica el procedimiento de la presente invencion;
Las Figuras 28a y 28b son diagramas esquematicos que ilustran un revestimiento adhesivo y protector para su uso en conexion con la presente invencion;
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Las Figuras 29a y 29b son diagramas esquematicos que ilustran rodillos de estiramiento que pueden ser usados en conexion con la maquina de papel de la Figura 27;
La Figura 30 es un diagrama esquematico de una parte de otra maquina de papel provista de un rodillo de estampado que estampa la banda mientras esta adherida al cilindro Yankee.
La Figura 31 es un grafico del volumen de huecos en funcion del gramaje conforme las bandas son estiradas;
La Figura 32 es un diagrama que muestra el modulo de las bandas de la invencion en la direccion de la maquina, en el que el eje de abscisas ha sido desplazado en aras de la claridad;
La Figura 33 es un grafico del modulo en la direccion de la maquina en funcion del porcentaje de estiramiento para los productos de la presente invencion;
La Figura 34 es un grafico del cambio de espesor en funcion del cambio de gramaje para diversos productos de la invencion;
La Figura 35 es un grafico del espesor en funcion del vado aplicado para bandas crepadas en tela;
La Figura 36 es un grafico del espesor en funcion del vado aplicado para bandas crepadas en tela y varias telas de
crepado;
La Figura 37 es un grafico de los valores de friccion TMI en funcion del estiramiento de diferentes bandas de la invencion;
La Figura 38 es un grafico del cambio de volumen de huecos en funcion de un cambio de gramaje para diversos productos; y
La Figura 39 es un diagrama que muestra curvas representativas de la relacion de traccion MD/CD en funcion de la
diferencia de velocidad de chorro y de malla para los productos de la invencion y la hoja absorbente prensada en
humedo convencional (CWP, Conventional Wet Press).
Descripcion detallada
A continuacion, la invencion se describe en detalle con referencia a varias realizaciones y numerosos ejemplos. Dicha descripcion tiene solo propositos ilustrativos. Las modificaciones de los ejemplos concretos incluidos en el espmtu y el alcance de la presente invencion, expuestos en las reivindicaciones adjuntas, seran facilmente evidentes para una persona con conocimientos en la materia.
La terminologfa usada en la presente memoria tiene su significado ordinario coherente con las definiciones ejemplares expuestas inmediatamente a continuacion.
A lo largo de la presente memoria descriptiva y las reivindicaciones, cuando se hace referencia a una banda en formacion que tiene una distribucion aparentemente aleatoria de orientacion de las fibras (o cuando se usa una terminologfa similar), se hace referencia a la distribucion de la orientacion de las fibras que resulta cuando se usan tecnicas de formacion conocidas para depositar una pasta sobre la tela de formacion. Cuando se examinan al microscopio, las fibras aparentan estar orientadas aleatoriamente a pesar de que, dependiendo de la velocidad chorro a cable, puede haber una desviacion considerable hacia la orientacion en la direccion de la maquina, haciendo que la resistencia a la traccion de la banda en la direccion de la maquina sea mayor que la resistencia a la traccion en la direccion transversal.
A menos que se especifique lo contrario, "gramaje", BWT (“Basis Weight”), bwt, etc., se refieren al peso de una resma de 278,7 m2 (3.000 pies cuadrados) de producto. Consistencia se refiere al porcentaje de solidos de una banda en formacion, por ejemplo, calculada sobre una base seca. "Secado con aire" significa incluyendo humedad residual, por convencion hasta aproximadamente el 10 por ciento de humedad para la pasta y hasta aproximadamente el 6% para el papel. Una banda en formacion, que tiene el 50 por ciento de agua y el 50 por ciento de pasta seca, tiene una consistencia del 50 por ciento.
El termino "celulosico", "hoja celulosica" y similares pretenden incluir cualquier producto que incorpora fibra para fabricacion de papel que tiene celulosa como un constituyente principal. Las "fibras para fabricacion de papel" incluyen pastas vfrgenes o fibras celulosicas recicladas (secundarias) o mezclas de fibras que comprenden fibras celulosicas. Las fibras adecuadas para la fabricacion de las bandas de la presente invencion incluyen: fibras distintas de la madera, tales como fibras de algodon o derivados de algodon, abaca, kenaf, hierba sabai, lino, esparto, paja, yute, canamo, bagazo, fibras de seda de algodoncillo, y fibras de hoja de pina; y fibras de madera, tales como las obtenidas a partir de arboles de hojas caducas y comferas, incluyendo fibras de madera blanda,
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tales como fibras kraft de madera blanda del norte y del sur; fibras de madera dura, tales como eucalipto, arce, abedul, alamo o similares. Las fibras para fabricacion de papel pueden ser liberadas de su material de origen mediante uno cualquiera de entre una serie de procedimientos qmmicos de reduccion a pasta familiares para una persona con experiencia en la tecnica, incluyendo fabricacion de pasta con sulfato, sulfito, polisulfuro, soda, etc. La 5 pasta puede ser blanqueada, si se desea, por medios qmmicos que incluyen el uso de cloro, dioxido de cloro, oxfgeno, peroxido alcalino, etc. Los productos de la presente invencion pueden comprender una mezcla de fibras convencionales (derivadas de fuentes de pasta virgen o de reciclaje) y fibras tubulares, ricas en lignina, de alto grosor, tales como la pasta termomecanica qmmica blanqueada (BCTMP). "Pastas" y terminologfas similares se refieren a composiciones acuosas que incluyen fibras para fabricacion de papel, opcionalmente resinas resistentes 10 a la humedad, opcionalmente desmoldantes, etc., para la fabricacion de productos de papel.
Tal como se usa en la presente memoria, la expresion deshidratacion por compactacion de la banda o pasta se refiere a una deshidratacion mecanica mediante prensado en humedo sobre un fieltro deshidratante, por ejemplo, en algunas realizaciones mediante el uso de presion mecanica aplicada de manera continua sobre la superficie de la banda, tal como en una lmea de contacto entre un rodillo de prensa y una zapata de presion, en el que la banda 15 esta en contacto con un fieltro de fabricacion de papel. La terminologfa "deshidratacion por compactacion" se usa para distinguir los procedimientos en los que la deshidratacion inicial de la banda se lleva a cabo, en gran medida, por medios termicos, como es el caso, por ejemplo, de la patente US N° 4.529.480 de Trokhan y la patente US N° 5.607.551 de Farrington et al., indicadas anteriormente. De esta manera, la deshidratacion por compactacion de una banda se refiere, por ejemplo, a eliminar el agua de una banda en formacion que tiene una consistencia de 20 menos del 30 por ciento, mas o menos, mediante la aplicacion de presion a la misma y/o aumentando la consistencia de la banda en aproximadamente el 15 por ciento o mas mediante aplicacion de presion a la misma.
Tela de crepado y terminologfas similares se refieren a una tela o correa que tiene un patron adecuado para llevar a la practica el procedimiento de la presente invencion y, preferiblemente, es suficientemente permeable de manera que la banda pueda ser secada mientras es mantenida en la tela de crepado. En los casos en que los que la banda 25 es transferida a otra tela o superficie (diferente a la tela de crepado) para el secado, la tela de crepado puede tener una permeabilidad mas baja.
“Lado de la tela” y terminologfas similares se refieren al lado de la banda que esta en contacto con la tela de crepado y de secado. "Lado del secador" o "lado can" es el lado de la banda opuesto al lado de tela de la banda.
Fpm se refiere a pies por minuto, mientras que consistencia se refiere al porcentaje en peso de la fibra de la banda.
30 La diferencia de la velocidad de chorro/malla es la diferencia de velocidad entre el chorro de la caja de entrada que sale desde una caja de entrada (tal como la caja 70 de entrada, Figuras 25, 26.) y la malla o tela de formacion; tfpicamente, la velocidad de chorro - velocidad de hilo se expresa en pies por minuto. En los casos en los que se usan un par de telas de formacion, la velocidad de la tela que hace avanzar la banda en la direccion de la maquina se usa para calcular la diferencia de velocidad de chorro/malla, es decir, la tela 54, Figura 25 o el fieltro 78, Figura 35 26 en el caso de una maquina de formacion de media luna. En cualquier caso, ambas telas de formacion se
mueven normalmente a la misma velocidad.
Una banda “similar” producida mediante medios "similares" se refiere a una tela realizada a partir de equipos sustancialmente identicos en sustancialmente la misma manera; es decir, con sustancialmente los mismos parametros generales de crepado, crepado en tela, lmea de contacto, etc.
40 MD significa direccion de la maquina y CD significa direccion transversal a la maquina.
Los parametros de la lmea de contacto incluyen, sin limitacion, presion de la lmea de contacto, longitud de la lmea de contacto, dureza de rodillo de soporte, angulo de aproximacion de la tela, angulo de recogida de la tela, uniformidad y diferencia de velocidad entre las superficies de la lmea de contacto.
La longitud de la lmea de contacto significa la longitud sobre la que las superficies de contacto estan en contacto.
45 El retmulo estirable es "conservado sustancialmente" cuando la banda es capaz de exhibir un aumento de volumen de huecos tras un estiramiento.
“En lmea" y terminologfas similares se refieren a una etapa de procedimiento realizada sin retirar la banda de la maquina de papel en la que se produce la banda. Una banda es estirada o calandrada en lmea cuando es estirada o calandrada sin ser cortada antes del enrollado.
50 “Flexible", en el contexto del adhesivo de crepado, significa que la composicion de revestimiento adhesiva resinosa no se endurece cuando se seca o si no se mantiene en un estado flexible de manera que la banda puede ser separada del cilindro de secado sin danos sustanciales. La composicion de revestimiento adhesivo puede incluir
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una resina de alcohol polivimlico y, preferiblemente, incluye al menos una resina adicional. La resina adicional puede ser una resina de polisacarido, tal como una resina de celulosa o un almidon.
Una superficie de transferencia en movimiento se refiere a la superficie desde la cual la banda es crepada en la tela de crepado. La superficie de transferencia en movimiento puede ser la superficie de un tambor giratorio, tal como se describira mas adelante, o puede ser la superficie de una cinta en movimiento continuo suave u otra tela en movimiento que puede tener textura superficial, etc. La superficie de transferencia en movimiento debe soportar la banda y debe facilitar el crepado con alto contenido de solidos, tal como se apreciara a partir de la descripcion siguiente.
Los espesores y o el volumen espedfico indicados en la presente memoria pueden ser 1,4 u 8 espesores de hoja medidos, segun se especifique. Las hojas son apiladas y la medicion del espesor es tomada aproximadamente de la parte central de la pila. Preferiblemente, las muestras de ensayo se acondicionan en una atmosfera de 23° ± 1,0°C. (73,4° ± 1,8°F) con una humedad relativa del 50% durante al menos aproximadamente 2 horas y, a continuacion, se miden con un dispositivo Thwing-Albert Model 89-II-JR o un dispositivo Progage Electronic Thicness Tester con yunque de 50,8 mm (2 pulgadas) de diametro, 539 ± 10 gramos de carga de peso muerto y velocidad de descenso de 5,87 mm/s (0.231 pulgadas/s). Para los ensayos de producto terminados, cada hoja de producto a ensayar debe tener el mismo numero de capas que el producto comercializado. Para los ensayos en general, se seleccionan ocho hojas y se apilan juntas. Para el ensayo de servilletas, las servilletas se despliegan antes de apilarlas. Para los ensayos de hojas base fuera de las bobinadoras, cada hoja a ensayar debe tener el mismo numero de capas que las producidas fuera de la bobinadora. Para los ensayos de hojas base fuera del carrete de la maquina de papel, deben usarse capas individuales. Las hojas se apilan juntas, alineadas en la MD. En el producto estampado en relieve o impreso, si es posible, se intenta evitar la toma de medidas en estas areas. El volumen espedfico puede expresarse tambien en unidades de volumen/peso dividiendo el espesor por el gramaje.
La absorbencia de los productos de la invencion se mide con un medidor de absorbencia simple. El medidor de absorbencia simple es un aparato particularmente util para medir las propiedades de hidrofilia y de absorbencia de una muestra de panuelo, servilleta o toalla. En este ensayo, se monta una muestra de panuelo, servilleta o toalla de 5,1 cm (2,0 pulgadas) de diametro entre una tapa superior plana, de plastico, y una placa de muestras ranurada inferior. El disco con la muestra de panuelo, servilleta o toalla se mantiene en su lugar mediante una zona de solapa circunferencial de 3,18 mm (1/8 de pulgada) de ancho. La muestra no es comprimida por el soporte. Se introduce agua desionizada a 22,8°C (73°F) en la muestra en el centro de la placa de muestra inferior a traves de un conducto de 1 mm de diametro. Esta agua se encuentra a una altura hidrostatica de menos 5 mm. El flujo es iniciado por un pulso introducido al inicio de la medicion por el mecanismo del instrumento. De esta manera, el agua es absorbida por el panuelo, servilleta o toalla de muestra desde este punto de entrada central radialmente hacia fuera por la accion capilar. Cuando la velocidad de imbibicion de agua disminuye por debajo de 0.005 g de agua por 5 segundos, se termina el ensayo. La cantidad de agua retirada del deposito y absorbida por la muestra se pesa y se expresa en gramos de agua por metro cuadrado de la muestra o en gramos de agua por gramo de hoja. En la practica, se usa un dispositivo M/K Systems Inc. Gravimetric Absorbency Testing System. Este es un sistema comercial obtenible de M/K Systems Inc., 12 Garden Street, Danvers, Mass., 01923. La WAC o la capacidad de absorcion de agua, denominada tambien SAT, es determinada en realidad por el propio instrumento. La WAC se define como el punto donde la grafica de peso en funcion del tiempo tiene una pendiente "nula", es decir, la muestra ha dejado de absorber. Los criterios de terminacion para un ensayo se expresan en cambio maximo en peso de agua absorbida durante un penodo de tiempo fijo. Esto es basicamente una estimacion de la pendiente nula en el grafico de peso en funcion del tiempo. El programa usa un cambio de 0,005 g en un intervalo de tiempo de 5 segundos como criterio de terminacion; a menos que se especifique "Slow SAT", en cuyo caso los criterios de terminacion son de 1 mg en 20 segundos.
Las resistencias a la traccion en seco (MD y CD), el estiramiento, sus proporciones, el modulo, el modulo de rotura, la tension y la deformacion se miden con un dispositivo de ensayo Instron estandar u otro medidor de tension de alargamiento adecuado que puede ser configurado de varias maneras, tfpicamente usando tiras de 7,62 cm o 2,54 cm (3 o 1 pulgadas) de ancho de panuelo o toalla, acondicionadas en una atmosfera de 23° ± 1°C (73.4° ± 1°F) con una humedad relativa del 50% durante 2 horas. El ensayo de traccion se realiza a una velocidad de cruceta de 5,1 cm/min (2 pulgadas/min). El modulo se expresa en libras/pulgada por pulgada de elongacion a menos que se indique lo contrario.
Las relaciones de traccion son simplemente relaciones de los valores determinados por medio de los procedimientos anteriores. A menos que se especifique lo contrario, una propiedad de traccion es una propiedad de hoja seca.
La “relacion de crepado en tela" es una expresion de la diferencia de velocidad entre la tela de crepado y la malla
de formacion y, tfpicamente, se calcula como la relacion de la velocidad de la banda inmediatamente antes del crepado en tela y la velocidad de la banda inmediatamente despues del crepado en tela, en el que la malla de formacion y la superficie de transferencia se hacen funcionar, tfpicamente pero no necesariamente, a la misma velocidad:
5 Relacion de crepado en tela = velocidad del cilindro de transferencia / velocidad de tela de crepado
El crepado en tela puede expresarse tambien como un porcentaje calculado como:
Porcentaje de crepado en tela = [Relacion de crepado en tela -1] x 100%
Una banda crepada desde un cilindro de transferencia con una velocidad superficial de 13,72 km/h (750 pies por minuto) a una tela con una velocidad de 9,14 km/h (500 pies por minuto) tiene una relacion de crepado en tela de 10 1,5 y un crepado en tela del 50%.
La relacion de estiramiento se calcula de manera similar, tfpicamente como la relacion de la velocidad de bobinado a la velocidad de la tela de crepado. El estiramiento puede expresarse como un porcentaje restando 1 de la relacion de estiramiento y multiplicando por 100%. La “extraccion” o el "estiramiento" aplicado a una muestra de ensayo se calcula a partir de la relacion de la longitud final dividida por su longitud antes de la elongacion. A 15 menos que se especifique lo contrario, el estiramiento se refiere a la elongacion con respecto a la longitud de la banda seca. Esta cantidad puede ser expresada tambien como un porcentaje. Por ejemplo, una muestra de ensayo de 10,2 cm (4 pulgadas) estirada a 12,7 cm (5 pulgadas) tiene una relacion de estiramiento de 5/4 o 1,25 y un estiramiento del 25%.
La relacion total de crepado se calcula como la relacion de la velocidad de la malla de formacion a la velocidad del 20 carrete y un % de crepado total es:
% de crepado total = [Relacion de crepado total -1] x 100%
Un procedimiento con una velocidad de malla de formacion de 36,58 km/h (2.000 pies por minuto) y una velocidad de carrete de 18,29 km/h (1.000 pies por minuto) tiene una relacion de crepado total o lmea de 2 y un crepado total del 100%.
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El crepado recuperado de una banda es la cantidad de crepado en tela eliminado cuando la banda es alargada o estirada. Esta cantidad se calcula de la siguiente manera y se expresa como un porcentaje:
Un procedimiento con un crepado total del 25% y un crepado en tela del 50% tiene un crepado recuperado del 50%.
30 El crepado recuperado se denomina recuperacion de crepado al cuantificar la cantidad de crepado y el estiramiento aplicado a una banda particular. Los calculos ejemplares de las diversas cantidades para una maquina 40 de papel del tipo mostrado en la Figura 25, provista de un cilindro 90 de transferencia, una tela 48 de crepado, asf como un carrete 120 de recogida se proporcionan en la Tabla 1 siguiente. El crepado en tela recuperado es un atributo de producto que se refiere al volumen espedfico y al volumen de huecos, tal como se observa en las Figuras y los 35 Ejemplos siguientes. Los valores de velocidad dados en fpm se pueden multiplicar por 0,018 para obtener el correspondiente valor en km/h.
Tabla 1. Calculos ejemplares de crepado en tela, estiramiento y crepado recuperado
- Malla
- Tela de crepado Carret e Relacion FC % crepa- do en tela Rela- cion estira- miento % estira miento Rela- cion crepado total % crepado total Crepado recupe- rado
- fpm
- fpm
- fpm
- % % % %
- 1000
- 500 750 2,00 100% 1,5 50% 1,33 33% 67%
- 2000
- 1500 1600 1,33 33% 1,067 6,7% 1,25 25% 25%
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- Malla
- Tela de crepado Carret e Relacion FC % crepa- do en tela Rela- cion estira- miento % estira- miento Rela- cion crepado total % crepado total Crepado recupe- rado
- 2000
- 1500 2000 1,33 33% 1,33 33% 1,00 0% 100%
- 3000
- 1500 2625 2,00 100% 1,75 75% 1,14 14% 86%
- 3000
- 2000 2500 1,50 50% 1,25 25% 1,20 20% 60%
Los valores de friccion y diferencia entre caras se calculan mediante una modificacion del procedimiento TMI descrito en la patente US N° 6.827.819 de Dwiggins et al., este procedimiento modificado se describe a continuacion. Un porcentaje de cambio en el valor de la friccion o de diferencia entre caras despues del estiramiento se basa en la diferencia entre el valor inicial sin estiramiento y el valor estirado, dividido por el valor inicial y se expresa como un porcentaje.
Las mediciones de desviacion de la diferencia entre caras y la friccion pueden conseguirse usando un medidor Lab Master Slip & Friction Tester, con una opcion de medicion de carga especial de alta sensibilidad y bloque de soporte de muestra y parte superior a medida, Modelo 32-90, disponible en:
Testing Machines Inc.
2910 Expressway Drive Sur
Islandia, NY 11722
800-678-3221
www.testingmachines.com
adaptado para aceptar un sensor de friccion, disponible en:
Noriyuki Uezumi Kato Tech Co., Ltd.
Kyoto Branch Office
Nihon-Seimei-Kyoto-Santetsu Edificio. 3F Higashishiokoji-Agaru, Nishinotoin-Dori Shimogyo-ku, Kyoto 600-8216 Japon
81-75-361-6360
katotech@mx1.alpha-banda.ne.jp
El software para el medidor Lab Master Slip and Friction se modifica para permitir: (1) recuperar y grabar directamente los datos instantaneos de la fuerza ejercida sobre el sensor de friccion conforme se desplaza a traves de las muestras; (2) calcular un promedio para esos datos; (3) calcular el valor de la desviacion absoluta de la diferencia entre cada uno de los puntos de datos instantaneos y el promedio calculado; y (4) calcular una desviacion media del estudio que se expresara en gramos.
Antes del ensayo, las muestras de ensayo debenan ser acondicionadas en una atmosfera de 23,0° ± 1°C (73,4° ± 10,8°F) y 50% ± 2% de humedad relativa. Los ensayos debenan llevarse a cabo tambien en estas condiciones. Las muestras debenan ser manipuladas solo por los bordes y las esquinas y debena minimizarse cualquier contacto con la superficie de la muestra a analizar ya que las muestras son delicadas, y las propiedades ffsicas pueden ser cambiadas facilmente por una mala manipulacion o una transferencia de aceites desde las manos del operario que realiza el ensayo.
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Las muestras de ensayo se preparan, usando un cortador de papel para obtener bordes rectos, como tiras de 7,62 cm (3 pulgadas) de ancho (CD) por 12,7 cm (5 pulgadas) de largo (MD); eliminandose cualquier hoja con imperfecciones obvias y remplazandose con hojas aceptables. Estas dimensiones corresponden a las de un ensayo de traccion estandar, permitiendo que la misma muestra sea primero alargada en el medidor de traccion y, a continuacion, sea ensaya para determinar la friccion superficial.
Cada muestra es colocada en la mesa de muestras del medidor y los bordes de la muestra son alineados con el borde frontal de la mesa de muestras y el dispositivo de sujecion. Un bastidor de metal es colocado sobre la muestra en el centro de la mesa de muestras garantizando al mismo tiempo que la muestra esta plana debajo del bastidor, suavizando suavemente los bordes exteriores de la hoja. El sensor es colocado cuidadosamente sobre la muestra con el brazo sensor en el centro del soporte de sensor. Se ejecutan dos exploraciones MD en cada lado de cada muestra.
Para calcular el valor de friccion TMI de una muestra, se ejecutan dos exploraciones MD de la cabeza del sensor en cada lado de cada hoja, registrandose el valor de desviacion media de la primera exploracion MD del lado de la tela de la hoja registrado como MDfi; el resultado obtenido en la segunda exploracion en el lado de la tela de la hoja se registra como MDf2. MDdi y MDd2 son los resultados de las exploraciones ejecutadas en el lado del secador (Lado Can o Yankee) de la hoja.
El valor de friccion TMI para el lado de la tela se calcula como sigue:
De manera similar, el valor de friccion TMI para el lado del secador se calcula como:
Un valor de friccion de hoja global puede calcularse como el promedio del lado de la tela y el lado del secador, de la siguiente manera:
Lo que conduce a la diferencia entre las caras como una indicacion de la diferencia de friccion entre los dos lados de la hoja. La diferencia entre caras se define como:
TMI FVt,
Diferencia entre caras =----------=-------— * TMI FVt
■__ T PROMEDIO
en la que los subrndices "U" y "L" se refieren a los valores superior e inferior de la desviacion de friccion de los dos lados (tela y secador), es decir, el valor de friccion mas grande se coloca siempre en el numerador.
Para los productos crepados en tela, el valor de friccion del lado de la tela sera mas alto que el valor de friccion del lado del secador. La diferencia entre las caras tiene en cuenta no solo la diferencia relativa entre los dos lados de la hoja, si no el nivel de friccion global. En consecuencia, normalmente se prefieren los valores bajos de diferencia entre las caras.
PLI o pli significa libras de fuerza por pulgada lineal.
La dureza Pusey y Jones (P&J) (muesca) se mide segun ASTM D 531, y se refiere al numero de muesca (muestra y condiciones estandar).
La diferencia de velocidad hace referencia a una diferencia de velocidad lineal.
El volumen de huecos y/o la relacion de volumen de huecos, tal como se denominara en adelante, en la presente memoria, se determinan mediante la saturacion de una hoja con un lfquido POROFIL® no polar y midiendo la
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cantidad de Uquido absorbido. El volumen de Uquido absorbido es equivalente al volumen de huecos dentro de la estructura de la hoja. El porcentaje de aumento de peso (PWI) se expresa como gramos de lfquido absorbido por gramo de fibra en la estructura de hoja multiplicado por 100, tal como se indica mas adelante, en la presente memoria. Mas espedficamente, para cada muestra de hoja de una sola capa a ser ensayada, se seleccionan 8 hojas y se corta un cuadrado de 2,54 cm por 2,54 cm (1 pulgada por 1 pulgada) (2,54 cm (1 pulgada) en la direccion de la maquina y 2,54 cm (1 pulgada) en la direccion transversal a la maquina). Para las muestras de productos de multiples capas, cada capa se mide como una entidad separada. Multiples muestras debenan ser separadas en capas individuales y debenan usarse 8 hojas de cada posicion de capa para el ensayo. Cada muestra de ensayo se pesa y el peso seco se registra con una precision de 0,0001 gramos. La muestra se coloca en un recipiente que contiene lfquido Porofil® que tiene un peso espedfico de 1,875 gramos por centfmetro cubico, disponible en Coulter Electronics Ltd., Northwell Drive, Luton, Beds, Inglaterra; Part No. 9902458. Despues de 10 segundos, la muestra se sujeta con pinzas por el mismo borde (1-2 milfmetros) de una esquina y es retirada del lfquido. La muestra se sujeta de manera que esa esquina sea la parte superior y se permite que el exceso de lfquido gotee durante 30 segundos. Se contacta ligeramente (un contacto de menos de 1/2 segundos) la esquina inferior de la muestra con un papel de filtro N° 4 (Whatman Lt., Maidstone, Inglaterra) con el fin de eliminar el exceso de la ultima gota parcial. Inmediatamente, la muestra se pesa, en 10 segundos, registrando el peso con una precision de 0,0001 gramos. El PWI para cada muestra, expresado como gramos de lfquido Porofil® por gramo de fibra, se calcula como sigue:
PWI = [(W2 - W1) / W1] X 100%
en la que
“W1” es el peso seco de la muestra, en gramos; y
“W2" es el peso humedo de la muestra, en gramos.
El PWI para todas las ocho muestras individuales se determina tal como se ha descrito anteriormente y el promedio de las ocho muestras es el PWI para la muestra.
La relacion de volumen de huecos se calcula dividiendo el PWI por 1,9 (densidad del fluido) para expresar la relacion como un porcentaje, mientras que el volumen de huecos (gms/gm) es simplemente la relacion de aumento de peso; es decir, PWI dividido por 100.
Durante el crepado en tela en una lmea de contacto bajo presion, la fibra es redistribuida sobre la tela, haciendo que el procedimiento sea tolerante a condiciones de formacion inferiores a las ideales, tal como se observa a veces con un formador Fourdrinier. La seccion de formacion de una maquina Fourdrinier incluye dos partes principales, la caja de entrada y la mesa Fourdrinier. Esta ultima consiste en la extension de malla a traves de diversos dispositivos de control de drenaje. La formacion real se produce a lo largo de la mesa Fourdrinier. Los efectos hidrodinamicos de drenaje, el cizallamiento orientado y la turbulencia generada a lo largo de la mesa son, generalmente, los factores de control en el procedimiento de formacion. Por supuesto, la caja de entrada tiene tambien una influencia importante sobre el procedimiento, normalmente en una escala que es mucho mayor que los elementos estructurales de la banda de papel. De esta manera, la caja de entrada puede causar dichos efectos a gran escala como variaciones en la distribucion de las tasas, velocidades y concentraciones de flujo a traves de toda la anchura de la maquina; remolinos generados delante y alineados en la direccion de la maquina por el flujo acelerado al aproximarse a la hoja; y aumentos variables en el tiempo o pulsaciones del flujo en la caja de entrada. La existencia de vortices alineados en la MD en las descargas de la caja de entrada es comun. Los formadores Fourdrinier se describen mas detalladamente en “The Sheet Forming Process”, Parker, J. D., Ed., TAPPI Press (1972, reeditado 1994) Atlanta, Georgia.
Segun la presente invencion, una banda de papel absorbente es fabricada dispersando fibras de fabricacion de papel en pasta acuosa (suspension) y depositando la pasta acuosa sobre la malla de formacion de una maquina de fabricacion de papel. Podna usarse cualquier esquema de formacion adecuado. Por ejemplo, una lista extensa pero no exhaustiva, ademas de los formadores Fourdrinier, incluye un formador de media luna, un formador de doble malla bobinado en C, un formador de doble malla bobinado en S, o un formador con rodillo de cabezal de succion. La tela de formacion puede ser cualquier elemento foraminoso adecuado, incluyendo telas de una sola capa, telas de doble capa, telas de triple capa, telas de fotopolfmeros y similares. Los antecedentes no exhaustivos de la tecnica en el area de telas de formacion incluyen las patentes US N° 4.157.276, 4.605.585, 4.161.195,
3.545.705, 3.549.742, 3.858.623, 4.041.989, 4.071.050, 4.112.982, 4.149.571, 4.182.381, 4.184.519, 4.314.589,
4.359.069, 4.376.455, 4.379.735, 4.453.573, 4.564.052, 4.592.395, 4.611.639, 4.640.741, 4.709.732, 4.759.391,
4.759.976, 4.942.077, 4.967.085, 4.998.568, 5.016.678, 5.054.525, 5.066.532, 5.098.519, 5.103.874, 5.114.777,
5.167.261, 5.199.261, 5.199.467, 5.211.815, 5.219.004, 5.245.025, 5.277.761, 5.328.565 y 5.379.808. Una tela de formacion particularmente util con la presente invencion es Voith Fabrics Forming Fabric 2164, fabricada por Voith
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Fabrics Corporation, Shreveport, LA.
La formacion de espuma de la pasta acuosa sobre una malla o tela de formacion puede ser empleada como un medio para controlar la permeabilidad o el volumen de huecos de la hoja despues del crepado en tela. Las tecnicas de formacion de espuma se describen en la patente US N° 4.543.156 y la patente canadiense N° 2.053.505. La pasta de fibras espumada esta compuesta de una suspension acuosa de fibras mezcladas con un vetuculo lfquido espumado, justo antes de su introduccion a la caja de entrada. La suspension de pasta suministrada al sistema tiene una consistencia comprendida en el intervalo de aproximadamente el 0,5 a aproximadamente el 7 por ciento en peso de fibras, preferiblemente en el intervalo de aproximadamente el 2,5 a aproximadamente el 4,5 por ciento en peso. La suspension de pasta es anadida a un lfquido espumado que comprende agua, aire y tensioactivo que contiene del 50 al 80 por ciento en volumen de aire que forma una pasta de fibras espumada que tiene una consistencia comprendida en el intervalo de aproximadamente el 0,1 a aproximadamente el 3 por ciento en peso de fibra, simplemente debido al mezclado por la turbulencia natural, y al mezclado inherente a los elementos del procedimiento. La adicion de la pasta como una suspension de baja consistencia resulta en un exceso de lfquido espumado recuperado de las mallas de formacion. El exceso de lfquido espumado se descarga del sistema y puede ser usado en otra parte o puede ser tratado para la recuperacion de agente tensioactivo desde el mismo.
La pasta puede contener aditivos qmmicos para alterar las propiedades ffsicas del papel producido. Estos aditivos qmmicos son bien comprendidos por la persona con conocimientos en la materia y pueden usarse en cualquier combinacion conocida. Dichos aditivos pueden ser modificadores de la superficie, suavizantes, desmoldantes, ayudas de resistencia, latex, opacificantes, abrillantadores opticos, colorantes, pigmentos, agentes de encolado, productos qmmicos de barrera, agentes de retencion, insolubilizantes, reticulantes organicos o inorganicos o sus combinaciones; dichas sustancias qmmicas comprenden opcionalmente polioles, almidones, esteres de PPG, esteres de PEG, fosfolfpidos, tensioactivos, poliaminas, HMCP (polfmeros cationicos modificados hidrofobamente), HMAP (polfmeros anionicos modificados hidrofobamente) o similares.
La pasta puede ser mezclada con agentes de ajuste de resistencia, tales como agentes de resistencia en humedo, agentes de resistencia en seco y desmoldantes/suavizantes, etc. Los agentes de resistencia en humedo adecuados son conocidos por la persona con conocimientos en la materia. Una lista amplia pero no exhaustiva de ayudas a la resistencia utiles incluyen resinas de urea-formaldehudo, resinas de melamina formaldehudo, resinas de poliacrilamida glioxilada, resinas de poliamida-epiclorhidrina y similares. Las poliacrilamidas termoestables se producen haciendo reaccionar acrilamida con cloruro de dialil dimetil amonio (DADMAC) para producir un copolfmero de poliacrilamida cationica que se hace reaccionar finalmente con glioxal para producir poliacrilamida glioxilada, una resina de resistencia en humedo de reticulacion cationica. Estos materiales se describen, en general, en la patente US N° 3.556.932 de Coscia et al. y la patente US N° 3.556.933 de Williams et al., Las resinas de este tipo estan disponibles comercialmente bajo el nombre comercial de PAREZ 631NC de Bayer Corporation. Pueden usarse diferentes relaciones molares de acrilamida/DADMAC/glioxal para producir resinas de reticulacion, que son utiles como agentes de resistencia en humedo. Ademas, otros dialdehfdos pueden ser sustituidos por glioxal para producir caractensticas de resistencia en humedo termoestables. De particular utilidad son las resinas de resistencia en humedo de poliamida-epiclorhidrina, un ejemplo de las cuales se comercializa bajo los nombres comerciales Kymene 557LX y Kymene 557H por Hercules Incorporated de Wilmington, Delaware y Amres® de Georgia-Pacific Resins, Inc. Estas resinas y el procedimiento para la fabricacion de las resinas se describen en la patente US N° 3.700.623 y la patente US N° 3.772.076. Una extensa descripcion de las resinas de polfmero de epihalohidrina se proporciona en el capftulo 2 de “Alkaline-Curing Polymeric Amine-Epiclorhidrin” por Espy en Wet Strength Resins and Their Application (L. Chan, Editor, 1994). Una lista razonablemente extensa de resinas de resistencia en humedo es descrita por Westfelt en Cellulose Chemistry and Technology, Volumen 13, p. 813, 1979, que se incorpora en esta memoria por referencia.
De manera similar, pueden incluirse agentes temporales adecuados de resistencia en humedo. Una lista amplia pero no exhaustiva de agentes utiles de resistencia temporal en humedo incluye aldetudos alifaticos y aromaticos incluyendo glioxal, dialdehfdo malonico, dialdehfdo succmico, glutaraldehfdo y almidones de dialdetudo, asf como almidones sustituidos o reaccionados, disacaridos, polisacaridos, quitosano, u otros productos de reaccion polimericos reaccionados de monomeros o polfmeros que tienen grupos aldehfdo y, opcionalmente, grupos nitrogeno. Los polfmeros representativos que contienen nitrogeno, que pueden hacerse reaccionar convenientemente con los monomeros o polfmeros que contienen aldehfdo, incluyen vinil-amidas, acrilamidas y polfmeros relacionados que contienen nitrogeno. Estos polfmeros imparten una carga positiva al producto de reaccion que contiene aldehfdo. Ademas, pueden usarse otros agentes de resistencia temporal en humedo disponibles comercialmente, tales como, PAREZ 745, fabricado por Bayer, junto con los descritos, por ejemplo, en la patente US N° 4.605.702.
La resina de resistencia temporal en humedo puede ser uno cualquiera de entre una diversidad de polfmeros organicos solubles en agua que comprenden unidades aldetudicas y unidades cationicas usadas para aumentar la
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resistencia a la traccion en seco y en humedo de un producto de papel. Dichas resinas se describen en las patentes US N° 4.675.394, 5.240.562, 5.138.002, 5.085.736, 4.981.557, 5.008.344, 4.603.176, 4.983.748, 4.866.151, 4.804.769 y 5.217.576. Pueden usarse almidones modificados comercializados bajo las marcas CO- BOND(R) 1000 y CO-BOND(R) 1000 Plus, por National Starch and Chemical Company de Bridgewater, NJ. Antes de su uso, el polfmero aldetudico cationico, soluble en agua, puede ser preparado precalentando una suspension acuosa de aproximadamente un 5% de solidos mantenida a una temperatura de aproximadamente 115,6°C (240 grados Fahrenheit) y un pH de aproximadamente 2,7 durante aproximadamente 3,5 minutos. Por ultimo, la suspension puede ser desactivada y diluida mediante la adicion de agua para producir una mezcla de aproximadamente el 1,0% de solidos a menos de aproximadamente 54,4°C (130 grados Fahrenheit).
Otros agentes de resistencia temporal en humedo, disponibles tambien en National Starch and Chemical Company se comercializan bajo las marcas CO-BOND® 1600 y CO-BOND® 2300. Estos almidones se suministran como dispersiones coloidales acuosas y no requieren precalentamiento antes de su uso.
Pueden usarse agentes de resistencia temporal en humedo, tales como poliacrilamida glioxilada. Los agentes de resistencia temporal en humedo, tales como las resinas de poliacrilamida glioxilada, se producen haciendo reaccionar acrilamida con cloruro de dialil dimetil amonio (DADMAC) para producir un copolfmero de poliacrilamida cationica que se hace reaccionar finalmente con glioxal para producir poliacrilamida glioxilada, una resina de resistencia en humedo temporal o semi-permanente, de reticulacion cationica. Estos materiales se describen, en general, en la patente US N° 3.556.932 de Coscia et al. y la patente US N° 3.556.933 de Williams et al. Las resinas de este tipo estan disponibles comercialmente bajo el nombre comercial PAREZ 631NC, por Bayer Industries. Pueden usarse diferentes relaciones molares de acrilamida/DADMAC/glioxal para producir resinas de reticulacion, que son utiles como agentes de resistencia en humedo. Ademas, otros dialdehfdos pueden ser sustituidos por glioxal para producir caractensticas de resistencia en humedo.
Los agentes de resistencia en seco adecuados incluyen almidon, goma guar, poliacrilamidas, carboximetilcelulosa y similares. De particular utilidad es la carboximetilcelulosa, un ejemplo de la cual se comercializa bajo el nombre comercial Hercules CMC, de Hercules Incorporated de Wilmington, Delaware. Segun una realizacion, la pasta puede contener de aproximadamente 0 kg/t a aproximadamente 6,8 kg/t (de aproximadamente 0 a aproximadamente 15 libras/t) de agente de resistencia en seco. Segun otra realizacion, la pasta puede contener de aproximadamente 0,45 kg/t a aproximadamente 2,27 kg/t (de aproximadamente 1 a aproximadamente 5 libras/t) de agente de resistencia en seco.
Los desmoldantes adecuados son igualmente conocidos por la persona con conocimientos en la materia. Los desmoldantes o suavizantes pueden ser incorporados tambien a la pasta o pueden ser pulverizados sobre la banda despues de su formacion. La presente invencion puede ser usada tambien con materiales suavizantes, incluyendo pero sin limitarse a, la clase de sales de amina amido derivadas de aminas neutralizadas parcialmente con acido. Dichos materiales se describen en la patente US N° 4.720.383. Evans, Chemistry and Industry, 5 de Julio de 1969, pp 893-903; Egan, J. Am. Soc., Oil Chemist's Soc., vol 55 (1978), pp 118-121, y Trivedi et al., J. Am. Oil Chemist's Soc., Junio 1981, pp 754-756, indican que, frecuentemente, los suavizantes estan disponibles comercialmente solo como mezclas complejas en lugar de como compuestos individuales. Aunque la descripcion siguiente discusion se enfocara en las especies predominantes, debena entenderse que, en la practica, se usanan, en general, las mezclas disponibles comercialmente.
Quasoft 202-JR es un material suavizante adecuado, que puede ser derivado mediante alquilacion de un producto de condensacion de acido oleico y dietilentriamina. Las condiciones de smtesis usando una deficiencia de agente de alquilacion (por ejemplo, sulfato de dietilo) y solo una etapa de alquilacion, seguido de ajuste del pH para protonar las especies no etiladas, resultan en una mezcla que consiste en especies cationicas etiladas y cationicas no etiladas. Una proporcion menor (por ejemplo, aproximadamente el 10%) de la amina amido resultante se cicla a compuestos de imidazolina. Debido a que solo las partes imidazolina de estos materiales son compuestos de amonio cuaternario, las composiciones, como un todo, son sensibles al pH. Por lo tanto, en la practica de la presente invencion con esta clase de productos qmmicos, el pH en la caja de entrada debena estar comprendido entre aproximadamente 6 y 8, mas preferiblemente entre 6 y 7 y, mas preferiblemente, entre 6,5 y 7.
Los compuestos de amonio cuaternario, tales como sales de dimetil dialquil amonio cuaternario son tambien particularmente adecuados cuando los grupos alquilo contienen de aproximadamente 10 a 24 atomos de carbono. Estos compuestos tienen la ventaja de ser relativamente insensibles al pH.
Pueden utilizarse suavizantes biodegradables. Los suavizantes/desmoldantes cationicos biodegradables representativos se describen en las patentes US N° 5.312.522, 5.415.737, 5.262.007, 5.264.082 y 5.223.096. Los compuestos son diesteres biodegradables de los compuestos de amonio cuaternario, esteres de aminas cuaternarias y esteres a base de aceites vegetales biodegradables funcionales con cloruro de amonio cuaternario y cloruro de amonio de diester de dierucildimetilo y son suavizantes biodegradables representativos.
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En algunas realizaciones, una composicion desmoldante particularmente preferida incluye un componente de amina cuaternaria, as^ como un agente tensioactivo no ionico.
^picamente, la banda en formacion es deshidratada sobre un fieltro de fabricacion de papel. Puede usarse cualquier fieltro adecuado. Por ejemplo, los fieltros pueden tener telas con base de doble capa, talas con base de triple capa o telas con base laminada. Los fieltros preferidos son aquellos que tienen el diseno de tela con base laminada. Un fieltro de prensado en humedo, que puede ser particularmente util en la presente invencion, es Vector 3 fabricado por Voith Fabric. Los antecedentes de la tecnica en el area del fieltro de prensa incluyen las patentes US N° 5.657.797, 5.368.696, 4.973.512, 5.023.132, 5.225.269, 5.182.164, 5.372.876 y 5.618.612. De manera similar, puede utilizarse un fieltro de presion diferencial, tal como se describe en la patente US N° 4.533.437 de Curran et al.
Las telas de crepado adecuadas incluyen estructuras de mallas de una sola capa, de multiples capas o compuestas, preferentemente abiertas. Las telas pueden tener al menos una de las siguientes caractensticas: (1) en el lado de la tela de crepado que esta en contacto con la banda humeda (el lado "superior"), el numero de hebras en la direccion de la maquina (MD) por cada 2,54 cm (1 pulgada) (malla ) es de 10 a 200 y el numero de hebras en la direccion transversal (CD) por cada 2,54 cm (1 pulgada) (cuenta) es tambien de 10 a 200; (2) El diametro de hebra es tfpicamente menor de 1,27 mm (0,050 pulgadas); (3) en el lado superior, la distancia entre el punto mas alto de los nudillos en la MD y el punto mas alto en los nudillos en la CD es de aproximadamente 0,0254 mm (0,001 pulgadas) a aproximadamente 0,508 o 0,762 mm (0,02 o 0,03 pulgadas); (4) Entre estos dos niveles puede haber nudillos formados por hebras MD o CD que proporcionan a la topograffa una apariencia de monte/valle tridimensional que es impartida a la hoja; (5) La tela puede estar orientada de cualquier manera adecuada a fin de conseguir el efecto deseado en el procesamiento y en las propiedades en el producto; los nudillos largos pueden estar en el lado superior para aumentar las crestas en la MD en el producto, o los nudillos largos de la trama pueden estar en la parte superior si se desean mas crestas en la CD para influir sobre las caractensticas de crepado conforme la banda es transferida desde el cilindro de transferencia a la tela de crepado; y (6) la tela puede estar fabricada de manera que muestre ciertos patrones geometricos que son agradables a la vista, que se repiten tfpicamente entre cada dos a 50 hilos de urdimbre. Las telas gruesas adecuadas disponibles comercialmente incluyen un numero de telas fabricadas por Voith Fabrics.
De esta manera, la tela de crepado puede ser de la clase descrita en la patente US N° 5.607.551 de Farrington et al, Cols. 7-8 de la misma, asf como las telas descritas en la patente US N° 4.239.065 de Trokhan y la patente US N° 3.974.025 de Ayers. Dichas telas pueden tener de aproximadamente 20 a aproximadamente 60 filamentos por cada 2,54 cm (1 pulgada) y se forman a partir de fibras polimericas monofilamento que tienen diametros que vanan tfpicamente de aproximadamente 0,2032 mm a aproximadamente 0,635 mm (0,008 pulgadas a aproximadamente 0,025 pulgadas). Ambos monofilamentos de trama y urdimbre pueden tener, pero no necesariamente, el mismo diametro.
En algunos casos, los filamentos estan tejidos y configurados de manera complementariamente serpenteante en al menos la direccion Z (el espesor de la tela) para proporcionar una primera agrupacion o matriz de cruces coplanares con el plano de la superficie superior de los dos conjuntos de filamentos; y una segunda agrupacion o matriz predeterminada de cruces bajo la superficie superior. Las matrices estan intercaladas de manera que partes de los cruces del plano de la superficie superior definen una matriz de cavidades similares a una cesta de mimbre en la superficie superior de la tela, cuyas cavidades estan dispuestas en una relacion escalonada, tanto en la direccion de la maquina (MD) como en la direccion transversal a la maquina (CD), y de manera que cada cavidad se extiende al menos una cruz debajo de la superficie superior. Las cavidades estan incluidas de manera discretamente perimetral en la vista en planta por un alineamiento similar a un piquete que comprende partes de una pluralidad de cruces del plano de la superficie superior. El bucle de tela puede comprender monofilamentos de material termoplastico endurecidos termicamente; las superficies superiores de los cruces coplanares con el plano superficial superior pueden ser superficies planas monoplanares. Las realizaciones espedficas de la invencion incluyen tejidos satin asf como tejidos hubridos de tres o mas hebras, y un numero de malla de aproximadamente 4 X 4 a aproximadamente 47 X 47 filamentos por centfmetro (10 X 10 a aproximadamente 120 X 120 filamentos por pulgada), aunque el intervalo preferido de numeros de malla es de aproximadamente 9 X 8 a aproximadamente 22 X 19 por centfmetro (aproximadamente 18 por 16 a aproximadamente 55 por 48 filamentos por pulgada).
En lugar de una tela de impresion, puede usarse una tela secadora como la tela de crepado, si se desea. Las telas adecuadas se describen en la patente US N° 5.449.026 (estilo tejida) y la patente US N° 5.690.149 (estilo hilo de cinta MD apilado) de Lee, asf como la patente US N° 4.490.925 de Smith (estilo espiral).
Si se usa un formador Fourdrinier u otro formador de doble tela, la banda en formacion puede ser acondicionada con cajas de vacfo y un velo de vapor hasta que alcanza un contenido de solidos adecuado para la transferencia a un fieltro desecante. La banda en formacion puede ser transferida con ayuda de vacfo al fieltro. En un formador de
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media luna, el uso de ayuda de vado es innecesario, ya que la banda en formacion se forma entre la tela de formacion y el fieltro.
El secado de tipo “can” puede ser usado solo o en combinacion con secado con aire de impacto, siendo la combinacion especialmente conveniente si hay disponible un diseno de seccion de secado de dos niveles, tal como se describe mas adelante. El secado con aire de impacto puede ser usado tambien como el unico medio para secar la banda cuando se mantiene en la tela, si asf se desea o puede usarse en combinacion con secadores de tipo “can”. Un equipo de secado rotativo, con aire de impacto, adecuado se describe en la patente US N° 6.432.267 de Watson y la patente US N° 6.447.640 de Watson et al. Debido a que el procedimiento de la invencion puede ser llevado la practica facilmente en un equipo existente con modificaciones razonables, de manera ventajosa, puede emplearse cualquier secador plano existente a fin de conservar el capital tambien.
De manera alternativa, la banda puede ser secada por aire pasante despues del crepado en tela, tal como es bien conocido en la tecnica. Las referencias representativas incluyen: la patente US N° 3.342.936 de Cole et al; la patente US N° 3994771 de Morgan, Jr. et al.; la patente US N° 4.102.737 de Morton, y la patente US N° 4.529.480 de Trokhan.
Con referencia a las Figuras, la Figura 1 muestra una seccion transversal (120X) a lo largo de la MD de una hoja 10 crepada en tela, no estirada, que ilustra una region 12 enriquecida con fibra. Se apreciara que las fibras de la region 12 enriquecida con fibra tienen una orientacion sesgada en la CD, especialmente en el lado derecho de la region 12, donde la banda hace contacto con un nudillo de la tela de crepado.
La Figura 2 ilustra una hoja 10 estirada un 45% despues del crepado en tela y del secado. Aqrn, se observa que las regiones 12 se atenuan o se dispersan en la direccion de la maquina cuando los micropliegues de las regiones 12 se expanden o se despliegan. La banda estirada exhibe un mayor volumen espedfico y un mayor volumen de huecos con respecto a una banda no estirada. Los cambios estructurales y de propiedades se aprecian adicionalmente con referencia a las Figuras 3-12.
La Figura 3 es una fotomicrograffa (10X) del lado de la tela de una banda crepada en tela de la invencion que se preparo sin un estiramiento sustancial posterior de la banda. En la Figura 3, se observa que la hoja 10 tiene una pluralidad de regiones 12 enriquecidas con fibra, de gramaje alto, muy pronunciadas, que tienen fibras con una orientacion sesgada en la direccion transversal a la maquina (CD), unidas por regiones 14 de gramaje relativamente bajo. A partir de las fotograffas, se aprecia que las regiones 14 de enlace tienen una orientacion de fibras sesgada que se extiende a lo largo de una direccion entre las regiones 12 enriquecidas con fibras. Ademas, se observa que las lmeas de pliegue o los pliegues de los micropliegues de las zonas 12 enriquecidas con fibras se extienden a lo largo de la CD.
La Figura 4 es una fotomicrograffa (10X) del lado de la tela de una banda crepada en tela de la invencion que se crepo en tela, se seco y, posteriormente, se estiro un 45%. En la Figura 4 se observa que la hoja 10 todavfa tiene una pluralidad de regiones 12 de gramaje relativamente alto enlazadas por regiones 14 de gramaje inferior; sin embargo, las regiones 12 enriquecidas con fibra son mucho menos pronunciadas despues de que la banda es estirada, tal como se apreciara comparando las Figuras 3 y 4.
La Figura 5 es una fotomicrograffa (10X) del lado del secador de la banda de la Figura 3, es decir, el lado de la banda opuesto a la tela de crepado. Esta banda se crepo en tela y se seco sin estiramiento. Aqrn, se observan regiones 12 enriquecidas con fibra de gramaje relativamente alto, asf como regiones 14 de gramaje inferior que enlazan las regiones enriquecidas con fibra. Estas caractensticas son generalmente menos pronunciadas en el lado del secador o "can" de la banda; excepto sin embargo, que la atenuacion o despliegue de las regiones enriquecidas con fibra quizas se observa mas facilmente en el lado del secador de la banda cuando la banda 10 crepada en tela es estirada, tal como se observa en la Figura 6.
La Figura 6 es una fotomicrograffa (10X) del lado del secador de una banda 10 crepada en tela preparada segun la invencion, que se crepo en tela, se seco y, posteriormente, se estiro un 45%. Aqrn se observa que las regiones 12 enriquecidas con fibra, de gramaje alto, "se abren" o despliegan un poco conforme se atenuan (tal como se observa tambien en las Figuras 1 y 2 a un mayor aumento). Las regiones 14 de gramaje inferior permanecen relativamente intactas conforme se estira la banda. En otras palabras, las regiones enriquecidas con fibra preferentemente se atenuan conforme se estira la banda. Ademas, en la Figura 6 se observa que las regiones 12 enriquecidas con fibra, relativamente comprimidas, se han expandido en la hoja.
Sin pretender estar limitados por ninguna teona, se cree que el crepado en tela de la banda, tal como se ha descrito en la presente memoria, produce un retfculo de fibras cohesivas que tiene una variacion pronunciada en gramaje local. La red puede conservarse sustancialmente mientras la banda se seca, por ejemplo, de manera que el estiramiento en seco de la banda dispersara o atenuara algo las regiones enriquecidas con fibra y aumentara el
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volumen de huecos de la banda. Este atributo de la invencion se manifiesta en la Figura 6 en los micropliegues en la banda en las regiones 12 que se abren despues de estirar la banda a una longitud mayor. En la Figura 5, las regiones 12 correspondientes de la banda no estirada permanecen cerradas.
El procedimiento de la invencion y sus productos preferidos se aprecian adicionalmente con referencia a las Figuras 7 a 24. La Figura 7 es una microfotograffa de una banda 20 de malla abierta, de gramaje muy bajo, que tiene una pluralidad de regiones 22 de acumulacion, de gramaje relativamente alto, interconectadas por una pluralidad de regiones 24 de enlace, de menor gramaje. Las fibras celulosicas de las regiones 24 de enlace tienen una orientacion que esta sesgada a lo largo de la direccion de manera que se extienden entre las regiones 22 de acumulacion, tal como se observa mejor, quizas, en la vista ampliada de la Figura 8. La orientacion y la variacion del gramaje local es sorprendente en vista del hecho de que la banda en formacion tiene una orientacion de fibras aparentemente aleatoria cuando se forma y es transferida en gran medida sin perturbaciones a una superficie de transferencia antes de ser crepada en humedo a partir de la misma. La estructura ordenada impartida se observa claramente con gramajes extremadamente bajos donde la banda 20 tiene partes 26 abiertas y, de esta manera, es una estructura de malla abierta.
La Figura 9 muestra una banda junto con la tela 28 de crepado sobre la cual las fibras se redistribuyeron en una lmea de contacto de crepado en humedo despues de la formacion generalmente aleatoria a una consistencia de 40-50 por ciento mas o menos antes del crepado desde el cilindro de transferencia.
Aunque la estructura que incluye las zonas acumulativas y reorientadas se observa facilmente en realizaciones de malla abierta de muy bajo gramaje, la estructura ordenada de los productos de la invencion se observa igualmente cuando el gramaje se aumenta donde las regiones integumento de fibra 30 se extienden a las regiones de acumulacion y de enlace tal como se observa en las Figuras 10 a 12 de manera que una hoja 32 esta provista de superficies sustancialmente continuas, tal como se observa particularmente en las Figuras 19 y 22, donde las regiones mas oscuras tienen un gramaje mas bajo, mientras que las regiones blancas, casi solidas, son fibra relativamente comprimida.
El impacto de las variables de procesamiento, etc., se aprecia tambien a partir de las Figuras 10 a 12. Las Figuras 10 y 11 muestran una hoja de 8,62 kg (19 libras); sin embargo, el patron en terminos de variacion en el gramaje es mas prominente en la Figura 11 debido a que el crepado en tela fue mucho mayor (40% frente al 17%). De manera similar, la Figura 12 muestra una banda de mayor gramaje (12,25 kg (27 libras)) al 28% de crepado, donde todas las regiones de acumulacion, de enlace y de integumento son prominentes.
La redistribucion de fibras desde una disposicion generalmente aleatoria a una distribucion con un patron que incluye un sesgo de la orientacion, asf como regiones enriquecidas con fibra correspondientes a la estructura de la tela de crepado, todavfa se aprecia mejor con referencia a las Figuras 13 a 24.
La Figura 13 es una fotomicrograffa (10X) que muestra una banda de celulosa desde la cual se prepararon una serie de muestras y micrograffas electronicas de barrido (SEM) para mostrar adicionalmente la estructura de la fibra. A la izquierda de la Figura 13 se muestra un area de superficie desde la cual se prepararon las imagenes SEM 14, 15 y 16 de la superficie. En estas SEM se observa que las fibras de las regiones de enlace tienen una orientacion sesgada lo largo de su direccion entre zonas de acumulacion, tal como se ha indicado anteriormente en relacion con las microfotograffas. En las Figuras 14, 15 y 16 observa ademas que las regiones integumento formadas tienen una orientacion de la fibra a lo largo de la direccion de la maquina. La caractenstica se ilustra de manera bastante sorprendente en las Figuras 17 y 18.
Las Figuras 17 y 18 son vistas a lo largo de la lmea XS-A de la Figura 13, en seccion. Se observa, especialmente a un aumento de 200 (Figura 18), que las fibras estan orientadas hacia el plano de vision, o direccion de la maquina, ya que la mayona de las fibras se cortaron cuando se secciono la muestra.
Las Figuras 19 y 20, una seccion a lo largo de la lmea XS-B de la muestra de la Figura 13, muestran un menor numero de fibras cortadas especialmente en las partes medias de las microfotograffas, que muestran una vez mas un sesgo de la orientacion en la MD en estas zonas. Observese en la Figura 19, que los pliegues con forma de U se observan en la zona enriquecida con fibras, a la izquierda.
Las Figuras 21 y 22 son SEMs de una seccion de la muestra de la Figura 13 a lo largo de la lmea XS-C. En estas Figuras se observa que las zonas de acumulacion (lado izquierdo) estan “apiladas” a un mayor gramaje local. Ademas, en la SEM de la Figura 22 se observa que un gran numero de fibras han sido cortadas en la region de acumulacion (izquierda) mostrando la reorientacion de las fibras en esta zona en una direccion transversal a la MD, en este caso a lo largo de la CD. Tambien cabe destacar que el numero de extremos de fibra observados disminuye conforme se pasa de izquierda a derecha, lo que indica la orientacion hacia la MD al alejarse de las zonas de acumulacion.
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Las Figuras 23 y 24 son SEMs de una seccion tomada a lo largo de la lmea XS-D de la Figura 13. Aqu se observa que el sesgo de la orientacion de las fibras cambia al desplazarse a traves de la CD. A la izquierda, en una region de enlace o de union, se observa un gran numero de "extremos", indicando un sesgo en la MD. En el medio, hay menos extremos conforme se recorre el borde de una region de acumulacion, lo que indica mas sesgo en la CD hasta que se aproxima otra region de enlace y las fibras cortadas vuelven a ser mas abundantes, indicando una vez mas un mayor sesgo en la MD.
La redistribucion deseada de la fibra se consigue mediante una seleccion apropiada de la consistencia, la tela o el patron de la tela, los parametros de la lmea de contacto y la diferencia de velocidad, la diferencia de velocidad entre la superficie de transferencia y la tela de crepado. En algunas condiciones, pueden necesitarse diferencias de velocidad de al menos 1,83 km/h (100 pies por minuto), 3,66 km/h (200 pies por minuto), 9,14 km/h (500 pies por minuto), 18,29 km/h (1000 pies por minuto), 27,43 km/h (1500 pies por minuto) o incluso mas de 36,58 km/h (2.000 pies por minuto) para conseguir la redistribucion deseada de la fibra y la combinacion de propiedades, tal como sera evidente a partir de la descripcion siguiente. En muchos casos, seran suficientes diferencias de velocidad de aproximadamente 9,14 km/h (500 pies por minuto) a aproximadamente 36,58 km/h (2.000 pies por minuto). La formacion de la banda en formacion, por ejemplo, el control de un chorro de la caja de entrada y la velocidad de la malla de formacion o la tela son tambien importantes para conseguir las propiedades deseadas del producto, especialmente la relacion de traccion MD/CD. De manera similar, el secado puede llevarse a cabo mientras se conserva el retmulo estirable de la banda especialmente si se desea aumentar sustancialmente el volumen espedfico estirando la banda. En la descripcion siguiente, se observa que los siguientes parametros principales se seleccionan o controlan con el fin de conseguir un conjunto deseado de caractensticas en el producto: consistencia en un punto particular en el procedimiento (especialmente en el crepado en tela); patron de la tela; parametros de la lmea de contacto del crepado en tela; relacion de crepado en tela; diferencias de velocidad, especialmente superficie de transferencia/tela de crepado y chorro de caja de entrada/malla de formacion; y la manipulacion post crepado en tela de la banda. Los productos de la invencion se comparan con productos convencionales en la Tabla 2, a continuacion.
Tabla 2 - Comparacion de las propiedades tfpicas de banda
- Propiedad
- Prensa humeda convencional Secado completo convencional Crepado en tela de alta velocidad
- SAT g/g
- 4 10 6-9
- * Espesor
- 1,02 (40) 3,05+ (120+) 1,27-2,92 (50-115)
- Traccion MD/CD
- >1 >1 <1
- Estiramiento CD (%)
- 3-4 7-15 5-15
* mm/8 hojas (Mils/8 hojas)
La Figura 25 es un diagrama esquematico de una maquina 40 de papel que tiene una seccion 42 de doble tela de formacion convencional, una longitud 44 de fieltro, una seccion 46 de prensa de zapata, una tela 48 de crepado y un secador 50 Yankee adecuados para la practica de la presente invencion. La seccion 42 de formacion incluye un par de telas 52, 54 de formacion soportadas por una pluralidad de rodillos 56, 58, 60, 62, 64, 66 y un rodillo 68 de formacion. Una caja 70 de entrada proporciona pasta de fabricacion de papel expulsada desde la misma como un chorro en la direccion de la maquina a una lmea 72 de contacto entre el rodillo 68 de formacion y el rodillo 56 y las telas. La pasta forma una banda 74 en formacion que es deshidratada sobre las telas con la ayuda de vado, por ejemplo, por medio de una caja 76 de vado.
La banda en formacion se hace avanzar a un fieltro 78 de fabricacion de papel que esta soportado por una pluralidad de rodillos 80, 82, 84, 85 y el fieltro esta en contacto con un rodillo 86 de prensa de zapata. La banda tiene baja consistencia cuando es transferida al fieltro. La transferencia puede ser asistida por vado; por ejemplo, el rodillo 80 puede ser un rodillo de vado, si asf se desea, o una zapata de recogida o de vado, tal como se conoce en la tecnica. Conforme la banda alcanza el rodillo de prensa de zapata, puede tener una consistencia del 10-25 ciento, preferiblemente del 20 al 25 por ciento mas o menos cuando entra en la lmea 88 de contacto entre el rodillo 86 de prensa de zapata y el rodillo 90 de transferencia. El rodillo 90 de transferencia puede ser un rodillo calentado, si asf se desea. En lugar de un rodillo de prensa de zapata, el rodillo 86 podna ser un rodillo de presion de succion convencional. Si se emplea una prensa de zapata, es deseable y preferible que el rodillo 84 sea un rodillo de vado eficaz para eliminar el agua del fieltro antes de que el fieltro entre a la lmea de contacto de la prensa de zapata ya que el agua de la pasta sera presionada al interior del fieltro en la lmea de contacto de la prensa de zapata. En cualquier caso, el uso de un rodillo 84 de vado es tfpicamente deseable para asegurar que la
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banda permanece en contacto con el fieltro durante el cambio de direccion, tal como una persona con conocimientos en la materia apreciara a partir del diagrama.
La banda 74 es prensada en humedo sobre el fieltro en la lmea 88 de contacto con la ayuda de una zapata 92 de presion. De esta manera, la banda es deshidratada por compactacion en 88, tfpicamente aumentando la consistencia en 15 o mas puntos en esta etapa del procedimiento. La configuracion mostrada en 88 se denomina, en general, una prensa de zapata; en conexion con la presente invencion, el cilindro 90 es operativo como un cilindro de transferencia que opera para transportar la banda 74 a alta velocidad, tipicamente 18,39 km/h - 109,73 km/h (1.000 pies por minuto-6.000 pies por minuto), a la tela de crepado.
El cilindro 90 tiene una superficie 94 lisa que puede estar provista de adhesivo y/o agentes de liberacion, si es necesario. La banda 74 es adherida a la superficie 94 de transferencia del cilindro 90 que esta girando a una velocidad angular alta conforme la banda continua avanzando en la direccion de la maquina indicada por las flechas 96. Sobre el cilindro, la banda 74 tiene una distribucion de las fibras con una apariencia generalmente aleatoria.
La direccion 96 se denomina direccion de la maquina (MD) de la banda, asf como la de la maquina 40 de papel; mientras que la direccion transversal a la maquina (CD) es la direccion en el plano de la banda perpendicular a la MD.
La banda 74 entra en la lmea 88 de contacto tfpicamente a consistencias del 10-25 por ciento mas o menos y es deshidratada y secada a consistencias de aproximadamente el 25 a aproximadamente el 70 antes de ser transferida a la tela 48 de crepado, tal como se muestra en el diagrama.
La tela 48 esta soportada sobre una pluralidad de rodillos 98, 100, 102 y un rodillo 104 de lmea de contacto de prensa y forma un lmea 106 de contacto de crepado en tela con el cilindro 90 de transferencia, tal como se muestra.
La tela de crepado define una lmea de contacto a lo largo de la distancia en la que la tela 48 de crepado esta adaptada para contactar con el rodillo 90; es decir, aplica una presion considerable a la banda contra el cilindro de transferencia. Para este fin, el rodillo 100 de soporte (o crepado) puede estar provisto de una superficie suave deformable que aumentara la longitud de la lmea de contacto de crepado y aumentara el angulo de crepado en tela entre la tela y la hoja y el punto de contacto o podna usarse un rodillo de prensa de zapata como rodillo 100 para aumentar el contacto efectivo con la banda en la lmea 106 de contacto de crepado en tela de alto impacto donde la banda 74 es transferida a la tela 48 y se hace avanzar en la direccion de la maquina. Mediante el uso de diferentes equipos en la lmea de contacto de crepado, es posible ajustar el angulo de crepado en tela o el angulo de recogida desde la lmea de contacto de crepado. De esta manera, es posible influir sobre la naturaleza y la cantidad de la redistribucion de la fibra, la deslaminacion/desmoldeo que pueda producirse en la lmea 106 de contacto de crepado en tela mediante el ajuste de estos parametros de la lmea de contacto. En algunas realizaciones, puede ser deseable reestructurar las caractensticas interfibra en la direccion z; mientras que en otros casos, puede ser deseable influir sobre las propiedades solo en el plano de la banda. Los parametros de la lmea de contacto de crepado pueden influir sobre la distribucion de fibra en la banda en una diversidad de direcciones, incluyendo la induccion de cambios en la direccion z, asf como en la MD y la CD. En cualquier caso, la transferencia desde el cilindro de transferencia a la tela de crepado es de alto impacto, en el sentido de que la tela se desplaza a una velocidad mas lenta que la banda y se produce un cambio de velocidad considerable. Tfpicamente, la banda es crepada en tela desde el 10 al 60 por ciento y superior (200-300%) durante la transferencia desde el cilindro de transferencia a la tela.
La lmea 106 de contacto de crepado se extiende generalmente a lo largo de una distancia de lmea de contacto de crepado en tela comprendida entre aproximadamente 3,18 mm (1/8 de pulgada) y aproximadamente 5,08 cm (2 pulgadas), tfpicamente de 1,27 cm a 5,08 cm (1/2 de pulgada a 2 pulgadas). Para un tela de crepado con 32 hebras CD por cada 2,54 cm (1 pulgada), la banda 74 tendra entre aproximadamente 4 a 64 filamentos de trama en la lmea de contacto.
La presion de lmea de contacto en la lmea 106 de contacto, es decir, la carga entre el rodillo 100 de soporte y el rodillo 90 de transferencia es, de manera adecuada, 3.502 N/m - 35.020 N/m (20-200 PLI), preferiblemente 7.500 N/m - 12.259 N/m (40-70 libras por pulgada lineal (PLI)).
Despues del crepado en tela, la banda sigue avanzando a lo largo de la MD 96 donde es prensada en humedo en el cilindro 110 Yankee en la lmea 112 de contacto de transferencia. La transferencia en la lmea 112 de contacto se produce a una consistencia de banda, en general, de aproximadamente el 25 a aproximadamente el 70 por ciento. A estas consistencias, es difmil adherir la banda a la superficie 114 del cilindro 110 con la suficiente firmeza para retirar completamente la banda desde la tela. Este aspecto del procedimiento es importante, particularmente
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cuando se desea usar una campana de secado de alta velocidad, asf como mantener condiciones de crepado de alto impacto.
A este respecto, se observa que los procedimientos TAD convencionales no emplean campanas de alta velocidad ya que no se consigue una adhesion suficiente al Yankee.
Se ha encontrado, segun la presente invencion, que el uso de adhesivos particulares coopera con una banda moderadamente humeda (consistencia del 25-70 por ciento) para adherirla al Yankee suficientemente para permitir la operacion de alta velocidad del sistema y un secado por impacto de chorro de aire a alta velocidad. A este respecto, tal como se ha indicado anteriormente, se aplica una composicion adhesiva poli (alcohol vimlico)/poliamida en 116, segun sea necesario.
La banda es secada en el cilindro 110 Yankee, que es un cilindro calentado y mediante impacto de chorro de aire a alta velocidad en una campana 118 Yankee. Conforme el cilindro gira, la banda 74 es crepada desde el cilindro por el doctor 119 de crepado y es enrollada en un rodillo 120 de recogida. El crepado del papel desde un secador Yankee puede llevarse a cabo usando una cuchilla de crepado ondulada, tal como la descrita en la patente US N° 5.690.788. Se ha demostrado que el uso de la cuchilla de crepado ondulada imparte diversas ventajas cuando se usa en la produccion de productos de papel tisu. En general, los productos de papel tisu crepados usando una cuchilla ondulada tienen mayor espesor (grosor), mayor estiramiento en la CD, y un mayor volumen de huecos que los productos de papel tisu comparables producidos usando cuchillas de crepado convencionales. Todos estos cambios debidos al uso de la cuchilla ondulada tienden a correlacionarse con una percepcion de suavidad mejorada de los productos de papel tisu.
Cuando se emplea un procedimiento de crepado en humedo, pueden usarse un secador de impacto de aire, un secador de aire pasante o una pluralidad de secadores de tipo “can”, en lugar de un Yankee. Los secadores de impacto de aire se describen en las patentes y solicitudes siguientes:
Patente US N° 5.865.955 de Ilvespaaet y col.
Patente US N° 5.968.590 de Ahonen et al.
Patente US N° 6.001.421 de Ahonen et al.
Patente US N° 6.119.362 de Sundqvist et al.
Solicitud de patente US N° 09/733.172, titulada Wet Crepe Impingement-Air Dry Process for Making Absorbent Sheet, ahora patente US N° 6.432.267.
Una unidad de secado por aire pasante, bien conocida en la tecnica y descrita en la patente US N° 3.432.936 de Cole et al., al igual que la patente US N° 5.851.353, que describe un sistema de secado de tipo “can”.
En la Figura 26, se muestra una maquina 40 de papel preferida para su uso en conexion con la presente invencion. La maquina 40 de papel es una maquina de tres bucles de tela que tiene una seccion 42 de formacion a la que se hace referencia, en general, en la tecnica, como un formador de media luna. La seccion 42 de formacion incluye una malla 52 de formacion soportada por una pluralidad de rodillos, tales como los rodillos 62, 65. La seccion de formacion incluye tambien un rodillo 68 de formacion que soporta el fieltro 78 de fabricacion de papel de manera que la banda 74 se forma directamente sobre el fieltro 78. El recorrido 44 del fieltro se extiende a una seccion 46 de prensa de zapata en la que la banda humeda es depositada sobre un rodillo 90 de transferencia, tal como se ha descrito anteriormente. Posteriormente, la banda 74 es crepada sobre la tela en la lmea de contacto de crepado en tela entre los rodillos 90, 100 antes de ser depositada en la secadora Yankee en otra lmea 112 de contacto de la prensa Opcionalmente, se aplica vacm mediante una caja 75 de vacm, conforme la banda se mantiene en la tela. La caja 70 de entrada y la zapata 92 de la prensa funcionan tal como se ha indicado anteriormente en conexion con la Figura 25. En algunas realizaciones, el sistema incluye un rodillo 84 giratorio de vacm; sin embargo, el sistema de tres bucles puede configurarse en una diversidad de maneras en las que no se necesita un rodillo giratorio. Esta caractenstica es particularmente importante en conexion con la reconstruccion de una maquina de papel, ya que el gasto de reubicar el equipo asociado, es decir, el equipo de fabricacion de pasta o de procesamiento de fibra y/o el equipo de secado, grande y caro, tal como el secador Yankee o una pluralidad de secadores de tipo “can”, hana que una reconstruccion fuera prohibitivamente cara a menos que las mejoras pudieran configurarse de manera que fueran compatibles con las instalaciones existentes.
En la Figura 27, se muestra esquematicamente una parte de una maquina 200 de papel. La maquina 200 de papel esta provista de una seccion de formacion y de crepado en tela, tal como se ha descrito anteriormente, en la que una banda 205 es crepada en tela sobre una tela 202 de crepado. La banda 205 es transferida desde la tela de crepado a un secador 206 Yankee. En lugar de ser crepada desde el secador Yankee, la banda es transferida fuera
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del secador en el rodillo 210 de control de hoja. A continuacion, la banda es suministrada a un par de rodillos 212, 214 de estiramiento, tal como se describe mas detalladamente, mas adelante. Opcionalmente, se proporciona una estacion 216 de calandrado que tiene un par de rodillos 218, 220 de calandrado. De esta manera, la banda 205 es calandrada en lmea antes de ser enrollada en la bobina 224 sobre el rodillo 222 gma.
Con el fin de conseguir las ventajas de la invencion, se cree que las alta relaciones de crepado en tela debenan practicarse en la seccion de crepado. A continuacion, la hoja fabricada de esta manera puede ser fijada a un secador Yankee, tal como se muestra generalmente en la Figura 27, pero con un sistema de adherencia especial explicado mas detalladamente, mas adelante. Preferiblemente, la hoja es secada hasta la sequedad deseada sobre el cilindro Yankee. En lugar de crepar la hoja desde el cilindro, un rodillo 210 de control de diametro relativamente pequeno se encuentra muy cerca y, opcionalmente, haciendo contacto con, el secador Yankee. Este rodillo de diametro relativamente mas pequeno controla el angulo de recogida de la hoja de manera que la hoja no oscile arriba y abajo sobre la superficie del secador. Cuanto menor sea el diametro, mas definido sera el angulo de recogida y cuanto mas definido sea el angulo de recogida, menos tension se requiere en la direccion de la maquina de la hoja para romper la adhesion de la banda 205 al Yankee 206. Posteriormente, la hoja puede ser tomada a traves de una seccion de recogida en la que una parte principal del crepado en tela proporcionado a la banda en la seccion de crepado es eliminada de la hoja. Este alargamiento o estiramiento de la banda abre los montones de fibra que tienden a acumularse delante del nudillo de crepado, mejorando de esta manera las propiedades de absorcion, asf como las propiedades tactiles, de la hoja. A continuacion, la hoja o banda puede ser calandrada para reducir la diferencia entre las caras y mantener las propiedades de espesor deseadas. Tal como se muestra en la Figura 27, el calandrado se realiza preferentemente en lmea.
Las personas con conocimientos en la materia apreciaran que el procedimiento global es sumamente eficiente ya que el extremo humedo puede ser desplazado muy rapidamente en comparacion con el secador Yankee y el carrete puede ser movido tambien considerablemente mas rapido que el Yankee. Las velocidades lentas del secador Yankee significan que puede conseguirse facilmente un secado mas eficiente de las hojas de gran peso con el aparato de la presente invencion. Con referencia a las Figuras 28a y 28b, se muestra esquematicamente un sistema de adhesivo preferido para su uso con la presente invencion. La Figura 28a es un perfil esquematico de un secador Yankee, tal como el Yankee 206 en el que hay provista una capa 230 adhesiva debajo de la banda 205. La Figura 28b es una vista ampliada que muestra las diversas capas de la Figura 28a. La superficie del secador Yankee se indica en 232 mientras que la banda se indica en 205. La capa 230 adhesiva incluye adhesivo 234 blando, asf como una capa 236 de proteccion de secador.
Para que el procedimiento de la invencion sea operado en las realizaciones preferidas, el revestimiento del secador debe tener las caractensticas siguientes.
Debido a que la hoja ha sido incrustada en la tela de crepado en la etapa de crepado en tela, el adhesivo debe exhibir considerables propiedades de pegajosidad en humedo con el fin de transferir efectivamente la banda desde la tela de crepado al secador Yankee. Por esta razon, el procedimiento de crepado de la presente invencion generalmente requiere un adhesivo con alta pegajosidad en humedo, tal como PVOH para ser usado en la mezcla adhesiva. Sin embargo, aunque el PVOH exhibe una alta pegajosidad en humedo, tambien exhibe niveles muy altos de adhesion en seco, que requieren el uso de una cuchilla de crepado para retirar la hoja seca de la superficie del secador. Para que el procedimiento de la Figura 27 funcione, la hoja debe ser retirada de la superficie del secador sin tirar excesivamente de y sin estirar la hoja, destruyendo la integridad de la banda o rompiendo la hoja en puntos defectuosos. Por lo tanto, este nivel de adhesivo, descrito como adhesivo blando, debe ser agresivo al pegar la hoja humeda a la superficie del secador, suficientemente fuerte para mantener la hoja en la secadora bajo la influencia de las campanas de secado a alta velocidad, pero en el punto de retirada, el adhesivo debe exhibir suficientes caractensticas de liberacion de manera que se conserven las propiedades de la hoja deseadas. Es decir, la naturaleza del retmulo de fibra estirable debena ser conservada. Se cree que el adhesivo debe exhibir: alta pegajosidad en humedo y baja adhesion en seco a la hoja; fuerza interna de cohesion mucho mayor que la fuerza de adhesion del papel secado, de manera que no se desprendan trocitos de adhesivo con la hoja; y una muy alta adherencia en seco a la superficie del secador. La capa de proteccion de secador debena tener una muy alta adherencia en seco a la superficie del secador. En operaciones normales, se requiere una cuchilla de crepado para iniciar la hoja en el procedimiento de bobinado antes de que pueda ser retirada de la superficie del secador. Durante este tiempo, debe tenerse cuidado para evitar que la cuchilla dane la superficie del secador o retire el revestimiento adhesivo. Esto puede conseguirse con la naturaleza de estos materiales de revestimiento mediante el uso de una cuchilla de crepado suave, no metalica, para empezar la hoja. La capa de proteccion del secador es aplicada y curada antes de usar la secadora para secar el papel. Esta capa puede ser aplicada despues de un pulido del secador o despues de una limpieza minuciosa de los revestimientos antiguos de la superficie del secador. Normalmente, este revestimiento es un material reticulable, basado en poliamida, que es aplicado y, a continuacion, es curado termicamente antes de la puesta en marcha.
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En las Figuras 29a y 29b, se muestra un diagrama esquematico que muestra la configuracion de inicio y de funcionamiento de los rodillos 212 y 214 de estiramiento. Los rodillos de estiramiento estan montados en ejes moviles en 240 y 242, respectivamente. Durante el inicio, los rodillos 212 y 214 estan generalmente dispuestos en una relacion de oposicion a cada lado de la banda 205. La configuracion mostrada es particularmente conveniente para enhebrar la banda 205. Una vez enhebrada, los rodillos son girados hacia arriba 270° de manera que la hoja rodeara suficientemente los dos rodillos de manera que la hoja puede ser agarrada y tirada por cada uno de los rodillos accionados. La configuracion de funcionamiento se muestra en la Figura 29b en la que los rodillos funcionan a velocidades que estan por encima de las velocidades del Yankee. El rodillo 214 funciona a velocidades ligeramente mas rapidas que el secador Yankee, de manera que la hoja puede ser sacada del Yankee y comienza el procedimiento de estiramiento. El rodillo 212 funcionara a una velocidad mucho mas rapida que el rodillo 214. Aguas abajo de esta seccion de estiramiento, pueden proporcionarse mas estaciones de calandrado, en las que la extraccion restante se producira entre los rodillos de calandrado y el rodillo 212. Es preferible que todos los rodillos esten situados tan cerca como sea posible para minimizar las tiradas abiertas de la hoja conforme la banda avanza en la direccion de la maquina.
Las personas con conocimientos en la materia apreciaran facilmente un refinamiento adicional. Por ejemplo, en la Figura 30 se muestra una maquina 300 de papel, sustancialmente igual a la maquina 200 de papel, provista ademas de un rodillo 315 de estampado proporcionado para estampar la banda poco despues de ser aplicada al secador Yankee.
Es decir, en la Figura 30 se muestra una maquina 300 de papel que incluye una seccion de formacion convencional, una seccion de crepado en tela (no mostrada) que incluye un tela 302 de crepado que transporta una banda 305 a un secador 306 Yankee. La banda 305 es transferida a la superficie del secador 306 Yankee y poco despues es estampada con un rodillo 315 de estampado conforme la banda 305 se seca. En algunos casos, cuando se desea despegar la banda desde el Yankee, puede ser preferible hacer que el rodillo de estampado y la superficie del secador se desplacen a una velocidad ligeramente diferente.
Preferiblemente, el Yankee 306 esta provisto de un sistema adhesivo que tiene una capa de proteccion de Yankee y una capa suave, tal como se ha indicado anteriormente. La banda es secada sobre el Yankee y es retirada en el rodillo 310 de control. La banda es alargada o estirada por rodillos 312, 314 de estiramiento y, a continuacion, es calandrada en 316 antes de ser enrollada en el carrete 324.
Ejemplos 1-8 y Ejemplos A-F
Se prepararon una serie de hojas absorbentes con diferentes cantidades de crepado en tela y crepado general. En general, se uso una pasta al 50/50 de papel kraft de madera blanda del sur/papel kraft de madera dura del sur con una 36 m (tejido M con los nudillos CD a la hoja). No se usaron productos qmmicos, tales como desmoldeantes y resinas de resistencia. La relacion de crepado en tela era de aproximadamente 1,6. La hoja se crepo en tela a una consistencia de aproximadamente el 50% usando una fuerza lineal de aproximadamente 4.378 N/m (25 pli) contra el rodillo de soporte; a continuacion, la hoja se seco en la tela, poniendola en contacto con cilindros secadores calentados, se retiro de la tela y se enrollo en el carrete de la maquina de papel. Los datos de estos ensayos se indican como los Ejemplos 1-8 en la Tabla 3, en la que se especifica tambien el estiramiento despues del crepado en tela.
Se realizaron ensayos adicionales con un aparato que usa deshidratacion por compactacion, crepado en tela y secado Yankee (en lugar de secado de tipo “can”), que usa un aparato de la clase mostrada en las Figuras 25 y 26 en el que la banda es adherida al cilindro Yankee con un adhesivo que contiene alcohol polivimlico y es retirado mediante una cuchilla de crepado. Los datos de estos ensayos aparecen en la Tabla 3 como Ejemplos A-F.
- Muestra
- Descrip- cion W Friccion Tela 1 Friccion Tela 2
- 1
- Control 5,15 2,379 2,266
- 2
- 15% Estir. 5,33 1,402 1,542
- 3
- 30% Estir. 5,45 2,016 1,662
- 4
- 45% Estir. 6,32 1,843 1,784
- 5
- Control
- 6
- 15% Estir.
- 7
- 30% Estir.
- 8
- 45% Estir.
- A
- Control 5,727 1,904 1,730
- B
- 10% Estir. 5,013 2,093 2,003
- C
- 17% Estir. 4,771 0,846 0,818
- D
- Control
- E
- 10% Estir.
- F
- 17% Estir.
Tabla 3 - Propiedades de hoja Ejemplos 1-8; A-F
- Friccion op 1
- Friccion op 2 Relacion friccion 1 Relacion friccion 2 Porcentaje de estira- miento Gramaje Espesor, 1 hoja, 0,0254 mm Volumen especifico calculado cc/gram
- 2,16 2,74 0 19,6 11,5 9,1
- 1,15 1,53 15 20,1 12,0 9,3
- 1,83 1,27 30 18,4 11,7 9,9
- 1,02 1,78 45 15,3 10,2 10,4
- 1,100
- 0,828 0
- 1,216
- 1,011 15
- 1,099
- 1,304 30
- 1,815
- 1,002 45
- 2,13 1,68 0 21,6 14,2 10,3
- 1,56 1,48 10 20,0 13,2 10,3
- 0,76 0,84 17 19,1 11,4 9,3
- 0,895
- 1,029 0 14,2
- 1,345
- 1,356 10 12,7
- 1,107
- 0,971 17 11,5
Sin pretender estar limitados por ninguna teona, se cree que si la cohesividad del reticulo estirable, crepado en tela, de la banda se conserva durante el secado, entonces el estiramiento de la banda desplegara o si no atenuara las regiones enriquecidas con fibra de la banda para aumentar la capacidad de absorcion. En la Tabla 4, se observa que la prensa en humedo convencional (CWP) y los productos secados por aire pasante (TAD) exhiben un 5 cambio de propiedades mucho menor despues del estiramiento que la hoja absorbente crepada en tela/calandrada de la invencion. Estos resultados se describen adicionalmente a continuacion, junto con ejemplos adicionales.
Siguiendo, en general, los procedimientos indicados anteriormente, se realizaron pruebas adicionales con una hoja base secada en tela (“can”) y secada con Yanqui. El material secado en Yankee se adhirio a un secador Yankee con un adhesivo de alcohol polivimlico y se crepo con cuchilla. El material secado en Yankee exhibio generalmente 10 un menor cambio de propiedad despues del estiramiento (hasta que realiza la mayona del estiramiento) que el material secado en “can”. Esto puede ser alterado con un crepado con cuchilla menos agresivo, de manera que el producto se comporta de manera mas similar al producto secado en “can”. Los datos de ensayo se resumen en las Tablas 5 a 12 y las Figuras 31 a 39. Las telas ensayadas inclrnan 44G, 44M y 36M orientadas en la MD o la CD. El moldeo en vacfo con una caja de vado, tal como la caja 75 (Fig. 26) incluyo ensayos con una ranura estrecha 15 0,635 cm (1/4 de pulgada) y una ranura mas ancha 3,81 cm (1,5 pulgadas) hasta un vacfo de 63,5 cm (25
pulgadas) de Hg.
En relacion a las unidades de las tablas, se aplican los siguientes factores de conversion:
1 mil = 0,0254 mm,
1 lbs/3000 ft2 = 0,4563 kg/278,7 m2,
20 1 g/3 inch = 0,131 g/cm.
El termino 'cc' quiere decir 'cm3'.
- Espesor1 hoja Volumen de huecos Peso en seco
- Ejemplo
- Descripcion mils/1 hoja g
- G
- TAD @ 0 18,8 0,0152
- H
- TAD @ 10% Extraccion 18,5 0,0146
- 1
- TAD @ 15% 17,0 0,0138
- J
- TAD @ 20% 16,2 0,0134
- K
- CWP @ 0 5,2 0,0156
- L
- CWP @ 10% Extraccion 5,1 0,0145
- M
- CWP @ 15% 5,0 0,0141
- CWP @ 20% 4,6 0,0139
- Volumen de huecos Peso en humedo
- Volumen de huecos Peso inc. Relacion volumen de huecos Volumen de huecos Gramaje
- g
- % % grams/gram Lbs/3000 ft2
- 0,1481
- 873,970 4,600 8,74 14,5
- 0,1455
- 900,005 4,737 9,00 13,8
- 0,1379
- 902,631 4,751 9,03 13,1
- 0,1346
- 904,478 4,760 9,04 12,8
- 0,0855
- 449,628 2,366 4,50 14,8
- 0,0866
- 497,013 2,616 4,97 13,8
- 0,0830
- 488,119 2,569 4,88 13,4
- 0,0793
- 472,606 2,487 4,73 13,2
- Descripcion
- Estira- miento recupe- rado (%) Espesor despues de recupe- racion 1 hoja (mils/1 hoja) Espesor inicial 1 hoja (mils/1 hoja) Volumen de huecos Peso en seco (g)
- 0 16,5 16,5 0,0274
- 0 16,3 16,3 0,0269
- 15 15,3 16,4 0,0264
- 15 15,4 16,4 0,0264
- 25 13,7 16,5 0,0237
- Secado en
- 25 13,6 16,3 0,0240
- Yankee
- 30 12,9 16,6 0,0227
- 30 13,0 16,6 0,0227
- 35 12,4 16,4 0,0221
- 35 12,4 16,4 0,0224
- 40 11,6 16,4 0,0213
- 40 11,8 16,4 0,0213
- Volumen de huecos Peso en humedo (g)
- Volumen de huecos Peso inc. (%) Relacion de volumen de huecos Gramaje Volumen de huecos Espesor original
- 0,228
- 732 3,8516 26,0247 7,3180 1,0000
- 0,221
- 722 3,7988 25,5489 7,2178 1,0000
- 0,217
- 725 3,8162 25,0731 7,2508 0,9329
- 0,218
- 726 3,8220 25,1207 7,2619 0,9390
- 0,200
- 747 3,9333 22,5040 7,4732 0,8303
- 0,198
- 725 3,8150 22,7894 7,2485 0,8344
- 0,191
- 742 3,9049 21,5524 7,4193 0,7771
- 0,188
- 732 3,8515 21,5524 7,3178 0,7831
- 0,190
- 760 3,9987 21,0291 7,5975 0,7561
- 0,189
- 742 3,9065 21,3145 7,4224 0,7561
- 0,187
- 782 4,1164 20,2203 7,8212 0,7073
- 0,190
- 793 4,1760 20,2203 7,9344 0,7195
Cambio
de
volumen de huecos
-0,0023
-0,0008
0,0283
-0,0027
0,0208
0,0069
0,0454
0,0213
0,0761
0,0917
Tabla 5 - Ejemplos representatives 9-34
- Description
- Estira- miento recupe- rado (%) Espesor despues de recupe- racion 1 hoja (mils/1 hoja) Espesor inicial 1 hoja (mils/1 hoja) Volumen de huecos Peso en seco (g) Volumen de huecos Peso en humedo (g) Volumen de huecos Peso inc. (%) Relacion de volumen de huecos Gramaje Volumen de huecos Espesor original Cambio de volumen de huecos
- 0 12,4 12,4 0,0226 0,132 482 2,5395 21,5048 4,8250 1,0000
- 0 12,4 12,4 0,0230 0,138 503 2,6478 21,8379 5,0308 1,0000
- 20 12,6 12,7 0,0202 0,135 568 2,9908 19,2211 5,6826 0,9921 0,1531
- 20 11,9 12,4 0,0200 0,130 549 2,8884 19,0308 5,4880 0,9597 0,1137
- 40 11,1 12,2 0,0176 0,129 635 3,3427 16,6996 6,3512 0,9098 0,2888
- 40 11,1 12,1 0,0177 0,128 621 3,2679 16,8423 6,2091 0,9174 0,2600
- Secado en
- 45 11,1 12,2 0,0175 0,129 635 3,3399 16,6520 6,3457 0,9098 0,2877
- “can”
- 45 11,0 12,1 0,0160 0,121 654 3,4406 15,2247 6,5371 0,9091 0,3265
- 50 11,1 12,8 0,0168 0,124 641 3,3762 15,9383 6,4147 0,8672 0,3017
- 50 10,5 12,2 0,0162 0,122 653 3,4364 15,3674 6,5291 0,8607 0,3249
- 55 10,3 12,1 0,0166 0,125 653 3,4395 15,7480 6,5350 0,8512 0,3261
- 55 10,0 12,4 0,0165 0,123 651 3,4277 15,6529 6,5126 0,8065 0,3216
- 60 9,6 12,2 0,0141 0,117 731 3,8463 13,4167 7,3080 0,7869 0,4830
- 60 9,6 12,5 0,0151 0,116 673 3,5404 14,3207 6,7267 0,7680 0,3650
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 1,7%
- 9,044
- 1,7%
- 8,392
- 1,8%
- 6,904
- 1,8%
- 9,106
- 1,9%
- 4,188
- 1,9%
- 9,058
- 2,0%
- 5,812
- 2,1%
- 6,829
- 2,1%
- 8,861
- 2,2%
- 8,726
- 2,2%
- 7,547
- 2,3%
- 8,551
- 2,3%
- 5,323
- 2,4%
- 8,749
- 2,4%
- 8,335
- 2,5%
- 3,565
- 2,6%
- 7,184
- 2,6%
- 10,009
- 2,7%
- 6,210
- 2,7%
- 4,050
- 2,8%
- 6,196
- 2,8%
- 6,650
- 2,9%
- 3,741
- 2,9%
- 4,788
- 3,0%
- 1,204
- 3,1%
- 4,713
- 3,1%
- 6,730
- 3,2%
- 1,970
- 3,2%
- 6,071
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 4,9%
- 3,015
- 4,9%
- 4,976
- 5,0%
- 2,223
- 5,1%
- 2,288
- 5,1%
- 1,501
- 5,2%
- -0,534
- 5,2%
- 3,253
- 5,3%
- 1,184
- 5,3%
- 0,749
- 5,4%
- -0,231
- 5,4%
- 0,069
- 5,5%
- 2,161
- 5,6%
- 6,864
- 5,6%
- 1,515
- 5,7%
- -0,281
- 5,7%
- -2,001
- 5,8%
- 2,136
- 5,8%
- 4,216
- 5,9%
- -0,066
- 5,9%
- -0,596
- 6,0%
- -0,031
- 6,1%
- 1,187
- 6,1%
- 1,689
- 6,2%
- 1,424
- 6,2%
- 1,363
- 6,3%
- 3,877
- 6,3%
- 0,712
- 6,4%
- 1,810
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 3,3%
- 9,930
- 3,3%
- 1,369
- 3,4%
- 6,921
- 3,4%
- 4,998
- 3,5%
- 3,646
- 3,6%
- 8,263
- 3,6%
- 1,287
- 3,7%
- 2,850
- 3,7%
- 4,314
- 3,8%
- 3,653
- 3,8%
- 4,033
- 3,9%
- 3,033
- 3,9%
- 2,546
- 4,0%
- 2,951
- 4,1%
- -1.750
- 4,1%
- 3,651
- 4,2%
- 3,476
- 4,2%
- 1,422
- 4,3%
- 2,573
- 4,3%
- 2,629
- 4,4%
- 0,131
- 4,4%
- 7,777
- 4,5%
- 2,504
- 4,6%
- 0,845
- 4,6%
- 4,639
- 4,7%
- 2,827
- 4,7%
- 1,037
- 4,8%
- 4,396
- 4,8%
- -0,680
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 0,0%
- 0,1%
- 0,2%
- 0,2%
- 0,3%
- 0,3%
- 0,4%
- 0,4%
- 2,901
- 0,5%
- 0,800
- 0,6%
- 6,463
- 0,6%
- 8,599
- 0,7%
- 7,007
- 0,7%
- 9,578
- 0,8%
- 10,241
- 0,8%
- 9,671
- 0,9%
- 8,230
- 0,9%
- 8,739
- 1,0%
- 11,834
- 1,1%
- 11,704
- 1,1%
- 7,344
- 1,2%
- 4,605
- 1,2%
- 5,874
- 1,3%
- 9,812
- 1,3%
- 7,364
- 1,4%
- 7,395
- 1,4%
- 3,595
- 1,5%
- 9,846
- 1,6%
- 9,273
- 1,6%
- 9,320
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 6,4%
- 2,368
- 6,5%
- 1,531
- 6,6%
- 1,984
- 6,6%
- 0,014
- 6,7%
- -4,405
- 6,7%
- 1,606
- 6,8%
- 2,634
- 6,8%
- -0,467
- 6,9%
- 1,865
- 6,9%
- -3,493
- 7,0%
- 1,088
- 7,1%
- 7,333
- 7,1%
- -0,900
- 7,2%
- -2,607
- 7,2%
- 3,199
- 7,3%
- 1,892
- 7,3%
- 1,306
- 7,4%
- 1,063
- 7,4%
- -0,836
- 7,5%
- 1,785
- 7,6%
- 4,308
- 7,6%
- -0,647
- 7,7%
- 2,090
- 7,7%
- 2,956
- 7,8%
- -0,666
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 10,6%
- 0,553
- 10,7%
- -0,931
- 10,7%
- -0,635
- 10,8%
- 0,713
- 10,8%
- 0,040
- 10,9%
- 0,645
- 10,9%
- 0,111
- 11,0%
- 1,532
- 11,1%
- 2,753
- 11,1%
- 3,364
- 11,2%
- -0,970
- 11,2%
- -0,717
- 11,3%
- 3,049
- 11,3%
- -1,919
- 11,4%
- 0,342
- 11,4%
- 0,354
- 11,5%
- -1,510
- 11,6%
- 2,085
- 11,6%
- 1,217
- 11,7%
- -0,780
- 11,7%
- 4,265
- 11,8%
- -0,565
- 11,8%
- 1,150
- 11,9%
- 3,509
- 11,9%
- 1,145
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 9,2%
- -2,670
- 9,3%
- -0,091
- 9,3%
- -1,808
- 9,4%
- 1,817
- 9,4%
- -1,529
- 9,5%
- -1,259
- 9,6%
- 4,814
- 9,6%
- 3,044
- 9,7%
- 2,383
- 9,7%
- 0,411
- 9,8%
- -1,111
- 9,8%
- 1,785
- 9,9%
- 2,055
- 9,9%
- -0,801
- 10,0%
- 0,466
- 10,1%
- -0,899
- 10,1%
- 0,396
- 10,2%
- 2,543
- 10,2%
- 0,226
- 10,3%
- 1,842
- 10,3%
- -0,704
- 10,4%
- 2,350
- 10,4%
- 1,707
- 10,5%
- 0,120
- 10,6%
- 1,741
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 7,8%
- 1,187
- 7,9%
- -0,059
- 7,9%
- -2,503
- 8,0%
- 0,420
- 8,1%
- -0,130
- 8,1%
- -1,059
- 8,2%
- 4,016
- 8,2%
- -0,561
- 8,3%
- 0,784
- 8,3%
- 4,101
- 8,4%
- 3,313
- 8,4%
- 1,557
- 8,5%
- 1,425
- 8,6%
- -1,135
- 8,6%
- 3,694
- 8,7%
- 0,668
- 8,7%
- -1,626
- 8,8%
- -0,210
- 8,8%
- -0,014
- 8,9%
- 2,920
- 8,9%
- 3,213
- 9,0%
- -0,456
- 9,1%
- 3,403
- 9,1%
- 2,034
- 9,2%
- -1,436
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 18,3%
- 1,122
- 18,6%
- 1,011
- 18,8%
- 0,756
- 19,1%
- 0,292
- 19,4%
- 0,257
- 19,7%
- 1,411
- 19,9%
- 1,295
- 20,2%
- 0,467
- 20,5%
- 0,858
- 20,8%
- -0,177
- 21,1%
- 1,148
- 21,3%
- 1,047
- 21,6%
- 0,758
- 21,9%
- 0,056
- 22,2%
- 1,050
- 22,4%
- 0,450
- 22,7%
- 1,128
- 23,0%
- 0,589
- 23,3%
- 0,679
- 23,6%
- 0,618
- 23,8%
- 1,539
- 24,1%
- 0,867
- 24,4%
- 1,251
- 24,7%
- 1,613
- 24,9%
- 0,798
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 32,2%
- 1,623
- 32,4%
- 1,304
- 32,7%
- 1,434
- 33,0%
- 1,265
- 33,3%
- 1,649
- 33,6%
- 1,194
- 33,8%
- 1,354
- 34,1%
- 0,968
- 34,4%
- 0,932
- 34,7%
- 1,107
- 34,9%
- 1,554
- 35,2%
- 0,880
- 35,5%
- 1,389
- 35,8%
- 1,876
- 36,1%
- 1,733
- 36,3%
- 2,109
- 36,6
- 1,920
- 36,9
- 1,854
- 37,2
- 1,480
- 37,4
- 1,780
- 37,7
- 1,441
- 38,0
- 2,547
- 38,3
- 1,780
- 38,6
- 1,762
- 38,8
- 2,129
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 25,2%
- 0,959
- 25,5%
- 0,896
- 25,8%
- 0,533
- 26,1%
- 1,354
- 26,3%
- 0,530
- 26,6%
- 0,905
- 26,9%
- 1,304
- 27,2%
- 1,596
- 27,4%
- 1,333
- 27,7%
- 1,307
- 28,0%
- 0,425
- 28,3%
- 1,695
- 28,6%
- 0,966
- 28,8%
- 0,425
- 29,1%
- 0,100
- 29,4%
- 0,774
- 29,7%
- 1,388
- 29,9%
- 1,413
- 30,2%
- 0,636
- 30,5%
- 1,316
- 30,8%
- 1,738
- 31,1%
- 1,870
- 31,3%
- 1,460
- 31,6%
- 1,317
- 31,9%
- 1,209
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 12,0%
- 1,268
- 12,1%
- 1,923
- 12,1%
- -1,835
- 12,2%
- 0,943
- 12,3%
- 0,581
- 12,7%
- 0,634
- 13,0%
- 1,556
- 13,3%
- 1,290
- 13,6%
- 0,467
- 13,8%
- 1,042
- 14,1%
- 1,116
- 14,4%
- 0,339
- 14,7%
- 0,869
- 14,9%
- -0,213
- 15,2%
- 0,192
- 15,5%
- 0,757
- 15,8%
- 0,652
- 16,1%
- 0,648
- 16,3%
- 0,461
- 16,6%
- 0,142
- 16,9%
- 0,976
- 17,2%
- 0,958
- 17,4%
- 0,816
- 17,7%
- 0,180
- 18,0%
- 0,318
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 46,1%
- 2,465
- 46,3%
- 3,712
- 46,6%
- 3,560
- 46,9%
- 2,967
- 47,2%
- 3,945
- 47,4%
- 3,337
- 47,7%
- 4,052
- 48,0%
- 5,070
- 48,3%
- 4,113
- 48,6%
- 4,044
- 48,8%
- 4,366
- 49,1%
- 4,639
- 49,4%
- 5,178
- 49,7%
- 4,135
- 49,9%
- 4,674
- 50,2%
- 4,061
- 50,5%
- 4,884
- 50,8%
- 6,005
- 51,1%
- 5,250
- 51,3%
- 4,888
- 51,6%
- 4,868
- 51,9%
- 5,304
- 52,2%
- 5,920
- 52,4%
- 5,849
- 52,7%
- 4,768
- 53,0%
- 5,280
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 60,3%
- -33,355
- 60,4%
- -39,617
- 60,5%
- -49,495
- 60,8%
- -54,166
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 53,3
- 5,097
- 53,6
- 6,320
- 53,8
- 5,780
- 54,1
- 6,064
- 54,4
- 5,595
- 54,7
- 6,350
- 54,9
- 5,647
- 55,2
- 6,049
- 55,5
- 5,907
- 55,8
- 5,092
- 56,1
- 5,315
- 56,3
- 5,821
- 56,6
- 5,179
- 56,9
- 5,790
- 57,2
- 6,432
- 57,4
- 5,358
- 57,7
- 5,858
- 57,8
- 5,528
- 58,1
- -0,539
- 58,3
- -4,473
- 58,6
- -7,596
- 58,8
- -16,304
- 59,1
- -19,957
- 59,3
- -27,423
- 59,6
- -24,870
- 59,8
- -24,354
- 60,1
- -26,042
- 60,2
- -33,413
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 39,1%
- 2,132
- 39,4%
- 1,968
- 39,7%
- 2,307
- 39,9%
- 1,983
- 40,2%
- 1,929
- 40,5%
- 2,692
- 40,8%
- 2,018
- 41,1%
- 3,112
- 41,3%
- 2,261
- 41,6%
- 3,022
- 41,9%
- 1,739
- 42,2%
- 3,274
- 42,4%
- 2,516
- 42,7%
- 2,436
- 43,0%
- 1,949
- 43,3%
- 3,357
- 43,6%
- 1,880
- 43,8%
- 3,140
- 44,1%
- 2,899
- 44,4%
- 2,993
- 44,7%
- 3,665
- 44,9%
- 3,671
- 45,2%
- 2,694
- 45,5%
- 4,047
- 45,8%
- 3,875
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 0,0%
- 0,0%
- 0,1%
- 0,2%
- 0,2%
- 0,3%
- 0,3%
- 0,4%
- 0,4%
- -1,070
- 0,5%
- 1,632
- 0,6%
- -0,636
- 0,6%
- 2,379
- 0,7%
- -0,488
- 0,7%
- -0,594
- 0,8%
- 4,041
- 0,8%
- 2,522
- 0,9%
- -1,569
- 0,9%
- 0,684
- 1,0%
- -1,694
- 1,1%
- 1,769
- 1,1%
- 1,536
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 3,5%
- 3,757
- 3,6%
- -0,541
- 3,6%
- 0,524
- 3,7%
- -0,531
- 3,7%
- -0,563
- 3,8%
- 2,439
- 3,8%
- 2,976
- 3,9%
- -1,508
- 3,9%
- 0,142
- 4,0%
- 2,031
- 4,1%
- 2,765
- 4,1%
- 1,384
- 4,2%
- 2,172
- 4,2%
- -0,561
- 4,3%
- 2,293
- 4,3%
- 0,745
- 4,4%
- 1,172
- 4,4%
- -2,196
- 4,5%
- 0,657
- 4,6%
- -1,475
- 4,6%
- 1,805
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 2,3%
- 1,999
- 2,4%
- 0,340
- 2,4%
- 0,744
- 2,5%
- 1,202
- 2,6%
- 2,405
- 2,6%
- 1,714
- 2,7%
- -0,616
- 2,7%
- -0,934
- 2,8%
- -1,307
- 2,8%
- 0,976
- 2,9%
- 1,584
- 2,9%
- 2,162
- 3,0%
- 1,594
- 3,1%
- 2,895
- 3,1%
- 1,606
- 3,2%
- 4,526
- 3,2%
- 1,075
- 3,3%
- 1,206
- 3,3%
- 0,414
- 3,4%
- 0,611
- 3,4%
- -0,006
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 1,2%
- -1,383
- 1,2%
- -1,222
- 1,3%
- 0,462
- 1,3%
- 3,474
- 1,4%
- 4,228
- 1,4%
- -1,074
- 1,5%
- 0,133
- 1,6%
- -0,563
- 1,6%
- 1,659
- 1,7%
- 0,430
- 1,7%
- 0,204
- 1,8%
- -2,271
- 1,8%
- 0,536
- 1,9%
- 0,850
- 1,9%
- 1,918
- 2,0%
- 3,341
- 2,1%
- 3,455
- 2,1%
- 1,837
- 2,2%
- 1,079
- 2,2%
- 1,027
- 2,3%
- 1,637
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 5,8%
- 1,658
- 5,9%
- 4,678
- 5,9%
- 3,621
- 6,0%
- 1,960
- 6,1%
- 1,921
- 6,1%
- 0,775
- 6,2%
- 1,072
- 6,2%
- 1,441
- 6,3%
- -1,200
- 6,3%
- 0,089
- 6,4%
- 2,611
- 6,4%
- 2,132
- 6,5%
- 0,832
- 6,6%
- 0,665
- 6,6%
- 3,531
- 6,7%
- 2,040
- 6,7%
- 0,289
- 6,8%
- 0,654
- 6,8%
- 2,516
- 6,9%
- 2,139
- 6,9%
- 1,454
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 8,2%
- 2,232
- 8,2%
- 2,015
- 8,3%
- 1,955
- 8,3%
- 1,117
- 8,4%
- 2,535
- 8,4%
- 0,939
- 8,5%
- 0,684
- 8,6%
- 1,770
- 8,6%
- 1,808
- 8,7%
- 0,904
- 8,7%
- 0,990
- 8,8%
- 1,683
- 8,8%
- 1,088
- 8,9%
- 0,840
- 8,9%
- 1,290
- 9,0%
- 1,118
- 9,1%
- 1.210
- 9,1%
- 1,270
- 9,2%
- 0,469
- 9,2%
- 0,958
- 9,3%
- 1,209
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 7,0%
- -0,256
- 7,1%
- 2,056
- 7,1%
- 2,278
- 7,2%
- 3,943
- 7,2%
- 0,398
- 7,3%
- 2,336
- 7,3%
- -1,757
- 7,4%
- 1,079
- 7,4%
- 0,113
- 7,5%
- -0,534
- 7,6%
- -2,582
- 7,6%
- 0,738
- 7,7%
- -1,566
- 7,7%
- 4,872
- 7,8%
- 0,032
- 7,8%
- 0,591
- 7,9%
- 2,197
- 7,9%
- 3,343
- 8,0%
- -0,128
- 8,1%
- 2,866
- 8,1%
- 1,846
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 4,7%
- -0,679
- 4,7%
- 1,787
- 4,8%
- 3,364
- 4,8%
- 3,989
- 4,9%
- 0,673
- 4,9%
- 2,903
- 5,0%
- -0,233
- 5,1%
- 1,353
- 5,1%
- 2,525
- 5,2%
- -1,461
- 5,2%
- 0,923
- 5,3%
- 3,618
- 5,3%
- 1,279
- 5,4%
- 1,515
- 5,4%
- 1,022
- 5,5%
- -1,682
- 5,6%
- 1,089
- 5,6%
- -1,423
- 5,7%
- -0,381
- 5,7%
- 0,464
- 5,8%
- 3,053
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 14,3%
- 1,693
- 14,6%
- 0,992
- 14,8%
- 1,296
- 15,1%
- 1,329
- 15,4%
- 1,372
- 15,7%
- 1,292
- 15,9%
- 1,045
- 16,2%
- 0,377
- 16,5%
- 1,694
- 16,8%
- 0,310
- 17,1%
- 0,637
- 17,3%
- 0,929
- 17,6%
- 1,506
- 17,9%
- 1,005
- 18,2%
- 1,360
- 18,4%
- 0,723
- 18,7%
- 1,746
- 19,0%
- 1,706
- 19,3%
- 1,339
- 19,6%
- 0,488
- 19,8%
- 1,269
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 25,9%
- 1,078
- 26,2%
- 1,772
- 26,5%
- 1,464
- 26,8%
- 1,177
- 27,1%
- 1,125
- 27,3%
- 0,929
- 27,6%
- 1,538
- 27,9%
- 2,302
- 28,2%
- 1,871
- 28,4%
- 1,425
- 28,7%
- 1,751
- 29,0%
- 1,368
- 29,3%
- 2,044
- 29,6%
- 1,522
- 29,8%
- 0,797
- 30,1%
- 1,208
- 30,4%
- 1,567
- 30,7%
- 1,396
- 30,9%
- 2,030
- 31,2%
- 1,196
- 31,5%
- 1,311
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 20,1%
- 0,884
- 20,4%
- 1,600
- 20,7%
- 0,979
- 20,9%
- 0,969
- 21,2%
- 0,970
- 21,5%
- 1,395
- 21,8%
- 1,352
- 22,1%
- 1,175
- 22,3%
- 0,860
- 22,6%
- 0,895
- 22,9%
- 1,456
- 23,2%
- 1,254
- 23,4%
- 1,140
- 23,7%
- 0,913
- 24,0%
- 1,293
- 24,3%
- 0,674
- 24,6%
- 1,326
- 24,8%
- 1,071
- 25,1%
- 1,386
- 25,4%
- 1,253
- 25,7%
- 1,467
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 9,3%
- 0,845
- 9,4%
- 0,841
- 9,4%
- 1,195
- 9,5%
- 1,445
- 9,6%
- 1,655
- 9,8%
- 1,449
- 10,1%
- 1,206
- 10,4%
- 1,309
- 10,7%
- 1,269
- 10,9%
- 1,102
- 11,2%
- 1,258
- 11,5%
- 0,870
- 11,8%
- 1,237
- 12,1%
- 0,804
- 12,3%
- 1,020
- 12,6%
- 0,753
- 12,9%
- 1,285
- 13,2%
- 0,813
- 13,4%
- 1,073
- 13,7%
- 0,870
- 14,0%
- 1,327
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 35,9%
- 2,400
- 36,2%
- 3,339
- 36,5%
- 2,649
- 36,8%
- 2,267
- 37,1%
- 2,878
- 37,3%
- 2,005
- 37,6%
- 2,636
- 37,9%
- 2,793
- 38,2%
- 2,104
- 38,4%
- 2,511
- 38,7%
- 2,605
- 39,0%
- 2,521
- 39,3%
- 2,875
- 39,6%
- 2,766
- 39,8%
- 2,753
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 44,6
- 3,444
- 44,8
- 4,148
- 45,1
- 5,041
- 45,4
- 3,676
- 45,7
- 4,125
- 45,9
- 3,372
- 46,2
- 3,748
- 46,5
- 4,368
- 46,8%
- 3,565
- 46,8%
- 3,132
- 47,1
- 2,726
- 47,4
- -4,019
- 47,4
- -10,656
- 47,5
- -21,712
- 47,8
- -45,557
- 47,8
- -62,257
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 40,1%
- 2,619
- 40,4%
- 2,698
- 40,7%
- 3,165
- 40,9%
- 3,134
- 41,2%
- 4,025
- 41,5%
- 4,118
- 41,8%
- 4,165
- 42,1%
- 3,912
- 42,3%
- 4,667
- 42,6%
- 3,692
- 42,9%
- 3,871
- 43,2%
- 3,261
- 43,4%
- 3,661
- 43,7%
- 3,470
- 44,0%
- 4,725
- 44,3%
- 3,424
- Estira- miento
- Modulo 7 puntos
- 31,8%
- 1,528
- 32,1%
- 1,803
- 32,3%
- 1,424
- 32,6%
- 1,627
- 32,9%
- 1,458
- 33,2%
- 2,377
- 33,4%
- 2,158
- 33,7%
- 1,866
- 34,0%
- 1,749
- 34,3%
- 1,924
- 34,6%
- 2,075
- 34,8%
- 2,551
- 35,1%
- 1,869
- 35,4%
- 2,248
- 35,7%
- 2,498
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7306
- 0 MD 0,25 1,30 65,18 13,82 718 9,2 7,4
- 7307
- 10 MD 0,25 1,30 77,05 13,21 624 11,4 7,6
- 7308
- 5 MD 1,50 1,30 68,60 13,51 690 9,9 7,2
- 7309
- 10 MD 1,50 1,30 77,70 13,25 575 11,4 6,7
- 7310
- 20 MD 0,25 1,30 88,75 13,19 535 13,1 8,2
- 7311
- 20 MD 0,25 1,30 91,05 13,24 534 13,4 8,2
- 7312
- 20 MD 1,50 1,30 87,73 13,23 561 12,9 8,4
- 7313
- 0 MD 1,50 1,33 64,83 13,50 619 9,4
- 7314
- 0 MD 1,50 1,30 64,18 13,47 611 9,3
- 7315
- 5 MD 0,25 1,30 70,55 13,38 653 10,3
- 7316
- 0 MD 0,25 1,15 52,58 13,23 1063 7,7
- 7317
- 0 MD 0,25 1,15 53,05 13,12 970 7,9 6,3
- 7318
- 5 MD 0,25 1,15 57,40 13,20 1032 8,5 6,5
- 7319
- 10 MD 0,25 1,15 62,45 13,01 969 9,4 6,7
- 7320
- 5 MD 1,50 1,15 54,65 12,98 1018 8,2 6,0
- 7321
- 10 MD 1,50 1,15 62,43 13,02 991 9,3 6,2
- 7322
- 20 MD 1,50 1,15 71,40 13,08 869 10,6 7,5
- 7323
- 24 MD 0,25 1,15 77,68 13,21 797 11,5
- 7324
- 0 MD 0,25 1,15 75,75 23,53 1518 6,3
- 7325
- 0 MD 0,25 1,15 78,90 24,13 1488 6,4
- 7326
- 0 MD 0,25 1,15 78,40 24,53 1412 6,2 5,8
- 7327
- 15 MD 0,25 1,15 83,93 24,09 1314 6,8 6,1
Tabla 8 - Comparacion de ganancia de espesor en los Ejemplos representatives 57-78
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7328
- 10 MD 1,50 1,15 83,18 24,15 1280 6,7 6,2
- 7329
- 20 MD 0,25 1,15 88,35 24,33 1316 7,1 6,2
- 7330
- 15 MD 1,50 1,15 86,55 24,40 1364 6,9 6,3
- 7331
- 24 MD 1,50 1,15 93,03 24,43 1333 7,4 6,4
- 7332
- 24 MD 0,25 1,15 93,13 24,62 1264 7,4 6,5
- 7333
- 5 MD 0,25 1,15 79,10 24,68 1537 6,2 5,9
- 7334
- 0 MD 0,25 1,30 92,00 25,16 779 7,1
- 7335
- 0 MD 0,25 1,30 90,98 24,89 1055 7,1
- 7336
- 0 MD 0,25 1,30 91,45 24,15 1016 7,4 6,3
- 7337
- 5 MD 0,25 1,30 90,13 23,98 1022 7,3 6,5
- 7338
- 10 MD 0,25 1,30 94,93 23,92 980 7,7 6,6
- 7339
- 5 MD 1,50 1,30 95,23 24,05 1081 7,7 6,6
- 7340
- 20 MD 0,25 1,30 103,20 23,43 961 8,6
- 7341
- 15 MD 1,50 1,30 99,88 23,60 996 8,2 6,5
- 7342
- 20 MD 1,50 1,30 104,83 24,13 934 8,5 7,1
- 7343
- 24 MD 0,25 1,30 106,20 23,98 903 8,6 6,7
- 7344
- 24 MD 0,25 1,30 111,20 23,93 876 9,1
- 7345
- 0 MD 0,25 1,30 92,08 24,44 967 7,3 6,7
- 7346
- 15 MD 0,25 1,30 102,90 23,89 788 8,4 7,2
- 7347
- 15 MD 0,25 1,15 91,68 24,15 1159 7,4 6,5
- 7348
- 0 MD 0,25 1,15 83,98 24,27 1343 6,7 6,5
- 7349
- 24 MD 0,25 1,15 96,43 23,91 1146 7,9 6,9
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7351
- 0 CD 0,25 1,15 86,65 24,33 1709 6,9
- 7352
- 0 CD 0,25 1,15 87,60 24,62 1744 6,9 5,9
- 7353
- 5 CD 0,25 1,15 88,60 24,76 1681 7,0 5,6
- 7354
- 15 CD 0,25 1,15 100,58 24,50 1614 8,0 6,2
- 7355
- 24 CD 0,25 1,15 100,33 24,44 1638 8,0 6,3
- 7356
- 0 CD 1,50 1,15 88,40 24,18 1548 7,1
- 7357
- 0 CD 1,50 1,15 87,05 24,12 1565 7,0
- 7358
- 24 CD 1,50 1,15 99,30 24,17 1489 8,0
- 7359
- 24 CD 0,25 1,15 104,08 24,21 1407 8,4
- 7360
- 0 CD 0,25 1,15 91,18 24,13 1415 7,4 6,3
- 7361
- 5 CD 0,25 1,15 92,43 24,18 1509 7,4 6,3
- 7362
- 15 CD 0,25 1,15 102,15 24,21 1506 8,2 6,7
- 7363
- 24 CD 0,25 1,15 104,50 24,58 1476 8,3 6,7
- 7364
- 24 CD 0,25 1,30 119,45 24,72 1056 9,4
- 7365
- 24 CD 0,25 1,30 123,25 24,46 952 9,8
- 7366
- 24 CD 0,25 1,30 124,30 24,62 1041 9,8 7,0
- 7367
- 0 CD 0,25 1,30 100,18 24,52 1019 8,0 6,6
- 7368
- 15 CD 0,25 1,30 113,95 24,29 1023 9,1 6,8
- 7369
- 5 CD 0,25 1,30 106,55 24,56 1106 8,5 6,6
- 7370
- 0 CD 0,25 1,30 96,28 24,68 1238 7,6 6,1
- 7371
- 5 CD 0,25 1,30 98,80 24,65 1239 7,8 6,1
- 7372
- 15 CD 0,25 1,30 109,80 24,64 1110 8,7 6,4
Tabla 8 - Comparacion de ganancia de espesor en los Ejemplos representatives 101-122
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7373
- 24 CD 0,25 1,30 114,65 24,75 1182 9,0 6,6
- 7376
- 0 CD 0,25 1,30 70,88 13,32 723 10,4 6,5
- 7377
- 5 CD 0,25 1,30 80,48 13,38 629 11,7 7,5
- 7378
- 15 CD 0,25 1,30 100,90 13,71 503 14,3 8,9
- 7379
- 20 CD 0,25 1,30 112,55 13,87 468 15,8 9,2
- 7380
- 20 CD 0,25 1,30 112,60 12,80 345 17,1 9,8
- 7381
- 15 CD 0,25 1,30 103,93 12,96 488 15,6 9,1
- 7382
- 5 CD 0,25 1,30 91,35 13,06 499 13,6 7,8
- 7383
- 0 CD 0,25 1,30 73,03 13,17 613 10,8 8,1
- 7386
- 0 CD 0,25 1,15 59,35 13,21 1138 8,8 5,9
- 7387
- 5 CD 0,25 1,15 64,35 13,20 1153 9,5 6,1
- 7388
- 15 CD 0,25 1,15 77,43 13,22 1109 11,4 6,7
- 7389
- 24 CD 0,25 1,15 83,38 13,31 971 12,2 7,4
- 7390
- 24 CD 0,25 1,15 87,28 13,20 895 12,9 7,6
- 7391
- 15 CD 0,25 1,15 82,58 13,02 935 12,4 7,2
- 7392
- 5 CD 0,25 1,15 68,58 12,97 1000 10,3 6,2
- 7393
- 0 CD 0,25 1,15 61,40 12,92 952 9,3 6,3
- 7394
- 0 CD 0,25 1,15 57,35 12,67 878 8,8
- 7395
- 0 CD 0,25 1,15 57,45 12,83 924 8,7
- 7396
- 0 CD 0,25 1,15 58,50 13,50 1053 8,4 6,2
- 7397
- 5 CD 0,25 1,15 63,75 13,20 1094 9,4 6,5
- 7398
- 15 CD 0,25 1,15 79,08 13,95 878 11,0 6,9
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7399
- 24 CD 0,25 1,15 82,50 13,44 811 12,0 6,7
- 7400
- 24 CD 0,25 1,30 96,88 13,68 566 13,8
- 7401
- 24 CD 0,25 1,30 96,78 13,70 556 13,8 7,9
- 7402
- 15 CD 0,25 1,30 91,00 13,75 585 12,9 8,1
- 7403
- 5 CD 0,25 1,30 76,03 13,50 633 11,0 6,9
- 7404
- 0 CD 0,25 1,30 69,98 13,19 605 10,3 7,2
- 7405
- 0 CD 0,25 1,30 96,58 24,55 1091 7,7
- 7406
- 0 CD 0,25 1,30 94,05 24,17 1023 7,6 6,4
- 7407
- 5 CD 0,25 1,30 93,65 24,41 888 7,5 6,5
- 7408
- 15 CD 0,25 1,30 99,13 24,31 1051 7,9 7,0
- 7409
- 24 CD 0,25 1,30 104,48 24,47 988 8,3 7,0
- 7410
- 24 CD 0,25 1,15 100,38 24,40 1278 8,0
- 7411
- 24 CD 0,25 1,15 97,33 24,33 1302 7,8
- 7412
- 24 CD 0,25 1,15 96,83 24,73 1311 7,6
- 7413
- 24 CD 0,25 1,15 96,00 24,58 1291 7,6 5,9
- 7414
- 15 CD 0,25 1,15 91,88 24,41 1477 7,3 6,2
- 7415
- 5 CD 0,25 1,15 84,88 24,37 1521 6,8 6,0
- 7416
- 0 CD 0,25 1,15 83,60 23,89 1531 6,8 6,1
- 7417
- 0 CD 0,25 1,15 85,33 23,72 1310 7,0 6,2
- 7418
- 24 CD 0,25 1,15 103,48 24,05 1252 8,4 6,1
- 7419
- 24 CD 0,25 1,30 108,75 24,37 979 8,7
- 7420
- 24 CD 0,25 1,30 113,00 24,23 967 9,1 7,4
4^
cn
Tabla 8 - Comparacion de ganancia de espesor en los Ejemplos representatives 145-166
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7421
- 0 CD 0,25 1,30 94,43 24,27 954 7,6 6,6
- 7423
- 0 MD 0,25 1,30 94,00 24,75 1164 7,4
- 7424
- 0 MD 0,25 1,30 93,83 24,41 969 7,5 6,5
- 7425
- 5 MD 0,25 1,30 94,55 23,96 1018 7,7 6,8
- 7426
- 15 MD 0,25 1,30 110,53 24,17 1018 8,9 6,7
- 7427
- 24 MD 0,25 1,30 115,93 24,39 997 9,3 6,9
- 7428
- 24 MD 0,25 1,30 122,83 23,86 834 10,0
- 7429
- 0 MD 0,25 1,30 95,40 23,88 915 7,8
- 7430
- 0 MD 0,25 1,15 78,25 24,15 1424 6,3
- 7431
- 0 MD 0,25 1,15 80,30 23,60 1365 6,6
- 7432
- 0 MD 0,25 1,15 80,53 23,91 1418 6,6 6,0
- 7433
- 5 MD 0,25 1,15 81,50 24,37 1432 6,5 5,9
- 7434
- 15 MD 0,25 1,15 94,43 23,84 1349 7,7 6,2
- 7435
- 24 MD 0,25 1,15 101,90 24,22 1273 8,2 6,6
- 7438
- 0 MD 0,25 1,30 72,53 13,82 475 10,2
- 7439
- 0 MD 0,25 1,30 71,63 13,47 478 10,4 7,9
- 7440
- 5 MD 0,25 1,30 82,75 13,70 541 11,8 7,7
- 7441
- 15 MD 0,25 1,30 102,48 13,77 529 14,5 7,8
- 7442
- 24 MD 0,25 1,30 104,23 13,80 502 14,7 8,3
- 7446
- 0 MD 0,25 1,30 87,08 24,39 1155 7,0
- 7447
- 0 MD 0,25 1,30 88,53 24,41 1111 7,1
- 7448
- 5 MD 0,25 1,30 90,60 24,50 1105 7,2 6,5
- Cont. numero de rodillos
- Nivel vaefo Hebras largas de tela a hoja Anchura ranura de caja de moldeo Pulgadas Relacion de crepado en tela Espesor mils/8 hojas Gramaje Lbs/3000 ft2 GM traccion cc/gram Cal/Bwt cc/gram Volumen de huecos grams/gram
- 7449
- 5 MD 0,25 1,30 89,15 24,59 1085 7,1 6,3
- 7450
- 15 MD 0,25 1,30 99,03 24,26 1014 8,0 6,8
- 7451
- 24 MD 0,25 1,30 106,90 24,54 960 8,5 7,4
- 7452
- 24 MD 0,25 1,15 87,23 23,90 1346 7,1
- 7453
- 24 MD 0,25 1,15 94,05 23,54 1207 7,8 7,2
- 7454
- 15 MD 0,25 1,15 87,38 24,15 1363 7,1 6,2
- 7455
- 5 MD 0,25 1,15 79,40 24,27 1476 6,4 5,9
- 7456
- 0 MD 0,25 1,15 79,45 23,89 1464 6,5 6,1
- 7457
- 0 CD 0,25 1,15 88,00 24,48 1667 7,0
- 7458
- 0 CD 0,25 1,15 88,43 24,15 1705 7,1
- 7459
- 0 CD 0,25 1,15 87,88 24,32 1663 7,0 6,0
- 7460
- 5 CD 0,25 1,15 87,13 24,01 1639 7,1 6,2
- 7461
- 15 CD 0,25 1,15 99,50 24,18 1580 8,0 6,7
- 7462
- 24 CD 0,25 1,15 107,68 24,58 1422 8,5 7,3
- 7463
- 24 CD 0,25 1,30 118,33 25,38 1008 9,1
- 7464
- 24 CD 0,25 1,30 123,75 24,57 1056 9,8
- 7465
- 24 CD 0,25 1,30 120,00 24,86 1035 9,4
- 7466
- 15 CD 0,25 1,30 113,10 24,28 1072 9,1 6,4
- 7467
- 15 CD 0,25 1,30 110,25 24,49 1092 8,8 7,2
- 7468
- 0 CD 0,25 1,30 97,70 24,38 1095 7,8 6,5
- 7469
- 0 CD 0,25 1,30 96,83 23,09 1042 8,2 5,6
4^
00
- Contaje tela
- Tipo tela Orientacion tela Gramaje Relacion crepado en tela Inclinacion Intercept. Espesor @ 25 en Hg
- 44
- M MD 13 1,15 1,0369 51,7 77,6
- 44
- G CD 13 1,15 1,1449 57,9 86,6
- 44
- M CD 13 1,15 1,1464 59,8 88,4
- 44
- M MD 13 1,30 1,3260 64,0 97,1
- 44
- G CD 13 1,30 1,1682 70,5 99,7
- 44
- G MD 13 1,30 1,5370 73,2 111,6
- 44
- M CD 13 1,30 1,9913 72,6 122,4
- 36
- M MD 24 1,15 0,5189 78,4 91,4
- 44
- M MD 24 1,15 0,6246 78,2 93,8
- 44
- G CD 24 1,15 0,6324 83,3 99,2
- 44
- G MD 24 1,15 0,9689 78,9 103,1
- 44
- M CD 24 1,15 0,6295 88,1 103,8
- 36
- M CD 24 1,15 0,8385 86,7 107,7
- 44
- M MD 24 1,30 0,6771 90,2 107,1
- 36
- M MD 24 1,30 0,8260 86,6 107,2
- 44
- G CD 24 1,30 0,5974 93,5 108,4
- 44
- G MD 24 1,30 1,1069 92,7 120,4
- 44
- M CD 24 1,30 0,9261 97,6 120,7
- 36
- M CD 24 1,30 0,9942 96,7 121,6
- Tabla 10 - Cambio de volumen de huecos con vado
- Contaje tela
- Tipo tela Orientacion tela Gramaje Relacion crepado en tela Inclinacion Intercept. VV @ 25 en Hg
- 44
- G CD 13 1,15 0,0237 6,3 6,9
- 44
- M CD 13 1,15 0,0617 6,0 7,5
- 44
- M MD 13 1,15 0,0653 6,0 7,6
- 44
- G MD 13 1,30 0,0431 7,0 8,1
- 44
- G CD 13 1,30 0,0194 7,7 8,2
- 44
- M MD 13 1,30 0,0589 7,0 8,4
- 44
- M CD 13 1,30 0,1191 7,1 10,1
- 44
- G CD 24 1,15 -0,0040 6,1 6,0
- 44
- M MD 24 1,15 0,0204 6,0 6,5
- 44
- G MD 24 1,15 0,0212 6,0 6,5
- 44
- G CD 24 1,15 0,0269 5,9 6,6
- 36
- M MD 24 1,15 0,0456 5,8 7,0
- 36
- M CD 24 1,15 0,0539 5,9 7,3
- 44
- M CD 24 1,30 0,0187 6,3 6,8
- 44
- G MD 24 1,30 0,0140 6,6 6,9
- 44
- M MD 24 1,30 0,0177 6,5 6,9
- 36
- M CD 24 1,30 0,0465 6,1 7,2
- 44
- G CD 24 1,30 0,0309 6,5 7,3
- 36
- M MD 24 1,30 0,0516 6,1 7,4
- Contaje tela
- Tipo tela Orientacion tela Gramaje Relacion crepado en tela Inclinacion Intercept. VV @ 25 en Hg
- 44
- M MD 13 1,15 0,0582 4,147 5,6
- 44
- G CD 13 1,15 0,0836 4,278 6,4
- 44
- G CD 13 1,30 0,0689 6,747 8,5
- 44
- M MD 13 1,30 0,1289 6,729 10,0
- 44
- G MD 13 1,30 0,0769 8,583 10,5
- 36
- M MD 24 1,15 0,0279 4,179 4,9
- 44
- M MD 24 1,15 0,0387 4,526 5,5
- 44
- G MD 24 1,15 0,0534 4,265 5,6
- 36
- M MD 24 1,30 0,0634 5,589 7,2
- 44
- G MD 24 1,30 0,0498 6,602 7,8
- 44
- M MD 24 1,30 0,0596 6,893 8,4
Tabla 12
Datos de friccion TMI
- Tela
- Estiramiento Friccion TMI superior Friccion TMI inferior
- (%)
- (sin unidades) (sin unidades)
- 0 0,885 1,715
- 0 1,022 1,261
- 15 0,879 1,444
- 15 0,840 1,235
- 25 1,237 1,358
- 25 0,845 1,063
- Secado con Yankee
- 30 1,216 1,306
- 30 0,800 0,844
- 35 1,221 1,444
- 35 0,871 1,107
- 40 0,811 0,937
- 40 1,086 1,100
- 0 0,615 3,651
- 0 0,689 1,774
- 20 0,859 2,100
- 20 0,715 2,144
- 40 0,607 2,587
- 40 0,748 2,439
- 45 0,757 3,566
- Secado en “can”
- 45 0,887 2,490
- 50 0,724 2,034
- 50 0,929 2,188
- 55 0,947 1,961
- 55 1,213 1,631
- 60 0,514 2,685
- 60 0,655 2,102
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
En la Figura 31, se observa que los materiales secados en “can” exhiben una mayor ganancia de volumen de huecos conforme el gramaje se reduce cuando la hoja es estirada. Ademas, el material secado en Yankee y crepado con cuchilla no exhibio ninguna ganancia significativa de volumen de huecos hasta una elongacion relativamente grande.
En la Tabla 6 y Tabla 7, asf como en las Figuras 32 y 33, se observa que el material secado en “can” y el material secado en Yankee exhiben un comportamiento de tension/deformacion similar; sin embargo, el material secado en “can” tiene un modulo inicial mas alto, lo cual puede ser beneficioso para la operabilidad. El modulo se calcula dividiendo el estres incremental (por pulgada de la anchura de la muestra) en libras por el alargamiento adicional observado. Nominalmente, la cantidad tiene unidades Pa (lbs/in2).
La Figura 34 es un grafico del espesor en funcion del gramaje conforme el producto es estirado. La banda secada en Yankee, crepada agresivamente exhibio una perdida de espesor de aproximadamente 1:1 con el gramaje (es decir, volumen espedfico aproximadamente constante), mientras que la banda secada en “can” perdio mucho mas gramaje que espesor. Este resultado es consistente con el conjunto de datos de los Ejemplos 1-8 y con los datos de volumen de huecos. La relacion del porcentaje de disminucion en el gramaje puede ser calculada y comparada para los diferentes procedimientos. El material secado en Yankee tiene un gramaje no estirado de aproximadamente 11,8 kg (26 libras) y una perdida de espesor de aproximadamente el 28% cuando se estira a un gramaje de aproximadamente 9,3 kg (20,5 libras); es decir, el material tiene solo aproximadamente el 72% de su espesor original. La perdida de gramaje es de aproximadamente 5,5/26, o el 21%; de esta manera, la relacion de porcentaje de reduccion de espesor/porcentaje de reduccion de gramaje es de aproximadamente 28/21 o 1,3. En la Figura 34, se observa que el material secado en “can” pierde espesor mucho mas lentamente con la reduccion de gramaje conforme el material es estirado. Debido a que la hoja secada en “can” es estirada partiendo un gramaje de aproximadamente 10 kg (22 libras) hasta aproximadamente 6,4 kg (14 libras), solo se pierde aproximadamente el 20% del espesor; y la relacion de % de reduccion de espesor/porcentaje de reduccion de gramaje es de aproximadamente 20/36 o 0,55.
Los resultados para el material secado en Yankee y el secado en “can” despues del estiramiento se resumen graficamente en la Figura 35. Aqrn, se observa una vez mas que el espesor del material secado en “can” cambia menos que el espesor del material secado en Yankee conforme se reduce el gramaje. Ademas, se observan grandes cambios en el volumen de huecos cuando el material secado en “can” es estirado.
En la Figura 36 se observa que el espesor esta influenciado por la seleccion de vacfo y la tela de crepado; mientras que la Tabla 12 y la Figura 37 muestran que el material en tela secado en “can” exhibio valores de friccion TMI mucho mas altos. En general, los valores de friccion disminuyen conforme el material es estirado. Se apreciara a partir de los datos de la Tabla 12 y la Figura 37, que a pesar de que las muestras se realizaron solo en la MD, que conforme se estiraron las muestras los valores de friccion en ambos lados de la hoja convergen; por ejemplo, las muestras secadas en “can” teman valores medios lado de la tela/lado “can” de 2,7/0,65 antes del estiramiento y valores medios de 1,8/1,1 a un estiramiento del 55%.
Las diferencias entre los productos de la invencion y los productos convencionales se aprecian particularmente con referencia a la Tabla 4 y la Figura 38. Se observa que los productos secados por aire pasante (TAD) convencionales no exhiben aumentos sustanciales en el volumen de huecos (<5%) despues del estiramiento y que el aumento de volumen de huecos no es progresivo para estiramientos superiores al 7%; es decir, el volumen de huecos no aumenta considerablemente (menos de 1%) conforme la banda experimenta un estiramiento mayor del 10%. La toalla prensada en humedo (CWP) convencional ensayada exhibio un modesto aumento en el volumen de huecos cuando se estiro a un alargamiento del 10%; sin embargo, el volumen de huecos se redujo a mayores elongaciones, una vez mas sin aumentar progresivamente. Los productos de la presente invencion exhibieron grandes aumentos progresivos en el volumen de huecos conforme fueron estirados. Se consiguen facilmente aumentos de volumen de huecos del 20%, 30%, 40% y superiores.
Otras diferencias entre el procedimiento y el producto de la invencion y los productos y procedimientos convencionales se observan en la Figura 39. La Figura 39 es un grafico de la relacion de traccion MD/CD (resistencia a la rotura) en funcion de la diferencia entre la velocidad del chorro de la caja de entrada y la velocidad de la malla de formacion (fpm, pies por minuto). La curva superior en forma de U es tfpica de una hoja absorbente prensada en humedo convencional. La curva inferior, mas amplia, es tfpica de un producto crepado en tela de la invencion. En la Figura 39, se aprecia facilmente que, segun la invencion, se consiguen relaciones de traccion MD/CD inferiores a 1,5 mas o menos sobre un amplio intervalo de diferencias de velocidad de chorro a malla, un intervalo que es mas de dos veces el de la curva de CWP mostrada. De esta manera, el control de la diferencia de velocidad de chorro de caja de entrada/malla de formacion puede ser usado para conseguir las propiedades de hoja deseadas.
En la Figura 39 se observa tambien que las relaciones MD/CD inferiores al cuadrado (es decir, por debajo de 1)
53
son diffciles, si no imposibles, de obtener con el procesamiento convencional. Ademas, las hojas cuadradas o inferiores se forman por medio de la invencion sin agregados o "floculos" de fibra excesivos, lo cual no es el caso de los productos CWP que tienen bajas relaciones de traccion MD/CD. Esta diferencia es debida, en parte, a las diferencias de velocidad relativamente bajas requeridas para conseguir bajas relaciones de traccion en los 5 productos CWP y puede ser debida, en parte, al hecho de que la fibra es redistribuida sobre la tela de crepado cuando la banda es crepada desde la superficie de transferencia segun la invencion. Sorprendentemente, los productos cuadrados de la invencion resisten la propagacion de lagrimas en la CD y exhiben una tendencia a la auto-sanacion. Esta es una gran ventaja de procesamiento ya que la banda, a pesar de ser cuadrada, exhibe una menor tendencia a romperse facilmente cuando es enrollada.
10 En muchos productos, las propiedades transversales a la maquina son mas importantes que las propiedades en la MD, particularmente en toallas comerciales, donde la resistencia CD en humedo es cntica. Una fuente principal de fallos del producto es la "extraccion" o desprendimiento de solo un pedazo de toalla en lugar de la totalidad de la hoja deseada. Segun la invencion, las resistencias a la traccion CD pueden ser aumentadas selectivamente mediante el control de la diferencia de velocidad de la caja de entrada a la malla de formacion y el crepado en tela.
15 A la vista de la discusion anterior, el conocimiento relevante de la tecnica y las referencias, incluidas las solicitudes en tramitacion con la presente, discutidas anteriormente en relacion con los “Antecedentes” y la “Descripcion Detallada”, se considera innecesaria una descripcion mas profunda.
Claims (6)
- 51015202530354045REIVINDICACIONES1. Un procedimiento de fabricacion de una hoja (74) celulosica absorbente crepada en tela, en el que el procedimiento comprende:(a) aplicar un chorro de una pasta de fabricacion de papel a una malla (52) de formacion, en el que el chorro tiene una velocidad de chorro y la malla (52) de formacion se mueve a una velocidad de malla de formacion, en el que el valor calculado de la velocidad de chorro menos la velocidad de malla de formacion se denomina diferencia de velocidad de chorro/malla;(b) deshidratar por compactacion la pasta de fabricacion de papel por compactacion para formar una banda (74) en formacion;(c) aplicar la banda (74) en formacion a una superficie (94) de transferencia que se mueve a una velocidad de superficie de transferencia;(d) crepar en tela la banda (74) en formacion desde la superficie (94) de transferencia a una consistencia de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 60 por ciento utilizando una tela (48) de crepado que se desplaza a una velocidad de crepado en tela, en el que la velocidad de crepado en tela es menor que la velocidad de superficie de transferencia, en el que la etapa de crepado en tela se produce bajo presion en una lmea (106) de contacto del crepado en tela definida entre la superficie (94) de transferencia y la tela (48) de crepado, en el que el patron de la tela, los parametros de la lmea de contacto, la diferencia de velocidad y la consistencia de la banda se seleccionan de manera que la banda (74) en formacion sea crepada desde la superficie (94) de transferencia y sea redistribuida sobre la tela (48) de crepado para formar una banda (74) crepada con un retmulo que tiene una pluralidad de regiones interconectadas de diferentes gramajes locales, que incluyen al menos (i) una pluralidad de regiones (12) enriquecidas con fibra que tienen un alto gramaje local, interconectadas por medio de (ii) una pluralidad de regiones (14) de enlace de menor gramaje local;(e) secar la banda (74) crepada;caracterizado por que el procedimiento comprende ademas:(f) controlar la diferencia de velocidad de chorro/malla y la etapa de crepado en tela, incluyendo la seleccion de la tela, de manera que la pluralidad de regiones (12) enriquecidas con fibra tengan una orientacion sesgada en la direccion transversal a la maquina (CD), y la relacion de traccion en seco en la direccion de la maquina a la direccion transversal a la maquina (MD/CD) de la banda (74) secada sea de aproximadamente como maximo 1,5, con la condicion de que la diferencia de velocidad de chorro/malla sea mayor de aproximadamente 1,78 m/s (350 pies por minuto).
- 2. Procedimiento segun la reivindicacion 1, que incluye ademas controlar la diferencia de velocidad de chorro/malla y la etapa de crepado en tela de manera que la relacion de traccion MD/CD en seco de la banda secada sea de aproximadamente como maximo 1.
- 3. Procedimiento segun la reivindicacion 1, que incluye ademas controlar la diferencia de velocidad de chorro/malla y la etapa de crepado en tela de manera que la relacion de traccion MD/CD en seco de la banda secada sea de aproximada como maximo 0,75.
- 4. Procedimiento segun la reivindicacion 1, que incluye ademas controlar la diferencia de velocidad de chorro/malla y la etapa de crepado en tela de manera que la relacion de traccion MD/CD en seco de la banda secada sea de aproximadamente como maximo 0,5.
- 5. Procedimiento segun la reivindicacion 1, en el que la diferencia de velocidad de chorro/malla es mayor de aproximadamente 2,03 m/s (400 pies por minuto).
- 6. Procedimiento segun la reivindicacion 1, en el que la diferencia de velocidad de chorro/malla es mayor de aproximadamente 2,23 m/s (450 pies por minuto).
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