ES2426190T3 - Herramienta recubierta - Google Patents

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ES2426190T3 ES06008380T ES06008380T ES2426190T3 ES 2426190 T3 ES2426190 T3 ES 2426190T3 ES 06008380 T ES06008380 T ES 06008380T ES 06008380 T ES06008380 T ES 06008380T ES 2426190 T3 ES2426190 T3 ES 2426190T3
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Martin Kathrein
Claude Michotte
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Abstract

Herramienta constituida por un material base del grupo carburo cementado, cerrnet, material duro yacero para herramientas y un recubrimiento de dos o más capas con un espesor de recubrimiento total de 0,5 μm a15 μm, presentando una capa de recubrimiento un espesor de 0,0003 - 5,0 11m, caracterizado porque al menos unacapa de recubrimiento presenta la composición (Ti.AlbTa,)N con a + b + e >= 1, siendo 0,3<= b <=0,75; 0,001 <=c <=0,30 Y presentando al menos otra capa de recubrimiento la composición (Ti.,AI.Ta,Mg)N con d + e+f+g >= 1, siendo 0,50 <=e <=0,70; o <= f <=0,25; Y siendo M uno o varios elementos del grupo Si, V, B, con para Si: 0,0005 <= g <= 0,10; para V: 0,001 <= g <= 0,25 Y para B: 0,00005 <= g <= 0,001.

Description

Herramienta recubierta.
5 la invención se refiere a una herramienta constituida por un material base del grupo carburo cementado, cennet, material duro y acero para herramientas y un recubrimiento de dos o más capas con un espesor de recubrimiento total de 0,51J.m a 15IJ.m, presentando una capa de recubrimiento un espesor de 0,0003 -5,0 Ilffi.
l os metales duros, cermet. materiales duros y aceros para herramientas se utilizan para herramientas que están
10 expuestas a una elevada solicitación por desgaste. Por carburo cementado se entiende un material compuesto que está compuesto por una fase de material dura y un aglutinante metálico. El grupo de materiales de los cermets comprende todos los materiales que están compuestos por una o varias fases cerámicas y por una o varias fases metálicas. Bajo materiales duros se agrupan todas las sustancias con una dureza> 1000 HV. Éstos son compuestos de los elementos del grupo lVa a Vla del sistema periódico con los elementos carbono, nitrógeno, boro o silicio. Sin
15 embargo. diamante, nitnJro de boro cúbico, carburo de silicio, siatonas, óxido de aluminio, nitrutO de aluminio y nitruro de silicio, por nombrar los más importantes, también se encuentran en este grupo de materiales. l os aceros para henamientas son aceros según OIN 17 300 que están definidos por su aplicación en herramientas.
Para elevar la resistencia al desgaste, sobre el material base se aplican recubrimientos de materiales duros
20 resistentes al desgaste basados en carburos, nltruros, boruros, siliciuros y óxidos. Estos recubrimientos pueden estar compuestos por una o varias capas de recubrimiento y presentar durezas que normalmente se encuentran en el intervalo 1500 HV a 4000 HV. A modo de ejemplo se remite a recubrimientos de una o varias capas constituidos por nitruro de titanio, carbonltruro de titanio, nitruro de titanio y aluminio (véase, por ejemplo, el documento EP A1-1 018387) u óxido de aluminio.
25 En el caso de solicitación, el sistema tribológico comprende, además de la herramienta, cuerpos opuestos que causan el desgaste y la fricción, dado el caso materiales intermedios, las fuerzas Que actúan, la secuencia de movimientos y las influencias del entomo_ Especialmente cuando las fuerzas que actúan y la velocidad relativa entre la herramienta y los cuerpos opuestos son elevadas, en la zona Ifmite superficial entre la pieza de desgaste yel
30 cuerpo opuesto se produce un ciaro aumento de temperatura. Así, por ejemplo, sobre la superficie de una herramienta de mecanizado se miden temperaturas de 1.000 ~Y según las circunstancias superiores. l as causas para esto son el trabajo de deformación y separaclón en la zona de corte. fricción de la viruta sobre la superficie de mecanizado y fricción de la pieza a mecanizar sobre la superficie libre. los recubrimientos de material duro basados en TIAIN se aplican ampliamente para mejorar el comportamiento de desgaste de las herramientas. Se investigaron
35 la influencia de diferentes contenidos de Al sobre la mejora de [a resistencia a la abrasión y la oxidación, asl como la influencia de otros elementos sobre la resistencia a la abrasión de recubrimIentos de nitruro de titanio preparados especialmente por el procedimiento de PVD.
Así, en !hin Salid Films, 343 (1999) pág. 242-245" se describen recubrimIentos de TiAIBN que se prepararon en un 40 plasma de Ar a 450 ~. Sin embargo, no pudieron conseguirse mejoras significativas en la resistencia al desgaste en el mecanizado en seco.
De ·Surf. Coat TechnoL, 133-134 (2000) 145-151 " se deducen recubrimientos de TiAISiN preparados mediante evaporación por arco catódico con 3,8% de átomos a 8,2% de átomos de Si, alcanzándose valores de dureza de 35 45 a 45 GPa.
Además, en un recubrimi ento de TiAIN también puede sustituirse Ti con Cr, Hf, Zr o Nb.
AsI, en el documento WO 2004/059030 se describe un recubrimiento de AICrN con valores característicos de 50 desgaste mejorados.
En el documento EP O 558 061 se describe la sustitución parcial o completa de Ti en el nitruro de titanio con los elementos Hf, Zr, Cr o Nb, estando unidos recubrimientos de material duro de este tipo con el material base mediante un recubrimiento intermedio metálico de Nb aTa.
55 En el documento JP 2003-034859 se describe un recubrimiento de MeAlCrVCN resistente al desgaste, 3plicandose para Me al menos uno de los elementos n, Nb, W, Ta o Mo.
En el documento EP 1 201 776 se describe una herramIenta fresadora de engranajes de acero de corte rápJdo con una combinación de recubrimientos de múltiples capas da TlAlTaN o TIAITaCN y TIAIN o TlAICN que se usa para el procesamiento de aceros de baja aleación o aceros dulces. La combInación de ambos recubrimientos da un alto periodo de servicio con baja tendencia a la adhesión de virutas.
5 Además, el documento EP-A2 1 201 n6 02 describe un recubrimiento de material duro que está constltuido por capas de recubrimiento de TIAlN y TiAITaN.
El documento DE 102 33 222 Al describe de nuevo un recubrimiento de niburo o caroonltNro que, además de Al, contiene Cr o V. Del documento DE 102 33 222 Al se deduce además un recubrimiento de nitruro o carbonitruro
10 que, además de Al, contiene al menos un elemento del grupo Ti, Nb, W, Ta y Mo, asl como Cr y/o V. Puede conseguirse una mejora de la dureza de la pellcula y de la resistencia al desgaste elevando la concentración de Al, as! como añadiendo Cr o V y al menos un elemento seleccJonado del grupo Ti, Nb, W, Ta y Mo.
En caso de ana solicitación de la herramienta, como este es el caso, por ejemplo, en fresadoras en seco de aceros
15 aleados, se alcanzan temperaturas superflclales muy altas en las zonas de contacto de la herramIenta como, por ejemplo, la superficie de mecanizado y la superflcie libre. Solicitaciones similannente altas también aparecen, por ejemplo, en la zona de entrada de una herramienta de deformación. La resistencia al desgaste de los sIstemas de recubrimIento conocidos y previamente descritos no ha sido satisfactoria hasta la fecha en aquellas apllcaciones, especialmente si no se utilizan lubricantes de refrigeración.
20 Por tanto, es objetivo de la invención proporcionar una herramienta con alta resistencia al desgaste con alta carga de temperatura, siendo el valor de fricción en contacto con el cuerpo de desgaste lo más bajo posible.
Según la invención, este objetivo se alcanza medIante la reivindicación 1.
El recubrimiento según la invención está constituido por al menos dos capas de recubrimiento. A este respecto, un primer capa de recubrimiento presenta una composición de (TiaAlbTac)N, ascendiendo a + b + e = 1, 0,3 s b s 0,75 y 0,001 s c S 0,30. A continuaciÓn, esta capa de recubrimienlo se denomina A
30 La segunda capa de recubrimiento presenta una composición (11oA1aTatMg)N, con d + e + f + g = 1, O,SO S e S 0,70 Y O S f:S 0,25. M designa a este respecto uno o varios elementos del grupo silicio, vanadio y boro, ascendiendo el contenido de silicio a entre el 0,05% de átomos y el 10% de átomos, el contenido de vanadio a entre el 0,1% de átomos y el 25% de átomos y el contenido de boro a entre el 0,005% de átomos y el1% de átomos. A continuación, esta capa de recubrimiento se denomina B.
35 Mediante la adición de tántalo a la aleación en la capa de recubrimiento A se consigue un claro aumento de la dureza en caliente. A este respecto se ha mostrado que el tántalo estabiliza la solución sólida cúbica centrada en las caras hasta temperaturas muy altas de aproximadamente 800 OC. A mayores temperaturas tiene lugar concretamente una descomposk:;ión de fases, precipitando los dominios de n¡truro de aluminio cúbicos. Debido a
40 esta precipitación se oonsigue otro aumento de la dureza de aproximadamente el 10% a temperaturas de aproximadamente 900 ac. Incluso a una temperatura de solicitación de 1.100 ac, después de experimentos de recocido a vado todavla se midieron valores de dureza en el intervalo de la dureza del recubrimiento del estado inicial. Por tanto, el tántalo como constituyente de la capa de recubrimiento A eleva la dureza en caliente en un intervalo de temperatura que aparece especialmente en procesos de deformación sin refrigerar en la zona de
45 contacto entre la superficie recubierta y el cuerpo de desgaste. Por tanto, la adición de tántalo a la aleación conduce a una protección óptima del desgaste abrasivo en el Intervalo de temperatura relevante de 700 OC a 1.100 OC, alcanzándose esto de forma auto-adaptativa. Sin embargo, el tántalo en TiAIN provoca un aumento del coeficiente de frictión a temperaturas de 700 OC Y superiores. Esto se detectó tanto contra una esfera de óxido de aluminio Inerte oomo también contra un acero auslenítico. Además, la tenacidad de la capa de recubrimiento A no es
50 suficiente para muchas aplicaciones; por ejemplo, aqul se mencionan trabajos de fresado y el mecanizado a alta velocidad. La capa de recubrimiento 8 contiene al menos un elemento del grupo silicio, vanadio y boro. El silIcio, vanadio y boro tienen un efecto reductor de' la fricción a altas temperaturas. Además, la capa de recubrimiento 8 contiene preferiblemente menos tántalo que la capa de recubrimiento A, por lo que la capa de recubrimiento B es más dúctil Que la capa de recubrimiento A. Mediante una sucesión de capa de recubrimiento A y capa de
55 recubrimiento B puede ajustarse la tenacidad de la microestructura, pudiendo esto influir favorablemente de fonna que, por ejemplo, en trabajos de fresado se garantice una suficiente estabilidad del recubrimiento contra el descascariJleamienlo. La resistencia al desgaste puede ajustarse tanto por el contenido de tántalo como también la relación de Ti/Al. A este respecto se ha comprobado que en la capa de recubrimiento A puede ajustarse el contenido de Al del 30% de átomos al 75% de átomos en función del contenido de tántalo del 0,1% de átomos al 30% de
átomos. En la capa de recubrimiento B también puede elegirse la relación de TIIAI en función del contenido de tántalo, que se encuentra en el Intetvalo del 0% de átomos al 25% de átomos, en un amplio intervalo según los detalles en la reivindicación 1. A este respecto, un intervalo preferido para aluminio en la capa de recubrimiento A se encuentra en el 45% de átomos al 66% de átomos. Contenidos de tánlalo inferiores al 0,1% de átomos no elevan la 5 dureza sufidentemente_ A contenidos de Ta superiores al 30% de átomos aparece una fragilización demasiado fuerte de la capa de recubrimiento A. A este respecto, un intervalo preferido para tántalo en la capa de recubrimiento A se encuentra al 1% de átomos al 25% de átomos. En la capa de recubrimiento B más dúctil pueden elegirse contenidos de tántalo correspondientemente más bajos, utilizándose contenidos del 0% de átomos al 25% de álamos. preferiblemente del 0.2% de átomos al 10% de átomos. El silicio en la capa de recubrimiento B repercute 10 favorablemente sobre. la resistencia a la oxidación. Para conseguir aqu[ un efecto suficiente, son ventajosos contenidos del 0,1% de átomos. A contenidos superiores al 10% de átomos resulta una fragilización inadmisiblemente alta para muchas aplicaciones. El límite superior preferido se encuentra en el 3% de átomos. Se ha comprobado que estos contenidos favorables del 0.1 % de átomos al 3% de átomos reducen suficientemente la fricción entre la herramienta y el cuerpo opuesto. En comparación con el silicio, el vanadio tiene un efecto
15 claramente menos elevador de la resistencia y. por tanto, tampoco influye en tan gran medida en la tenacidad a la rotura del recubrimiento. Por tanto, los contenidos de vanadio pueden elegirse más altos que los contenidos de silicio en la capa de recubrimiento B.
Amplios ensayos han mostrado que un contenido de vanadio óptimo se encuentra en el 0,1% de átomos al 25% de
20 átomos, preferiblemente en el 2% de átomos al 20% de átomos. El vanadio tiene un efecto fuertemente reductor de la fricción, pudiendo atribuirse esto a la formación de fases de Magnell. B intervalo preferido de boro en la capa de recubrimiento B se encuentra en el 0,001% de átomos al 0,5% de álamos. El boro aumenta la resistencla a la oxidación del recubrimiento reduciendo la velocidad de difusIón para olros elementos. A contenidos superiores a11% de átomos se produce una reducción de la dureza, lo que se atribuye a la formación de constituyentes de fase
25 hexagonal. Mediante el uso de recubrimientos de muchas capas puede ajustarse idealmente la microeslructura del recubrimiento y, por tanto, también la tenacidad a la rotura. A este respecto, el numero de capas de recubrimiento puede encontrarse en el Intervalo de aproximadamente 10 hasta 10.000 recubrimientos y más. A esle respecto, una secuencia periÓdica de las capas de recubrimiento individuales puede producirse más fácilmente desde el punto de vista de la ingenierla de platas. En el caso de dos capas de recubrimiento diferentes resulta entonces la secuencia
30 A.B,A.BAB.
Si se utiliza una tercera capa de recubrimiento e, de esto resulta la secuencia A,B,C,A,B.C,A,B,C ...
De forma análoga resultan las secuencias correspondientes en el caso de cuatro o más capas de recubrimiento de
35 diferente composición. l as capas de recubrimiento de diferente composición también presentan diferentes tasas de formación de gérmenes o diferentes velocidades de crecimiento de gérmenes. Así, las capas de recubrimiento individuales también muestran normalmente diferentes espesores. Una relación de tenacidad a la rotura I dureza óptima puede ajustarse cuando las capas de recubrimiento individuales presenten principalmente una estructura cúbica, ya que la fase cúbica en comparación con la hexagonal es una estructura claramente más resistente al
40 desgaste. Bajas proporciones de, por ejemplo, constituyentes mlcroestructurales radiolOgicamente amorfos que están dispuestos entre los cúbicos elevan la tenacidad a la rotura del recubrimiento. Para mejorar la adherencia del recubrimiento es ventajoso que la capa de recubrimiento en contacto con el material base esté constituida por nitruro de titanio. La combinación más favorable de recubrimiento y material base se consigue en el uso de carburo cementado como material base.
45 Pueden conseguirse excelentes periodos de servicio en el uso de la herramienta recubierta como herramienta de corte. A este respecto, un uso lípico como herramienta de corte son herramientas fresadoras de carburo cementado sólido y puntas de herramientas de corte desechables. Sin embargo, las ventajas inventivas también pueden realizarse en herramientas de confonnado.
50 Para la aplicación del recubrimiento pueden utilizarse diferentes procedimientos de recubrimiento. A este respecto, una técnica de procedimiento favorable es el procedimiento de PVD en el modo de evaporación o pulverizaclOn por arco usando dianas de uno o varios componentes. A este respecto, las dianas para la preparación de la ~pa de recubrimiento A presentan un contenido de aluminio del 30% de átomos al 75% de átomos y un contenido de tántalo
55 del 0,1% de átomos al 30% de átomos. estando constituido el resto por titanio.
Las dianas para la preparación ele la capa de recubrimiento B están constituidas por 50% de átomos al 70% de átomos de aluminio, O al 25% de átomos de tántalo y al menos un elemento del grupo silicio, vanadio, boro y el resto titanio, encontrándose en el caso del silicio el contenido en el 0,05% de átomos al 10% de átomos, en el caso del vanadio el contenido en el 0,1% de átomos al 25% de átomos y en caso del boro el contenido en el 0,005% de átomos al 1 % de átomos.
Alternativamente a los procedimientos de PVO, también pueden utilizarse distlntos procedimientos de CVO para la 5 reacción de la presente invención. Por ejemplo, el recubrimiento según la invención puede prepararse mediante proCedimientos de CVO asistidos por plasma O procedimientos de CVO con precursores organometálicos (MOCVO).
La presente invendón se describe más detalladamente a continuación mediante los ejemplos de realización.
10 Recubrimientos de l1AfTaNlTiAlTaMeN de dos capas se aplicaron sobre puntas de herramientas de corte desechables de carburo cementado mediante una planta industrial de PVO convencional con evaporación por arco de dianas preparadas por metalurgia de polvos en una de atmósfera Nz-Ar. Los contenidos de elementos de aleación en el recubrimiento coinciden bien en este proceso, considerando el modo de conducción del proceso, con los contenidos de los elementos en las dianas usadas. En la Tabla 1 -5 se especifican las composiciones de las
15 dianas usadas para el proceso de preparación de recubrimientos. Se usaron cuatro fuentes o posiciones diana. Se usaron respectivamente dos posiciones opuestas y desplazadas en la altura con dIanas de igual composición. Con el fin de la comparabilidad también se usó un programa de recubrimiento Idéntico para la preparación de las muestras de referencia • que se corresponden con el estado de la técnica. La incorporación de muestras y la ocupación de la cámara de proceso se eligieron iguales para todas las muestras.
20 Para ensayos del periodo de servicio comparativos se usaron los siguientes parámetros: Punta de herramientas de corte desechable: SEKN 1203AF SN de S40T Material mecanizado: 42CrM04 Condiciones de mecanizado: mecanizado en seco
25 Parámetros de mecanizado: v, '" 230 mlmin, f := 0,30 mm/U, a., '" 2,0 mm, a. :: 96 mm
Ejemplo 1
El Ejemplo 1 muestra mediante un recubrimiento de muchas capas constituido por una sucesiÓn periódicamente
30 alterna del recubrimiento 1 y 2 (muestra B 2a) o recubrimiento 1 by 2 (muestra B 2b) la influencia de la variación del contenido de tántalo a relaciÓn constante de Alm (AVri :: 2) en la 1& capa de recubrimIento (1 a, 1 b) Y composición respectivamente constante en la 2& capa de recubrimiento (véase la Tabla 1).
TI (% de
Al [% de Ta [% de V [% de
átomos]·
átomosl" átomos!"
átomos]·
Muestra de
Estado de la Recubrimiento TIAIN 50 50
referencia
técnica de una caoa
B 2a
Segun la invención Capa de recubrimiento 1 a TIAITaN 33,00 66,00 1,00
Capa de recubrimiento 2
TiAfTaVN 49,80 49.80 0,20 0,20
B2b
Según la Invención Capa de recubrimiento 1 b TiNTaN 31.50 63,50 5,00
Capa de recubrimiento 2
TlAfTaVN 49,80 49,80 0,20 0,20
35 Tabla 1 ( .. referido a la proporción metálica)
La mejora del periodo de servicio con el recubrimiento B 2a en comparación con la muestra de referencia asciende al 78%. Con el recubrimiento B 2b pudo co~seguirse el doble del periodo de servicio.
40 Ejemplo 2
El Ejemplo 2 muestra mediante un recubrimiento de muchas capas constituido por una sucesión periódicamente alterna del recubrimiento 1 by 2 (muestra B 3a) o el recubrimiento 1 c y 2 {muestra B 2b) la influencia de la relación de AIITi (AtfTi := 1,5; AVTi :: 2) a contenido de tántalo constante en la l a capa de recubrimiento y composición
45 respectivamente constante en la 2& capa de recubrimiento (véase la Tabla 2).
TI [% de
Al [% de Ta [% de V (% de
átomosf'
átomos]· átomos]· átomosr
Muestra de
Estado de la Recubrimiento TIAIN 50 50
referencia
técnica de una capa
B3a
Según la invención Capa de recubrimiento 1b TlAlTaN 38,00 57.00 5,00
Capa de recubrimiento 2
TlAlTaVN 49,80 49.80 0,20 0 ,20
82b
Según la invención Capa de recubrimiento 1 c TIAITaN 31 ,50 63,50 5,00
Capa de recubrimiento 2
TIAITaVN 49,80 49,80 0,20 0,20
Tabla 2 (* referido a la.proporclón metálica) AsI pudo conseguirse tanto en el recubrimiento B 3a como B 2b una mejora del periodo de servicio en comparación
5 con la muestra de referencia, encontrándose ésta en el caso de 8 3a en el 84%. Además, estos ensayos muestran la influencia de la relación de AVTi a contenido de tántalo constante. Ejemplo 3
10 En el Ejemplo 3 se muestra la Innuencia del boro sobre el comportamiento del periodo de servicio (véase la Tabla 3).
TI [0Ja de átomos]*
Al [% de átomoé Ta [Ofo de átomos]* V [% de átomosl~
Muestra de referencia
Estado de la técnica Recubrimiento de una capa T"-IN 50 50
84
Segun la invención Capa de recubrimiento 1 TlAlTeN 49,50 49,50 1,00
Capa de recubrimiento 2
TIAITaBN 32,83 65,67 1,00 0,50
Tabla 3 (* referido a la proporción metálica)
15 La mejora del periodo de servicio con el recubrimiento B 4 en comparación con la muestra de referencia asciende al 42%. Ejemplo 4
20 En el Ejemplo 4 se muestra la influencia del silicio sobre el comportamiento del periodo de servicio (véase la Tabla
4).
TI r/o de
Al [% de Ta [OJo de V [% de
átomos]*
átomos]*
átomosl* átomos)*
Muestra de referencia
Estado de la técnica Recubrimiento de unacaoa TlAIN 50 50
85
Segun la invención Capa de recubrimiento 1 TlAJTaN 49,50 49.50 1,00
Capa de recubrimIento 2
TlAlTaSiN 38,00 55,00 5,00 2,0
Tabla 4 (* referido a la proporción metálica) La mejora del periodo de servicio con el recubrimiento B 5 en comparación con la muestra de referencia asciende al
91%.
EjemploS
En el Ejemplo 5 se muestra la influencia del vanadio sobre el comportamiento del periodo de servicio (véase la Tabla
5).
11 1% ~l~átomos W
Al 1% ~l~átomos· Ta 1% de átomo·s]; V [% de étomo~l-;'
Muestra de referencia
Estado de la técnica Recubrimiento de una capa TlAIN 50 50
B6
Según la invendón Capa de recubrimiento 1 TlAITaN 49,50 49,50 1,00
Capa de recubrimiento 2
TlAITaVN 16,50 66,00 1,00 16,50
Tabla 5 (W referido a la proporción metálica) La mejora del periodo de servicio con el rewbrimiento B 6 en comparación con la muestra de referencia asciende al
250%.

Claims (18)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Herramienta constituida por un material base del grupo carburo cementado, cermet, material duro y acero para herramientas y un recubrimiento de dos o más capas con un espesor de recubrimiento total de 0,5 ).1m a
    5 15 J.1m, presentando una capa de recubrimiento un espesor de 0,0003 -5,0 J.1m, caracterizado porque al menos una capa da recubrimiento presenta la composición {Ti.AlbTa,,)N
    cona + b+c'" 1,siando 0,3 s b s: 0,75;
    10 0,001 ~ c S O,30 y presentando al menos alta capa de recubrimiento la composición (l1c!AI..Ta¡Mg)N con d + e +f+g = 1, siendo 0,50 s e s 0,70;
    0:Sf~ O,25;y
    15 siendo M uno o varios elementos del grupo SI, V, B, con para Si: 0,0005 S 9 s 0,10; para V: 0,001 :S 9 S 0,25 Y para B: 0,00005 S 9 :S 0,01.
    20 2. Herramienta según la reivindicación 1, caracterizada porque f < c.
  2. 3. Herramienta según la reivindicación 1 ó 2, caracterizada porque 0,01 S c S 0,25.
  3. 4. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque 0,001 S f s 0,20. 25
  4. 5.
    Herramienta según la reivindicación 4, caracterizada porque 0,002 s f S 0,10.
  5. 6.
    Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque M es silicio, con 0,001 S 9 s O,03.
  6. 7. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a S, caracterizada porque M es vanadio, con 0,10 S 9 s O,20.
  7. 8. Herramien1a según una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizada porque M es boro, con 0,0001 s 9 35 S 0,005.
  8. 9. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizada porque las capas de recubrimiento de diferentes composición se alternan periódicamente.
    40 10. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizada porque las capas de recubrimiento individuales presentan diferente espesor.
  9. 11 . Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizada porque las capas de recubrimiento individuales presentan principalmente una estructura cúbica.
  10. 12. Herramienta según la reivindicación 11 , caracterizada porque todavfa están presentes bajas cantidades de constituyentes microestructurales radiológicamente amorfos.
  11. 13. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizada porque la capa de recubrimiento 50 en contacto con el material base es nitruro de titanio.
  12. 14. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 13, caracterizada porque el recubrimiento superior contiene e como constituyente reductor de la fricción.
    55 15. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 14. caracterizada porque el recubrimiento superior contiene un recubrimiento metálico.
  13. 16. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 14, caracterizada porque el recubrimiento superior es un recubrimiento oxldlco.
  14. 17. Herramienta segun una de las reivindicaciones 1 a 16, caracterizada porque el material base es carburo cementado.
    5 18. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 17, caracterizada porque la herramienta es una herramienta de corte.
  15. 19.
    Herramienta según la reivindicación 18, caracterizada porque la herramienta de corte es una punta de herramientas de corte desechable.
  16. 20.
    Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 17, caracterizada porque la herramienta es una herramienta de conformado.
  17. 21. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 20, caracterizada porque el recubrimiento se aplica 15 mediante el procedimiento de eVD.
  18. 22. Herramienta según una de las reivindicaciones 1 a 20, caracterizada porque el recubrimiento se aplica mediante el procedimiento de PVD.
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