ES2343700T3 - Dispositivo amortiguador de troquel con accionamiento hibrido modular. - Google Patents
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Abstract
Dispositivo amortiguador de troquel (50) de una prensa de moldeo (51) para generar la fuerza de retención de una plancha (F53) entre un troquel inferior (5) y un troquel superior (3), con lo cual, el dispositivo amortiguador de troquel (50) comprende al menos un accionamiento híbrido (42), con lo cual, el accionamiento híbrido (52) actúa al menos sobre un soporte de la plancha (4) del troquel inferior (5), con lo cual, el accionamiento híbrido se encuentra formado por al menos un primer accionamiento (11, 103) y al menos un segundo accionamiento (14, 102), caracterizado porque, el primer accionamiento (11, 103) y el segundo accionamiento (14, 102) forman el módulo del amortiguador de troquel (9), con lo cual, el módulo del amortiguador de troquel (9) comprende un componente (12, 109) mediante el cual el soporte de la plancha (4) puede ser desplazado hacia arriba, con un movimiento ascendente (H), por al menos uno de los accionamientos (11, 14) o puede ser desplazado hacia abajo con un movimiento de descenso (L), con lo cual, una fuerza de presión, la cual, durante un proceso de estiramiento plástico puede ser transmitida por el troquel superior (3) sobre el componente (12, 109) y el cual, al producir un movimiento de descenso, puede ser bloqueado o desacelerado sólo por el primer accionamiento para evitar la sobrecarga del segundo accionamiento (14, 102), con lo cual, durante el movimiento de descenso, el componente (12, 109) puede ser desacoplado del segundo accionamiento (14, 102).
Description
Dispositivo amortiguador de troquel con
accionamiento híbrido modular.
La presente invención hace referencia a un
dispositivo amortiguador de troquel, el cual se encuentra realizado
como un módulo en una combinación de accionamiento mediante fluido y
accionamiento eléctrico y el cual, como dispositivo amortiguador de
troquel en una prensa de moldeo, puede adecuarse a diferentes
geometrías de las piezas a través de la utilización de uno o más
módulos.
En las prensas se utilizan dispositivos de
estiramiento hidráulicos para el estiramiento plástico de planchas,
los cuales se disponen en la mesa de prensa y, mediante planchas de
impresión móviles en la mesa de prensa y mediante placas
expulsoras, aplican una fuerza definida sobre el sujeta placas, el
cual presiona el borde de la pieza estirada contra el troquel
superior. Piezas estiradas complejas y de grandes superficies
requieren de una regulación de la fuerza sobre el borde de la pieza
estirada. Por la solicitud DE 3807683 A1 se conoce un dispositivo
de estiramiento, el cual se compone de una pluralidad de cilindros
de presión, los cuales actúan de forma independiente unos de otros
y a cada cilindro de presión se le añade un lateral de presión, el
cual aplica una fuerza individualmente regulable sobre el sujeta
placas y el borde de la pieza estirada. En este caso, se presenta
la desventaja de un elevado esfuerzo de control y regulación, los
cuales deben ser accionados, en particular, mediante una
sincronización efectiva al producirse una aceleración previa y una
elevación y para realizar un bloqueo del dispositivo de
estiramiento que debe ser diseñado a prueba de fallos. La
utilización de controles hidráulicos de mayor complejidad requiere,
durante el funcionamiento, de personal especialmente entrenado para
el mantenimiento y el manejo del dispositivo amortiguador de
troquel.
troquel.
Últimamente, se han dado a conocer dispositivos
amortiguadores de troquel, los cuales emplean, exclusivamente,
accionamientos eléctricos para el control de los movimientos del
amortiguador y para la aplicación de la fuerza de retención
opuesta. Por la solicitud DE 10 2005 028 903 A1 se conocen módulos
de amortiguador de troquel, los cuales se componen de un servomotor
eléctrico y de un mecanismo de transmisión de fuerzas para la
transformación del movimiento de rotación en un movimiento
ascendente y descendente y, mediante bloques del amortiguador,
transmiten la fuerza deseada sobre el borde de la pieza estirada. En
el caso de esta ejecución, se presenta la desventaja de que se
requiere un gran espacio de instalación para el montaje del
accionamiento eléctrico, en particular, cuando se requieren
elevadas fuerzas nominales y cuando deben disponerse varios módulos
dentro de la mesa de prensa. Asimismo, en el caso de prensas
accionadas mecánicamente, es dificultoso mantener una fuerza de
retención opuesta lo suficientemente elevada en un área de inversión
de la leva mediante accionamiento eléctrico cuando la velocidad de
movimiento se aproxima a un valor cero.
Los sistemas híbridos representan un buen
compromiso de elevada densidad de potencia, una ventaja esencial de
los sistemas de accionamiento hidráulicos, y un buen mantenimiento,
así como un buen control y regulación, una propiedad particular de
los accionamientos eléctricos, tal como se ha conocido por la
solicitud WO 2006/000188 A1. De este modo, cilindros de
penetración, los cuales actúan de forma hidráulica, se encargan de
la aplicación de la fuerza de retención opuesta durante el proceso
de estiramiento y, al menos un cilindro eléctrico se ocupa del
control y de la regulación de los movimientos del amortiguador fuera
del flujo de fuerza con el accionamiento de la prensa. Este
dispositivo amortiguador de troquel con accionamiento híbrido, sin
embargo, sólo admite de manera condicional un modo de ejecución en
forma de un módulo, puesto que ambas formas de accionamiento se
encuentran concentradas a lo largo de un eje. A su vez, los
dispositivos amortiguadores de troquel accionados eléctricamente
conocidos hasta el momento, en comparación con los amortiguadores de
troquel hidráulicos, no disponen de una protección suficiente
contra sobrecargas. De esta manera, por ejemplo, al accionamiento
eléctrico no le es posible regular una gran diferencia de velocidad
existente en el momento del choque de la leva de la prensa sobre el
dispositivo amortiguador de troquel, de modo que aceleraciones
elevadas actúan sobre las inercias de la masa del mecanismo de
transmisión de la fuerza, de modo tal que, las fuerzas elevadas así
producidas, pueden dañar a dicho mecanismo.
Los amortiguadores de troquel neumáticos son
también utilizados desde hace largo tiempo en la técnica de
conformación de metales. En prensas que actúan de modo sencillo, se
encuentran cilindros neumáticos dentro del área de la mesa de
prensa. Estos cilindros neumáticos actúan, por lo general, mediante
una caja intermedia de moldeo de presión y mediante pernos de
presión sobre un sujeta placas. Los espacios de presión, usualmente,
se encuentran unidos a un acumulador de presión de gran volumen, el
cual reduce el aumento de presión hacia un punto de inversión
inferior. Los amortiguadores de troquel neumáticos consisten en
sistemas cerrados y no presentan otras posibilidades de control más
allá de la pre-regulación de fuerzas. Los
amortiguadores son desplazados a través de la leva de la prensa y
lo siguen inmediatamente en el movimiento descendente, con lo cual,
la fuerza en el movimiento descendente es igual a la fuerza en el
movimiento ascendente. Lo que se presenta como sencillo en los
amortiguadores neumáticos se complica en forma considerable en el
caso de elevadas velocidades de expulsión y de estiramiento y, en
el caso de elevadas fuerzas de estiramiento, se requiere un gran
diámetro del pistón o una gran longitud de construcción,
condicionado a través de la conexión en serie de varios pistones.
La porción de masa que se ha desplazado genera, con velocidades de
estiramiento en aumento, elevadas fuerzas de inercia, las cuales se
adicionan sin control a la fuerza del amortiguador al momento del
comienzo del estiramiento.
Para determinar las desventajas del amortiguador
de troquel se implementan, por separado, también cilindros de
nitrógeno en la técnica de conformación de metales. En "La
implementación del sistema de resorte de gas
dinas-nitro en lugar de resortes de acero, de
bandas, planchas, tubos 11-1974" se encuentran
descritos los campos de aplicación de cilindros de nitrógeno
semejantes. Los cilindros de nitrógeno actúan en forma similar a un
resorte mecánico, pero presentan algunas ventajas. Por ejemplo,
mediante los resortes de nitrógeno se actúa desde el inicio a toda
velocidad. Además, mediante el recorrido del resorte, el aumento de
la fuerza es esencialmente menor que en los resortes
convencionales. Otra ventaja de los resortes de nitrógeno consiste
en una densidad de fuerza muy elevada. Existen diferentes formas
constructivas en el caso de cilindros de nitrógeno empleados en la
técnica de conformación de metales. En los así llamados sistemas de
cámara única, el pistón y el émbolo del pistón forman una sola
unidad. La hermetización tiene lugar aquí en el pistón. En el
émbolo del pistón se encuentra una rasqueta. La cámara superior se
encuentra, de este modo, abierta hacia la atmósfera. El sistema de
cámara única se caracteriza por una breve elevación y por una curva
de fuerza progresiva. Si un sistema semejante es conectado a un
volumen acumulador externo se hace referencia, entonces, a un
sistema de tanques. En un sistema de tanque es posible adecuar el
aumento de fuerza resorte a los requerimientos mediante el
recorrido del resorte.
Tomando como base el estado de la técnica, es
objeto de la presente invención el mejorar de modo tal un
dispositivo de amortiguador de troquel con accionamiento híbrido,
que se proporcione una protección contra sobrecargas, segura y de
fácil construcción, para uno de los accionamientos, y que se
reduzca, además, el espacio de construcción requerido para un
módulo de amortiguador de troquel individual.
Este objeto se alcanzará a partir de las
características del preámbulo de la reivindicación 1 a través de
las características significativas de la reivindicación 1. A través
de las características mencionadas en las reivindicaciones
dependientes, son posibles ejecuciones y perfeccionamientos
ventajosos de la presente invención.
En el dispositivo amortiguador de troquel
conforme a la invención, el primer y el segundo accionamiento forman
un módulo del amortiguador de troquel, con lo cual, el módulo del
amortiguador de troquel comprende un componente, mediante el cual,
el soporte de la plancha de, al menos uno, de los accionamientos
puede ser desplazado hacia arriba con un movimiento ascendente o
puede ser desplazado hacia abajo con un movimiento de descenso, con
lo cual, una fuerza de presión, la cual, durante un proceso de
estiramiento puede ser transmitida por el troquel superior sobre el
componente y el cual, al producir un movimiento de descenso, puede
ser bloqueado o desacelerado sólo por el primer accionamiento para
evitar la sobrecarga del segundo accionamiento, con lo cual, durante
el movimiento de descenso, el componente puede ser desacoplado del
segundo accionamiento. De este modo, se logra una protección segura
contra sobrecargas del segundo accionamiento con respecto a fuerzas
y a movimientos, los cuales parten del troquel superior. De esta
manera, puede renunciarse, para el segundo accionamiento, a
costosas medidas de protección o a un costoso dimensionamiento de
cargas a través del troquel superior. El punto fundamental de la
presente invención reside en integrar al segundo accionamiento en el
accionamiento híbrido de modo tal que, sin afectar de modo alguno
al cumplimiento de sus funcionalidades, en particular, a un control
y a una regulación sensibles de un movimiento ascendente del soporte
de la plancha, éste pueda ser desacoplado, sin embargo, sin
fuerzas, así como sin movimientos, con los cuales el troquel
superior, mediante el soporte de la plancha, actúe sobre el
accionamiento híbrido, así como sobre el módulo. Un desacoplamiento
semejante se alcanza mecánicamente a través de un piñón libre, el
cual actúa en la dirección de movimiento, entre el segundo
accionamiento y el componente, el cual, directa o indirectamente se
encuentra acoplado al soporte de la plancha. El piñón libre protege
al segundo accionamiento contra sobrecargas, puesto que éstas no
pueden ser transmitidas al segundo accionamiento a través de la
función del piñón libre.
La presente invención prevé, en particular,
disponer de un accionamiento eléctrico con su mecanismo de
transmisión de fuerzas en un eje con respecto a un cilindro
hidráulico o a un cilindro de nitrógeno o a un cilindro con resorte
mecánico o a un accionamiento similar, y el atravesar el émbolo del
pistón mediante el mecanismo de transmisión de fuerzas del
accionamiento eléctrico y, producir una relación de
causa-efecto en el émbolo del pistón, directa o
indirectamente, en particular, mediante una caja intermedia de
moldeo de presión, con el soporte de la plancha. De esta manera, se
alcanza una forma de construcción particularmente compacta, puesto
que un componente del primer accionamiento, en particular el émbolo
de un pistón, es utilizado como una relación de
causa-efecto con respecto a los componentes
conectados posteriormente, y no debe ser realizado de forma doble,
tal como es el caso para los accionamientos híbridos conocidos.
Por consiguiente, la gran ventaja de esta
disposición reside en que el accionamiento eléctrico, al cual se
denomina también como segundo accionamiento, no presenta ninguna
conexión indirecta, así como ninguna conexión, la cual transmita
todas las fuerzas y movimientos al soporte de la plancha, así como a
la caja intermedia de moldeo de presión y, al momento del choque de
la leva de la prensa sobre el soporte de la plancha, así como en
caso de sobrecarga. El accionamiento eléctrico actúa,
preferentemente, mediante un mecanismo con elementos fileteados de
rodillo o esféricos sobre un collar del émbolo del pistón del
cilindro hidráulico.
En el movimiento descendente, el émbolo del
pistón se acelera previamente hasta que la leva de la prensa se
sobrepone en el soporte de la plancha, así como en el sujeta placas.
En este momento, el sistema hidráulico, el cual se compone de un
cilindro, de una válvula proporcional dispuesta sobre el lado de
salida de flujo y de un transductor de presión, así como de una
válvula de retención dispuesta sobre el lado de alimentación y de
un acumulador de baja presión, se encuentra activo y se opone a la
leva con una fuerza definida. La fuerza es aplicada a través de una
presión regulada en el cilindro, la cual actúa sobre la superficie
del pistón. La generación de la presión se efectúa de forma pasiva
a través de un desplazamiento mediante aceite contra una válvula
proporcional. El accionamiento eléctrico actúa detrás del émbolo del
pistón y no debe, forzosamente, encontrarse en una relación de
causa-efecto con respecto a éste. La protección
contra sobrecargas es proporcionada, tal como es usual para
amortiguadores de troquel hidráulicos, a través de una válvula
adicional de limitación de presión dispuesta sobre el lado de
salida de flujo.
En el punto de inversión inferior de la leva,
así como del dispositivo amortiguador de troquel, se establece el
contacto entre el accionamiento eléctrico y el émbolo del pistón.
Después de la finalización del desplazamiento mediante aceite, la
presión del acumulador de baja presión actúa en el cilindro mediante
la válvula de retención y presiona al émbolo del pistón con su
collar contra el accionamiento eléctrico. En estas condiciones tiene
lugar el movimiento ascendente, el cual se lleva a cabo nuevamente
a través del accionamiento eléctrico. De manera conveniente, el
valor del acumulador de baja presión es regulado de modo tal, que la
suma de las fuerzas de la masa y las fuerzas de flujo, así como las
fuerzas requeridas para la elevación de la pieza estirada, pueden
ser aplicadas sobre el troquel inferior. Un sistema de medición de
desplazamiento colocado en la base del cilindro detecta en forma
directa el movimiento del émbolo del pistón y proporciona el valor
al dispositivo de regulación del accionamiento eléctrico.
El dimensionamiento del accionamiento eléctrico
se orienta, igualmente, de acuerdo al valor de la fuerza de allí
resultante, la cual corresponde aproximadamente de un 100% a un 20%
de la fuerza nominal del cilindro. Ésta es una ventaja adicional
para reducir el espacio de montaje en comparación con los
dispositivos amortiguadores de troquel accionados sólo
eléctricamente. La reducida fuerza nominal requerida del
accionamiento eléctrico posibilita un dimensionamiento favorable de
los elementos de transmisión de fuerza, conduce a momentos de
inercia de masa más reducidos, a una mejor dinámica del
accionamiento y, al mismo tiempo, reduce la generación de calor. A
través de la estricta división de tareas del sistema hidráulico y
eléctrico se presentan las conocidas ventajas de un sistema
híbrido: la producción de la fuerza de retención opuesta requerida
para el estiramiento se efectúa a través del sistema hidráulico con
sus elevadas densidades de potencia y su modo de ejecución compacto
y, los movimientos del dispositivo amortiguador de troquel son
llevados a cabo sin encontrarse en contacto con el punzón de prensa
y son ejecutados a través del accionamiento eléctrico simple. En el
sistema hidráulico se suprimen, por ejemplo, las válvulas
adicionales diseñadas a prueba de fallos, puesto que los
movimientos peligrosos pueden ser impedidos con seguridad, a través
de medios sencillos, por el accionamiento eléctrico.
La presente invención también prevé, para el
primer accionamiento, la utilización de un cilindro de nitrógeno,
en lugar de un cilindro hidráulico o un cilindro mecánico. Se
origina, de este modo, un módulo de amortiguador de nitrógeno como
accionamiento híbrido, así como módulo del amortiguador de troquel,
el cual se compone de un accionamiento eléctrico y de un cilindro
de nitrógeno, el cual, durante el proceso de formación, actúa en
forma similar a un resorte. En una forma de ejecución preferente, la
masa de nitrógeno permanece constante en el cilindro, durante el
funcionamiento del módulo del amortiguador de nitrógeno, ya que el
cilindro puede ser desacoplado del abastecimiento de nitrógeno
durante el funcionamiento. De este modo, el sistema de
abastecimiento de nitrógeno, el cual se compone, esencialmente, de
un acumulador de baja presión, de un acumulador de alta presión y
de un multiplicador de presión, sirve para la regulación previa de
una fuerza resorte a través del llenado, así como del evacuado de
nitrógeno fuera del funcionamiento. Si bien la cantidad de nitrógeno
dentro del cilindro no se modifica durante el proceso de
conformación, el sistema completo del módulo del amortiguador de
troquel, puede, sin embargo, ser accionado de una manera regulada.
La regulación se efectúa a través de una superposición de la fuerza
resorte del nitrógeno y de una fuerza, la cual resulta del
accionamiento eléctrico. Durante la conversión, el accionamiento
eléctrico, por ejemplo, puede generar una fuerza, la cual se opone
a la fuerza resorte del nitrógeno. De este modo, puede ser reducida,
durante el proceso de estiramiento, a través del accionamiento
eléctrico. En el movimiento ascendente puede nuevamente lograrse un
efecto de frenado a través del accionamiento eléctrico. Puede ser
realizada una recuperación de energía en la marcha ascendente a
través del funcionamiento generador del electromotor. Mediante estas
posibilidades de regulación técnica, el dispositivo amortiguador de
troquel puede garantizar una funcionalidad completa, tal como la
aceleración previa, la retención hacia abajo, la elevación sin
sujeción y la amortiguación en el final de la trayectoria.
Otra ventaja de la conformación, conforme a la
invención, del dispositivo amortiguador de troquel como módulo de
amortiguador de nitrógeno reside en la posibilidad de hacer
funcionar al amortiguador de troquel desacoplado del abastecimiento
de nitrógeno. Esto posibilita la construcción de dispositivos
amortiguadores de troquel multipunto, los cuales pueden ser
dispuestos tanto en la mesa de prensa como directamente sobre la
mesa corrediza.
Otros detalles y ventajas de la presente
invención resultan del ejemplo de ejecución, el cual se representa
mediante los dibujos.
Los dibujos muestran:
Figura 1: prensa con dispositivo amortiguador de
troquel;
Figura 2: construcción principal de un módulo
amortiguador de troquel;
Figura 3: ciclo de movimiento de un dispositivo
amortiguador de troquel;
Figura 4: construcción principal de otro módulo
amortiguador de troquel;
Figuras 5, 6: representaciones detalladas del
módulo amortiguador de troquel representado en la figura 3 en
diferentes posiciones del émbolo del pistón y del husillo.
En la figura 1 se representa una construcción
esquemática de una prensa de moldeo 51 para el estiramiento de
piezas de gran superficie 10, las cuales, por ejemplo, se encuentran
realizadas como planchas 53 de plástico o de chapa. La prensa
dispone de un accionamiento mecánico 1, el cual desplaza hacia
arriba y hacia abajo la leva 2 con el troquel superior 3. En la
mesa de prensa 8 se encuentra dispuesto un dispositivo amortiguador
de troquel 50 con accionamientos híbridos 52, el cual se compone de
una caja intermedia de moldeo de presión 7 verticalmente
desplazable en la mesa de prensa 8 y de varios módulos del
amortiguador de troquel 9, así como de accionamientos híbridos 52.
Sobre la caja intermedia de moldeo de presión 7 se encuentran
ubicados pernos de presión 6, los cuales sostienen el soporte de
plancha 4 con la pieza estirada 10 y los cuales actúan desde abajo
sobre la pieza estirada 10 con una fuerza de retención de la plancha
F53. Después de la colocación de la leva 2, el troquel superior 3,
mediante la pieza estirada 10, entra en contacto con el soporte de
plancha 4 y desplaza a éste contra los pernos de presión 6, la caja
intermedia de moldeo de presión 7 y los módulos del amortiguador de
troquel 9, los cuales soportan a la caja intermedia de moldeo de
presión 7. Cada módulo amortiguador de troquel 9 se opone al
movimiento de la leva con una fuerza regulable, deformando de esta
manera, de forma definida, el borde de la pieza estirada entre el
soporte de plancha 4 y el troquel superior 3. De este modo, puede
ser controlado, así como regulado en forma apropiada, el flujo del
material de la pieza estirada 10 en el molde de imprenta formado a
través del troquel superior 3 y el troquel inferior 5.
En la figura 2 se muestra la construcción
principal de un módulo amortiguador de troquel 9. El sistema
hidráulico se compone de un émbolo buzo del cilindro 11 realizado
como un cilindro hidráulico con un émbolo del pistón 12 con perfil
de eje estriado 13, un sistema de medición de desplazamiento 32
dispuesto del lado de la base, así como con la válvula proporcional
21 y la válvula de limitación de presión 22 dispuestas en la línea
de salida 24 y el transformador de medición de presión. También
pertenecen a este sistema las válvulas de retención 27 y 29, el
acumulador del pistón 28 y una bomba 26 con una válvula para la
limitación de presión 31. El cilindro hidráulico 12 forma un primer
accionamiento. Un accionamiento eléctrico 14, el cual forma un
segundo accionamiento, presenta un rotor 15 conformado como un eje
hueco y un freno de seguridad de la presión del resorte 16. Un
mecanismo para la transformación del movimiento de rotación del
rotor 15 en un movimiento ascendente y descendente del émbolo del
pistón 12 es un mecanismo con elementos esféricos, el cual se
encuentra compuesto por un husillo 18, el cual se encuentra unido
en forma continua al pistón del émbolo 12, y por la tuerca del
husillo 17, la cual se encuentra firmemente unida al rotor 15.
Mediante el collar 19 del émbolo del pistón 12, el husillo 18 se
encuentra unido en forma continua con el émbolo del pistón en su
movimiento ascendente con el collar 55. Un mecanismo
anti-rotación 20, el cual se encuentra unido a la
carcasa del motor de eje ahuecado, así como
par-motor 14, fija el émbolo del pistón 13 mediante
el perfil de eje estriado y posibilita de este modo la conversión
de un movimiento de rotación en un movimiento de traslación.
La bomba 26, mediante una válvula de retención
27, llena el acumulador del pistón 28 con aceite hidráulico a un
valor de presión, el cual corresponde a la suma de las fuerzas
máximas de masa y de corriente y a la fuerza necesaria para la
elevación de la pieza estirada 10 desde el contorno del troquel
inferior 5. El aceite oleohidráulico excedente es reconducido al
tanque, por ejemplo, mediante una válvula de limitación de presión.
En el caso de valores de presión elevados se emplea en este lugar,
por motivos energéticos, una válvula para la regulación del
almacenamiento. Una válvula de retención 29 une al acumulador del
pistón 28 con una línea de alimentación 30 del cilindro 11 e impide
un reflujo desde el cilindro. La presión que actúa sobre el pistón
12 eleva el émbolo del pistón 13 y presiona a éste en su collar 19
contra el husillo 18 del mecanismo con elementos esféricos. A
través de un dispositivo de control, el cual no se encuentra
representado, pero el cual es generalmente conocido, el
accionamiento eléctrico es dirigido de modo tal, que el émbolo del
pistón puede ser conducido en la posición deseada. Un sistema de
medición de desplazamiento 32 situado en la base del cilindro
detecta en forma directa el movimiento del émbolo del pistón y
proporciona el valor efectivo al controlador. En el caso del
movimiento ascendente, el accionamiento hidráulico suministra la
energía requerida. La posición, sin embargo, es determinada
generalmente a través del accionamiento eléctrico. La válvula
proporcional 21 permanece cerrada. Para el movimiento descendente,
en cambio, el accionamiento eléctrico suministra la energía de
movimiento y posiciona al émbolo del pistón hasta que la leva no
entre en contacto con el soporte de la plancha. De esta manera, la
válvula proporcional 21 debe desbloquear la descarga desde el
cilindro. Para que no efluya innecesariamente aceite de presión
desde el acumulador, en el cilindro es regulado un valor por encima
de la presión del acumulador. El valor de presión efectivo lo
proporciona el transductor de presión 23.
Tan pronto como la leva entra en contacto con el
soporte de la plancha, se efectúa el control del valor de presión
predeterminado para el proceso de estiramiento. La colocación de la
leva es detectada a través de la comparación de las posiciones de
la leva y de los émbolos de pistón de los módulos del amortiguador
de troquel. En el caso de velocidades diferenciales más elevadas es
también posible detectar la colocación de la leva a través de un
aumento de presión en el cilindro.
En el caso de una falla del circuito de control
de presión o de la válvula proporcional 21, una válvula de
limitación de presión 21, dispuesta en el lado de salida, impide una
sobrecarga del cilindro y de los elementos mecánicos de transmisión
de energía.
Otra falla puede originarse, por ejemplo, a
través de una deficiencia del abastecimiento de corriente para el
accionamiento eléctrico, la cual se consideraba hasta ahora como
crítica, en particular brevemente antes del choque de la leva.
Puesto que, debido al trayecto de marcha en inercia y a la energía
almacenada de la leva, la leva no se detiene a tiempo, ésta es
colocada velozmente sobre el soporte de plancha. Debido a que los
elementos de transmisión de energía del dispositivo amortiguador de
troquel, a causa de motivos de espacio y de equipamiento, no pueden
ser concebidos sobre la fuerza nominal de la leva, se prevé la
generación de daños. Por este motivo no se encuentra una unión
continua entre el accionamiento eléctrico 14 y el émbolo del pistón
13 en una dirección de movimiento inducido en sentido opuesto a la
leva, de modo que el émbolo del pistón puede continuar moviéndose
por la leva con energía limitada hidráulicamente mientras se bloquea
el accionamiento eléctrico.
Un bloqueo de los movimientos del dispositivo
amortiguador de troquel en dirección ascendente, diseñado a prueba
de fallos, es posible con la ayuda del freno de seguridad de la
presión del resorte 16. El momento de frenado es aplicado a través
del efecto de resorte sobre el rotor 15 del motor. En forma
adicional, pueden ser impedidos rápidamente movimientos
descendentes a través de la utilización de válvulas diseñadas a
prueba de fallos en la línea de salida 24 del cilindro. De este
modo, en forma opcional, la válvula proporcional 21 puede ser
ejecutada como una válvula a prueba de fallos.
La figura 3 describe un ciclo completo de
movimiento del dispositivo amortiguador de troquel con accionamiento
híbrido. Por fuera del área de estiramiento, el accionamiento
eléctrico se encarga del posicionamiento del dispositivo
amortiguador de troquel. Preferentemente, esto tiene lugar en forma
sincrónica con respecto al movimiento de la leva, mientras que al
par-motor, así como al motor de eje ahuecado, le son
predeterminados los valores deseados de posición correspondientes
en función del ángulo de la manivela del accionamiento de la
prensa. Dentro del área de estiramiento, el accionamiento eléctrico
del émbolo del pistón marcha en inercia, siendo el émbolo del
pistón accionado a través de la leva en esta sección. Esto puede
tener lugar a través de la limitación de la corriente del motor o
del momento de rotación, para mantenerse en contacto con el émbolo
del pistón con una fuerza reducida o a través de la utilización de
un sistema de medición de desplazamiento adicional, el cual detecta
la posición del husillo. A través de la comparación de ambos valores
de posición puede continuarse sin contacto el seguimiento del
husillo en una distancia
reducida.
reducida.
En el punto de inversión inferior de la prensa,
nuevamente el accionamiento eléctrico se ocupa de la dirección de
los movimientos del amortiguador y eleva, por ejemplo, la caja
intermedia de moldeo de presión del dispositivo amortiguador de
troquel, retrasada con respecto al movimiento del husillo, para
posibilitar la extracción de la pieza estirada y, a continuación,
llevando nuevamente al dispositivo a la posición inicial.
El accionamiento almohadillado representa un
caso especial, donde la primera etapa del movimiento a plena marcha
del dispositivo amortiguador de troquel se efectúa hasta el inicio
de la fase de frenado en contacto con la leva. Para que los émbolos
del pistón puedan ser aplicados contra el soporte de plancha y la
leva con la fuerza del sistema hidráulico, el accionamiento
eléctrico es dirigido por encima del collar 19 en referencia al
sistema de medición de desplazamiento de la leva con una distancia
reducida, hasta el inicio de la fase de frenado.
Debido a la buena regulación del accionamiento
eléctrico, es posible una sincronización de varios módulos del
amortiguador de troquel, de modo que se posibilitan diferentes
variantes de disposición y combinaciones.
En la figura 4 puede observarse la construcción
principal de otro módulo del amortiguador de troquel 101 conforme a
la invención. Tal como se ha descrito anteriormente, el módulo del
amortiguador de troquel se compone, fundamentalmente, de dos
partes, es decir, del accionamiento eléctrico 102, al cual en
general también se lo denomina como segundo accionamiento y de un
resorte 103, al cual en general también se lo denomina como primer
accionamiento. El resorte 103, preferentemente, se encuentra
realizado como un cilindro de nitrógeno, con lo cual, la fuerza
resorte del resorte 103 se opone a la fuerza de presión. La fuerza
resorte del cilindro de nitrógeno 103 puede ser regulada, así como
ajustada previamente, a través del llenado, así como del evacuado de
nitrógeno mediante una unidad de abastecimiento de nitrógeno 104.
Esta unidad de abastecimiento de nitrógeno 104 se compone de un
acumulador de baja presión 105, en el cual puede ser evacuado el
nitrógeno excedente, de un acumulador de alta presión 106, desde el
cual puede ser llenado con nitrógeno adicional el cilindro de
nitrógeno 3, de un multiplicador de presión 107 y de una válvula
electromagnética de mando forzado. La unidad de abastecimiento de
nitrógeno 104 puede encontrarse dispuesta tanto directamente en el
cilindro de nitrógeno 103, así como también por fuera de la prensa
como una estación de abastecimiento separada. En el ejemplo de
ejecución descrito en la figura 4, el accionamiento eléctrico 102
se compone de un motor de eje ahuecado 108. El mecanismo para la
transformación del movimiento de rotación en un movimiento
ascendente-descendente del émbolo del pistón 109 es
un tornillo de transmisión o en forma de bola o esférico 110, el
cual se encuentra compuesto por un husillo ahuecado 18, el cual se
encuentra unido en forma continua al émbolo del pistón 109 y por una
tuerca del husillo 17, la cual se encuentra firmemente unida a un
rotor 15 del motor de eje ahuecado 108. Mediante un collar 19 del
émbolo del pistón 109, el husillo 18 con su collar 55 se encuentra
en contacto continuo con el émbolo del pistón 109 durante su
movimiento descendente. Un mecanismo anti-rotación
111 fija el émbolo del pistón 109 sobre un perfil de eje estriado
13 y posibilita, de este modo, la conversión de un movimiento de
rotación en un movimiento de traslación. La fuerza de accionamiento
de este movimiento de traslación se superpone con la fuerza resorte
del cilindro de nitrógeno 103. Si bien el cilindro de nitrógeno 103
representa un sistema cerrado durante el funcionamiento, a través
de esta superposición pueden ser solucionadas todas las tareas de
regulación para amortiguadores de troquel conocidas en el estado de
la técnica.
Las figuras 5 y 6 muestran representaciones
detalladas del módulo del amortiguador de troquel 9 mostrado en la
figura 3, el cual, esencialmente, se encuentra formado por un
accionamiento híbrido 52, en diferentes posiciones del émbolo del
pistón 12 y del husillo ahuecado 18. El accionamiento híbrido sirve,
en particular, para la generación y el control de una fuerza de
retención de la plancha, mediante la cual una pieza estirada, así
como una plancha, es presionada contra el troquel superior durante
el proceso de estiramiento. En comparación con la posición del
accionamiento híbrido mostrada en la figura 3, el émbolo del pistón
12, en la figura 5, desciende con un movimiento descendente L en
una dirección de la flecha y'. Un movimiento descendente L semejante
del émbolo del pistón 12, el cual por lo general también se
denomina como componente 12, resulta, por ejemplo, en el transcurso
de un proceso de estiramiento, a través de un movimiento descendente
del troquel superior, el cual actúa directamente sobre el émbolo
del pistón 12. El movimiento descendente L del émbolo del pistón 12
a lo largo de su eje a tiene lugar independientemente de una
posición del husillo ahuecado 18 del accionamiento eléctrico 14. Un
movimiento relativo entre el husillo ahuecado 18 y el perfil de eje
estriado 13 del émbolo del pistón 12 tiene lugar sin impedimentos,
puesto que el husillo ahuecado 18 puede deslizarse sin frenos hacia
arriba y hacia abajo sobre el perfil de eje estriado 13 del émbolo
del pistón 12 en dirección del eje a. El husillo ahuecado 18 es
accionado mediante la tuerca del husillo 17 sobre el perfil de eje
estriado 13 del émbolo del pistón 12 en dirección y, así como y',
pudiendo desplazarse libremente, pero sin poder rotar por su eje
longitudinal a con respecto al émbolo del pistón 12. En la posición
mostrada en la figura 5, en la cual el émbolo del pistón 12
desciende con respecto al husillo ahuecado 18 del segundo
accionamiento, el collar 19, el cual se encuentra formado en el
émbolo del pistón 12, puede ser particularmente bien reconocido.
Mediante este collar 19 anular observado en dirección y', el émbolo
del pistón 12 da con un collar 55 anular opuesto del husillo
ahuecado 18, tal como se muestra a modo de ejemplo en las figuras 3
y 6. El accionamiento eléctrico, así como segundo accionamiento14,
forma con su husillo 18 un tope 54 altamente regulable para el
primer accionamiento, así como para el émbolo del pistón 12 del
cilindro 11. En la posición del accionamiento híbrido 52
representada en la figura 6, el accionamiento eléctrico 14 ha
impulsado hacia abajo su husillo 18 en la dirección de la flecha y'
a lo largo del eje a, de modo que el husillo 18 se apoya con su
collar 55 sobre el collar 19 del émbolo del pistón 12. De este
modo, el émbolo del pistón 12, en la posición mostrada, se
encuentra asegurado contra otro movimiento ascendente H en dirección
y. Otro movimiento ascendente H del émbolo del pistón 12 es
regulado, así como controlado, a través del accionamiento eléctrico
14, el cual se desplaza hacia arriba con su husillo 18 del modo
predeterminado a través de la regulación. Naturalmente, al
accionamiento eléctrico 14 le es también posible el presionar hacia
abajo, con su husillo 18, al émbolo del pistón 12 del accionamiento
hidráulico formado por el cilindro 11, por ejemplo, para corregir
una posición hacia abajo en dirección de la flecha y'. En este
caso, preferentemente, se reduce la fuerza del cilindro 11,
mediante la cual el émbolo del pistón 12 presiona hacia arriba en la
dirección de flecha y. Independientemente de la posición del
husillo 18, el émbolo del pistón 12 puede descender en cualquier
momento en la dirección y' sin cargar al accionamiento 14 durante
el descenso. Con ello, el accionamiento 14, al cual también se
denomina como segundo accionamiento, se encuentra protegido, sin
costosas inversiones técnicas o de regulación, frente a
sobrecargas, hasta el momento tan perjudiciales para los
dispositivos amortiguadores de troquel. El émbolo del pistón 12, el
cual es un componente 56 del cilindro 11 y el cual forma el primer
accionamiento, es utilizado también por el accionamiento eléctrico
14, el cual forma el segundo accionamiento, para el accionamiento
directo o indirecto del soporte de la plancha.
La presente invención no se restringe al ejemplo
de ejecución descrito y representado. La misma abarca también todas
las conformaciones competentes dentro del marco del pensamiento
inventivo.
Para varios módulos del amortiguador de troquel
puede emplearse, por ejemplo, un espacio común de presión del
nitrógeno, con lo cual, varios módulos del amortiguador de troquel
se encuentran unidos al espacio de presión común. Este espacio
común de presión del nitrógeno puede consistir también en un espacio
ahuecado a prueba de escape bajo presión en la mesa móvil, con lo
cual, este espacio de presión se prevé, en especial, para un
abastecimiento de varios módulos del amortiguador de troquel. En
forma alternativa, la presente invención prevé, asimismo, la
disposición de la unidad de abastecimiento de nitrógeno por fuera de
la prensa como estación de ensamblaje. La invención prevé, además,
regular la cantidad de nitrógeno dentro del cilindro de
nitrógeno.
En otra conformación ventajosa del dispositivo
amortiguador de troquel 101 conforme la invención, la cantidad de
nitrógeno dentro del cilindro de nitrógeno 103 no puede ser sólo
modificada como proceso de ensamblaje, sino que también debe ser
regulada durante el funcionamiento.
La caja intermedia de moldeo de presión 7,
representada en la figura 1, puede, a modo de ejemplo, estar
realizada en divisiones. En este caso, los módulos del amortiguador
de troquel 9 conformes a la invención, no actúan sobre una caja
intermedia de moldeo de presión común 7, sino sobre segmentos
individuales de la caja intermedia de moldeo de presión.
Nuevamente, estos segmentos actúan mediante uno o varios pernos de
presión 6 sobre el soporte de plancha 4.
En otra variante, puede renunciarse por completo
a la caja intermedia de moldeo de presión 7. Los émbolos del pistón
de los módulos del amortiguador de troquel 9 conformes a la
invención, actúan, de este modo, directa o indirectamente sobre el
soporte de plancha 4 mediante pernos de presión 6. El soporte de
plancha 4 puede ser realizado tanto como un soporte convencional o
como un soporte de plancha de segmentos elásticos.
En una conformación ventajosa de la presente
invención, los módulos del amortiguador de troquel 9 se encuentran
integrados a la mesa móvil, la cual puede ser desplazada. Esto
significa que los módulos del amortiguador de troquel 9 y los
medios de transmisión de fuerzas, así como de movimientos
correspondientes, se ubican en el cuerpo de la mesa móvil y pueden
ser elevados, así como bajados, con la mesa móvil durante un cambio
de troqueles.
Además, la presente invención prevé la
conformación del soporte de la plancha (4) como un soporte de
plancha de segmentos elásticos. Se prevé, asimismo, la integración
de los módulos del amortiguador de troquel en una o varias mesas de
prensa. A su vez, la presente invención prevé la realización, por un
accionamiento común, de las funciones de accionamiento eléctricas
de varios módulos del amortiguador de troquel a través de medios
adecuados de transmisión de movimientos. Se prevé, además, la
realización, por un accionamiento común, de las funciones de
accionamiento hidráulicas de varios módulos del amortiguador de
troquel a través de medios adecuados de transmisión de movimientos.
Igualmente, la presente invención prevé el control o la regulación
en común y/o por separado de las funciones de accionamiento
eléctricas de varios módulos del amortiguador de troquel. Conforme
a la invención, se prevé, además, el control o la regulación en
común y/o por separado de las funciones de accionamiento
hidráulicas de varios módulos del amortiguador de troquel. Para una
mayor seguridad, se prevé un bloqueo del dispositivo amortiguador
de troquel en dirección ascendente mediante un freno de seguridad
de presión del resorte. Finalmente, se prevé el impedir movimientos
de descenso rápidos del dispositivo amortiguador de troquel
mediante válvulas diseñadas a prueba de fallas en la línea de salida
del cilindro.
\vskip1.000000\baselineskip
- 1
- accionamiento mecánico
- 2
- leva
- 3
- troquel superior
- 4
- soporte de plancha, así como soporte de chapa
- 5
- troquel inferior
- 6
- perno de presión
- 7
- caja intermedia de moldeo de presión
- 8
- mesa móvil
- 9
- módulos del amortiguador de troquel
- 10
- pieza estirada
- 11
- cilindro, cilindro buzo (primer accionamiento)
- 12
- pistón
- 13
- perfil de eje estriado
- 14
- accionamiento eléctrico (segundo accionamiento)
- 15
- rotor
- 16
- freno de seguridad de la presión del resorte
- 17
- tuerca de la husillo
- 18
- husillo
- 19
- collar
- 20
- mecanismo anti-rotación
- 21
- válvula proporcional
- 22
- válvula limitadora de presión
- 23
- transformador de medición de presión
- 24
- línea de salida
- 25
- tanque
- 26
- bomba
- 27
- válvula de retención
- 28
- acumulador del pistón
- 29
- válvula de retención
- 30
- línea de alimentación
- 31
- limitación de presión
- 32
- sistema de medición de desplazamiento
- 50
- dispositivo del amortiguador de troquel
- 51
- prensa de moldeo
- 52
- accionamiento híbrido
- 53
- plancha, así como chapa
- 54
- tope altamente regulable
- 55
- collar anular en 18
- 56
- componente de 11
- 101
- módulos del amortiguador de troquel
- 102
- accionamiento eléctrico (segundo accionamiento)
- 103
- resorte, cilindro de nitrógeno (primer accionamiento)
- 104
- unidad de abastecimiento de nitrógeno
- 105
- acumulador de baja presión
- 106
- acumulador de alta presión
- 107
- multiplicador de presión
- 108
- motor de eje hueco
- 109
- émbolo del pistón
- 110
- tornillo de transmisión o en forma de bola o esférico
- 111
- mecanismo anti-rotación
- F53
- fuerza de retención de la plancha
- A
- eje, así como eje longitudinal de 12
- H
- movimiento ascendente de 12
- L
- movimiento descendente de 12
- a
- eje, así como eje longitudinal de 12
Claims (15)
1. Dispositivo amortiguador de troquel (50) de
una prensa de moldeo (51) para generar la fuerza de retención de
una plancha (F53) entre un troquel inferior (5) y un troquel
superior (3), con lo cual, el dispositivo amortiguador de troquel
(50) comprende al menos un accionamiento híbrido (42), con lo cual,
el accionamiento híbrido (52) actúa al menos sobre un soporte de la
plancha (4) del troquel inferior (5), con lo cual, el accionamiento
híbrido se encuentra formado por al menos un primer accionamiento
(11, 103) y al menos un segundo accionamiento (14, 102),
caracterizado porque, el primer accionamiento (11, 103) y el
segundo accionamiento (14, 102) forman el módulo del amortiguador
de troquel (9), con lo cual, el módulo del amortiguador de troquel
(9) comprende un componente (12, 109) mediante el cual el soporte
de la plancha (4) puede ser desplazado hacia arriba, con un
movimiento ascendente (H), por al menos uno de los accionamientos
(11, 14) o puede ser desplazado hacia abajo con un movimiento de
descenso (L), con lo cual, una fuerza de presión, la cual, durante
un proceso de estiramiento plástico puede ser transmitida por el
troquel superior (3) sobre el componente (12, 109) y el cual, al
producir un movimiento de descenso, puede ser bloqueado o
desacelerado sólo por el primer accionamiento para evitar la
sobrecarga del segundo accionamiento (14, 102), con lo cual, durante
el movimiento de descenso, el componente (12, 109) puede ser
desacoplado del segundo accionamiento (14, 102).
2. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a la reivindicación 1, caracterizado porque, el movimiento
ascendente (H), el cual puede ser producido a través del primer
accionamiento (11, 103), puede ser controlado, así como regulado, a
través del segundo accionamiento (14, 102) en la dirección del
troquel superior (3), con lo cual, particularmente, el segundo
accionamiento (14, 102) forma un tope (54) altamente regulable con
respecto al componente (12, 109) y, con lo cual, particularmente, el
movimiento ascendente del componente (12, 109) puede ser ajustado
de modo preciso a través del segundo accionamiento (14, 102).
3. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque,
el componente (12, 109), durante el movimiento ascendente (H), sólo
puede ser accionado a través del primer accionamiento (11, 103),
con lo cual, en particular, el componente (12, 109) es una pieza
componente (56) del primer accionamiento (11, 103) y, en
particular, se encuentra conformado como un émbolo de un pistón (12,
109).
4. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, los accionamientos (11, 14; 103, 102), los cuales forman el
accionamiento híbrido (52), presentan diferentes propiedades,
especialmente con respecto a la clase de accionamiento y/o a las
fuerzas de accionamiento.
5. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, el componente (12, 109) puede efectuar una reducción
mediante el segundo accionamiento (14, 102), en particular, contra
una fuerza opuesta reducida del primer accionamiento (11, 103).
6. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, la aplicación de la presión y el movimiento del soporte de
la plancha (4) es generado por uno o varios módulos del
amortiguador de troquel (9), con lo cual, los módulos del
amortiguador de troquel (9) se componen de al menos dos
accionamientos (11, 14; 103, 102), cuyas direcciones de movimiento y
de fuerza se sitúan sobre un eje (a), con lo cual, particularmente
los módulos del amortiguador de troquel (9) se componen de un
accionamiento eléctrico (14) y de un accionamiento hidráulico (11)
o, con lo cual, los módulos del amortiguador de troquel (9) se
componen de un accionamiento eléctrico (102) y de un resorte (103),
con lo cual, el resorte consiste, en especial, en un cilindro de
nitrógeno y, con lo cual, en particular, el cilindro de nitrógeno
(103) presenta una cámara presurizada cerrada, con lo cual, en
particular, el cilindro de nitrógeno (103) puede ser conectado a un
acumulador de baja presión (5) y/o a un acumulador de alta presión
(106).
7. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a la reivindicación 6, caracterizado porque, los módulos del
amortiguador de troquel (9) se componen de un accionamiento
eléctrico (102) y de un resorte (103), con lo cual, el resorte
(103) es, particularmente, un resorte mecánico.
8. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, durante el proceso de formación, entre el segundo
accionamiento (14, 102), el cual, en particular, se encuentra
realizado como un accionamiento eléctrico (14, 102) y el émbolo del
pistón (12, 109) no se encuentra una unión continua en una
dirección de movimiento opuesta a la leva (2), con lo cual,
preferentemente, el accionamiento eléctrico (14, 102) actúa sobre
un collar (19) del émbolo del pistón (12) del cilindro (11, 103), en
particular de un cilindro hidráulico (11) o de un cilindro de
nitrógeno (103) o de un cilindro con resorte mecánico.
9. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, el segundo accionamiento (14, 102), el cual,
particularmente, se encuentra conformado como un accionamiento
eléctrico (14, 102), actúa sobre el collar (19) del émbolo del
pistón (12) mediante un tornillo de transmisión o en forma de bola
o esférico (17, 18, 110), o porque el segundo elemento de
accionamiento, el cual, en particular, se encuentra realizado como
un accionamiento eléctrico (14, 102) se encuentra, particularmente,
conformado como un accionamiento eléctrico (14, 102) y, en
especial, es un motor de eje hueco o un
par-motor.
\newpage
10. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones 3-9,
caracterizado porque, en el émbolo del pistón (12, 109) se
encuentra colocado un perfil de eje estriado (13), mediante el cual
un mecanismo anti-rotación (20, 111) impide una
rotación del émbolo del pistón (12, 109) sobre el eje longitudinal
(a) del émbolo del pistón (12, 109).
11. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones 6-9,
caracterizado porque, los módulos del amortiguador de
troquel (9), mediante una caja intermedia de moldeo de presión común
(7) y mediante un perno de presión (6), actúan sobre el soporte de
la plancha (4) o porque, preferentemente, los módulos del
amortiguador de troquel (9), mediante al menos dos segmentos de la
caja intermedia de moldeo de presión y mediante un perno de presión
(6), actúan sobre el soporte de la plancha (4) o porque,
preferentemente, los módulos del amortiguador de troquel (9) actúan
directamente sobre el soporte de la plancha (4), con lo cual, en
particular, el soporte de la plancha (4) se encuentra conformado
como un soporte de plancha de segmentos elásticos.
12. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, los módulos del amortiguador de troquel (9) se encuentran
integrados en una o varias mesas móviles, con lo cual, en
particular, las funciones del accionamiento eléctrico de varios
módulos del amortiguador de troquel (9) se encuentran realizadas a
través de un medio adecuado de transmisión de movimiento por un
accionamiento común y, con lo cual, en particular, las funciones
del accionamiento hidráulico de varios módulos del amortiguador de
troquel (9) se encuentran realizados a través de un medio adecuado
de transmisión de movimiento por un accionamiento común.
13. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, las funciones del accionamiento eléctrico de varios módulos
del amortiguador de troquel (9) son controladas o reguladas en
forma individual o conjunta y/o porque, preferentemente, las
funciones del accionamiento hidráulico de varios módulos del
amortiguador de troquel (9) son controladas o reguladas en forma
individual o conjunta.
14. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, los módulos del amortiguador de troquel (9) posibilitan un
bloqueo hacia arriba del dispositivo amortiguador de troquel
mediante un freno de seguridad de la presión del resorte (16).
15. Dispositivo amortiguador de troquel conforme
a una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado
porque, mediante válvulas diseñadas a prueba de fallos en la línea
de salida del cilindro (11, 103) se impiden movimientos de descenso
rápidos del dispositivo amortiguador de troquel.
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Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN102166595A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-08-31 | 一重集团大连设计研究院有限公司 | 可用于压力机拉伸气垫的下限位装置 |
DE112015004582T5 (de) * | 2014-10-06 | 2017-08-24 | Magna International Inc. | Prägepressenrahmenadapter für die anpassung an unterschiedliche matrizenanbinderstiftanordnungen |
CN104454783A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-03-25 | 济南二机床集团有限公司 | 压力机单顶冠单主缸纯气式拉伸垫结构 |
JP6059291B2 (ja) * | 2015-06-03 | 2017-01-11 | アイダエンジニアリング株式会社 | プレス機械のダイクッション装置 |
CN105057432B (zh) * | 2015-08-31 | 2017-01-25 | 西安交通大学 | 一种交流伺服同步电机驱动行星滚柱丝杠的液压拉伸垫 |
TWI625176B (zh) * | 2017-07-28 | 2018-06-01 | 連傑油壓工業股份有限公司 | 節能液壓成形設備 |
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EP3736061A1 (en) * | 2019-05-06 | 2020-11-11 | Lapmaster Wolters GmbH | Fine blanking system and method for operating the same |
JP2022112954A (ja) * | 2021-01-22 | 2022-08-03 | 本田技研工業株式会社 | ダイクッション装置 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4100716A1 (de) * | 1991-01-14 | 1992-07-16 | Erfurt Umformtechnik Gmbh | Einrichtung zum blechhalten in einfachwirkenden pressen |
CN100377866C (zh) * | 2003-11-11 | 2008-04-02 | 一重集团大连设计研究院 | 多连杆机械压力机 |
JP4516785B2 (ja) * | 2004-06-18 | 2010-08-04 | 株式会社小松製作所 | ダイクッション装置 |
DE102004030678B4 (de) * | 2004-06-24 | 2006-03-30 | Müller Weingarten AG | Ziehkissen-Vorrichtung mit Hybrid-Antrieb |
DE102006010648A1 (de) * | 2005-03-07 | 2006-09-14 | Müller Weingarten AG | Ziehkissen-Vorrichtung mit NC-Antrieb und hydraulischem Polster |
WO2006094485A1 (de) * | 2005-03-07 | 2006-09-14 | Müller Weingarten AG | Ziehkissen-vorrichtung mit nc-antrieb und hydraulischem polster |
JP4820564B2 (ja) * | 2005-03-16 | 2011-11-24 | 株式会社小松製作所 | ダイクッション制御装置 |
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WO2008064669A2 (de) | 2008-06-05 |
EP2104578B1 (de) | 2010-04-28 |
ATE465826T1 (de) | 2010-05-15 |
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