ES2343004T3 - Conmutador inductivo. - Google Patents
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Abstract
Dispositivo inductivo de conmutación de posición con una palanca de selección (AW), un carro portamanipuladores (BS), una unidad sensora (L1, L2, y) y un circuito de evaluación (C, A, FC, μC, AMUX, R), en donde la unidad sensora está provista de al menos dos bobinas de sensor (L1, L2; SE1, SE2, SE3, SE4, SE5, SEO, SEN, SER, SEP) que están aplicadas una junto a otra sobre una placa de circuito impreso (LP), y con al menos un elemento de manipulación conductivo (BF1, BF2) en el carro portamanipuladores (BS), cuya cobertura de cada dos de las bobinas de sensor (L1, L2, etc.) para variar sus inductividades es variable por desplazamiento del carro portamanipuladores (BS), en donde las variaciones de inductividad de las bobinas de sensor (L1, L2; SE1, SE2, SE3, SE4, SE5, SEO, SEN, SER, SEP) aplicadas una junto a otra desencadenan funciones de conmutación en el circuito de evaluación (C, A, FC, μC, AMUX, R), y en donde, para formar un criterio de conmutación exacto y estable frente a la temperatura, se conecta alternativamente cada vez una sola de las bobinas de sensor (L1 o L2, etc.) del circuito de evaluación (C, A, FC, μC, AMUX, R).
Description
Conmutador inductivo.
La invención se refiere a una unidad sensora
inductiva para conmutadores que puede utilizarse especialmente para
un dispositivo de conmutación de posición que se utiliza en
transmisiones automáticas de vehículos.
En el estado de la técnica se conoce un sensor
de recorrido-ángulo, especialmente para determinar una marcha
metida en el sector de vehículos automóviles, según el documento DE
198 06 529. El sensor de recorrido-ángulo conocido presenta cuatro
bobinas de medida que están dispuestas en una superficie
X-Y sobre un portabobinas formando un ángulo de 90º
entre ellas y que están conectadas a una electrónica de evaluación.
El sensor presenta también una llamada diana que puede moverse en
dirección sustancialmente paralela a la superficie
X-Y con relación a las bobinas de medida y que
induce así tensiones en estas bobinas de medida. A partir de las
tensiones inducidas, la electrónica de evaluación puede obtener el
camino recorrido en la dirección Y y el ángulo \alpha de la diana
en una superficie Z-X. El sensor de recorrido-ángulo
conocido se caracteriza porque las respectivas bobinas de medida
opuestas están colocadas a cierta distancia entre ellas y las
bobinas de medida contiguas se superponen en cada caso al menos
parcialmente.
El documento US 5 532 529 revela un conmutador
pulsador inductivo con un mecanismo de enclavamiento.
En la solicitud anterior según el documento DE
101 25 278 se emplea también la tensión de inducción como señal de
sensor. Las construcciones conocidas adolecen del inconveniente de
que hay que aplicar varios bucles sensores de acción inductiva
sobre el portabobinas, tal como puede apreciarse por la información
que sigue sobre antecedentes.
Se conoce por el sector del automóvil el
frecuente empleo de conmutadores mecánicos, entre otros sitios, en
sistemas de cierre, elementos de mando de los instrumentos,
regulaciones de asientos, regulaciones de espejos, etc. Los
conmutadores mecánicos adolecen del inconveniente de que no trabajan
sin desgaste. Su vida útil es limitada, por un lado, por la erosión
del material de contacto, por variaciones del material (oxidación) o
por deposiciones sobre los contactos de conmutación a consecuencia
de rozamiento magnético o de sobrecarga eléctrica o de un arco
voltaico durante el proceso de desconexión.
Una forma especial de conmutadores mecánicos son
los conmutadores rozantes mecánicos. Un contacto desplazable corre
sobre una pista de rozamiento y establece así, según la posición, un
contacto con terminales cambiantes (los llamados conmutadores
codificadores). Las vibraciones que se presentan en el vehículo
conducen en una unidad de cursor de conmutación de esta clase a un
elevado desgaste de los contactos rozantes y de las pistas de
rozamiento.
En vehículos modernos los motores de regulación
se conmutan hoy en día casi siempre a través de semiconductores de
potencia exentos de desgaste que, no obstante, son activados
entonces nuevamente por conmutadores no exentos de desgaste. Para
hacer que el sistema esté completamente exento de desgaste es
necesario el desarrollo de nuevos conmutadores que trabajen sin
contactos de conmutación mecánicos (es decir, con sensores).
En el estado de la técnica se conocen sensores
de Hall que reaccionan a la aproximación de imanes permanentes y
ponen así en marcha una función de conmutación. Asimismo, es
conocido el empleo de sensores GMR que se basan en el efecto de una
variación de resistencia que es provocada por un campo magnético
exterior. El campo magnético exterior puede provenir de un imán
permanente o de un plástico magnetizable y puede inducir funciones
de conmutación correspondientes.
Asimismo, es conocida la utilización de barreras
ópticas y barreras de luz refleja que adolecen del inconveniente de
que son sensibles a luz perturbadora y que pueden envejecer y
ensuciar fácilmente los componentes ópticos. La utilización de
tales sensores tiene también el inconveniente de que son caros en
comparación con conmutadores mecánicos y conmutadores
inductivos.
En los elementos de conmutación se emplea
frecuentemente una barata placa de circuito impreso como soporte
para iluminaciones, indicaciones o conmutadores mecánicos. La
presencia de esta placa de circuito impreso favorece la utilización
de la presente invención. Como posibilidad barata se ha anunciado
anteriormente el principio de acción
- empleado en la solicitud anterior según DE 101 25 278 - del acoplamiento inductivo de dos bobinas de sensor aplicadas sobre la placa de circuito impreso y su amortiguación por medio de un manipulador conductivo. La intensidad de amortiguación se correlaciona aquí con la posición del manipulador con respecto a los sensores. En esta tecnología puede repercutir desventajosamente el hecho de que los sensores en la versión práctica han de tener un tamaño mínimo de aproximadamente 10 mm x 10 mm sobre la placa de circuito impreso para que pueda conseguirse un acoplamiento aceptable y, por tanto, la electrónica de procesamiento pueda ser de construcción sencilla y barata. En las placas de circuito impreso actualmente producibles a bajo coste se consigue una resolución local de 0,12 mm, es decir que la anchura de los conductores de los bobinados sensores puede ascender como máximo a 0,12 mm, y lo mismo ocurre con la anchura de aislamiento entre los bobinados. Debido a esto, la bobina de emisión, al igual que también la bobina de recepción de los sensores, puede presentar solamente alrededor de 5 espiras.
- empleado en la solicitud anterior según DE 101 25 278 - del acoplamiento inductivo de dos bobinas de sensor aplicadas sobre la placa de circuito impreso y su amortiguación por medio de un manipulador conductivo. La intensidad de amortiguación se correlaciona aquí con la posición del manipulador con respecto a los sensores. En esta tecnología puede repercutir desventajosamente el hecho de que los sensores en la versión práctica han de tener un tamaño mínimo de aproximadamente 10 mm x 10 mm sobre la placa de circuito impreso para que pueda conseguirse un acoplamiento aceptable y, por tanto, la electrónica de procesamiento pueda ser de construcción sencilla y barata. En las placas de circuito impreso actualmente producibles a bajo coste se consigue una resolución local de 0,12 mm, es decir que la anchura de los conductores de los bobinados sensores puede ascender como máximo a 0,12 mm, y lo mismo ocurre con la anchura de aislamiento entre los bobinados. Debido a esto, la bobina de emisión, al igual que también la bobina de recepción de los sensores, puede presentar solamente alrededor de 5 espiras.
El problema de la invención consiste en influir
sobre la inductividad de una bobina de sensor por medio de un
manipulador colocado sobre la bobina y evaluar esta inductividad de
una manera sencilla. La inductividad de una bobina varía
considerablemente por efecto de un elemento de manipulación
conductivo que, según la reivindicación 1 independiente, presenta
una cobertura variable de la bobina del sensor. El problema se
resuelve por medio de una unidad sensora inductiva con las
características según la reivindicación 1. En las reivindicaciones
subordinadas se definen perfeccionamientos convenientes.
Una bobina de sensor no amortiguada con la
medida exterior de 10 mm x 10 mm, que esté bobinada de dentro a
fuera como una espiral rectangular sobre la placa de circuito
impreso, presenta, a la resolución que puede lograrse en la placa
de circuito impreso, 10 espiras y una inductividad de
aproximadamente 1 \muH.
Se conoce ciertamente por el documento GB 1 415
644 el recurso de emplear como sensor la impedancia de una
estructura en espiral, pero la estructura en espiral conocida está
bobinada en forma bifilar para aprovechar la componente óhmica de
la impedancia de la espiral y para excluir la componente inductiva
de la impedancia de la espiral. A diferencia de esto, la bobina de
sensor según la invención está bobinada en forma monofilar, tal
como se desprende de la descripción detallada siguiente con ayuda de
las figuras.
La figura 1 muestra la realización planar de un
bucle de sensor sobre una placa de circuito impreso junto con el
símbolo electrotécnicamente equivalente.
La figura 2 muestra un diagrama de bloques
funcional de un sensor según la invención con un circuito oscilante
LC como circuito de evaluación.
La figura 3 muestra un diagrama de bloques
funcional con un circuito oscilante LC y con dos sensores para
detectar un recorrido de desplazamiento y.
La figura 4 muestra una curva característica
típica para la frecuencia de oscilación con un primer sensor L1
según la figura 3 y un segundo sensor L2 según la figura 3 en
función del recorrido de desplazamiento y.
La figura 5 muestra un cursor de conmutación
para un vehículo automóvil con una palanca de selección automática
que está conectada a una unidad sensora según la figura 3.
La figura 6 muestra el esquema de una placa de
circuito impreso con varias unidades sensoras para la unidad de
cursor de conmutación según la figura 5.
La figura 7 muestra el diagrama de bloques de
una unidad electrónica cuando se combinan varios sensores
inductivos.
La figura 8 muestra la frecuencia de circuito
oscilante de las señales de sensor de las diferentes unidades de
conmutación de la figura 7 en procesos de conmutación de la palanca
de selección automática desde la posición 1 hasta la posición
4.
La figura 9 muestra un esquema de una placa de
circuito impreso semejante al de la figura 6, pero con una unidad
de conmutación redundante.
La figura 10 muestra el diagrama de bloques de
una unidad de evaluación alternativa.
La figura 11 muestra la variación de
inductividad evaluada según la figura 10.
Según la figura 1, una bobina de sensor está
aplicada en forma planar sobre una placa de circuito impreso. La
conexión en el punto medio de la espiral se ha llevado al exterior,
por ejemplo, en el lado trasero de la placa de circuito impreso. Si
se cubre el sensor según la figura 1 con un manipulador conductivo a
una distancia x de, por ejemplo, x = 0,05 mm, se reduce entonces la
inductividad de, por ejemplo, aproximadamente 1 \muH a, por
ejemplo, aproximadamente 0,2 \muH.
La reducción de la inducción por medio del
manipulador B depende de la distancia x del manipulador B al bucle
sensor; sin embargo, esta reducción depende también del grado de
cobertura del bucle sensor por el elemento manipulador. Si el
manipulador cubre toda la superficie del bucle a una distancia x
constante, la amplitud de la tensión del sensor se hace entonces
mínima para el grado de cobertura del 100%, con lo que la magnitud
de la tensión mínima del sensor depende de la distancia x.
Son posibles así dos mecanismos de conmutación
para el conmutador:
- -
- Se mantiene el grado de cobertura G en una magnitud definida y se varía la distancia x entre el elemento manipulador B y el bucle sensor (como se representa, por ejemplo, en la figura 2), o
- -
- se mantiene constante la distancia x y se varía el grado de cobertura G (como se representa, por ejemplo, en la figura 3).
- -
- Es posible también una combinación de los dos mecanismos de conmutación.
Como electrónica de evaluación barata es
suficientemente conocido un circuito oscilante LC constituido por
una inductividad sensora L, una capacidad fija C y un amplificador
inversor A, en cuya rama de realimentación está incorporado el
circuito oscilante LC. Un circuito de esta clase está representado
en la figura 2 como un diagrama de bloques. La frecuencia del
circuito oscilante viene determinada por la frecuencia de resonancia
del miembro LC según la fórmula:
f_{r} =
\frac{1}{2\pi} x
\frac{1}{\sqrt{LC}}.
Un contador de frecuencia pospuesto FC
determina, según la figura 3, las oscilaciones por unidad de tiempo
y da salida a éstas como un valor de señal. Para una sencilla
función de conexión es suficiente comparar el valor de frecuencia
actual con un valor umbral por medio de un comparador y desencadenar
así la función de conmutación. En un caso habitual, se fija en
"1" la señal de conmutación cuando la frecuencia es más alta
que una frecuencia límite ajustada, lo que corresponde a una menor
inductividad debido a una amortiguación mayor. A una frecuencia más
pequeña, el comparador da salida a un "0". A través de un
conmutador alto-bajo pospuesto o un relé R se
pueden conmutar entonces altas potencias. Sin embargo, las funciones
del contador de frecuencia y del comparador pueden materializarse
también como el llamado soporte lógico inalterable (firmware) en un
microcontrolador.
Se puede materializar así de manera sencilla un
conmutador pulsador exento de desgaste en una unidad de mando del
automóvil. El elemento de amortiguación es aproximado al sensor
según la figura 2 por presión sobre una tecla y es mantenido allí
por medio de un mecanismo de enclavamiento. Se anula el
enclavamiento únicamente al ejercer una nueva presión sobre el
botón pulsador, y el manipulador es llevado a su posición de reposo
a una distancia mayor respecto del sensor (principio de
enclavamiento del bolígrafo). Así, se pueden materializar de manera
sencilla y barata pulsadores de conmutación tales como, por ejemplo,
el conmutador para intermitentes de aviso, luces antiniebla,
calefacción de la luna trasera, etc.
En aplicaciones en las que son necesarios puntos
de conmutación muy exactos, son frecuentemente problemáticas las
influencias de la temperatura sobre amplificadores, capacidades,
comparadores, etc. En aplicaciones estables en temperatura se
pueden orillar estas influencias aplicando dos sensores uno junto a
otro sobre una placa de circuito impreso y conectando
alternativamente ambos sensores en el circuito oscilante (véase la
figura 3). La conexión de la inductividad L1 o L2 se efectúa por
medio de un transistor de conmutación o un transistor de efecto de
campo o un MOSFET o un multiplexor analógico AMUX. Si se utiliza una
evaluación relativa empleando como criterio de conmutación la
relación de frecuencia entre la primera frecuencia del sensor y la
segunda frecuencia del sensor, se suprimen entonces las influencias
perturbadoras. El circuito es muy estable frente a la
temperatura.
Esta clase de circuito se manifiesta también
como ventajosa en aplicaciones en las que se detecta la posición y
del manipulador con relación a las posiciones del sensor, mientras
que se mantiene más o menos constante la distancia x del
manipulador al sensor (como, por ejemplo, en sensores de
recorrido-ángulo). Tiene lugar aquí también, según la figura 3, una
evaluación relativa que puede efectuarse del mejor modo, pero no
exclusivamente, por medio de un microcontrolador \muC.
La figura 4 muestra dos curvas características
típicas de la frecuencia de resonancia normalizada en función del
recorrido de desplazamiento y. En la zona de desplazamiento entre
los máximos de las curvas características L1 y L2 el
microcontrolador \muC puede realizar un reconocimiento de posición
exacto. En otros casos de aplicación práctica se pueden emplear aún
más sensores para reconocer la posición del manipulador.
Si en un caso de aplicación, como el que se
representa en la figura 5 como cursor de conmutación para un
vehículo automóvil, han de detectarse varias posiciones, es
conveniente entonces combinar varios sensores inductivos en forma
de una unidad funcional. En el ejemplo de la implementación del
reconocimiento de posición de una palanca de selección automática
esto se presenta del modo siguiente:
Debajo del panel se posiciona una placa de
circuito impreso como en la figura 5, sobre cuyo lado superior
puede montarse, por ejemplo, la iluminación posterior de los
indicadores 1, 2,... P del panel. Con la palanca de selección
automática AW (véase la figura 6), que atraviesa un orificio de la
placa de circuito impreso, está unido un carro portamanipuladores
BS que descansa de plano sobre el lado inferior de la placa de
circuito impreso LP y sobre el cual están montados un manipulador o
varios manipuladores (en la figura 6, por ejemplo, las superficies
manipuladoras BF1 y BF2). Las superficies manipuladoras son
enchufadas hasta una distancia definida sobre las diferentes
unidades sensoras SE.
Con el término de desplazamiento se quiere dar a
entender un movimiento del carro portamanipuladores que puede ser
rectilíneo o que puede cambiar de dirección. Las bobinas sensoras
que deben barrerse pueden estar enfiladas en línea recta, tal como
se representa en principio en la figura 7. Sin embargo, las bobinas
sensoras pueden están también yuxtapuestas según una topología más
compleja, tal como la que se aplica, por ejemplo, para cursores de
conmutación según las figuras 6 y 9.
Asimismo, la topología de las bobinas sensoras
contiguas (recta, línea poligonal, otra vía) puede estar situada
sobre una placa de circuito impreso plana o sobre una placa de
circuito impreso curvada. En la figura 7 se representa una
disposición plana de bobinas sensoras, mientras que en las figuras 5
y 6 se representa un ejemplo para una placa de circuito impreso
curvada que está dispuesta debajo del cursor de conmutación curvado.
En ambos casos el carro portamanipuladores es desplazado por encima
de la disposición de bobinas sensoras a una distancia que es
sustancialmente constante.
Se obtiene otra variante del desplazamiento
reivindicado cuando la placa de circuito impreso curvada, que sigue
el cursor acodado según la figura 5, es sustituida por una placa de
circuito impreso plana que está dispuesta en un plano que corre
perpendicularmente a la superficie del cursor. En este caso, se
coloca también verticalmente el carro portamanipuladores y se
enchufa éste sucesivamente sobre bucles sensores que están
aplicados, por ejemplo, en forma de arco de círculo sobre la placa
de circuito impreso plana vertical.
En caso de la combinación de varios conmutadores
inductivos, el diagrama de bloques se representa como en la figura
7. Las amplitudes correspondientes de las señales de los sensores
durante operaciones de cambio de la palanca de selección automática
se pueden apreciar en la figura 8 para las posiciones 1, 2, 3 y 4,
estando registrada la frecuencia normalizada del circuito oscilante
en función del recorrido de desplazamiento P1-P4
para los sensores L1-L4. Se han registrado los
respectivos umbrales de conmutación P1-P2,
P2-P3 y P3-P4.
Sin un coste adicional se puede materializar
también un reconocimiento de posición muy redundante y, por tanto
seguro, tal como se representa, por ejemplo, en la figura 9. Se
propone que se monten dos unidades sensoras por posición en lugar
de una unidad sensora por posición y que se comparen las señales. En
caso de resultados contradictorios, la unidad de evaluación
realizará la función de conmutación de modo que todo el sistema sea
llevado a un estado seguro. La placa de circuito impreso puede
ampliarse para ello, por ejemplo, con unidades sensoras de
seguridad SSE según la figura 9.
La unidad de evaluación para el módulo sensor
será en general un microcontrolador que retransmita las
informaciones de conmutación a la electrónica de control o a la
electrónica de potencia a través de una interfaz (CAN, LIN,
etc.).
La evaluación de las señales se efectúa en
varias bobinas sensoras a través de un multiplexor que conecta
solamente cada vez una de las bobinas sensoras del circuito de
evaluación. A este fin, las figuras 10 y 11 muestran otro ejemplo
de realización de la evaluación de señales que puede utilizarse
alternativamente al ejemplo de realización representado en las
figuras 7 y 8.
Según las figuras 10 y 11, el límite entre las
posiciones de dos bobinas sensoras contiguas es establecido por una
comparación directa de la respectiva reactancia inductiva. Según el
diagrama de bloques de la figura 10, un oscilador sinusoidal genera
una tensión alterna de 12 MHz; ésta es amplificada y alimenta como
tensión a cada una de las tres bobinas sensoras que se conectan en
forma multiplexada en tiempo. Si se mueve el manipulador
consistente en material conductivo a través de las bobinas, se
reduce la inductividad de las bobinas debido a pérdidas por
corrientes parásitas. Se reduce así también la reactancia, la cual
se calcula de la manera siguiente: XL = 2*PI*f*L (f = 12 MHz). Si,
por ejemplo, una bobina tiene una inductividad de 1000 nH sin
manipulador y de 200 nH con manipulador, resulta entonces de la
ecuación anterior un XL de 75 ohm o 15 ohm. La tensión alterna
constante, circula una corriente que depende de una cobertura del
manipulador. Esta corriente es transformada en una tensión de alta
frecuencia (AF) proporcional y alimentada en forma rectificada al
microcontrolador.
En la figura 11 se representa el concepto de
evaluación del microcontrolador. El microcontrolador mide
cíclicamente en segmentos de tiempo fijos de, por ejemplo, 2 ms la
tensión de cada sensor. Si se mueve el manipulador en pasos de
recorrido fijos sobre los sensores y registra las tensiones, se
obtienen las curvas que se muestran en la figura 11. Con sensores
adicionales se puede ampliar el intervalo de recorrido. En el estado
estático del manipulador, se evalúan siempre solamente dos valores,
es decir que para el microcontrolador están presentes en cada
momento solamente dos valores de medida contiguos. En el soporte
lógico inalterable de evaluación del microcontrolador se calcula el
cociente de dos tensiones de sensor contiguas y se compara éste con
un valor fijo. Según que el cociente sea mayor o menor que el valor
fijo, se obtiene una u otra posición de conmutación.
Claims (5)
1. Dispositivo inductivo de conmutación de
posición con una palanca de selección (AW), un carro
portamanipuladores (BS), una unidad sensora (L1, L2, y) y un
circuito de evaluación (C, A, FC, \muC, AMUX, R), en donde la
unidad sensora está provista de al menos dos bobinas de sensor (L1,
L2; SE1, SE2, SE3, SE4, SE5, SEO, SEN, SER, SEP) que están
aplicadas una junto a otra sobre una placa de circuito impreso (LP),
y con al menos un elemento de manipulación conductivo (BF1, BF2) en
el carro portamanipuladores (BS), cuya cobertura de cada dos de las
bobinas de sensor (L1, L2, etc.) para variar sus inductividades es
variable por desplazamiento del carro portamanipuladores (BS), en
donde las variaciones de inductividad de las bobinas de sensor (L1,
L2; SE1, SE2, SE3, SE4, SE5, SEO, SEN, SER, SEP) aplicadas una junto
a otra desencadenan funciones de conmutación en el circuito de
evaluación (C, A, FC, \muC, AMUX, R), y en donde, para formar un
criterio de conmutación exacto y estable frente a la temperatura,
se conecta alternativamente cada vez una sola de las bobinas de
sensor (L1 o L2, etc.) del circuito de evaluación (C, A, FC, \muC,
AMUX, R).
2. Conmutador inductivo según la reivindicación
1, caracterizado porque la evaluación de las señales de las
bobinas de sensor se efectúa por medio de un multiplexor.
3. Conmutador inductivo según cualquiera de las
reivindicaciones 1 y 2, caracterizado por una incorporación
de la bobina de sensor inductiva en un circuito oscilante LC.
4. Conmutador inductivo según la reivindicación
3, caracterizado por una evaluación de la frecuencia de
resonancia del circuito oscilante LC en la que interviene la
inductividad variable.
5. Conmutador inductivo según cualquiera de las
reivindicaciones 1 y 2, caracterizado por la impartición de
una tensión alterna de amplitud constante y de frecuencia constante
(f) a la bobina de sensor con evaluación subsiguiente de la
amplitud de corriente de la inductividad variable.
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