ES2338316T3 - Endoprotesis luminal hemodinamica. - Google Patents
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Abstract
Stent autoexpansible trenzado luminal de múltiples capas (4) para un conducto anatómico (8), expansible desde un diámetro reducido hasta un diámetro nominal, que comprende una estructura de stent periférica trenzada externa (10), caracterizado porque - dicha estructura de stent periférica externa (10) está unida de forma permanente a un núcleo trenzado hueco central que actúa como un deflector de flujo hemodinámico trenzado interno (2), mediante por lo menos un par de filamentos (12); - dicha estructura de stent periférica externa (10), dicho núcleo trenzado hueco central y dicho por lo menos un par de filamentos (12) forman parte de una estructura trenzada común, extendiéndose un hueco de entre el 10 y el 90% del diámetro nominal de la estructura de stent externa (10) entre las partes interna y externa de la estructura trenzada común.
Description
Endoprótesis luminal hemodinámica.
La presente invención se refiere a endoprótesis
luminales que se van a colocar en vasos sanguíneos, tales como
stents.
Los stents se colocan generalmente dentro de la
luz de una arteria estrechada en casos en los que el resultado de
una angioplastia sea incierto, por ejemplo en el caso de estenosis,
oclusiones recanalizadas o disección de vasos.
Cuando un stent se despliega, aplica una fuerza
constante hacia fuera sobre el vaso, manteniendo las dimensiones
deseadas de la luz y reduciendo, por lo tanto, los efectos de la
estenosis.
Sin embargo, estudios recientes sobre el tema
revelaron que la colocación de una endoprótesis luminal puede
causar lesiones en la pared arterial, lo que conduce a la denominada
hiperplasia intimal.
La pared vascular se compone de tres capas, es
decir la íntima (capa más interna compuesta por una única capa de
células endoteliales), la media (capa central que está compuesta por
células de músculo liso, láminas elásticas, red de fibras elástica
y haces de fibras de colágeno) y la adventicia (la capa
externa).
Actualmente, está bien demostrado que la
hiperplasia intimal es el principal proceso que induce el
estrechamiento tardío de la luz, incluso uno o dos años después de
la intervención. Esto está relacionado con la pérdida de endotelio
y con lesiones mediales, lo cual provoca una proliferación acelerada
de músculos lisos luminales que migran desde la media o la íntima y
posteriormente la degeneración aterosclerótica.
En este momento, los estudios para reducir la
denominada hiperplasia intimal (pequeña proliferación de tejido
muscular que conduce a reestenosis) se centran en proporcionar
fármacos antiproliferativos o antimitóticos que se fijan en la
superficie del stent mediante una matriz de polímero.
Estos procedimientos presentan diversas
dificultades:
- -
- la no uniformidad de la superficie del polímero y, por consiguiente, la falta de regularidad de la administración local del fármaco.
- -
- la falta de regularidad de la degradación cinética de la matriz de polímero.
- -
- la estabilidad de la fijación del polímero sobre la superficie del stent.
- -
- la determinación del valor correcto de la dosis de fármaco que se va a fijar a la matriz.
\vskip1.000000\baselineskip
Los fármacos utilizados son similares a los que
se utilizan como fármacos anticáncer, tales como, por ejemplo Taxol
y Rapamicina. La utilización de grandes cantidades de estas
moléculas podría ser muy perjudicial para el paciente.
La reestenosis del stent inducida por
hiperplasia intimal plantea un problema fundamental para la eficacia
del stent, principalmente para arterias, tales como femorales,
carótidas internas o coronarias.
Para la arteria femoral, por ejemplo, muchos
ensayos clínicos muestran que los stents dan pobres resultados
debido a la reestenosis, que es consecuencia de la hiperplasia
intimal; del 50 al 60% de fallos.
Un nuevo enfoque mostró que la reestenosis
estaba vinculada a problemas mecánicos inesperados.
Se considera que una baja tensión de
cizallamiento a lo largo de la pared celular es un factor importante
de la formación de la placa aterosclérotica. Esto se ha
correlacionado con el engrosamiento intimal y se ha demostrado que
altera la estructura y la función de las células endoteliales.
El flujo alterado aumenta la renovación celular,
particularmente en las áreas de baja velocidad de la sangre, lo que
podría explicar la pérdida de inhibición por contacto del
crecimiento celular.
La bifurcación de la carótida humana es otro
ejemplo en el que los estudios del modelo de flujo han demostrado
que las placas intimales se forman en la región de baja tensión de
cizallamiento del seno carotídeo opuesta al flujo y no en la región
de alta tensión de cizallamiento a lo largo de la pared interna de
la arteria carótida.
Análogamente, en la actualidad se ha demostrado
que la baja tensión de cizallamiento es una causa principal de la
formación de placas en los puntos de ramificación inmediatamente
distales a la bifurcación de la arteria coronaria principal
izquierda en la Arteria Descendente Anterior Izquierda (LAD) y
circunfleja. Esta región muestra una baja velocidad del flujo
sanguíneo y una baja tensión de cizallamiento, es decir, el árbol de
la arteria coronaria demuestra también una relación entre la
tensión de cizallamiento y la formación de placas.
Las arterias coronarias están sometidas a dos
fases sistólicas y a un episodio de flujo diastólico durante cada
ciclo cardiaco, lo que las coloca, por lo tanto, potencialmente en
una situación de riesgo más elevado de aterosclerosis que las
arterias sistémicas. La oscilación de la tensión de cizallamiento
está directamente influida por la frecuencia cardiaca. A una
frecuencia más elevada, las arterias coronarias están expuestas a
más episodios de oscilación aguda que a episodios de baja tensión de
cizallamiento, lo cual acelera la formación de placas
ateroscleróticas. Por ejemplo, un incremento de la frecuencia
cardiaca media de 70 a 80 latidos/minuto daría como resultado un
incremento de más de 5 millones de latidos del corazón al año. La
duración de la fase sistólica es generalmente constante para
frecuencias cardiacas variables, mientras que la duración de la fase
sistólica se acorta con frecuencias cardiacas en aumento.
También es importante mencionar que el efecto de
la frecuencia cardiaca en la aterosclerosis está asociado con la
aterosclerosis de la arteria carótida.
Muchos stents son bien conocidos y se describen
en la técnica anterior.
En el documento WO 01/01 887, (considerado como
la técnica anterior más próxima) se da a conocer un stent compuesto
que comprende una estructura tubular interna de PTFE
(politetrafluoroetileno) y una estructura tubular externa de PTFE
ensamblada alrededor de la estructura interna y entre estas dos
estructuras se interpone un stent dilatable. Por lo tanto, esta
estructura en capas mejora la adaptabilidad tanto axial como radial
del stent.
La invención descrita en el documento WO 02/47
579 se refiere a una prótesis para vasos sanguíneos cuyo armazón
comprende una pluralidad de capas interconectadas que están formadas
por dos alambres de armazón entretejidos. Esta configuración
permite aumentar tanto la estabilidad como la resistencia del
stent.
Sin embargo, no hay ningún documento en la
técnica anterior que de a conocer la característica de la presente
invención para favorecer el flujo sanguíneo.
Una mayor velocidad del flujo podría suprimir la
hiperplasia neointimal. Sin embargo, a primera vista esto parece
absurdo, puesto que implica que, a un caudal constante, la sección
tendría que reducirse. Esto condujo a la idea de diseñar un stent
para que la velocidad del flujo siguiera siendo globalmente la
misma, pero que aumentara a lo largo de la pared celular,
mejorando, por consiguiente, la tensión de cizallamiento al nivel
de la pared.
Durante la 12ª conferencia de la European
Society of Biomechanics (Dublín 2000) Nikos Stergiopolos demostró
que la proliferación de hiperplasia intimal, principalmente en el
caso de un flujo reducido, podría evitarse colocando un cuerpo
cilíndrico aerodinámico en el centro del torrente sanguíneo. El
cuerpo desvía el núcleo central del flujo hacia la pared,
aumentando la tensión de cizallamiento de la pared.
Sin embargo, es complicado poner en práctica
esta brillante teoría. La colocación de un cilindro en el centro la
línea del torrente de una arteria enferma no es fácil en sí misma, y
es necesario acoplarla a la colocación anterior de un stent
convencional, tanto para sujetar las placas ateroscleróticas como
para anclar el cilindro. Es necesario además que el cilindro
interno sea estable y esté firmemente sujeto en su lugar.
El solicitante ha desarrollado un stent
compuesto de una pluralidad de capas trenzadas entrelazadas de
filamentos metálicos.
La experiencia anterior en este campo permitió
desarrollar un nuevo tipo de stent que está trenzado, de tal manera
que la fabricación de un stent periférico, un cilindro deflector
central y la conexión entre estos dos elementos se consigue en un
solo paso.
El objetivo de la presente invención es un stent
autoexpansible luminal trenzado de múltiples capas para un conducto
anatómico que comprende una estructura de stent periférica trenzada
externa que está unida de forma permanente a un núcleo trenzado
hueco central que actúa como deflector de flujo hemodinámico
trenzado interno, mediante por lo menos dos filamentos, dicha
estructura de stent periférica externa, dicho núcleo trenzado hueco
central y dicho por lo menos un par de filamentos forman parte de
una estructura trenzada común, el hueco entre las dos estructuras
trenzadas de forma común está comprendido entre el 10 y el 90% del
diámetro nominal de la estructura de stent externa que se extiende
entre las partes interna y externa de la estructura trenzada
común.
La tecnología de múltiples capas parece ser la
solución correcta, puesto que es posible, en un solo paso, fabricar
ambos cilindros y simultáneamente unirlos conjuntamente.
Dicho de otro modo, podría utilizarse una
máquina de múltiples capas que sea capaz de trenzar seis capas de
una sola vez para trenzar las dos primeras capas juntas alrededor de
un mandril con el número total de alambres necesarios.
La segunda y tercera capas incorporarán
solamente cuatro u ocho portadores con alambres cargados para
conectar las dos primeras capas a las dos últimas.
El resultado es un stent autoexpansible tal como
se ha descrito anteriormente.
Las dos estructuras cilíndricas se unen
conjuntamente mediante esta técnica de múltiples capas de tal manera
que forman un único cuerpo.
La ventaja de este diseño es que, cuando se
coloca en su lugar, aumenta la velocidad de la sangre a lo largo de
la pared interna del vaso y, de este modo, la tensión de
cizallamiento. Un aumento de la tensión de cizallamiento de la
sangre alarga las células endoteliales en la dirección del flujo.
Las propias células se alinean también en la dirección del flujo, y
la forma de una capa confluente de células endoteliales cambia de
poligonal a elipsoidal, cuando se exponen a un cizallamiento
unidireccional. Las células endoteliales producen óxido nítrico,
que es un elemento importante para mantener el tono vasodilatador o
vasorrelajante en los vasos sanguíneos. El óxido nítrico inhibe la
agregación y adhesión de las plaquetas, y modula la adhesión y la
migración de leucocitos. Dicho de otro modo, la inducción de la
producción de óxido nítrico previene la reestenosis del stent,
eliminando el engrosamiento por hiperplasia
intimal.
intimal.
Otros detalles y ventajas de la invención se
pondrán de manifiesto a partir de la siguiente descripción de
algunas formas de realización particulares de la invención, haciendo
referencia a los dibujos adjuntos, en los que:
La figura 1 es un esquema del aspecto del flujo
sanguíneo, con y sin el núcleo interno de un stent según la
invención.
La figura 2 es un esquema de una vista en
sección a lo largo del eje del stent.
La figura 3 es un esquema de una vista en
sección en posición normal con respecto al eje del stent.
La figura 1 muestra una vista esquemática del
perfil de velocidad de un flujo de sangre, con (lado derecho de la
figura 1) o sin (lado izquierdo de la figura 1) el núcleo deflector
hemodinámico 2 del stent de la invención 4.
En la ausencia del núcleo 2, la curva de
velocidad 6a es convencional: la velocidad disminuye progresivamente
desde un máximo hasta cero en el punto de contacto con la pared 8,
permitiendo el crecimiento anárquico de las paredes celulares que,
con el tiempo, impedirá el paso uniforme de la sangre.
Volviendo al lado derecho de la figura, puede
observarse que la sangre, desviada del centro del vaso por el
núcleo hemodinámico 2, induce un perfil de flujo de curva más
pronunciada 6b en la proximidad de la pared 8. La tensión de
cizallamiento mejorada arrastra de este modo a las moléculas que
inducirían una reacción de las paredes
celulares.
celulares.
Las figuras 2 y 3 presentan la estructura
general del stent 4, que muestra un núcleo hemodinámico trenzado
hueco central 2 y una estructura de stent periférica
"convencional" 10, estando unidos el núcleo y las estructuras
periféricas por unos alambres 12 que pertenecen a ambas trenzas.
Para obtener este tipo de estructura, por lo
menos uno o dos alambres se trenzan en hélice simultáneamente con
las capas interna y externa de trenzado.
Para controlar el espacio vacío entre las dos
estructuras cilíndricas, la manera más fácil es llenar los husos
intermedios con filamentos de un material que sea capaz de
disolverse (por ejemplo, en agua caliente) después del proceso de
trenzado, dejando de este modo un espacio vacío correspondiente en
el trenzado.
Una máquina de trenzado está equipada con unos
husos de modo que sea capaz de realizar una trenza de múltiples
capas compuesta por 24 ó 48 alambres, de acuerdo con el tamaño
nominal del stent.
Los husos correspondientes a las dos primeras
capas se cargan con alambres metálicos. Los husos correspondientes
a la 3ª capa se cargan con filamento de PVA (alcohol polivinílico)
(Kuralon® o Solveon®), excepto para entre dos y cinco de ellos (de
acuerdo con el tamaño final del stent), que se cargan de manera
simétrica (por lo tanto, en una posición diametralmente opuesta),
mediante alambres metálicos. Estos alambres metálicos que forman la
unión con las dos últimas capas, están realizados, como el primero y
el segundo, a partir de metal.
Cuando el trenzado está terminado, se extrae la
trenza del mandril sobre el cual se ha trenzado. A continuación, se
coloca en agua caliente (entre 50 y 70ºC) para disolver los
filamentos de PVA, liberando de este modo el espacio entre las dos
estructuras, interna y externa, distintas.
El espesor del filamento de PVA puede
modificarse según la anchura que se debe conservar entre el stent
periférico y el núcleo interno 2. Las dimensiones del propio núcleo
interno hueco 2 son suficientes para modificar las condiciones
hemodinámicas del flujo sanguíneo, tal como se ha descrito
anteriormente.
Los experimentos in vitro mostraron que
la tensión de cizallamiento debe alcanzar un valor de 15
dinas/cm^{2} para afectar al crecimiento de las células
endoteliales. Por debajo de este valor, la tensión de cizallamiento
induce la formación de placas y un crecimiento anárquico de las
células musculares. Por debajo de 2 dinas/cm^{2}, la formación
neointimal aumenta bruscamente, provocando lesiones rápidas.
El armazón del presente stent puede estar
realizado a partir de una aleación de níquel titanio o de aleación
de cobalto como Elgiloy o Phynox, o de acero inoxidable.
Los alambres metálicos pueden someterse a un
tratamiento térmico para alcanzar una rigidez suficiente para
resistir el aplastamiento.
Una ventaja adicional de la presente estructura
es que reacciona como un único elemento, capaz de contraerse y
alargarse exactamente como un stent convencional. La estructura es
también muy ligera, puede reducirse a un diámetro diminuto,
permitiendo una fácil colocación y una muy buena flexibilidad.
Además, es posible utilizar unos aplicadores convencionales para
colocarla en su sitio en una única operación.
Claims (1)
1. Stent autoexpansible trenzado luminal de
múltiples capas (4) para un conducto anatómico (8), expansible
desde un diámetro reducido hasta un diámetro nominal, que comprende
una estructura de stent periférica trenzada externa (10),
caracterizado porque
- -
- dicha estructura de stent periférica externa (10) está unida de forma permanente a un núcleo trenzado hueco central que actúa como un deflector de flujo hemodinámico trenzado interno (2), mediante por lo menos un par de filamentos (12);
- -
- dicha estructura de stent periférica externa (10), dicho núcleo trenzado hueco central y dicho por lo menos un par de filamentos (12) forman parte de una estructura trenzada común, extendiéndose un hueco de entre el 10 y el 90% del diámetro nominal de la estructura de stent externa (10) entre las partes interna y externa de la estructura trenzada común.
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