ES2328113T3 - Procedimiento y aparato para la extraccion de oxidos metalicos. - Google Patents
Procedimiento y aparato para la extraccion de oxidos metalicos. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2328113T3 ES2328113T3 ES02007475T ES02007475T ES2328113T3 ES 2328113 T3 ES2328113 T3 ES 2328113T3 ES 02007475 T ES02007475 T ES 02007475T ES 02007475 T ES02007475 T ES 02007475T ES 2328113 T3 ES2328113 T3 ES 2328113T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- roasting
- reactor
- evaporation
- transformation
- extraction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
- F26B3/02—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air
- F26B3/10—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour carrying the materials or objects to be dried with it
- F26B3/12—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour carrying the materials or objects to be dried with it in the form of a spray, i.e. sprayed or dispersed emulsions or suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
- B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
- B01J4/002—Nozzle-type elements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
- C01B13/14—Methods for preparing oxides or hydroxides in general
- C01B13/18—Methods for preparing oxides or hydroxides in general by thermal decomposition of compounds, e.g. of salts or hydroxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
- C01B13/14—Methods for preparing oxides or hydroxides in general
- C01B13/34—Methods for preparing oxides or hydroxides in general by oxidation or hydrolysis of sprayed or atomised solutions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G1/00—Methods of preparing compounds of metals not covered by subclasses C01B, C01C, C01D, or C01F, in general
- C01G1/02—Oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G49/00—Compounds of iron
- C01G49/02—Oxides; Hydroxides
- C01G49/06—Ferric oxide (Fe2O3)
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/36—Regeneration of waste pickling liquors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/12—Surface area
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/01—Waste acid containing iron
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/01—Waste acid containing iron
- Y10S423/02—Sulfuric acid
Abstract
Procedimiento para la extracción de óxidos metálicos a partir de soluciones que contienen las sales metálicas de estos metales, preferentemente extrayendo o recuperando los ácidos, que comprende la tostación por pulverización de las soluciones, realizándose la tostación por pulverización por lo menos en dos etapas, siguiendo por lo menos a una etapa de evaporación por lo menos una etapa de transformación, caracterizado porque por lo menos una etapa de evaporación y una etapa de transformación tienen lugar en el mismo reactor y la totalidad de la aportación de energía se concentra en una cámara del reactor y se realiza para las diferentes etapas en puntos diferentes a lo largo del paso de la solución o de los productos de la reacción a través de la instalación de tostación por pulverización.
Description
Procedimiento y aparato para la extracción de
óxidos metálicos.
La presente invención se refiere a un
procedimiento destinado a la extracción de los óxidos metálicos a
partir de soluciones que contienen las sales metálicas de estos
metales, preferentemente extrayendo o respectivamente, recuperando
los ácidos, que comprende la tostación por pulverización de las
soluciones, en el que la tostación por pulverización se realiza por
lo menos en dos etapas, y en el que por lo menos a una etapa de
evaporación le sigue una etapa de transformación, así como un
dispositivo para ello y que comprende un reactor de tostación por
pulverización con por lo menos una entrada destinada a la solución,
un quemador, un punto de extracción para los ácidos y una descarga
para el óxido formado.
Para la recuperación de los ácidos y, al mismo
tiempo, la extracción de los óxidos metálicos, las soluciones
acuosas de los compuestos metálicos y de los ácidos se tratan, entre
otros, mediante una tostación por pulverización, es decir, que las
soluciones se introduzcan, preferentemente pulverizadas, en un
reactor calentado en la zona inferior mediante por ejemplo uno o
varios quemadores en los que tenga lugar la transformación química.
Un procedimiento de dichas características se conoce por el nombre
de procedimiento de tostación por pulverización
Andritz-Ruthner. Por efecto térmico, se evapora
inicialmente el líquido, a continuación empieza a descomponerse el
compuesto metálico y a transformarse en óxido. Los gases residuales
de los ácidos que se encuentran en forma de vapor se depuran, por
ejemplo, en un ciclón, se enfrían en un Venturi y a continuación se
lixivian en unos tubos verticales de purificación. Por el
contrario, el óxido se descarga del fondo del reactor mediante, por
ejemplo, una rueda celular. Debido a los cortos tiempos de
permanencia, en la mayoría de los casos permanece una cierta parte
residual del ácido combinado con el metal, que ya no puede extraerse
suficientemente y permanece en el óxido como impureza. Si se
selecciona la temperatura del reactor tan alta que incluso las gotas
grandes o las que se encuentran en el interior del cono de
pulverización se tuestan en gran parte, en otros puntos se produce
un sobrecalentamiento y con ello un empeoramiento de la calidad del
óxido, en particular una reducción de la superficie específica,
pudiéndose alcanzar normalmente valores de sólo unos 2,7 m^{2}/g.
Esto sucede en particular en relación con una alta concentración de
hierro y con la producción de un óxido de hierro de alta
pureza.
Por dicho motivo, en el documento EP 0 895 962
A1 se propone una tostación posterior, separada, del óxido (por
ejemplo, óxido de hierro) dispuesta a continuación de la tostación
por pulverización. A una tostación por pulverización con un tiempo
de permanencia reducido y en una configuración asimismo a una
temperatura relativamente baja aproximadamente de 500 a 600ºC le
sigue una tostación posterior separada con un tiempo de permanencia
bastante más largo y preferentemente asimismo a una temperatura baja
de aproximadamente 400 a 500ºC. Con ello se pretende poder
producir, entre otros, unos óxidos con una superficie específica
particularmente alta. Sin embargo, precisamente debido al largo
tiempo de permanencia en la tostación posterior, el rendimiento
productivo de la instalación permanece limitado a un nivel
relativamente bajo, y debido a que debe estar dispuesta la zona de
tostación posterior separada, es asimismo muy costosa y extensa.
Así, el objetivo de la presente invención
consiste en proporcionar un procedimiento y un dispositivo destinado
a su realización, que puedan mantener el alto rendimiento
productivo de la tostación por pulverización pura y, sin embargo,
poder proporcionar unos óxidos con la alta calidad exigida, en
particular con una alta superficie específica. Para ello, el
dispositivo debe estar configurado lo más compacto y simple que sea
posible.
Para alcanzar dicho objetivo, el procedimiento
según la presente invención indicado anteriormente está
caracterizado porque por lo menos una etapa de evaporación y una
etapa de transformación tienen lugar en el mismo reactor y la
aportación de energía destinada a las diferentes etapas se realiza
en diferentes puntos a lo largo del recorrido de la solución y de
los productos de la reacción en su paso por la instalación de
tostación por pulverización, concentrándose la aportación de
energía en una cámara del reactor. Mediante la separación de la
evaporación del líquido y la transformación de las sales metálicas
en los óxidos correspondientes, puede reducirse la densidad de
energía para la transformación y, de este modo, mejorar la calidad
del óxido. En la etapa de evaporación se absorbe en particular
mucha energía sin que aumente considerablemente la temperatura,
pudiéndose mejorar además la evaporación de la solución pulverizada
utilizando unas boquillas con un tamaño pequeño de las gotas. En la
siguiente etapa de transformación puede realizarse entonces la
formación de óxido a una temperatura más baja y que por lo tanto
permite alcanzar en particular una superficie específica grande,
sin requerir que se realice una larga tostación posterior con un
largo tiempo de permanencia y por lo tanto un rendimiento
productivo reducido. Asimismo, se permite evitar gasto en el aparato
y en la técnica de control destinada a la regulación del tiempo de
permanencia y del nivel de la temperatura que se debe recorrer, en
un único volumen.
Según otra característica de la presente
invención, las etapas de evaporación se realizan a una temperatura
máxima de 500ºC. Con ello, se garantiza que en dichas etapas no se
realiza apenas ninguna transformación considerable de las sales
metálicas en los óxidos, sino que únicamente tiene lugar
principalmente la evaporación del líquido.
Para realizar a continuación una cuidadosa
transformación hasta obtener unos óxidos metálicos (por ejemplo,
óxido de hierro) con una alta calidad, en particular con una alta
superficie específica, está previsto, según otra característica
adicional de la presente invención, que las etapas de transformación
se realicen a una temperatura entre 50 y 500ºC superior a la
temperatura de las etapas de transformación.
Para conseguir el objetivo mencionado
anteriormente, el dispositivo cuyas características se indican
anteriormente está caracterizado porque por lo menos dos puntos de
aportación de energía repartidos a lo largo del paso de la solución
y de los productos de la reacción están previstos únicamente en una
cámara del reactor. Debido a dicha distribución de la aportación
total de energía, la temperatura correspondiente y la aportación de
energía correspondiente se pueden ajustar para la etapa que
precisamente está actuando, de modo que se puede evitar un
sobrecalentamiento local con merma de la calidad de los óxidos
formados, pero asimismo una evaporación incompleta y/o una
incompleta recuperación del ácido con la consiguiente contaminación
de los óxidos. Sin embargo, concentrar la aportación de la energía
en una cámara del reactor posibilita una configuración compacta de
la instalación y contribuye a la obtención de una rápida
transformación, que garantiza la alta productividad deseada en la
instalación.
Los diferentes puntos de aportación de energía
se forman ventajosamente mediante un quemador o mediante una
superficie horizontal de quemadores, con lo que se pueden controlar
de un modo simple y acreditado, la aportación de energía, el exceso
de aire y la temperatura. En combinación con la separación de la
evaporación y la transformación en óxido, la instalación puede
funcionar con el exceso de aire habitual destinado al quemador
aproximadamente del 30% y se puede evitar el alto exceso de aire
del 50 al 60% que se precisaba con el procedimiento tradicional para
la mejora del óxido. Pero con ello se reduce asimismo la descarga de
polvo en las partes subsiguientes de la instalación.
De acuerdo con una configuración ventajosa de la
presente invención, se prevén en una cámara del reactor por lo
menos dos superficies de quemadores, preferentemente distanciadas
verticalmente. Con ello, sin necesidad de adoptar medidas
adicionales se pueden realizar por lo menos dos puntos de aportación
de energía para la conducción ulterior de la solución introducida
desde las boquillas y de los productos formados, que tanto en el
tiempo como en lo que respecta a la vía de paso recorren la
instalación uno tras otro.
La presente invención se expondrá con mayor
detalle a partir de la descripción siguiente mediante un ejemplo de
la forma de realización preferida y haciendo referencia el dibujo
adjunto. La figura del dibujo ilustra en una representación
esquemática un reactor, con dos superficies de quemadores
distanciadas verticalmente, adaptado para la realización del
procedimiento según la presente invención.
Mediante un portaboquillas 1, que comprende
preferentemente una boquilla para un tamaño de las gotas pequeño,
en el ejemplo representado se inyecta una solución acuosa de cloruro
de hierro y ácido clorhídrico en la cámara de un reactor de
tostación por pulverización 2. El cono de pulverización 3 de la
solución acuosa accede primeramente a la zona de aportación de
energía de un primer quemador 4 dispuesto en la parte superior del
reactor, cuya zona de aportación de energía define una zona de
evaporación. En la misma tiene lugar una evaporación esencialmente
completa del líquido bajo una absorción de energía particularmente
fuerte, pero sin un aumento considerable de la temperatura y por lo
tanto sin una formación considerable de óxido. En dicha superficie
plana de quemadores la temperatura será como máximo de unos
500ºC.
A continuación, la solución que permanece accede
a la zona de transformación, que está definida por un quemador
principal 5 dispuesto verticalmente debajo del primer quemador 4,
que funciona a una temperatura entre aproximadamente 550 y 650ºC.
En la zona de transformación de la parte inferior del reactor se
obtiene, a partir del cloruro de hierro, el óxido de hierro que
debido a la tostación por pulverización de por lo menos dos etapas,
presenta una calidad muy alta, en particular con una superficie
específica muy alta de hasta 20 m^{2}/g. La energía captada del
quemador principal 5, en comparación con el procedimiento de
tostación por pulverización de una sola etapa tradicional, se
vuelve a aportar en la zona de evaporación superior mediante el
quemador 4 adicional. Ambos quemadores 4 y 5 pueden funcionar con
el exceso de aire habitual aproximadamente del 30%, lo que, debido
al caudal de aire reducido, reduce asimismo la descarga de polvo en
las partes subsiguientes de la instalación.
El óxido de hierro, a una temperatura de
aproximadamente 480 a 600ºC, se descarga del fondo del reactor
mediante los dispositivos habituales 6, por ejemplo una rueda
celular, mientras que los gases residuales con los ácidos en forma
de vapor se conducen a través del punto de extracción 7 a una
temperatura aproximada entre 380 y 450ºC, a un ciclón destinado a
la depuración posterior, a un Venturi destinado al enfriamiento, y a
continuación al lixiviado de los ácidos en los tubos verticales de
purificación correspondientes. Debido a la temperatura de los gases
residuales mencionada anteriormente, a consecuencia de la
descomposición del cloruro de hierro en forma de vapor
(FeCl_{3}), que a 305ºC se sublima y cuya descomposición empieza a
partir de 324ºC, se produce la formación de un aerosol de óxido de
hierro (Fe_{2}O_{3}). Puesto que el cloruro de hierro actúa
catalíticamente en la formación de cloro en el reactor, la reducción
de la formación de cloruro de hierro en el Venturi conduce asimismo
a una reducción de la formación de cloro en el reactor. Dicho cloro
permanece asimismo en el reactor, como se ha explicado
anteriormente debido a la transferencia de polvo reducida en el
circuito del Venturi.
Para la misma potencia y el mismo rendimiento
productivo de una instalación tradicional, que comprende un reactor
de tostación por pulverización de una sola etapa, el reactor según
la presente invención, el Venturi, los tubos verticales de
purificación, el lavador de los gases residuales y el ventilador de
los gases residuales, se pueden dimensionar un 20% más pequeños.
Para otros compuestos metálicos distintos al
cloruro de hierro, los valores de la temperatura y los valores
alcanzables para la superficie específica son variables dentro de un
intervalo amplio. Por ello, deben seleccionarse
correspondientemente los parámetros de funcionamiento seleccionados
para la zona de evaporación y para la zona de transformación.
Claims (6)
1. Procedimiento para la extracción de óxidos
metálicos a partir de soluciones que contienen las sales metálicas
de estos metales, preferentemente extrayendo o recuperando los
ácidos, que comprende la tostación por pulverización de las
soluciones, realizándose la tostación por pulverización por lo menos
en dos etapas, siguiendo por lo menos a una etapa de evaporación
por lo menos una etapa de transformación, caracterizado
porque por lo menos una etapa de evaporación y una etapa de
transformación tienen lugar en el mismo reactor y la totalidad de la
aportación de energía se concentra en una cámara del reactor y se
realiza para las diferentes etapas en puntos diferentes a lo largo
del paso de la solución o de los productos de la reacción a través
de la instalación de tostación por pulverización.
2. Procedimiento según la reivindicación
anterior, caracterizado porque las etapas de evaporación se
realizan a una temperatura máxima de aproximadamente 500ºC como
máximo.
3. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las etapas
de transformación se realizan a una temperatura de aproximadamente
50 a 500ºC superior a la temperatura de las etapas de
evaporación.
4. Dispositivo para la extracción de óxidos
metálicos a partir de soluciones que contienen las sales metálicas
de estos metales, preferentemente extrayendo o recuperando los
ácidos, que comprende por lo menos un reactor de tostación por
pulverización con por lo menos una entrada para la solución, un
quemador, un punto de extracción para los ácidos y una descarga
para el óxido formado, caracterizado porque están previstos
por lo menos dos puntos de aportación de energía distribuidos a lo
largo de la vía de paso de la solución o de los productos de la
reacción, únicamente en una cámara del reactor.
5. Dispositivo según la reivindicación 4,
caracterizado porque los puntos diferentes de aportación de
energía están formados por un quemador o por una superficie
horizontal de quemadores.
6. Dispositivo según la reivindicación 5,
caracterizado porque en una cámara del reactor están
previstas por lo menos dos superficies horizontales de quemadores,
preferentemente distanciadas verticalmente.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ATA661/2001 | 2001-04-25 | ||
AT0066101A AT411900B (de) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von metalloxiden |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2328113T3 true ES2328113T3 (es) | 2009-11-10 |
Family
ID=3678424
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES02007475T Expired - Lifetime ES2328113T3 (es) | 2001-04-25 | 2002-04-02 | Procedimiento y aparato para la extraccion de oxidos metalicos. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6946105B2 (es) |
EP (1) | EP1253112B1 (es) |
KR (1) | KR100868981B1 (es) |
CN (1) | CN1200874C (es) |
AT (2) | AT411900B (es) |
BR (1) | BR0201415A (es) |
CA (1) | CA2380136A1 (es) |
DE (1) | DE50213585D1 (es) |
ES (1) | ES2328113T3 (es) |
SK (1) | SK5092002A3 (es) |
TW (1) | TWI227701B (es) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012027822A1 (en) * | 2010-09-03 | 2012-03-08 | Greg Naterer | Thermochemical reactors and processes for hydrolysis of cupric chloride |
EP2784186A1 (en) * | 2013-03-27 | 2014-10-01 | CMI UVK GmbH | Process for recovering metal oxide particles from a spent acid solution containing metal salts |
EP2784185A1 (en) * | 2013-03-27 | 2014-10-01 | CMI UVK GmbH | Process for recovering acids from a spent acid solution containing metal salts |
AT515771B1 (de) * | 2014-05-02 | 2021-04-15 | Key Tech Industriebau Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Nachrösten von Metalloxiden |
WO2017125112A1 (en) * | 2016-01-19 | 2017-07-27 | Preheacon Aps | Dryer for preparation of industrial use aggregate material |
KR101881012B1 (ko) * | 2018-03-12 | 2018-07-23 | 주식회사 모노리스 | 염소 화합물의 열분해 장치 및 이를 포함하는 장치를 이용한 니켈 광석의 습식 제련 방법 |
WO2020264464A1 (en) | 2019-06-28 | 2020-12-30 | eJoule, Inc. | Assisted gas flow inside a reaction chamber of a processing system |
JP7447577B2 (ja) | 2020-03-13 | 2024-03-12 | 株式会社サタケ | 穀物乾燥機 |
EP4139251A1 (en) | 2020-04-20 | 2023-03-01 | Purac Biochem B.V. | Process for manufacturing high-purity magnesium oxide |
US10995014B1 (en) | 2020-07-10 | 2021-05-04 | Northvolt Ab | Process for producing crystallized metal sulfates |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3275062A (en) * | 1964-05-22 | 1966-09-27 | Submerged Comb Inc | Heating, evaporating and concentrating apparatus and processes |
AT395312B (de) | 1987-06-16 | 1992-11-25 | Andritz Ag Maschf | Verfahren zur gewinnung bzw. rueckgewinnung von saeure aus metallhaltigen loesungen dieser saeure |
KR970003860B1 (ko) * | 1994-06-20 | 1997-03-22 | 새론기계공업 주식회사(Sae Ron Machinary Ind. Co., Ltd.) | 전기 집진기 |
AT412001B (de) * | 1995-03-07 | 2004-08-26 | Edv Systemanalyse Und Systemde | Verfahren zur gewinnung bzw. rückgewinnung von säuren |
AT403698B (de) * | 1995-11-27 | 1998-04-27 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren zur gewinnung bzw. rückgewinnung von säuren aus metallhaltigen lösungen dieser säuren |
AT403665B (de) * | 1996-10-30 | 1998-04-27 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren und anlage zur abscheidung feinster oxidteilchen |
AT409373B (de) * | 1997-08-06 | 2002-07-25 | Andritz Ag Maschf | Verfahren und vorrichtung zur gewinnung bzw. rückgewinnung von säuren aus lösungen |
AT407756B (de) * | 1999-03-22 | 2001-06-25 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren zur rückgewinnung von säuren aus metallhaltigen lösungen dieser säuren, vorzugsweise hc1 und fe-verbindungen |
AT407757B (de) * | 1999-03-22 | 2001-06-25 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren zur rückgewinnung von säuren aus metallhaltigen lösungen dieser säuren |
-
2001
- 2001-04-25 AT AT0066101A patent/AT411900B/de not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-04-02 DE DE50213585T patent/DE50213585D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-02 EP EP02007475A patent/EP1253112B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-02 ES ES02007475T patent/ES2328113T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-02 AT AT02007475T patent/ATE432912T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-04-03 TW TW091106765A patent/TWI227701B/zh not_active IP Right Cessation
- 2002-04-04 CA CA002380136A patent/CA2380136A1/en not_active Abandoned
- 2002-04-12 SK SK509-2002A patent/SK5092002A3/sk unknown
- 2002-04-23 KR KR1020020022278A patent/KR100868981B1/ko active IP Right Grant
- 2002-04-23 US US10/127,680 patent/US6946105B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-24 CN CNB021185859A patent/CN1200874C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-24 BR BR0201415-7A patent/BR0201415A/pt not_active Application Discontinuation
-
2005
- 2005-08-16 US US11/203,979 patent/US7597873B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20060034738A1 (en) | 2006-02-16 |
SK5092002A3 (en) | 2002-11-06 |
US6946105B2 (en) | 2005-09-20 |
KR20020082782A (ko) | 2002-10-31 |
CN1385362A (zh) | 2002-12-18 |
DE50213585D1 (de) | 2009-07-16 |
CN1200874C (zh) | 2005-05-11 |
US20020159946A1 (en) | 2002-10-31 |
US7597873B2 (en) | 2009-10-06 |
TWI227701B (en) | 2005-02-11 |
EP1253112A1 (de) | 2002-10-30 |
CA2380136A1 (en) | 2002-10-25 |
EP1253112B1 (de) | 2009-06-03 |
BR0201415A (pt) | 2003-06-10 |
KR100868981B1 (ko) | 2008-11-17 |
ATA6612001A (de) | 2003-12-15 |
AT411900B (de) | 2004-07-26 |
ATE432912T1 (de) | 2009-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2328113T3 (es) | Procedimiento y aparato para la extraccion de oxidos metalicos. | |
US7704478B2 (en) | Method and apparatus for refining silicon using an electron beam | |
CN106031841A (zh) | 一种气体脱硝工艺及设备 | |
ES2484318T3 (es) | Procedimiento para la obtención o recuperación de ácido nítrico y de ácido fluorhídrico a partir de soluciones de decapado de acero inoxidable | |
CN103757435B (zh) | 一种提纯金属钠的方法 | |
US20110209478A1 (en) | Method of power generation by waste combustion and waste combustion system | |
CN103159187A (zh) | 硫磺回收及尾气处理装置停工清洁生产工艺 | |
GB719738A (en) | Improvements in or relating to the combustion and evaporation of industrial waste liquors | |
KR100496202B1 (ko) | 금속 함유 산 용액으로부터 산을 회수하기 위한 방법 | |
EP1864947A2 (en) | Process for the recovery of sulfuric acid | |
CN206521281U (zh) | 新型硫磺回收装置 | |
US2384028A (en) | Method for the production of formaldehyde | |
GB1347884A (en) | Process for cracking sulphuric acid | |
CN111410229A (zh) | 一种高纯氧化钼的制备方法及装备 | |
ES2203462T3 (es) | Procedimiento para la concentracion de acido diluido. | |
CN209295709U (zh) | 一种放射性高温烟气急冷装置 | |
JP6650478B2 (ja) | 有機溶剤の精製装置および精製方法 | |
US2819149A (en) | Continuous process of producing beryllium fluoride by thermal decomposition of ammonium beryllium fluoride and separate recovery of the constituent fluorides | |
RU2013107089A (ru) | Комплексный способ и устройство для очистки и утилизации дымовых газов с конверсией диоксида углерода в кислород | |
CA1095257A (en) | Recovery of vanadate compounds from aqueous solutions | |
KR101937414B1 (ko) | 아산화질소 함유 기체화합물의 고주파 유도 가열 열분해 공정 | |
US7118726B2 (en) | Method for making oxide compounds | |
JPH0797695A (ja) | 遊離塩酸回収方法 | |
KR200287000Y1 (ko) | 이화학용 수냉식 이중냉각기 | |
EP2784186A1 (en) | Process for recovering metal oxide particles from a spent acid solution containing metal salts |