ES2203462T3 - Procedimiento para la concentracion de acido diluido. - Google Patents
Procedimiento para la concentracion de acido diluido.Info
- Publication number
- ES2203462T3 ES2203462T3 ES00926819T ES00926819T ES2203462T3 ES 2203462 T3 ES2203462 T3 ES 2203462T3 ES 00926819 T ES00926819 T ES 00926819T ES 00926819 T ES00926819 T ES 00926819T ES 2203462 T3 ES2203462 T3 ES 2203462T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- stage
- evaporator vessel
- separation system
- evaporator
- drop separation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/88—Concentration of sulfuric acid
Abstract
Procedimiento para la concentración de ácido diluido que contiene sulfatos metálicos en una instalación evaporadora de circulación forzada de tres etapas, en el que se alimenta el ácido diluido a la primera etapa (A) y se evacua ácido sulfúrico (32) concentrado de la tercera etapa (C), en el que se usa vapor de agua (7) y/o vapores (18) como medio de calefacción, se ajusta una presión de 0, 4 a 1, 0 bar, así como una temperatura de 80 a 140ºC en el recipiente evaporador (5) de la primera etapa (A), una presión de 0, 02 a 0, 1 bar, así como una temperatura de 50 a 120ºC en el recipiente evaporador (21) de la segunda etapa (B), y una presión de 0, 02 a 0, 1 bar, así como una temperatura de 80 a 140ºC en el recipiente evaporador (25) de la tercera etapa (C), se condensan los vapores (26) y (27) no usados como medio de calefacción, y se alimenta entre un 30 y un 100 % de la corriente de ácido diluido (1) continuamente al recipiente evaporador (5) de la primera etapa (A), caracterizado porque enel recipiente evaporador (5, 21, 25) de al menos una etapa (A, B, C) las gotitas de ácido diluido a concentrar arrastradas del fondo del recipiente evaporador (36, 37, 38) se separan del vapor formado mediante un sistema de separación de gotas y se retornan al fondo del recipiente evaporador, estando formado el sistema de separación de gotas por un separador de láminas que trabaja según el principio de superficies de rebote.
Description
Procedimiento para la concentración de ácido
diluido.
La invención trata de un procedimiento para la
concentración de ácido diluido en una instalación evaporadora de
circulación forzada de tres etapas, en el que se alimenta el ácido
diluido a la primera etapa y se evacua ácido sulfúrico concentrado
de la tercera etapa, en el que se usa vapor de agua y/o vapores como
medio de calefacción, se ajusta una presión de 0,4 a 1,0 bar, así
como una temperatura de 80 a 140ºC en el recipiente evaporador de la
primera etapa, una presión de 0,02 a 0,1 bar, así como una
temperatura de 50 a 120ºC en el recipiente evaporador de la segunda
etapa, y una presión de 0,02 a 0,1 bar, así como una temperatura de
80 a 140ºC en el recipiente evaporador de la tercera etapa, se
condensan los vapores no usados como medio de calefacción, se
alimenta entre un 30 y un 100% de la corriente de ácido diluido
continuamente al recipiente evaporador de la primera etapa y se
alimenta, dado el caso, la cantidad restante del ácido diluido
continuamente al recipiente evaporador de la segunda etapa.
Un procedimiento de este tipo empleado en la
práctica está descrito en el documento EP-B 0 476
744. En este procedimiento, se extrae una parte del agua del ácido
diluido conducido en un circuito a través de un intercambiador de
calor en un recipiente evaporador mediante vaporización rápida. El
vapor así liberado se retira en la cabeza del recipiente evaporador
y se alimenta a la siguiente etapa de condensación. Cada una de las
etapas del dispositivo evaporador de circulación forzada de tres
etapas está formada por un recipiente evaporador, con el que está
conectada una tubería de circulación con bomba de circulación y un
intercambiador de calor de haz tubular. El ácido diluido a
concentrar circula en el circuito evaporador correspondiente en una
concentración que corresponde a la etapa en cuestión,
sobrecalentándose ligeramente el ácido diluido en el intercambiador
de calor de haz tubular, respectivamente, y evaporándose una parte
del agua en el recipiente evaporador mediante expansión. La presión
del vapor de agua que se usa como medio de calefacción se sitúa por
regla general entre 1 y 6 bares. Gracias a este procedimiento, se
evita la formación de depósitos de yeso de efecto desfavorable,
difíciles de eliminar en el circuito del ácido de la primera etapa.
Por las gotitas arrastradas del ácido diluido, el vapor contiene una
parte elevada de ácido sulfúrico y sales de metales pesados. Las
sales de metales pesados se presentan de forma no disuelta y de
forma disuelta y conducen a aglomeraciones en las partes del
dispositivo dispuestas a continuación. Otro inconveniente está en
que el condensado del vapor contiene aún partes de metal pesado y/o
de ácido sulfúrico.
La presente invención parte del conocimiento de
que existe una relación estrecha entre el rendimiento de evaporación
de agua de los recipientes evaporadores y la cantidad de gotitas
arrastradas por el vapor.
La presente invención tiene el objetivo de
realizar el procedimiento descrito al principio de tal forma que se
aumente el poder vaporizador de al menos un recipiente evaporador de
una etapa del dispositivo evaporador de circulación forzada,
reduciéndose a pesar de ello claramente la cantidad de gotitas de
ácido diluido arrastradas por el vapor.
Este objetivo se consigue porque en el recipiente
evaporador de al menos una etapa las gotitas de ácido diluido a
concentrar arrastradas del fondo del recipiente evaporador se
separan del vapor formado mediante un sistema de separación de gotas
y se retornan al fondo del recipiente evaporador, estando formado el
sistema de separación de gotas por un separador de láminas que
trabaja según el principio de superficies de rebote.
Para evitar depósitos y obstrucciones del sistema
de separación de gotas es ventajoso lavar los sistemas de separación
de gotas montados en los recipientes evaporadores de forma continua
o discontinua, pudiendo realizarse el lavado en la dirección de
flujo del gas, en la dirección opuesta al flujo del gas o al mismo
tiempo en las dos direcciones.
Aquí es especialmente ventajoso el uso de ácido
diluido concentrado del fondo del recipiente evaporador en cuestión,
puesto que de esta forma no se perjudica ni el rendimiento ni el
poder vaporizador del recipiente evaporador.
No obstante, también es posible limpiar los
sistemas de separación de gotas con medios de lavado alimentados
desde el exterior del dispositivo evaporador de circulación forzada
tales como agua, ácido sulfúrico, ácido diluido o similares.
A continuación, el procedimiento según la
invención se explicará más detalladamente y a título de ejemplo con
ayuda del dibujo. En el diagrama de flujo del procedimiento de una
instalación evaporadora de circulación forzada de tres etapas se
deriva una corriente parcial (2) de la corriente de ácido diluido
(1), se calienta en un precalentador (3) y se alimenta a
continuación a través de la tubería (4) al recipiente evaporador (5)
de la primera etapa (A). El intercambiador de calor de haz tubular
(6) de la primera etapa (A) se calienta con vapor recalentado
alimentado desde el exterior a través de la tubería (7), que se
evacua como condensado a través de la tubería (8) del intercambiador
de calor de haz tubular (6). El recipiente evaporador (5) de la
primera etapa (A) está conectado a través de la tubería de
circulación (9) con bomba de circulación (10) con el intercambiador
de calor de haz tubular (6). La segunda etapa (B) y la tercera etapa
(C) presentan la misma disposición de tubería de circulación (11,
13) con bomba de circulación (12, 14) e intercambiador de calor de
haz tubular (15, 16), respectivamente, que la primera etapa (A). El
ácido diluido concentrado en la primera etapa (A) se evacua a través
de la tubería (17) del recipiente evaporador (5) y llega a
continuación a la segunda etapa (B). El vapor que sale por la cabeza
del recipiente evaporador (5), que se usa como medio de calefacción
en la segunda etapa (B), fluye a través de la tubería (18) al
intercambiador de calor de haz tubular (15). Durante este proceso se
produce la condensación del vapor y el condensado se evacua a través
de la tubería (19) del intercambiador de calor de haz tubular (15).
La parte restante de la corriente de ácido diluido (1) se alimenta a
través de la tubería (20) directamente al recipiente evaporador (21)
de la segunda etapa (B). El ácido diluido que se ha concentrado aún
más en la segunda etapa (B) se retira del recipiente evaporador (21)
y se conduce a través de la tubería (22) a la tercera etapa (C). El
intercambiador de calor de haz tubular (16) de la tercera etapa (C)
se calienta con vapor de agua alimentado desde el exterior a través
de la tubería (23). El condensado formado se evacua a través de
la
tubería (24) del intercambiador de calor de haz tubular (16). Los vapores que se producen en los recipientes evaporadores (21) de la segunda etapa (B) y (25) de la tercera etapa (C) se conducen a través de la tubería (26) o (27) a un condensador (28, 29), respectivamente, se condensa a continuación y el condensado formado se evacua a través de las tuberías (30, 31). El ácido diluido concentrado (ácido sulfúrico) se retira a través de la tubería (32) como producto final del recipiente evaporador (25) de la tercera etapa (C). En la parte superior de los recipientes evaporadores (5, 21 y 25) está dispuesto un separador de láminas (33, 34, 35) que trabaja según el principio de superficies de rebote como separador de gotas, respectivamente, con ayuda de los cuales se separan las gotitas de ácido diluido contenidas en el vapor y se retornan al fondo (36, 37, 38). A través de las tuberías (39, 40, 41) se alimenta desde el exterior un medio de levado que, dado el caso, puede ser el condensado evacuado a través de las tuberías (8, 19, 24) de los intercambiadores de calor de haz tubular (6, 15, 16), para el lavado de los separadores de gotas (33, 34, 35).
tubería (24) del intercambiador de calor de haz tubular (16). Los vapores que se producen en los recipientes evaporadores (21) de la segunda etapa (B) y (25) de la tercera etapa (C) se conducen a través de la tubería (26) o (27) a un condensador (28, 29), respectivamente, se condensa a continuación y el condensado formado se evacua a través de las tuberías (30, 31). El ácido diluido concentrado (ácido sulfúrico) se retira a través de la tubería (32) como producto final del recipiente evaporador (25) de la tercera etapa (C). En la parte superior de los recipientes evaporadores (5, 21 y 25) está dispuesto un separador de láminas (33, 34, 35) que trabaja según el principio de superficies de rebote como separador de gotas, respectivamente, con ayuda de los cuales se separan las gotitas de ácido diluido contenidas en el vapor y se retornan al fondo (36, 37, 38). A través de las tuberías (39, 40, 41) se alimenta desde el exterior un medio de levado que, dado el caso, puede ser el condensado evacuado a través de las tuberías (8, 19, 24) de los intercambiadores de calor de haz tubular (6, 15, 16), para el lavado de los separadores de gotas (33, 34, 35).
Como alternativa es posible lavar los separadores
de gotas (33, 34, 35) mediante ácido diluido retirado mediante las
tuberías (42, 43, 44) de la tubería (20). Además, los separadores de
gotas (33, 34, 35) pueden lavarse alternativamente con el ácido
diluido concentrado y, dado el caso, filtrado, conducido en el
circuito a través de las tuberías (45, 46, 47) de los recipientes
evaporadores (5, 21, 25) en cuestión.
El lavado de los separadores de gotas, que puede
realizarse de forma continua o discontinua, se realiza desde abajo a
través de las tuberías (39a, 40a, 41a) en la dirección de flujo del
vapor o desde arriba a través de las tuberías (39b, 40b, 41b) en la
dirección opuesta al flujo del vapor o en la dirección y en la
dirección opuesta del flujo del vapor.
Claims (7)
1. Procedimiento para la concentración de ácido
diluido que contiene sulfatos metálicos en una instalación
evaporadora de circulación forzada de tres etapas, en el que se
alimenta el ácido diluido a la primera etapa (A) y se evacua ácido
sulfúrico (32) concentrado de la tercera etapa (C), en el que se usa
vapor de agua (7) y/o vapores (18) como medio de calefacción, se
ajusta una presión de 0,4 a 1,0 bar, así como una temperatura de 80
a 140ºC en el recipiente evaporador (5) de la primera etapa (A), una
presión de 0,02 a 0,1 bar, así como una temperatura de 50 a 120ºC en
el recipiente evaporador (21) de la segunda etapa (B), y una presión
de 0,02 a 0,1 bar, así como una temperatura de 80 a 140ºC en el
recipiente evaporador (25) de la tercera etapa (C), se condensan los
vapores (26) y (27) no usados como medio de calefacción, y se
alimenta entre un 30 y un 100% de la corriente de ácido diluido (1)
continuamente al recipiente evaporador (5) de la primera etapa (A),
caracterizado porque en el recipiente evaporador (5, 21, 25)
de al menos una etapa (A, B, C) las gotitas de ácido diluido a
concentrar arrastradas del fondo del recipiente evaporador (36, 37,
38) se separan del vapor formado mediante un sistema de separación
de gotas y se retornan al fondo del recipiente evaporador, estando
formado el sistema de separación de gotas por un separador de
láminas que trabaja según el principio de superficies de rebote.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque en el recipiente evaporador (5, 21, 25)
de al menos una etapa (A, B, C), preferiblemente de la etapa (B),
está incorporado un sistema de separación de gotas (33, 34, 35).
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 y 2, caracterizado porque el sistema de
separación de gotas (33, 34, 35) se lava de forma discontinua o
continua.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el sistema de
separación de gotas (33, 34, 35) se lava desde abajo (39a, 40a, 41a)
en la dirección de flujo o desde arriba (39b, 40b, 41b) en la
dirección contraria al flujo del vapor o al mismo tiempo en las dos
direcciones desde abajo y desde arriba.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el ácido diluido
de al menos un recipiente evaporador (5, 21, 25), concentrado y,
dado el caso, procesado, conducido en el circuito (45, 46, 47) se
usa para el lavado del sistema de separación de gotas (33, 34, 35)
correspondiente.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el lavado del
sistema de separación de gotas (33, 34, 35) se realiza con medio de
lavado (39, 40, 41) alimentado desde el exterior.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque el lavado del
sistema de separación de gotas (33, 34, 35) se realiza con el ácido
diluido (4, 20) alimentado a los recipientes evaporadores (5,
21).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19920695 | 1999-05-05 | ||
DE19920695A DE19920695A1 (de) | 1999-05-05 | 1999-05-05 | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2203462T3 true ES2203462T3 (es) | 2004-04-16 |
Family
ID=7907066
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES00926819T Expired - Lifetime ES2203462T3 (es) | 1999-05-05 | 2000-04-06 | Procedimiento para la concentracion de acido diluido. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1189837B1 (es) |
AU (1) | AU4543900A (es) |
DE (2) | DE19920695A1 (es) |
ES (1) | ES2203462T3 (es) |
WO (1) | WO2000068141A1 (es) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2229842B1 (es) * | 2002-05-18 | 2006-06-01 | Gines Sanchez Gomez | Sistema de dosificacion continua y compensacion de presiones para reacciones quimicas o fisico-quimicas desplazadas por presion. |
CN104162285B (zh) * | 2014-07-31 | 2015-09-02 | 河南中原黄金冶炼厂有限责任公司 | 多效轮换蒸发系统 |
CN104759108B (zh) * | 2015-03-23 | 2016-05-04 | 河北乐恒化工设备制造有限公司 | 带机械蒸汽再压缩的三级连续降膜循环蒸发浓缩系统 |
CN105854325A (zh) * | 2016-05-27 | 2016-08-17 | 苏州乔发环保科技股份有限公司 | 一种三效中央循环蒸发系统及其蒸发工艺 |
CN106512459A (zh) * | 2016-12-16 | 2017-03-22 | 江西中医药大学 | 一种基于蒸汽热力增益技术的浓缩设备 |
CN112439219A (zh) * | 2019-09-05 | 2021-03-05 | 中石油吉林化工工程有限公司 | 一种用于制丙烯腈的四效蒸发器 |
CN111773749B (zh) * | 2020-07-13 | 2022-02-01 | 青岛海湾精细化工有限公司 | 一种稀硫酸真空浓缩系统 |
DE102020131827A1 (de) | 2020-12-01 | 2022-06-02 | Andreas Wilk | Vorrichtung und Verfahren zur Aufkonzentrierung korrosiver Flüssigkeiten |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4409064A (en) * | 1978-10-16 | 1983-10-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for concentrating sulfuric acid in an evaporator |
EP0022181B1 (de) * | 1979-06-13 | 1983-10-12 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von Schwefelsäure |
DE3738572A1 (de) * | 1987-11-10 | 1989-05-18 | Mannesmann Ag | Mehrstufige verdampferanlage |
DE3922105A1 (de) * | 1989-07-05 | 1991-01-17 | Bayer Ag | Verfahren und vorrichtung zum konzentrieren metallsulfathaltiger schwefelsaeure |
DE3927751A1 (de) * | 1989-08-23 | 1991-02-28 | Bayer Ag | Verfahren zum konzentrieren metallsulfathaltiger schwefelsaeure |
DE4029737C1 (es) * | 1990-09-20 | 1991-12-05 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De | |
US5275701A (en) * | 1993-03-15 | 1994-01-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for purification and concentration of sulfuric acid |
DE19642328A1 (de) * | 1996-10-14 | 1998-04-16 | Bayer Ag | Verfahren zur Aufkonzentrierung von gebrauchten Schwefelsäuren |
DE19741511A1 (de) * | 1997-09-20 | 1999-04-01 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure durch Ausnutzung von Prozeßwärme in einer Zwangsumlaufverdampferanlage |
-
1999
- 1999-05-05 DE DE19920695A patent/DE19920695A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-04-06 EP EP00926819A patent/EP1189837B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-06 AU AU45439/00A patent/AU4543900A/en not_active Abandoned
- 2000-04-06 WO PCT/EP2000/003062 patent/WO2000068141A1/de active IP Right Grant
- 2000-04-06 DE DE50002849T patent/DE50002849D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-06 ES ES00926819T patent/ES2203462T3/es not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU4543900A (en) | 2000-11-21 |
EP1189837A1 (de) | 2002-03-27 |
DE19920695A1 (de) | 2000-11-16 |
EP1189837B1 (de) | 2003-07-09 |
DE50002849D1 (de) | 2003-08-14 |
WO2000068141A1 (de) | 2000-11-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7922874B2 (en) | Multi-effect evaporator | |
JP2016530096A (ja) | 気泡カラム凝縮器等の凝縮装置を含むシステム | |
ES2203462T3 (es) | Procedimiento para la concentracion de acido diluido. | |
JP6841481B2 (ja) | 偏光板製造廃液の処理方法 | |
CN107324426A (zh) | 一种锅炉烟气余热耦合蒸发浓缩脱硫废水系统 | |
JP6289413B2 (ja) | 発電・海水淡水化方法およびシステム | |
KR102308392B1 (ko) | 증류탑을 구비한 증류 장치 | |
JP5324382B2 (ja) | 揮発性を有する塩基性物質を含有する廃液の処理装置及び処理方法 | |
CN205730415U (zh) | 一种光电材料酸洗废液的回收处理装置 | |
GB1337517A (en) | Multiple effect evaporator | |
JP4344945B2 (ja) | 濃縮装置 | |
TW202322882A (zh) | 用於處理凝結水的分離塔及其方法 | |
JP3889326B2 (ja) | 高純度純水の蒸発式製造方法及びその装置 | |
JP3263404B2 (ja) | 水溶性有機物を含む水溶液の蒸発濃縮方法 | |
JPH0549802A (ja) | 凹凸表面型プレート熱交換器による水平式蒸発装置効用缶 | |
JPH04313302A (ja) | 水溶性有機物を含む水溶液の蒸発濃縮方法 | |
KR20220120461A (ko) | 증류탑을 구비한 증류 장치 | |
JP6015507B2 (ja) | 苛性ソーダ水溶液の蒸発濃縮設備および該設備を用いる苛性ソーダ水溶液の濃縮方法 | |
JP7044458B1 (ja) | 濃縮装置 | |
KR960010363B1 (ko) | 수용성 유기물을 함유하는 수용액의 증발 농축방법 | |
CN214004101U (zh) | 含盐废水的分盐处理系统 | |
RU2645496C1 (ru) | Блок регенерации насыщенного гликоля (варианты) | |
JPH04300843A (ja) | アルコールの脱水濃縮方法 | |
KR200328112Y1 (ko) | 증발기의 비응축 가스 벤팅 구조 | |
JPH0225641B2 (es) |