ES2309947T3 - Procedimiento y disposicion de circuito para registrar y compensar un angulo de inclinacion durante la deteccion de un movimiento o de un angulo de giro. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para registrar el movimiento o el ángulo de giro en piezas constructivas mecánicas desplazadas, en el que - se valoran valores de medición de fase, que se generan mediante la exploración de varias trazas de fase (2, 3, 4, 5) mediante una disposición sensorial, - dispuestas unas sobre otras mediante sensores, instalados unos sobre otros igualmente en perpendicular a la dirección de movimiento y subordinados en cada caso a las trazas. - se lleva a cabo una determinación y compensación de un ángulo de inclinación (gamma) como posición oblicua de la disposición sensorial perpendicularmente a la dirección de movimiento de la pieza constructiva y del error de medición (DeltaAlfai) causado por medio de esto mediante un factor de compensación (Q, q), que se establece con los siguientes pasos de procedimiento: - se transforman los valores de medición de fase (Alfai) de todas las trazas de fase (2, 3, 4, 5) con ayuda de una matriz (M) m x 4, en cada caso con registros de números enteros en m señales S según la ecuación (Ver fórmula) - de las señales (S) se valora la parte sin números enteros s mediante la ecuación (6) s = S - (S) redondas como señal independiente de la posición angular absoluta, - se determina un factor de corrección k mediante una valoración de fase multidimensional y un vector (C) dependiente de las frecuencias prefijadas, y a partir de los valores (k) y (s) se establece el valor de compensación (Q).
Description
Procedimiento y disposición de circuito para
registrar y compensar un ángulo de inclinación durante la detección
de un movimiento o de un ángulo de giro.
La invención se refiere a un procedimiento y a
una disposición de circuito para registrar y compensar un ángulo de
inclinación durante la detección de un movimiento o de un ángulo de
giro con una disposición sensorial, en especial sobe ejes o
árboles, según el género de la reivindicación principal.
Por ejemplo es necesario medir, para registrar
el par de giro que actúa sobre un eje de volante de un vehículo de
motor durante el giro del volante, variaciones angulares muy
pequeñas en ambos sentidos de giro del volante. Aquí pueden
utilizarse transductores angulares que valoran una posición angular
a causa de la valoración de señales ópticas, magnéticas o de otro
tipo como las generadas por el giro y detectadas con medios
apropiados. Para aumentar la precisión de medición y en especial
para medir el par de giro a causa de una torsión sobre el árbol
giratorio se valoran varios valores de medición de este tipo de
valores de medición que se producen normalmente de forma periódica,
de tal modo que aquí se obtienen varios valores de medición de fase,
de los que debe determinarse la magnitud a medir, por ejemplo el
ángulo de giro o una diferencia angular.
Para valorar estos valores de medición de fase
se propone, en el caso de más de dos señales de fase, por ejemplo
un procedimiento descrito en el documento DE 101 42 449 A1. Aquí se
transforman por cálculo los valores de fase medidos mediante un
procedimiento de transformación lineal y se valoran con una
ponderación prefijada. Aquí se describe de este modo un
procedimiento que genera, a partir de N valores de medición de fase
ambiguos, posiblemente también perturbados, un valor de medición de
fase altamente preciso, robusto y claro. El procedimiento se aplica
por ejemplo en el caso de un sensor angular óptico, en el que se
aplican N trazas paralelas sobre un cilindro. Sobre cada una de las
N trazas (i=1...N) se encuentran n_{i} periodos de una información
de fase, que por ejemplo en el caso óptico se representa mediante
n_{i} periodos de transiciones claro-oscuro. Aquí
también son posibles otros principios sensoriales, por ejemplo
magnéticos o capacitivos. Las trazas del sensor también pueden
estar aplicadas en lugar de sobre un cilindro sobre un plano, por
ejemplo en el caso de un sensor de recorrido.
En el caso de un sensor angular óptico descrito
anteriormente con N trazas paralelas situadas unas sobre otras en
dirección axial, sobre el perímetro de un cilindro, puede producirse
que la cabeza sensora o el dispositivo de lectura presente en esta
dirección axial una posición oblicua respecto a las trazas
sensoriales. Este ángulo de la posición oblicua recibe el nombre de
ángulo de inclinación, como se describe por ejemplo en el documento
DE 102 47 319 A1, y conduce por un lado a errores en el ángulo de
giro calculado y se reduce asimismo sobre todo, sin embargo, la
robustez del procedimiento de valoración. A partir de una
determinada magnitud de esta posición oblicua se hace incluso
imposible una valoración sin compensación del ángulo de
inclinación.
Asimismo se conoce del documento DE 102 47 321
A1 que, por ejemplo en un procedimiento para compensación de
offset, en una disposición sensorial comparable pueda compensarse un
ángulo de inclinación generado fijamente durante la instalación. Si
se modifica el ángulo de inclinación durante el funcionamiento o
durante la vida útil, por ejemplo a causa de influencias térmicas o
mecánicas, es después necesaria una determinación del ángulo de
inclinación y dado el caso una compensación.
En el documento DE 102 47 319 se describe, como
se ha citado, un método para compensar el ángulo de inclinación
antes citado, en donde para determinar el ángulo de inclinación se
utiliza aquí un procedimiento que determina el ángulo de
inclinación según el método del error cuadrático mínimo. Este
procedimiento, aunque tiene muchas características favorables, sólo
puede utilizarse con ángulo de inclinación relativamente
pequeños.
Visto por sí mismo es además habitual que se
elijan los códigos de fase de las dos trazas exteriores idénticas
sobre un cilindro rotatorio. Un ángulo de inclinación puede
determinarse después directamente mediante la comparación de las
señales de fase detectadas correspondientes; aquí no se utilizan
informaciones procedentes de las trazas centrales. Aquí existe sin
embargo el inconveniente de que es necesaria una mayor complejidad
a causa de la traza de código adicional, que sólo sirve para
determinar el ángulo de inclinación. También este procedimiento
sólo puede utilizarse con ángulos de inclinación relativamente
pequeños, de tal modo que en muchos casos aplicativos de la
disposición sensorial antes descrita con ángulos de inclinación
relativamente grandes, no pueden usarse los procedimientos
conocidos citados para determinar el ángulo de inclinación.
Con el procedimiento del género expuesto citado
al comienzo para registrar el movimiento o el ángulo de giro en
piezas constructivas mecánicas desplazadas pueden valorarse valores
de medición de fase, que se generan mediante la exploración de
varias trazas de fase dispuestas unas sobre otras mediante sensores,
instalados unos sobre otros igualmente en perpendicular a la
dirección de movimiento y subordinados en cada caso a las trazas.
Los valores de medición de fase pueden transformarse por cálculo,
por ejemplo mediante una transformación lineal de un vector a
partir de n valores de medición de fase, en un espacio dimensional
N-1.
Con la invención puede llevarse a cabo de forma
ventajosa una determinación del ángulo de inclinación como posición
oblicua de la disposición sensorial perpendicularmente a la
dirección de movimiento de la pieza constructiva y una compensación
del error de medición por ello causado, mediante un factor de
compensación con los siguientes pasos de procedimiento.
Se transforman los valores de medición de fase
de todas las trazas de fase con ayuda de una llamada matriz m x N,
en cada caso con registros de números enteros en m señales, según la
ecuación (4) indicada para la descripción del ejemplo de ejecución.
Una operación matricial comparable se describe en profundidad en el
documento DE 101 42 449 A1 citado al comienzo. A partir de estas
señales se establece conforme a la invención la parte sin números
enteros s mediante redondeo y substracción, de forma
correspondiente a la ecuación (6).
Las señales s así establecidas se
comportan como señales de fase de forma correspondiente a las
señales utilizadas según el documento DE 101 42 449 A1. De este
modo se determina conforme a la invención un factor de corrección
k mediante otra valoración de fase multidimensional y un
vector c dependiente de las frecuencias prefijadas. A partir
de los valores para k y s puede establecerse después
el valor de compensación Q o q * d_{0}. En la realidad las
señales s contienen con frecuencia mucho ruido ya que, aunque
son independientes de la posición angular, pueden promediarse a
través de varias mediciones. Para el promediado puede usarse por
ejemplo el procedimiento de promediado iterativo que se describe en
el citado documento DE 1012 47 321 A1, en donde la media aritmética
puede desviarse del valor medio verdadero a causa de la operación no
lineal según la ecuación (6).
El valor de compensación puede establecerse, sin
embargo, de forma ventajosa según el método del error cuadrático
mínimo de la ecuación (10).
Por último puede establecerse después a partir
del valor de compensación un error de medición sistemático según la
ecuación (1) y, mediante la extracción del error de medición desde
el valor de medición de fase, llevarse a cabo la compensación.
Con la invención es posible de forma ventajosa
la determinación de un ángulo de inclinación en la disposición
sensorial antes citada, en la que la determinación puede realizarse
de forma fiable incluso con mayores rotaciones (ángulo de
inclinación); normalmente en un factor de 5 a 10 mayor que en el
procedimiento conocido del documento DE 102 47 319 A1. El ángulo de
inclinación determinado es muy preciso y la disposición trabaja
también con valores de medición de fase con ruido todavía de forma
muy fiable.
El procedimiento conforme a la invención y la
disposición de circuito propuesta aprovechan toda la información
disponible, es decir, en especial los valores de medición de fase
también de las trazas interiores del transmisor de fase, para una
determinación clara y precisa del ángulo de inclinación. Para
aumentar ulteriormente la precisión y la robustez puede llevarse a
cabo una promediado también a través de varias mediciones. Esto se
hace posible por medio de que los valores de medición de fase pueden
transformarse con un paso de transformación en señales, que son
independientes de la posición angular absoluta del respectivo
sensor.
La compensación del error y la igualación se
realizan igual que en el documento DE 102 47 319 A1 citado al
comienzo, puramente por cálculo; de este modo no se necesita ninguna
intervención mecánica en la disposición sensorial. Pueden ahorrarse
medidas mecánicas complicadas y caras así como modos de proceder
especiales durante la producción y el ensamblaje, que sirven para
reducir el margen de posibles ángulos de inclinación, de tal modo
que aquí pueden ahorrarse costes.
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Se explica con base en el dibujo un ejemplo de
ejecución de una disposición sensorial para llevar a cabo el
procedimiento conforme a la invención. Aquí muestran:
la figura 1 una disposición de principio de
trazas de fase ópticas sobre un cilindro en un árbol,
la figura 2 la disposición de cuatro trazas de
fase ejecutadas dispuestas unas sobre otras en detalle, con la
orientación nominal y real de un sensor óptico y
la figura 3 un esquema de conexiones en bloques
de un ejemplo de ejecución de una disposición de circuito para
llevar a cabo el procedimiento.
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En la figura 1 se muestra en una vista
esquemática un eje 1 como elemento constructivo rotatorio, cuyo
ángulo de giro \Phi puede establecerse a partir de trazas de fase
2, 3 4 y 5 desde campos claros-oscuros como
transmisores de señales ópticos, sobre un cilindro sensorial 6 con
una disposición sensorial óptica adecuada en el lado opuesto,
durante un giro conforme a la figura 7. La disposición sensorial
óptica se conoce con ello en principio del documento DE 101 42 449
A1, citado en la introducción descriptiva como estado de la
técnica.
La descripción del procedimiento conforme a la
invención se realiza con base en una valoración de fase
multidimensional de las señales de la disposición sensorial, en
donde en la figura 2 se muestran las trazas de fase 2 a 5 como un
desarrollo. Por cada rotación del cilindro sensorial 6, en las
trazas aisladas 2 a 5 del transmisor de fase los transmisores de
señales ópticos recorrerán n_{1}, n_{2}, n_{3}, n_{4}
periodos.
La orientación nominal 8 de la cabeza lectora de
la disposición sensorial no representada aquí se ha dibujado en la
figura 2 a trazos y la posición de instalación real como orientación
real con trazo continuo como línea 9. El ángulo de inclinación
\gamma puede reconocerse aquí como posición oblicua de la cabeza
sensora partiendo del punto de giro inferior D de su posición de
instalación a una distancia d_{4} desde la traza inferior 5 del
transmisor de fase, en donde las otras distancias a las trazas 5 a 2
del transmisor de fase están marcadas entre sí con d_{0}.
La cabeza lectora mide en cada una de las trazas
2 a 5 del transmisor de fase un ángulo de fase \alpha, a valorar
con base en una disposición de circuito según la figura 3, entre las
transiciones de claro/oscuro, en donde en el caso de que el
cilindro sensorial 6 siga girando en la traza i (con n=1...i) un
periodo, es decir una pareja negro-blanco, el
ángulo de fase \alpha correspondiente recorre un margen de 0 a 2
\pi. En la siguiente descripción del procedimiento se contemplan
sin embargo ángulos de fase normalizados, es decir, que recorren un
margen de 0 a 1 en lugar de 0 a 2 \pi.
A partir de los ángulos de fase periódicos y con
ello ambiguos de las trazas 2 a 5 del transmisor de fase puede
establecerse con ayuda del algoritmo descrito en el estado de la
técnica citado al comienzo DE 101 42 449 A1, la posición angular
clara de un transmisor de fase o sensor cilíndrico o la posición
respectiva en el caso de un transmisor de recorrido lineal.
Si la cabeza lectora muestra por ejemplo un
ángulo de inclinación \gamma con el punto D como punto de giro
conocido, se aplica para los errores de medición
\Delta\alpha_{i} con ello causados del ángulo de fase
\alpha_{i}:
(1)\Delta\alpha_{i} = q *
d_{i} * n_{i}
mod1
Aquí d_{i} designa la distancia respectiva de
la traza i al punto de giro D, es decir, la traza 4 con la
distancia d_{4}, etc.
A continuación se describe el procedimiento para
las cuatro trazas de fase 2 a 5, que puede transferirse fácilmente
a otro número de trazas. Para la disposición representada en la
figura 2 se aplica después la siguiente ecuación:
El factor q debe determinarse de aquí en
adelante a partir de valores de medición del ángulo de fase
\alpha; depende además del ángulo de inclinación \gamma y de la
geometría sensorial. Para el caso de un cilindro con el radio R
como portador de las trazas 2 a 5 del transmisor de fase se aplica
por ejemplo:
El procedimiento conforme a la invención tiene
sin embargo el objetivo de determinar el factor q a partir de los
valores de medición \alpha_{i}. Después pueden determinarse
según la ecuación (1) los errores de medición sistemáticos
\Delta\alpha_{i} y calcularse a partir de los valores medidos.
En la figura 3 se muestra para esto un esquema de conexiones en
bloques con los pasos de procedimiento aislados necesarios para
esto, para materializar una disposición de circuito.
En el primer paso del procedimiento se
transforman los valores de medición \alpha_{i} con ayuda de una
operación matricial M conforme al bloque 10 de la figura 3 en
m señales S:
\newpage
La matriz M es con ello una llamada
matriz m x N con registros de números enteros y la
característica:
Según el documento DE 101 42 449 A1 citado
anteriormente, el primer paso conocido de este modo por sí mismo es
el cálculo del producto matricial B * A, es decir un
cálculo del ángulo inequívoco del cilindro 6 mediante la
multiplicación del vector de los valores de medición ambiguos
\alpha_{i} con una matriz A y a continuación con una
matriz B. La matriz M puede contener con ello partes
del producto matricial B * A.
De las señales S según la ecuación (4) se
contempla a continuación la parte sin números enteros s
con
(6)s =
S - (S)
redondas
Conforme al bloque 11 de la figura 3. Para las
señales s se aplica a continuación:
(7)s =
C * q * d_{0} -
k
con un vector desconocido k
con números enteros y un vector C
con
que siempre tiene registros de
números enteros. Las señales s según la ecuación (7) son de
este modo independientes de la posición angular absoluta del sensor
óptico.
A continuación se pretende mostrar ahora un
ejemplo numérico con frecuencias prefijadas. Para las
frecuencias
\vskip1.000000\baselineskip
puede utilizarse la siguiente
matriz
M:
Aquí es m = 3 y el vector C da con ello
como resultado
De la ecuación (7) se deduce que las señales
s se comportan exactamente igual que las señales de fase con
las frecuencias C. Esto quiere decir que, para determinar el
valor buscado q puede utilizarse por ejemplo el procedimiento
descrito en el documento DE 101 42 449 A1 para valorar las señales
de fase. Este envía después el vector k de números enteros
en la ecuación (7).
De este modo la ecuación (7) describe m
ecuaciones para el valor buscado Q como valor de compensación para
el error provocado por el ángulo de inclinación \gamma.
(9)Q = q *
d_{0}
A partir de las m ecuaciones citadas
anteriormente para el valor buscado Q puede determinarse después,
con el método del error cuadrático mínimo, un valor óptimo para
Q:
Con los valores s_{i}, k_{i} y C_{i} se
designan con ello las componentes de los vectores s, k
y C.
El valor Q según la ecuación (10) puede
utilizarse de este modo para compensar el error del ángulo de
inclinación, en donde en caso necesario puede calcularse el propio
ángulo de inclinación \gamma a través de la ecuación (3).
Normalmente, sin embargo, es suficiente el conocimiento del producto
Q = q * d_{0} de la ecuación (9). Con frecuencia es también
suficiente que para el valor Q se contemple sólo una pequeña parte
del margen de inequivocación (-0,5 a 0,5), de tal modo que la
determinación del valor k a partir de los valores para
s (ecuación (7)) puede simplificarse.
De la figura 3 puede deducirse que para calcular
el valor Q en el bloque 12 puede utilizarse la valoración de fase
multidimensional (m-dimensional) conforme al bloque
13 para determinar el valor k y los valores para s
según la ecuación (6).
En muchos casos aplicativos las señales s
tienen con frecuencia mucho ruido. Debido a que son sin embargo
independientes de la posición angular del cilindro de señal 6
(figura 1), pueden ponderarse evidentemente a través de varias
mediciones. Para la ponderación puede usarse aquí por ejemplo
conforme al bloque 14 un procedimiento de ponderación iterativo
conocido por sí mismo, en donde la media aritmética puede diferir
sin embargo, a causa de la operación no lineal según la ecuación
(6), del verdadero valor medio.
Claims (5)
1. Procedimiento para registrar el movimiento o
el ángulo de giro en piezas constructivas mecánicas desplazadas, en
el que
- -
- se valoran valores de medición de fase, que se generan mediante la exploración de varias trazas de fase (2, 3, 4, 5) mediante una disposición sensorial,
- -
- dispuestas unas sobre otras mediante sensores, instalados unos sobre otros igualmente en perpendicular a la dirección de movimiento y subordinados en cada caso a las trazas.
- -
- se lleva a cabo una determinación y compensación de un ángulo de inclinación (\gamma) como posición oblicua de la disposición sensorial perpendicularmente a la dirección de movimiento de la pieza constructiva y del error de medición (\Delta\alpha_{i}) causado por medio de esto mediante un factor de compensación (Q, q), que se establece con los siguientes pasos de procedimiento:
- -
- se transforman los valores de medición de fase (\alpha_{i}) de todas las trazas de fase (2, 3, 4, 5) con ayuda de una matriz (M) m x 4, en cada caso con registros de números enteros en m señales S según la ecuación
- -
- de las señales (S) se valora la parte sin números enteros s mediante la ecuación (6) s = S - (S) redondas como señal independiente de la posición angular absoluta,
- -
- se determina un factor de corrección k mediante una valoración de fase multidimensional y un vector (C) dependiente de las frecuencias prefijadas, y a partir de los valores (k) y (s) se establece el valor de compensación (Q).
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque
- -
- el valor de compensación (Q) se establece según el método del error cuadrático mínimo, a partir de la ecuación
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque
- -
- se promedian las señales (s).
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque
- -
- a partir del valor de compensación (Q, q) se establece un error de medición sistemático (\Delta\alpha_{i}) según la ecuación (1) \Delta\alpha_{i} = q * d_{i} * n_{i}, con la distancia (d_{i}) al punto de giro (D) del ángulo de inclinación (\gamma), y se lleva a cabo la compensación mediante la extracción del error de medición (\Delta\alpha_{i}) del valor de medición de fase (\alpha_{i}).
5. Disposición de circuito para llevar a cabo el
procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizada porque
- -
- para establecer y compensar un ángulo de inclinación (\gamma) está situada enfrente de un cilindro de señal (6) rotatorio dotado de trazas de transmisor de fase (2 a 5) una disposición sensorial, con la que a partir de los valores de medición de fase (\alpha_{i}) medidos de las trazas de transmisor de fase (2 a 5) con módulos (10, 11, 12, 13, 14), para la valoración de señales de fase, puede establecerse una señal de compensación (Q) para el error de ángulo de inclinación.
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2006
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