ES2309411T3 - Circuitos de climatizacion de vehiculos a motor. - Google Patents
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Abstract
Instalación de climatización para un vehículo a motor, provista de un circuito (10) de fluido frigorígeno supercrítico que comprende un compresor (14), un refrigerador de gas (11) de longitud total dada (L), un elemento de expansión (12) y un evaporador (13), recibiendo el refrigerador de gas un flujo de aire (16) que pasa por un grupo motoventilador, comprendiendo la instalación por otro lado un dispositivo electrónico de control (401) destinado a funcionar de manera recíproca con el circuito de fluido frigorígeno (10) para estimar una magnitud relativa al fluido frigorígeno (m CO2) a partir de temperaturas relativas al refrigerador de gas, caracterizada por el hecho de que dicho dispositivo electrónico de control (401) comprende una función de cálculo que utiliza dos divergencias de temperaturas relativas al refrigerador de gas, por lo menos una de las cuales está basada en la temperatura del fluido frigorígeno (T gex) en un punto intermedio elegido del refrigerador de gas (x).
Description
Circuitos de climatización de vehículos a
motor.
La invención se refiere a circuitos de
climatización de vehículos a motor.
En los vehículos a motor clásicos, el compresor
del circuito de climatización es accionado por el motor y consume
por lo tanto una parte de la potencia del motor. La potencia
absorbida por el compresor, cuando está en marcha, disminuye el
rendimiento del motor, y en consecuencia, aumenta el consumo de
combustible y la contaminación generada por los gases de escape del
vehículo. Este inconveniente es en particular molesto para los
compresores mecánicos de control externo, cuya utilización está
generalizada.
Por otra parte, en realizaciones existentes, el
calculador de inyección del vehículo no dispone del valor
instantáneo de la potencia realmente absorbida por el compresor y
elige pues, para el funcionamiento del compresor, parámetros de
inyección por defecto que corresponden al valor máximo de la
potencia absorbida, valor que raramente se alcanza en la
práctica.
Por consiguiente, una solución para optimizar el
rendimiento del motor consiste en estimar el valor instantáneo de
esta potencia realmente absorbida por el compresor. El conocimiento
de esta información puede permitir entonces adaptar los parámetros
de inyección del motor a las necesidades reales.
La solicitud de patente francesa nº. 01 16568,
que se considera como el antecedente más cercano, propone una
instalación de climatización susceptible de estimar la producción de
un fluido frigorígeno subcrítico en un circuito de climatización
para calcular la potencia instantánea absorbida por el compresor a
partir de esta estimación.
La instalación descrita en la solicitud de
patente francesa nº. 01 16568 comprende elementos de medida que
permiten establecer valores relativos a la temperatura del flujo de
aire exterior a la entrada del condensador y a la presión del
fluido frigorígeno en la salida del compresor. La instalación
comprende además una tarjeta electrónica que aplica una ecuación
para calcular una estimación de la producción de fluido frigorígeno
en el circuito de climatización a partir de los valores de la
temperatura del flujo de aire exterior soplado a la entrada del
condensador, y de la alta presión.
La estimación de la producción de fluido
frigorígeno propuesta por esta instalación se adapta mal a los
fluidos supercríticos, y no permite estimar su producción con una
precisión satisfactoria.
La utilización de los fluidos frigorígenos
supercríticos, tal como el CO2, se desarrolló en los circuitos de
climatización de los vehículos para limitar los efectos dañinos de
los fluidos frigorígenos sobre el medio ambiente. Los fluidos
frigorígenos supercríticos poseen, en efecto, un potencial de
recalentamiento del planeta claramente inferiores al de los fluidos
frigorígenos subcríticos, tal como los compuestos fluorados.
Un circuito de climatización que utiliza un
fluido supercrítico comprende un compresor, un refrigerador de gas
("gas cooler"), un intercambiador térmico interno, un elemento
de expansión y un evaporador, recorridos, en este orden, por el
fluido frigorígeno. En tal circuito, el enfriamiento del fluido
después de la compresión no implica un cambio de fase. El fluido
no pasa al estado líquido hasta el transcurso de la expansión. Esta
propiedad de los fluidos supercríticos no permite utilizar la
instalación de la solicitud de patente nº. 01 16568 para estimar la
producción de fluido supercrítico y la potencia consumida por el
compresor.
Es pues, un objetivo de la invención proponer
una instalación de climatización que permita estimar la producción
de un fluido frigorígeno supercrítico, con una precisión
satisfactoria.
Es otro objetivo de la invención proporcionar
tal estimación de la producción de fluido frigorígeno supercrítico
a partir de magnitudes representativas del funcionamiento del
refrigerador de gas.
A este efecto, la invención propone una
instalación de climatización para vehículos a motor, provista de un
circuito de fluido frigorígeno supercrítico que comprende un
compresor, un refrigerador de gas de longitud total dada, un
elemento de expansión y un evaporador, recibiendo el refrigerador de
gas un flujo de aire que pasa por un grupo motoventilador. La
instalación comprende además un dispositivo electrónico de control
destinado a operar recíprocamente con el circuito de fluido
frigorígeno, para estimar una magnitud relativa al fluido
frigorígeno a partir de las temperaturas relativas al refrigerador
de gas. Ventajosamente, el dispositivo electrónico de control
comprende una función de cálculo que utiliza dos divergencias de
temperatura, estando basada por lo menos una de las mismas en la
temperatura del fluido frigorígeno en un punto intermedio elegido
del refrigerador de gas.
Según una característica de la invención, el
punto intermedio elegido se sitúa a una distancia de la entrada del
refrigerador de gas, incluida entre un 5% y un 35% de la longitud
total del refrigerador de gas.
\newpage
Según otra característica de la invención, las
dos divergencias de temperatura además se fundan sobre:
- la temperatura del fluido frigorígeno a la
entrada del refrigerador de gas,
- la temperatura del flujo de aire recibido por
el refrigerador de gas.
\vskip1.000000\baselineskip
En un modo de realización particular, la
magnitud relativa al fluido frigorígeno es la producción de la masa
del fluido frigorígeno.
\vskip1.000000\baselineskip
Según este modo de realización particular, las
dos divergencias de temperaturas utilizadas por la función de
cálculo comprenden:
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno a la entrada del refrigerador de gas y la temperatura
del flujo de aire recibido por el refrigerador de gas;
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno en el punto intermedio elegido del refrigerador de gas
y la temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de
gas.
\vskip1.000000\baselineskip
La invención propone también un procedimiento de
estimación de la producción de la masa de un fluido frigorígeno
supercrítico que circula en un circuito de climatización,
comprendiendo dicho circuito un compresor, un refrigerador de gas
de longitud total dada, un elemento de expansión y un evaporador,
recibiendo el refrigerador de gas un flujo de aire que pasa por un
grupo motoventilador. Ventajosamente, el procedimiento comprende las
etapas siguientes, por un valor inicial dado de la producción de la
masa del fluido frigorígeno:
1. a) calcular:
- una estimación de la divergencia entre la
temperatura del fluido frigorígeno a la entrada del refrigerador de
gas y la temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador
de gas;
- una estimación de la divergencia entre la
temperatura del fluido frigorígeno en el punto intermedio elegido
del refrigerador de gas y la temperatura del flujo de aire recibido
por el refrigerador de gas;
\vskip1.000000\baselineskip
2. b) calcular una magnitud de salida, a partir
de una magnitud de entrada y los valores proporcionados por la
etapa a);
3. c) determinar si la divergencia entre la
magnitud de salida calculada en la etapa b) y la magnitud de entrada
es inferior a un valor de límite máximo predefinido.
\vskip1.000000\baselineskip
En particular, la magnitud de entrada comprende
el valor inicial de la producción de fluido frigorígeno, en la
primera iteración de la etapa a).
Según un aspecto de la invención, las etapas a)
a c) se repiten con una magnitud de entrada igual a la magnitud de
salida calculada en la etapa c) anterior, si no se comprueba la
etapa c).
Según otro aspecto de la invención, la magnitud
de salida comprende el valor de la producción de la masa de fluido
frigorígeno, si se comprueba la etapa c).
La invención cubre también un paquete de
medidas, que pueden definirse como que comprenden las funciones
aplicadas para estimar la producción de fluido frigorígeno.
\vskip1.000000\baselineskip
Otras características y ventajas de la invención
se harán evidente a partir del examen de la descripción enumerada a
continuación, y de los dibujos adjuntos, en los cuales:
- la figura 1a es un esquema de un circuito de
climatización de un vehículo automóvil a motor, que funciona con un
fluido supercrítico,
- la figura 1b es un esquema de una instalación
de climatización de un vehículo automóvil a motor, según la
invención,
- la figura 2 es un diagrama termodinámico, en
el cual está representada la evolución de la presión del fluido CO2
en función de su entalpía, durante un ciclo,
- la figura 3 es un esquema del refrigerador de
gas,
- la figura 4 representa la evolución de la
temperatura a lo largo del refrigerador de gas,
- la figura 5 es un organigrama que ilustra las
distintas etapas aplicadas por la instalación según una primera
forma de realización según la invención,
- las figuras 6 a 9 representan la evolución de
la eficacia normal en función de la producción de fluido CO2, por
distintos valores de la producción de aire recibida por el
refrigerador de gas, según la invención, y
- las figuras 10 y 11 representan la evolución
de la eficacia normal en función de la producción de fluido CO2,
por distintos valores de la producción del aire que entra en el
refrigerador de gas.
\vskip1.000000\baselineskip
Los Anexos A, B y C comprenden las ecuaciones
matemáticas principales utilizadas para aplicar la instalación.
Los dibujos contienen, para la parte
fundamental, elementos de carácter evidente. Podrán pues no sólo
servir para hacer entender mejor la descripción, sino también para
contribuir a la definición de la invención, como se desee.
Con referencia a la figura 1a, la instalación de
climatización según la invención comprende un circuito de
climatización recorrido por un fluido frigorígeno supercrítico. En
consecuencia, la descripción se hará en referencia al fluido
frigorígeno supercrítico CO2, con carácter de ejemplo no
restrictivo.
La descripción del siguiente circuito de
climatización se hará también en referencia al diagrama de la
figura 2, que representará la evolución de la presión del fluido CO2
en función de su entalpía.
\vskip1.000000\baselineskip
Un circuito que funciona en modo supercrítico
comprende:
- un compresor 14 susceptible de recibir el
fluido en el estado gaseoso a una presión P0 y de comprimirlo hasta
la presión P1,
- un refrigerador de gas 11 ("gas cooler")
susceptible de enfriar el gas comprimido por el compresor, a una
presión P1 sensiblemente constante,
- un elemento de expansión 12 susceptible de
reducir la presión del fluido del refrigerador de gas 11 desde la
presión P1 hasta a la presión P0, trayéndolo por lo menos en parte
al estado líquido, y
- un evaporador 13 susceptible de hacer pasar el
fluido al estado líquido procedente del elemento de expansión al
estado gaseoso, a una presión sensiblemente constante P0, para
producir un flujo de aire climatizado 21 que se envía hacia la
cabina del vehículo.
\vskip1.000000\baselineskip
El circuito puede comprender además un
intercambiador térmico interno 23, que permite que el fluido
circule del refrigerador de gas hacia el reductor de presión para
ceder el calor al fluido que circula desde el evaporador hacia el
compresor. El circuito puede además comprender un acumulador 17
colocado entre la salida del evaporador y la entrada del compresor
para evitar los golpes de líquido.
El refrigerador de gas 11 recibe un flujo de
aire exterior 16 para evacuar el calor tomado en la cabina, que en
algunas condiciones de funcionamiento se pone en movimiento mediante
un grupo motoventilador 15.
El evaporador 13 recibe un flujo de aire de un
pulsador alimentado por un flujo de aire exterior para producir un
flujo de aire climatizado 21.
El elemento de expansión 12 puede ser, por
ejemplo, una válvula eléctrica o un orificio calibrado.
En un circuito de climatización que funciona en
modo supercrítico, el fluido frigorígeno supercrítico es enfriado
por el aire con el cual intercambia el calor, en el refrigerador de
gas 11, pero no se efectúa el intercambio de una manera isotérmica,
tal como se produce para un fluido subcrítico que circula en un
condensador.
Más concretamente, se trae el fluido frigorígeno
supercrítico, se comprime en fase gaseosa y a una elevada presión
P1 por el compresor 14. El refrigerador de gas 11 enfría a
continuación el fluido frigorígeno gracias al flujo de aire de
entrada 16. A diferencia de los circuitos de climatización que
funcionan con un fluido subcrítico, el enfriamiento del fluido
después de la compresión no implica un cambio de fase. El fluido no
pasa al estado líquido hasta el transcurso de la expansión. El
intercambiador térmico interno 23 permite enfriarse mucho, o
incluso licuar el fluido que sale del refrigerador de gas.
\newpage
Con referencia ahora a la figura 1b que
representa una instalación, según un primer modo de realización de
la invención, la instalación en un vehículo automóvil, eventualmente
en movimiento según una velocidad de avance Va.
El vehículo automóvil es accionado por un motor
43, que puede ser comandado por un calculador de inyección 42. El
calculador de inyección 42 recibe información de distintos
captadores, que la interpreta para ajustar los parámetros de
inyección.
El calculador de inyección 42 puede, además,
proporcionar información sobre las condiciones interiores o
exteriores del vehículo (información proporcionada por un captador
solar, número de ocupantes, etc.). En particular, puede
proporcionar información sobre valores instantáneos relativos al
funcionamiento del vehículo, y, en particular, sobre la velocidad
de rotación del compresor N.
El vehículo está equipado también con el aparato
de climatización 10 anteriormente mencionado, representado
esquemáticamente en la figura 1b.
Además, la instalación está provista de un
calculador de climatización 40, que comprende un regulador de
cabina 41 y un regulador de cierre de climatización 402. El
regulador de cabina 41 está destinado a fijar la consigna de
temperatura del aire exterior soplado a la entrada del evaporador
13.
El calculador de inyección del motor puede
actuar sobre el aparato de climatización gracias a un regulador de
climatización 402. Esta conexión puede prohibir la puesta en marcha
del aparato de climatización cuando se carga mucho el motor.
El solicitante propone optimizar el
funcionamiento de esta instalación de climatización que funciona en
modo supercrítico, proporcionando, con una precisión satisfactoria,
una estimación de un magnitud relativa al fluido frigorígeno, en
particular de la producción de la masa de fluido frigorígeno, a
partir de las temperaturas relativas al refrigerador de gas.
\vskip1.000000\baselineskip
La solicitud de patente nº. 01 16568
mencionada anteriormente se aplica a los circuitos de climatización
que funcionan en modo subcrítico y propone una estimación de la
producción de la masa de fluido frigorígeno a partir de:
- la divergencia \Delta = T_{k} - T_{ai}
entre la temperatura de condensación T_{k} y la temperatura del
aire recibido por el condensador Tai,
- la velocidad de avance del vehículo Va, y
- la tensión del grupo motoventilador
U_{gmv}.
\vskip1.000000\baselineskip
Una solución similar para un circuito que
funciona en modo supercrítico equivaldría a estimar la producción
de la masa de un fluido frigorígeno supercrítico en función del
intervalo \Delta = T_{gco} - T_{ai}, que representa la
divergencia entre la temperatura T_{gco} en la salida del
refrigerador de gas y la temperatura del aire recibido por este
último T_{ai}.
Ahora bien, esta solución proporciona resultados
poco precisos, en razón de las propiedades específicas de los
circuitos que funcionan en modo supercrítico. En efecto, esta falta
de precisión resulta del hecho de que el intercambio de calor al
nivel del refrigerador de gas no es isotérmico, y en particular a la
escasa divergencia de temperatura entre la salida del refrigerador
de gas y el aire de enfriamiento. Además, cuando el vehículo está
detenido, puede producirse una vuelta de aire caliente en el
refrigerador de gas, lo que daña incluso la estimación. Esta escasa
divergencia de temperatura entre la salida del refrigerador de gas
y el aire de enfriamiento se ilustra en la figura 3 en relación con
la figura 4.
\vskip1.000000\baselineskip
La figura 3 es un esquema de un refrigerador de
gas, en el cual están representados:
- un punto x_{i} en la entrada del
refrigerador de gas, al nivel del cual el fluido frigorígeno está a
la temperatura T_{gci},
- un punto intermedio x, elegido entre la
entrada x_{i} y la salida x_{o} del refrigerador de gas, cuya
localización se enumerará a continuación. Al nivel de este punto, el
fluido frigorígeno está a la temperatura T_{gcx}, y
- un punto x_{o} en la salida del refrigerador
de gas, al nivel del cual el fluido frigorígeno está a la
temperatura T_{gco}.
\vskip1.000000\baselineskip
El refrigerador de gas 11 tiene una longitud
total L entre su entrada x_{i} y su salida x_{o}. Esta longitud
L corresponde a la longitud desarrollada del refrigerador de gas 11,
es decir, a la suma de las longitudes de las distintas ramas que la
componen. Por ejemplo, en la figura 3, la longitud total L es igual
a la suma de las longitudes de las ramas horizontales L1, L2, L3,
L4, L5 y de las ramas de conexión verticales L_{12}, L_{23},
L_{34}, y L_{45}.
El flujo de aire recibido por el refrigerador de
gas 16 está representado también en la figura 3 con una temperatura
T_{ai}.
La figura 4 representa un ejemplo de evolución
de la temperatura del fluido frigorígeno CO2 en el refrigerador de
gas 11 en función de la posición donde se mide esta temperatura en
el refrigerador de gas.
Esta figura pone de manifiesto que la
divergencia entre la temperatura T_{gco} del fluido frigorígeno
en la salida x_{o} del refrigerador de gas 11 y de la temperatura
T_{ai} del aire de entrada 16 es escasa. En consecuencia, una
estimación de la producción de la masa de un fluido frigorígeno a
partir de esta divergencia \Delta = T_{gco} - T_{ai}, de
manera similar a la patente nº. 01 16568 antes citada, no es
suficientemente precisa.
La invención propone una estimación de la
producción de la masa de fluido frigorígeno basada en un balance
energético optimizado sobre el refrigerador de gas.
\vskip1.000000\baselineskip
El balance energético al nivel del refrigerador
de gas puede optimizarse cuando las dos condiciones siguientes se
realizan:
- la divergencia (T_{gci} - T_{gcx}),
vinculada al balance sobre el fluido CO2, es máxima, y
- la divergencia (T_{gcx} - T_{ai}),
vinculada con el balance sobre el aire, es máxima.
\vskip1.000000\baselineskip
Cuando x=x_{I}, la divergencia (T_{gcx} -
T_{ai}) es máxima, entonces la divergencia (T_{gci} -
T_{gcx}) es mínima. Al contrario, cuando x=x_{o}, la divergencia
(T_{gci} - T_{gcx}) es máxima entonces que la divergencia (T
_{gcx} - T _{ai}) es mínima. Existe un valor de x que permite
comprobar las dos condiciones a la vez.
El solicitante encontró que estas dos
condiciones se realizan simultáneamente cuando el punto x es un
punto intermedio elegido del refrigerador de gas.
Más concretamente, el balance energético es
óptimo cuando este punto se sitúa a una distancia D de la entrada
x_{i}, incluida entre un 5% y un 35% de la longitud total L del
refrigerador de gas.
En particular, la distancia D = 15% de la
longitud L proporciona un balance energético óptimo.
La instalación de climatización según la
invención explota este máximo aprovechamiento del balance
energético para estimar un magnitud relativa al fluido frigorígeno,
en particular la producción de la masa de fluido frigorígeno
m_{CO2}. Esta estimación se obtiene a partir de dos divergencias
de temperaturas relativas al refrigerador de gas, una de las cuales
por lo menos está basada en la temperatura del fluido frigorígeno
T_{gcx} en el punto intermedio elegido x del refrigerador de
gas.
\vskip1.000000\baselineskip
Las temperaturas relativas al refrigerador de
gas comprenden además:
- la temperatura T_{gci} del fluido
frigorígeno, en la entrada del refrigerador de gas, y
- la temperatura T_{ai} del aire 16 recibido
por el refrigerador de gas.
\vskip1.000000\baselineskip
La instalación de climatización comprende un
dispositivo electrónico de control, por ejemplo una tarjeta
electrónica 401 destinada a funcionar recíprocamente con el circuito
de climatización 10, mediante las conexiones 30/31, y el calculador
de inyección 42, mediante las conexiones 32/33, para estimar la
magnitud relativa al fluido frigorígeno. La siguiente descripción
se hará con referencia a la estimación de la producción de la masa
de fluido frigorígeno m_{CO2}, como ejemplo no restrictivo de
magnitud relativa al fluido frigorígeno.
La tarjeta electrónica 401 puede estimarse como
parte integral del calculador de climatización 40 del vehículo.
La tarjeta electrónica 401 comprende una función
de cálculo que utiliza dos divergencias de temperaturas relativas
del fluido frigorígeno, una de las cuales por lo menos está basada
en la temperatura del fluido frigorígeno T_{gcx} en el punto
intermedio elegido x del refrigerador de gas.
La tarjeta electrónica 401 puede recuperar
información 30 procedente de captadores instalados sobre el
circuito de climatización 10, y puede recibir también información
del calculador de inyección del motor 42 mediante la conexión 33,
en particular la velocidad de avance del vehículo Va, la tensión del
grupo motoventilador U_{gmv}, la velocidad de rotación del
compresor N y la temperatura del aire exterior T_{ext}.
\newpage
En una primera forma de realización, la función
de cálculo de la tarjeta electrónica utiliza las dos siguientes
divergencias de temperaturas:
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno en la entrada del refrigerador de gas T_{gci} y la
temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de gas
T_{ai};
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno T_{gcx} en el punto intermedio elegido del
refrigerador de gas x y la temperatura del flujo de aire recibido
por el refrigerador de gas T_{ai}.
\vskip1.000000\baselineskip
La figura 5 representa las distintas etapas
aplicadas por la tarjeta electrónica para estimar la producción de
fluido frigorígeno m_{CO2}, según la primera forma de realización
de la invención.
Según esta primera forma de realización, el
dispositivo electrónico de control 401 se dispone para llamar
iterativamente la función de cálculo, a partir de un valor inicial
dado de la producción de la masa del fluido frigorígeno
m_{CO2\_int}, hasta satisfacer un criterio de final de iteración,
incluyendo una condición de límite máximo sobre la divergencia
entre la magnitud de entrada m_{CO2\_in} y la magnitud de salida
de la función de cálculo m_{CO2\_out}.
Así, en la etapa 200, la instalación considera o
mide los valores de la temperatura del fluido frigorígeno en la
entrada del refrigerador de gas T_{gci}, de la temperatura
T_{ai} del aire recibido por el refrigerador de gas 11 y de la
temperatura del fluido frigorígeno T_{gcx} en el punto intermedio
elegido del refrigerador de gas.
Para eso, la instalación comprende elementos de
medidas susceptibles de proporcionar estas magnitudes.
Más concretamente, la temperatura del fluido
frigorígeno T_{gci}, en la entrada del refrigerador de gas 11
puede ser medido directamente por una sonda 130 colocada en la
entrada del refrigerador de gas.
En una alternativa, la tarjeta electrónica puede
implicar una función de estimación de la temperatura del fluido
capaz de determinar la temperatura del fluido frigorígeno T_{gci}
en la entrada del refrigerador de gas 11 a partir de la presión P0
y de la temperatura T_{su} en la entrada del compresor y la
presión en salida del compresor P1.
La temperatura T_{su} puede ser medida
mediante la sonda 180 de la figura 1b colocada en la entrada del
compresor. En una alternativa, la temperatura T_{su} puede también
estimarse. Esta estimación se detallará a continuación en la
descripción de la segunda forma de realización de la invención.
La temperatura T_{ai} del aire recibido por el
refrigerador de gas 11 puede ser medida mediante una sonda de
temperatura 120, en referencia a la figura 1b, colocada entre el
grupo motoventilador 15 y el refrigerador de gas 11.
En una alternativa, la tarjeta electrónica puede
implicar una función de estimación de la temperatura del aire,
capaz de determinar la temperatura T_{ai} del aire recibido por el
refrigerador de gas a partir de la velocidad de avance Va del
vehículo y la temperatura del aire exterior T_{ext} en entrada del
grupo motoventilador.
La velocidad de avance Va del vehículo y la
temperatura del aire exterior T_{ext} en la entrada del grupo
motoventilador pueden proporcionarse mediante el calculador de
inyección del motor 42 y mediante el regulador de cabina 41.
Según esta alternativa, la instalación puede
comprender una sonda de temperatura que proporciona una medida de
la temperatura T_{ext} del aire exterior al vehículo.
La temperatura del fluido frigorígeno T_{gcx}
puede ser medida directamente mediante una sonda 110 colocada en el
punto x elegido del refrigerador de gas.
En la etapa 202, la tarjeta electrónica 401
elige un valor inicial de la producción de fluido frigorígeno
m_{CO2\_init}, por ejemplo m_{CO2\_init} = 100 kg/h. La elección
de este valor puede estar basada en estimaciones o medidas previas
de la producción de fluido frigorígeno.
La tarjeta electrónica llama a continuación una
primera iteración de la función de cálculo con un magnitud de
entrada m_{CO2\_in} igual al valor inicial m_{CO2\_init}.
La función de cálculo realiza las etapas 204 a
214 descritas a continuación.
\vskip1.000000\baselineskip
Las etapas 204 a 208 proporcionan una estimación
de la potencia P_{k}(x) intercambiada entre el fluido CO2
que circula en la porción del refrigerador de gas, incluida entre
x_{i} y x, y el aire recibido a partir de:
- la magnitud de entrada m_{CO2\_in};
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno en la entrada del refrigerador de gas T_{gci} y la
temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de gas
T_{ai};
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno T_{gcx} en el punto intermedio elegido del
refrigerador de gas x y la temperatura del flujo de aire recibido
por el refrigerador de gas T_{ai}.
\vskip1.000000\baselineskip
Más concretamente, en la etapa 204, la función
de cálculo calcula el coeficiente de intercambio térmico global
entre el aire y el fluido frigorígeno supercrítico ks_{g} a partir
del coeficiente de intercambio térmico de la parte del aire
ks_{a} y del coeficiente de intercambio térmico de la parte del
CO2, ks_{CO2}, según la ecuación A3.1 del Anexo A.
El coeficiente de intercambio térmico de la
parte del aire ks_{a} es una función de la producción de aire que
enfría la porción del refrigerador de gas incluida entre la entrada
x_{i} y el punto intermedio x, y en consecuencia de la tensión
del grupo motoventilador U_{GMV} y de la velocidad de avance del
vehículo V_{a}, según la relación A3.21 del Anexo A. Se da un
ejemplo de ecuación A3.22 en el Anexo A, donde a, b, c, d y e son
constantes.
El coeficiente de intercambio térmico de la
parte del CO2, ks_{CO2}, es una función de la producción de CO2,
según la relación A3.31 del Anexo A. Se da un ejemplo de ecuación
A3.32 en el Anexo A, donde a' y b' son constantes que dependen de
la tecnología del refrigerador de gas y de sus características. La
magnitud de entrada de la función de cálculo m_{CO2\_in} puede
pues utilizarse para calcular el coeficiente ks_{CO2}.
\vskip1.000000\baselineskip
En la etapa 206, la función de cálculo determina
la media logarítmica \DeltaT_{LM} de la diferencia de
temperatura global, entre la entrada del refrigerador de gas x_{i}
y del punto x, a partir:
- de la divergencia entre la temperatura del
fluido frigorígeno en la entrada del refrigerador de gas T_{gci}
y la temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de
gas T_{ai};
- de la divergencia entre la temperatura del
fluido frigorígeno T_{gcx} en el punto intermedio elegido del
refrigerador de gas x y la temperatura del flujo de aire recibido
por el refrigerador de gas T_{ai}.
\vskip1.000000\baselineskip
Estas divergencias se consideran a partir de las
temperaturas T_{gci}, T_{gcx} y T_{ai} que se obtuvieron en
la etapa inicial 200. El cálculo de la media logarítmica
\DeltaT_{LM} en función de las divergencias de temperatura
antes citadas se establece de acuerdo con la relación A5 del Anexo
A.
En la etapa 208, la función de cálculo determina
la potencia P_{k}(x) intercambiada entre el fluido CO2 que
circula en la porción del refrigerador de gas, incluida entre
x_{i} y x, y el aire recibido. La potencia P_{k}(x) se
calcula a partir del valor de la media logarítmica \DeltaT_{LM}
obtenida en la etapa 206, del coeficiente de intercambio térmico
global ks_{g} obtenido en la etapa 204, de acuerdo con la
ecuación A2 del Anexo A. La función de cálculo utiliza también la
producción de aire m_{ai} que depende de la tensión del grupo
motoventilador U_{gmv} y de la velocidad Va de avance del
vehículo, así como de la capacidad calorífica del aire
CP_{ai}.
En la etapa 210, la función de cálculo determina
el valor de la diferencia de entalpía \Deltah_{k}(x),
entre la entrada x_{i} del refrigerador de gas y el punto x. Tal
como se expresa mediante la relación A4 del Anexo A, este valor se
calcula a partir de la temperatura en la entrada del refrigerador de
gas T_{gci}, de la temperatura en el punto x del refrigerador de
gas T_{gcx} y de la alta presión P1 en la salida del
compresor.
La alta presión P1 puede, por ejemplo, medirse
mediante el captador 160 de la figura 1b. Este captador 160, que
mide el valor instantáneo de la alta presión P1, puede colocarse en
cualquier lugar conveniente entre la salida del compresor y la
entrada del refrigerador de gas 11 o entre la salida del
refrigerador de gas y la entrada del elemento de expansión 12.
A partir del valor de la potencia
P_{k}(x) obtenida en la etapa 208 y del valor de la
diferencia de entalpía \Deltah_{k}(x) obtenida en la
etapa 210, la función de cálculo de la tarjeta electrónica 401
proporciona la magnitud de salida, m_{CO2\_out}, según la ecuación
A1 del Anexo A.
En la etapa 214, la tarjeta electrónica 401
determina si se satisface el criterio de final de iteración. El
criterio de final de iteración comprende una condición de límite
máximo sobre la divergencia entre la magnitud de salida
m_{CO2\_out} y la magnitud de entrada m_{CO2\_in} de la función
de cálculo.
Más concretamente, la tarjeta electrónica
determina si la diferencia entre la divergencia entre la magnitud
de salida m_{CO2\_out} y la magnitud de entrada m_{CO2\_in} es
inferior a un valor de límite máximo predefinido \varepsilon.
Este valor de límite máximo es bastante pequeño, por ejemplo,
sensiblemente igual al 5%.
Si es el caso, se satisface el criterio de final
de iteración y la magnitud de salida m_{CO2\_out} de la función
de cálculo comprende el valor de la producción de fluido m_{CO2}
(etapa 218).
Si no, la tarjeta electrónica llama
iterativamente la función de cálculo (etapas 204 a 214) hasta que
se satisfaga el criterio de final de iteración. En cada nueva
iteración de la función de cálculo, la tarjeta electrónica destina,
en la etapa 216, el valor de la magnitud de salida de la iteración
anterior a la magnitud de entrada m_{CO2\_in} de la nueva
iteración.
El valor de la producción m_{CO2} obtenido en
la etapa 218 puede entonces ser utilizado por una función de
estimación de potencia de la tarjeta electrónica para estimar la
potencia real consumida por el compresor, como se verá
posteriormente.
En una segunda forma de realización de la
invención, se considera la producción de la masa de fluido
frigorígeno m_{CO2}, a partir de un cálculo previo de la eficacia
del refrigerador de gas entre la entrada x_{i} y el punto x.
\vskip1.000000\baselineskip
La eficacia \eta del refrigerador de gas sobre
la porción comprendida entre x_{i} y x se expresa en función de
las dos siguientes divergencias de temperaturas:
- la divergencia entre la temperatura T_{gci}
en la entrada del refrigerador de gas y la temperatura T_{gcx}
del fluido CO2 en el punto x, y
- la divergencia entre la temperatura T_{gci}
en la entrada del refrigerador de gas y la temperatura del aire
recibido por el refrigerador de gas T_{ai}.
\vskip1.000000\baselineskip
La ecuación B2.1 que permite obtener \eta en
función de los parámetros que se proporcionan en el Anexo B.
Se define la eficacia normal \eta_{N}
mediante la ecuación B2.2 del Anexo B, en el cual F es un factor de
corrección que tiene en cuenta la alta presión P1.
La eficacia \eta es una función decreciente de
la producción de fluido que cruza el refrigerador de gas, según la
ecuación del Anexo B 1.1, dónde a_{1} y a_{2} son constantes que
dependen de las características del refrigerador de gas y la
producción de aire recibida por este último. La producción de la
masa de CO2 está pues vinculada a la eficacia normal según la
relación B1.2 del Anexo B.
Las figuras 6 a 10 representan ejemplos de
evolución de la eficacia normal \eta_{N} en función de la
producción de CO2, en los cuales el punto x se elige a una distancia
D = 15% de L de la entrada x_{i}. La figura 11 pone de relieve la
falta de precisión de la estimación de la producción de fluido
obtenida con una localización x=x_{o}.
En cada una de estas figuras, la curva
representada en línea continua representa la evolución de
exp(\eta_{N}) en función de m_{CO2} y la curva
constituida de pequeños rombos representa la evolución de
\eta_{N} en función de m_{CO2}.
Según la segunda forma de realización de la
invención, la función de cálculo de la tarjeta electrónica efectúa
en una primera etapa una estimación/medida de la temperatura
T_{gci}, de entrada del refrigerador de gas, de la temperatura
T_{gcx} del fluido CO2 en el punto x elegido y de la temperatura
T_{ai} del aire recibido por el refrigerador de gas, como en la
etapa 200 de la primera forma de realización.
En una segunda etapa, la función de cálculo
determina la eficacia normal según las ecuaciones B1 y B3 del Anexo
B.
En una última etapa, la función de cálculo
soluciona la ecuación del Anexo B1 para determinar la producción de
la masa de CO2, m_{CO2}, a partir del valor obtenido de la
eficacia normal.
La estimación de la producción de la masa de
fluido frigorígeno, obtenida según las dos formas de realización de
la invención, puede utilizarse para calcular, según las relaciones
del Anexo C, la potencia mecánica absorbida. Para eso, la tarjeta
electrónica comprende una función de estimación de potencia capaz
de estimar la potencia absorbida por el compresor a partir del
trabajo de compresión isentrópico Wis, y de la velocidad de
rotación del compresor N. Las constantes k_{4}, k_{5} y k_{6}
están vinculadas a parámetros de funcionamiento del circuito de
climatización.
\vskip1.000000\baselineskip
La función de estimación de potencia aplica la
ecuación C1 del Anexo C para calcular el trabajo de compresión
isentrópico Wis a partir:
- de la relación de compresión Pr que representa
la relación entre la alta presión P1 y la baja presión P0, y
- de la temperatura de aspiración T_{su} del
compresor.
La presión P1 puede medirse tal como se describe
anteriormente para la etapa 210 de la figura 7.
La temperatura de aspiración T_{su} puede ser
medida directamente mediante la sonda 180 de la figura 1b, colocada
en la entrada del compresor.
En una alternativa, la temperatura de aspiración
T_{su} puede estimarse a partir de la eficacia \eta_{Hxi} del
intercambiador interno 23, de la temperatura de evaporación T_{ev}
y de la temperatura en salida del refrigerador de gas T_{gco},
según la ecuación del Anexo C3.
Según esta alternativa, para estimar la
temperatura T_{su}, la instalación puede comprender una sonda
colocada en la entrada del evaporador 13 para medir la temperatura
de evaporación T_{ev}, designada mediante la referencia 170 de la
figura 1b. Esta sonda puede también ser una sonda de termistencia,
de estructura clásica, colocada en las aletas del evaporador. En
una alternativa, la temperatura T_{ev} puede estimarse a partir
de la temperatura de aire soplado en la salida del evaporador
proporcionada por el regulador de cabina 41. La instalación puede
además comprender un sensor de temperatura 150 para medir T_{gco}.
Este captador se coloca en la salida del refrigerador externo 11,
tal como se indica en la figura 1b.
En otra alternativa, la temperatura de
aspiración T_{su} puede estimarse en función de la temperatura de
rechazo Td, de la relación de compresión Pr y de una constante según
la relación C4 del Anexo A4.
El valor de la baja presión P0, utilizada para
el cálculo del trabajo isentrópico Wis, puede ser medido
directamente por un captador 140 colocado entre el evaporador y el
compresor. Esta medida es transmitida a la tarjeta electrónica 401,
por la conexión 30.
El valor de la baja presión P0 puede también
estimarse a partir del valor de la temperatura de evaporación
T_{ev}, según la ley de saturación de los fluidos.
A partir del valor del trabajo isentrópico Wis,
del valor de la producción de fluido supercrítica m_{CO2}
considerado y de la velocidad de rotación N, la función de
estimación de potencia determina una estimación de la potencia
absorbida por el compresor PA, según la relación C2 del Anexo C.
La velocidad de rotación del compresor N es
proporcionada a la tarjeta electrónica mediante el calculador de
inyección del motor 42, mediante la conexión 33 en referencia a la
figura 1b.
El calculador utiliza entonces el valor
considerado de la potencia real consumida por el compresor para
ajustar los parámetros de inyección. En consecuencia, el consumo de
combustible es reducido.
La presente invención contempla también el
código informático que le hace intervenir, muy especialmente cuando
se pone a disposición en cualquier soporte legible en un ordenador.
La expresión "apoyo legible por ordenador" cubre un apoyo de
almacenamiento, por ejemplo magnético u óptico, así como medios de
transmisión, de señal digital o analógica.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Anexo pasa a página
siguiente)
\newpage
Anexo
A
\hskip0.3cm101
\newpage
Anexo
B
\newpage
Anexo
C
\vskip1.000000\baselineskip
Esta lista de referencias citadas por el
solicitante se proporciona únicamente para ayudar al lector y no
forma parte del documento de patente europea. Aunque se ha puesto el
máximo cuidado en su realización, no se pueden excluir errores y
omisiones y la OEP declina cualquier responsabilidad en este
respecto.
\bullet FR0116568 [0005] [0006]
\bullet WO0116568A [0009] [0041] [0048]
Claims (28)
1. Instalación de climatización para un vehículo
a motor, provista de un circuito (10) de fluido frigorígeno
supercrítico que comprende un compresor (14), un refrigerador de gas
(11) de longitud total dada (L), un elemento de expansión (12) y un
evaporador (13), recibiendo el refrigerador de gas un flujo de aire
(16) que pasa por un grupo motoventilador, comprendiendo la
instalación por otro lado un dispositivo electrónico de control
(401) destinado a funcionar de manera recíproca con el circuito de
fluido frigorígeno (10) para estimar una magnitud relativa al
fluido frigorígeno (m_{CO2}) a partir de temperaturas relativas al
refrigerador de gas,
caracterizada por el hecho de que dicho
dispositivo electrónico de control (401) comprende una función de
cálculo que utiliza dos divergencias de temperaturas relativas al
refrigerador de gas, por lo menos una de las cuales está basada en
la temperatura del fluido frigorígeno (T_{gex}) en un punto
intermedio elegido del refrigerador de gas (x).
\vskip1.000000\baselineskip
2. Instalación de climatización según la
reivindicación 1, caracterizada por el hecho de que el punto
intermedio elegido se sitúa a una distancia de la entrada (x_{i})
del refrigerador de gas, incluida entre un 5% y un 35% de la
longitud total del refrigerador de gas (L).
\vskip1.000000\baselineskip
3. Instalación de climatización según una de las
reivindicaciones 1 y 2, caracterizada por el hecho de que
las dos divergencias de temperatura también se fundan sobre:
- la temperatura del fluido frigorígeno en la
entrada del refrigerador de gas (T_{gci}),
- la temperatura del flujo de aire recibido por
el refrigerador de gas (T_{ai}).
\vskip1.000000\baselineskip
4. Instalación de climatización según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizada por el hecho de que la
magnitud relativa al fluido frigorígeno es la producción de la masa
del fluido frigorígeno (m_{CO2}).
\vskip1.000000\baselineskip
5. Instalación de climatización según la
reivindicación 4, caracterizada por el hecho de que las dos
divergencias de temperaturas utilizadas por la función de cálculo
comprenden:
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno en la entrada del refrigerador de gas (T_{gci}) y la
temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de gas
(T_{ai});
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno (T_{gex}) en el punto intermedio elegido del
refrigerador de gas (x) y la temperatura del flujo de aire recibido
por el refrigerador de gas (T_{ai}).
\vskip1.000000\baselineskip
6. Instalación de climatización según la
reivindicación 5, caracterizada por el hecho de que el
dispositivo electrónico de control (401) está llamado para llamar
iterativamente la función de cálculo, a partir de un valor inicial
dado de la producción de la masa del fluido frigorígeno
(m_{CO2\_init}), hasta satisfacer un criterio de final de
iteración, comprendiendo una condición de límite máximo sobre la
divergencia entre la magnitud de entrada (m_{CO2\_in}) y la
magnitud de salida de la función de cálculo (m_{CO2\_out}).
7. Instalación de climatización según la
reivindicación 6, caracterizada por el hecho de que la
magnitud de entrada de la primera iteración de la función de
cálculo comprende dicho valor inicial (m_{CO2\_init}).
8. Instalación de climatización según una de las
reivindicaciones 6 y 7, caracterizada por el hecho de que la
magnitud de entrada (m_{CO2\_in}) de una iteración dada de la
función de cálculo comprende la magnitud de salida (m_{CO2\_out})
de la iteración anterior de la función de cálculo.
9. Instalación de climatización según una de las
reivindicaciones 6 a 8, caracterizada por el hecho de que el
criterio de final de iteración se satisface y por el hecho de que la
magnitud de salida comprende el valor de la producción de la masa
del fluido frigorígeno (m_{CO2}).
\vskip1.000000\baselineskip
10. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 6 a 9, caracterizada por el hecho de que
la función de cálculo (401) es capaz de calcular la magnitud de
salida de una iteración dada, a partir:
- de la potencia (P_{k}(x))
intercambiada entre el fluido frigorígeno y el flujo de aire
recibido, sobre una porción del refrigerador de gas incluida entre
la entrada del refrigerador de gas (xi) y el punto intermedio
elegido (x), y
- de la diferencia de entalpía del fluido
frigorígeno entre la entrada del refrigerador de gas y dicho punto
intermedio elegido (\Deltah_{k}(x)).
\vskip1.000000\baselineskip
11. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 6 a 10, caracterizada por el hecho de
que la condición de límite máximo comprende el hecho de que la
divergencia entre el magnitud de entrada (m_{CO2\_in}) y la
magnitud de salida (m_{CO2\_out}) de la función de cálculo es
inferior a un valor de límite máximo (\varepsilon).
12. Instalación de climatización según la
reivindicación 11, caracterizada por el hecho de que el valor
de límite máximo (\varepsilon) es sensiblemente igual al 5%.
13. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 10 a 12, caracterizada por el hecho de
que la función de cálculo es apta para calcular la potencia
intercambiada entre el fluido frigorígeno y el flujo de aire
recibido sobre dicha porción, a partir de la media logarítmica de la
diferencia de temperatura global (\DeltaT_{LM}) sobre dicha
porción y del coeficiente de intercambio térmico global (k_{sg})
entre el aire y el fluido frigorígeno.
14. Instalación de climatización según la
reivindicación 13, caracterizada por el hecho de que la
función de cálculo es apta para calcular el coeficiente de
intercambio térmico (k_{sg}) a partir del magnitud de entrada
(m_{CO2\_in}), de la velocidad de avance (V_{a}) del vehículo y
la tensión del grupo motoventilador (U_{GMV}).
15. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 12 a 14, caracterizada por el hecho de
que el dispositivo electrónico de control (401) es apto para
calcular la media logarítmica de la diferencia de temperatura
global (\DeltaT_{LM}) sobre dicha porción a partir de las dos
divergencias de temperatura.
\vskip1.000000\baselineskip
16. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 10 a 15, caracterizada por el hecho de
que la función de cálculo es apta para calcular la diferencia de
entalpía del fluido frigorígeno, entre la entrada del refrigerador
de gas y el punto intermedio elegido (x), a partir:
- de la presión del fluido en la salida del
compresor (P1),
- de la temperatura del fluido frigorígeno en la
entrada del refrigerador de gas (T_{gci}), y
- de la temperatura del fluido frigorígeno en el
punto intermedio elegido del refrigerador de gas (T_{gcx}).
\vskip1.000000\baselineskip
17. Instalación de climatización según la
reivindicación 4, caracterizada por el hecho de que las dos
divergencias de temperaturas utilizadas por la función de cálculo
comprenden:
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno en la entrada del refrigerador de gas (T_{gci}) y la
temperatura del fluido frigorígeno (T_{gex}) en el punto
intermedio elegido del refrigerador de gas (x),
- la divergencia entre la temperatura del fluido
frigorígeno en la entrada del refrigerador de gas (T_{gci}) y la
temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de gas
(T_{ai}).
\vskip1.000000\baselineskip
18. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada por el hecho
de que comprende una sonda de temperatura colocada en el punto
intermedio elegido del refrigerador de gas (x) y susceptible de
proporcionar una medida de la temperatura del fluido frigorígeno
(T_{gex}) en el punto intermedio elegido.
19. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 3 a 18, caracterizada por el hecho de
que comprende una sonda de temperatura (130), colocada en la
entrada del refrigerador de gas y susceptible de proporcionar una
medida de la temperatura del fluido frigorígeno en la entrada del
refrigerador de gas (T_{gci}).
\vskip1.000000\baselineskip
20. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 3 a 18, caracterizada por el hecho de
que el dispositivo de control comprende una función de estimación
de la temperatura del fluido capaz de calcular una estimación de la
temperatura del fluido frigorígeno en la entrada del refrigerador de
gas (T_{gci}) a partir:
- de la presión del fluido en entrada del
compresor (P0),
- de la temperatura del fluido a la entrada del
compresor (T_{su}), y
- de la presión del fluido en salida del
compresor (P1).
\vskip1.000000\baselineskip
21. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 3 a 20, caracterizada por el hecho de
que comprende una sonda (120), colocada entre el grupo
motoventilador (15) y el refrigerador de gas (11), susceptible de
proporcionar una medida de la temperatura del flujo de aire recibido
por el refrigerador de gas (T_{ai}).
\newpage
22. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 3 a 20, caracterizada por el hecho de
que el dispositivo electrónico de control (401) comprende una
función de estimación de la temperatura de aire capaz de calcular
la temperatura del flujo de aire recibido por el refrigerador de gas
(T_{ai}) a partir:
- de la temperatura del aire exterior
(T_{ext}); y
- de la velocidad de avance (V_{a}) del
vehículo.
\vskip1.000000\baselineskip
23. Instalación de climatización según la
reivindicación 22, caracterizada por el hecho de que
comprende una sonda susceptible de proporcionar una medida de la
temperatura del flujo de aire exterior (T_{ext}).
\vskip1.000000\baselineskip
24. Instalación de climatización según una de
las reivindicaciones 4 a 23, caracterizada por el hecho de
que el dispositivo electrónico de control comprende una función de
estimación de potencia capaz de estimar la potencia absorbida por
el compresor a partir:
- de la relación de compresión (Pr), y
- de la temperatura del fluido frigorígeno en la
entrada del compresor (T_{su}).
\vskip1.000000\baselineskip
25. Procedimiento de estimación de la producción
de la masa de un fluido frigorígeno supercrítico que circula en un
circuito de climatización (10), comprendiendo dicho circuito un
compresor (14), un refrigerador de gas (11) de longitud total dada
(L), un elemento de expansión (12) y un evaporador (13), recibiendo
el refrigerador de gas un flujo de aire (16) que pasa por un grupo
motoventilador, caracterizado por el hecho de que comprende
las etapas siguientes, para un valor inicial dado de la producción
de la masa del fluido frigorígeno (m_{CO2\_init}):
a) calcular
- una estimación de la divergencia entre la
temperatura del fluido frigorígeno en la entrada del refrigerador
de gas (T_{gci}) y la temperatura del flujo de aire recibido por
el refrigerador de gas (T_{ai});
- una estimación de la divergencia entre la
temperatura del fluido frigorígeno (T_{gcx}) en el punto
intermedio elegido del refrigerador de gas (x) y la temperatura del
flujo de aire recibido por el refrigerador de gas (T_{ai});
b) calcular una magnitud de salida
(m_{CO2\_out}), a partir de una magnitud de entrada
(m_{CO2\_in}) y los valores proporcionados por la etapa a);
c) determinar si la divergencia entre la
magnitud de salida calculada en la etapa b) y la magnitud de entrada
es inferior a un valor de límite máximo predefinido
(\varepsilon).
\vskip1.000000\baselineskip
26. Procedimiento según la reivindicación 25,
caracterizado por el hecho de que la magnitud de entrada
(m_{CO2\_in}) comprende el valor inicial de la producción de
fluido frigorígeno (m_{CO2\_init}), en la primera iteración de la
etapa a).
27. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 25 y 26, caracterizado por el hecho de que
las etapas a) a c) se reiteran con una magnitud de entrada
(m_{CO2\_in}) igual a la magnitud de salida (m_{CO2\_out})
calculada en la etapa c) anterior, si no se comprueba la etapa
c).
28. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 26 a 27, caracterizado por el hecho de que
la magnitud de salida comprende el valor de la producción de la
masa de fluido frigorígeno (m_{CO2}), si se comprueba la etapa
c).
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