ES2300337T3 - Cristal de gafas progresivo con escaso efecto de balanceo. - Google Patents
Cristal de gafas progresivo con escaso efecto de balanceo. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2300337T3 ES2300337T3 ES01940193T ES01940193T ES2300337T3 ES 2300337 T3 ES2300337 T3 ES 2300337T3 ES 01940193 T ES01940193 T ES 01940193T ES 01940193 T ES01940193 T ES 01940193T ES 2300337 T3 ES2300337 T3 ES 2300337T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- glasses
- local
- glass
- maximums
- diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 title claims abstract description 24
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims description 81
- 230000000694 effects Effects 0.000 title claims description 13
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- IYLGZMTXKJYONK-ACLXAEORSA-N (12s,15r)-15-hydroxy-11,16-dioxo-15,20-dihydrosenecionan-12-yl acetate Chemical compound O1C(=O)[C@](CC)(O)C[C@@H](C)[C@](C)(OC(C)=O)C(=O)OCC2=CCN3[C@H]2[C@H]1CC3 IYLGZMTXKJYONK-ACLXAEORSA-N 0.000 description 4
- 208000001491 myopia Diseases 0.000 description 4
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 4
- IYLGZMTXKJYONK-UHFFFAOYSA-N ruwenine Natural products O1C(=O)C(CC)(O)CC(C)C(C)(OC(C)=O)C(=O)OCC2=CCN3C2C1CC3 IYLGZMTXKJYONK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- -1 etc.) Substances 0.000 description 1
- 238000002372 labelling Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 description 1
- 210000001525 retina Anatomy 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
- G02C7/00—Optical parts
- G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
- G02C7/06—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses bifocal; multifocal ; progressive
- G02C7/061—Spectacle lenses with progressively varying focal power
- G02C7/063—Shape of the progressive surface
- G02C7/065—Properties on the principal line
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
- G02C7/00—Optical parts
- G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
- G02C7/06—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses bifocal; multifocal ; progressive
- G02C7/061—Spectacle lenses with progressively varying focal power
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Ophthalmology & Optometry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Eyeglasses (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
Procedimiento para la fabricación de un cristal de gafas con - una zona diseñada para mirar a grandes distancias, y en particular ¿al infinito¿, denominada en lo sucesivo como ¿parte lejana¿; - una zona diseñada para mirar a distancias cortas y en particular a una ¿distancia de lectura¿, denominada en lo sucesivo como ¿parte próxima¿; - una zona progresiva dispuesta entre la parte remota y la parte próxima en la que el efecto del cristal de las gafas aumenta desde el valor que tiene en un punto de referencia lejano situado en la parte lejana hasta el valor de un punto de referencia próximo situado en la zona próxima, a lo largo de una curva retorcida hacia la nariz, designada en lo sucesivo como ¿línea principal¿; y con - un punto de centraje con los pasos siguientes: - Especificación de los valores de uso, en particular en el punto de referencia lejano y en el punto de referencia próximo; - Fabricación del cristal de las gafas de tal modo que la desviación astigmática, es decir la diferencia entre el astigmatismo recetado y el efectivo cumpla a lo largo de círculos con un centro situado 4 mm por debajo del punto de centraje y de un diámetro de 10, 15, 20, 25, 30, 35 y 40 mm, las siguientes condiciones: - aparecen dos mínimos locales, que en un ¿cristal de gafas derecho¿ están en 95 ñ 10 (según TABO) y en 280 ñ 10 , y en un ¿cristal de gafas izquierdo¿ están en 85 ñ 10 yen 260 ñ 10 , y - aparecen dos máximos locales, que tanto en un ¿cristal de gafas derecho¿ como también en un ¿cristal de gafas izquierdo¿ están situados en 215 ñ 10 y en 335 ñ 10 .
Description
Cristal de gafas progresivo con escaso efecto de
balanceo.
La invención se refiere a un procedimiento para
la fabricación de un cristal de gafas.
Se entiende generalmente por cristales de gafas
progresivos (denominados también cristales de visión continua,
cristales multifocales, etc.), cristales de gafas que en la zona a
través de la cual el usuario de las gafas contempla un objeto
situado a mayor distancia, denominada en lo sucesivo como parte
lejana, tienen un poder refringente distinto (menor) que en la zona
(parte próxima) a través de la cual el usuario de las gafas
contempla un objeto próximo. Entre la parte lejana y la parte
próxima está situada la denominada zona de progresión en la que el
efecto del cristal de las gafas aumenta de modo continuo desde la
parte lejana a la parte próxima. El valor del incremento de efecto
se designa también como adición.
Por lo general, la parte lejana está situada en
la parte superior del cristal de las gafas y preparado para mirar
"al infinito", mientras que la parte próxima está situada en
la zona inferior y está diseñada especialmente para la lectura. Para
aplicaciones especiales, de las cuales se pueden citar a
continuación a título de ejemplo las gafas de piloto o gafas para
puestos de trabajo de pantalla, la parte lejana y la parte próxima
también pueden tener una disposición diferente y/o para otras
distancias. También es posible que existan varias partes próximas
y/o varias partes lejanas y las correspondientes zonas de
progresión.
En los cristales de gafas progresivos con índice
de refracción constante es preciso que la curvatura de una o de
ambas superficies varíe de modo continuo desde la parte lejana a la
parte próxima para lograr el incremento de poder refringente entre
la parte remota y la parte próxima.
Las superficies de los cristales de gafas se
caracterizan generalmente por los llamados radios de curvatura
principales R1 y R2 en cada punto de la superficie. (Algunas veces
se indican también en lugar de los radios de curvatura principales
las denominadas curvaturas principales K1 = 1/R1 y K2 = 1/R2). Los
radios de curvatura principales determinan, junto con el índice de
refracción n del material del cristal, las magnitudes utilizadas
frecuentemente para la caracterización
óptico-oftálmica de una superficie:
\vskip1.000000\baselineskip
Poder refringente de la superficie D = 0,5 *
(n-1) * (1/R1 + 1/R2)
Astigmatismo de la superficie \hskip0,38cm A =
\hskip0,7cm (n-1) * (1/R1 - 1/R2)
\vskip1.000000\baselineskip
El poder refringente de la superficie D es la
magnitud mediante la cual se consigue el aumento del efecto desde
la parte lejana a la parte próxima. El astigmatismo de la
superficie A (intuitivamente efecto cilindro) es una "propiedad
molesta", ya que un astigmatismo que rebase un valor de aprox.
0,5 dpt da lugar a una imagen en la retina que se percibe como poco
nítida, siempre y cuando el ojo no presente él mismo un
astigmatismo que se tenga que corregir.
La variación de curvatura de la superficie
necesaria para conseguir el incremento de poder refringente de la
superficie sin que se produzca un astigmatismo de superficie
"molesto" se puede conseguir de forma relativamente sencilla a
lo largo de una línea (plana u ondulada), pero a los lados de esta
línea resultan fuertes "intersecciones de la superficie" que
dan lugar a un importante astigmatismo de superficie, que empeora
más o menos el cristal en las zonas a los lados de la línea
citada.
Por razones teóricas de la superficie no se
tiene por lo tanto la posibilidad de mantener las zonas a los lados
de una línea (exenta de astigmatismo o con un astigmatismo
predeterminado), libre de un astigmatismo de superficie molesto
fisiológicamente en una superficie cuyo poder refringente aumenta
desde la parte lejana a la parte próxima (Teorema de Minkwitz).
Puesto que en la parte lejana no se deberá
variar la curvatura, resulta relativamente sencillo diseñar la
parte lejana de la superficie progresiva de tal modo que la parte
lejana presente en una gran zona un astigmatismo de superficie muy
reducido (< 0,5 dpt), o incluso el valor "0" de astigmatismo
de superficie. Por otra parte, la "calidad" de diseño de las
zonas laterales de la zona de transición es de importancia decisiva
para la compatibilidad del cristal de las gafas para el respectivo
usuario de las gafas.
El objetivo fundamental en el diseño de todo
cristal de gafas progresivo consiste por lo tanto en diseñar las
zonas laterales en la zona de transición así como eventualmente las
zonas laterales de la zona próxima de tal modo que el cristal de
las gafas presente la mejor compatibilidad posible para el usuario
de las gafas, sin que se produzca un empeoramiento inadmisible de la
parte lejana.
Para resolver este objetivo fundamental se ha
partido en el pasado para el diseño de una superficie que
contribuya a la variación del poder refringente de un cristal de
gafas progresivo, de una línea situada en un plano o de trazado
retorcido, designada también como meridiano principal o línea
principal, como columna vertebral de la superficie. Esta línea
transcurre centrada sobre la superficie de arriba hacia abajo, y su
trazado pasa aproximadamente por el punto de penetración de los
rayos visuales a través de la superficie del cristal de las gafas
al efectuar un movimiento de la mirada y en particular al bajar la
mirada. Las curvaturas principales de cada uno de los puntos de
esta línea se han elegido de tal modo que se consiga el deseado
incremento del poder refringente de la superficie (designado
también como adición), desde la parte lejana a la parte próxima.
Partiendo de esta línea se han calculado entonces las zonas
laterales de la superficie de forma (más o menos) adecuada.
Para el diseño de las zonas laterales se ha
conocido una multitud de soluciones. En una primera época de
cálculo de cristales de gafas progresivos se ha efectuado una
optimización puramente teórica de la superficie, exclusivamente de
la superficie progresiva, teniendo como objetivo principal una
reducción lo más amplia posible del molesto astigmatismo de la
superficie, o un "desplazamiento" del astigmatismo de la
superficie a las zonas laterales inferiores del cristal de las
gafas.
Son típicas de esta forma de proceder las
superficies progresivas para cristales de gafas conocidas por el
documento US-PS 2 878 721 o por el documento
DE-AS 20 44 639, en las cuales, cuando la superficie
progresiva es la superficie anterior, las curvaturas son secciones
de la superficie progresiva con superficies planas que transcurren
horizontalmente (secciones horizontales) o que son perpendiculares
al meridiano principal (secciones ortogonales), secciones cónicas o
curvas de orden superior, cuya curvatura aumenta en la parte lejana
y disminuye en la parte próxima. En la zona de progresión, la
transición tiene lugar entre el aumento de curvatura de las
secciones en la parte lejana y su disminución en la parte
próxima.
Esta forma de proceder da lugar a que en las
zonas laterales se reduzca la diferencia de poder refringente y con
ello también las intersecciones. El inconveniente sin embargo es
que debido a la disminución de la diferencia de poder refringente
en las zonas laterales se dificulta la visión orientadora en la
zona del borde, y según el diseño se producen unos efectos de
balanceo muy molestos al mirar hacia las zonas laterales. Además el
poder refringente de las secciones horizontales sufre una variación
relativamente intensa.
Por este motivo se ha propuesto en el documento
DE-PS 28 14 936 hacer disminuir o aumentar la
curvatura en la parte lejana o en la parte próxima sólo en una
banda a ambos lados del meridiano principal, e invertir la variación
de curvatura fuera de esta banda.
Todos estos planteamientos tienen sin embargo en
común la optimización de la superficie progresiva, puramente
referida a la superficie. Este planteamiento puramente referido a
la superficie se encuentra también en otras publicaciones de
patentes más recientes tales como el documento
DE-C-42 38 067 o el
DE-C-43 42 234.
En la última de las publicaciones citadas se
describe un planteamiento en el cual se deberán mantener
determinadas condiciones para los gradientes del astigmatismo de
superficie y del poder refringente de la superficie. Con
independencia de que estos gradientes no están definidos en
absoluto, por ejemplo cuando la superficie se describe por zonas
por medio de Splines cúbicos, esta optimización meramente referida
a la superficie tampoco tiene en cuenta determinados requisitos
fisiológicos.
En el documento
EP-A-677 177, el
US-PS 4 606 622 o el DE 196 12 284 se describen
planteamientos para una optimización de la superficie progresiva en
la posición de uso.
Para calcular una superficie progresiva en la
posición de uso se establece una situación de uso. Ésta se refiere
o bien a un usuario concreto, para el cual se determinan
específicamente los distintos parámetros en la respectiva situación
de uso y se calcula y fabrica la superficie progresiva
individualmente, o bien a valores medios tales como están descritos
en la Norma DIN 58 208 Parte 2.
Pero también los cristales de gafas conocidos
calculados en la posición de uso presentan todavía una serie de
inconvenientes:
Así, en las superficies progresivas conocidas
por el documento US-PS 4 606 622 existen puntas a
lo largo de las líneas de igual astigmatismo de superficie para las
líneas con un poder refringente de la superficie de 5 dpt y 7
dpt.
El motivo de esto podría estar posiblemente en
que en el cálculo se han empleado mezclados planteamientos
relativos a la superficie y a la posición de uso.
El documento
DE-A-196 12 284 se ocupa de la
disminución del poder refringente medio en las proximidades de la
periferia. Esto es insuficiente, puesto que tampoco debe aumentar en
la parte lejana el poder refringente excesivamente hacia la
periferia. Pero mediante estas especificaciones referidas
unilateralmente a la parte próxima se provocan efectos de balanceo,
especialmente en el caso de un movimiento de visión rotativo.
\newpage
En el documento
EP-A-0 911 672 se describe la
variación del poder refringente medio a lo largo de un círculo con
un diámetro de 40 mm. El poder refringente medio, es decir una
magnitud referida a la superficie, presenta un mínimo global y un
máximo global. También en esta clase de superficies aparecen unos
efectos de balanceo relativamente intensos.
El documento US 5 719 658 da a conocer una lente
progresiva con una superficie esférica, una zona de visión lejana y
una zona de visión próxima que están unidas entre sí por medio de
una zona de progresión o zona de visión intermedia a lo largo de un
meridiano principal, estando limitadas las limitaciones de la zona
de visión lejana, zona de visión próxima y zona de visión intermedia
por medio de la adición, y donde a lo largo del meridiano principal
de la progresión es preciso que se cumplan una pluralidad de
condiciones.
El documento EP 0 911 670 da a conocer una lente
oftálmica multifocal con una superficie asférica que presenta en
cada punto un poder refringente de superficie medio y un
astigmatismo de superficie así como una zona de visión lejana, una
zona de visión próxima y una zona de visión intermedia así como un
meridiano de progresión principal que atraviesa las tres zonas,
donde un módulo derivado tangencial del poder refringente medio de
la superficie en un círculo de un diámetro de 40 mm, centrado
respecto al centro geométrico de la lente, es menor que una cuarta
parte de un valor máximo del gradiente del poder refringente medio
de la superficie a lo largo de un meridiano predeterminado, y donde
además un valor máximo del astigmatismo de superficie en el interior
del círculo es menor que una adición nominal de la lente.
El documento US 5 949 519 da a conocer una lente
oftálmica multifocal con una zona de visión lejana, una zona de
visión próxima, una zona de visión intermedia y un meridiano
principal a lo largo de la progresión, donde dentro de un círculo
de un diámetro de 40 mm alrededor del centro geométrico de la lente
hay un cilindro máximo, y donde el cilindro máximo multiplicado por
la inversa de la distancia al centro geométrico de la lente es
menor que la pendiente máxima del efecto esférico medio a lo largo
del meridiano principal de la progresión.
Uno de los objetivos de la presente invención es
el de perfeccionar un cristal para gafas progresivo de tal modo que
no solamente presente una gran parte lejana y una gran parte
próxima sino que también se eviten los efectos de balanceo,
especialmente en el caso de un movimiento rotativo de la visión.
Este objetivo se resuelve por medio del
procedimiento según la reivindicación 1. Unas variantes de
realización preferidas constituyen el objeto de las
reivindicaciones dependientes.
De acuerdo con la invención no se consideran
valores de superficie sino exclusivamente magnitudes que se
refieren a la posición de uso, concretamente la desviación del
astigmatismo especificado (0 dpt en el caso del ojo sin
astigmatismo o la desviación relativa a la magnitud y a la posición
axial del valor de la receta del cilindro), y como medida de la
"fuerza" del cristal de las gafas, el valor de uso medio
D.
El valor de uso medio D es el valor medio de las
inversas de las distancias focales S' del lado de la imagen menos la
distancia al objeto, es decir de la distancia focal S del lado del
objeto.
D = 0,5 * (S'1
+ S'2) -
S
siendo
S' = Inversa de la distancia focal por el lado
de la imagen
S = Inversa de la distancia focal por el lado
del objeto.
De acuerdo con la invención se ha comprobado que
precisamente la variación uniforme del poder refringente medio a lo
largo de un círculo con un diámetro de 40 mm buscada en el
documento EP-A-0 911 672, que se
manifiesta sólo en un máximo global y en un mínimo global, podría
ser la causa de los movimientos de balanceo que los usuarios de
gafas perciben como sumamente molestos.
Por este motivo el cristal de gafas conforme a
la solución de la invención está realizado de tal modo que la
desviación astigmática, es decir la diferencia entre el
astigmatismo recetado y el efectivo a lo largo de círculos con un
centro situado 4 mm por debajo del punto de centraje, y de un
diámetro de 10, 15, 20, 25, 30, 35 y 40 mm, cumple las siguientes
condiciones:
- aparecen dos mínimos locales, que en un "cristal de gafas derecho" se encuentran en 95° \pm 10° (según TABO) y en 280° \pm 10°, y en un cristal de gafas izquierdo están en 85° \pm 10° y 260° \pm 10°, y
- aparecen dos máximos locales, que tanto en un "cristal de gafas derecho" como también en un cristal de gafas izquierdo están en 215° \pm 10° y en 335° \pm 10°.
Se prefiere especialmente que en la desviación
astigmática aparezcan exactamente dos mínimos y dos máximos locales.
Igualmente es ventajoso si los valores de los dos mínimos son
inferiores a 0,15 dpt.
En especial, los valores de los dos máximos no
se pueden diferenciar en más de 0,2 dpt, y son respectivamente
inferiores a 1,2 * Add.
El valor de uso medio a lo largo de círculos con
un centro situado 4 mm por debajo del punto de centraje, y de un
diámetro de 10, 15, 20, 25, 30, 35 y 40 mm cumple preferentemente
las siguientes condiciones:
- -
- en cada diámetro aparece un mínimo global en 90° \pm 10° (según TABO) y un máximo global en 280° \pm 10°,
- -
- en el caso de diámetros inferiores a 16 mm, los mínimos y máximos globales son también los únicos mínimos y máximos locales,
- -
- en el caso de un diámetro de 40 mm, aparece tanto en posición nasal como en posición temporal respectivamente un mínimo local y un máximo local.
Igualmente se prefiere que en el caso de
diámetros entre 14 y 26 mm se formen puntos de inflexión en 200°
\pm 15° y entre 355° \pm 15°, efectuando estos puntos de
inflexión una transición a mínimos o máximos locales según aumentan
los diámetros. Los mínimos locales pueden estar situados en 215°
\pm 15° y en 340° \pm 15°, y los máximos locales en 200° \pm
15° y 355° \pm 15°.
\vskip1.000000\baselineskip
La invención se describe a continuación a título
de ejemplo haciendo referencia al dibujo sirviéndose de ejemplos de
realización, sin limitación de la idea general de la invención,
remitiéndose además expresamente al dibujo para todos los detalles
conformes a la invención que no están descritos con mayor detalle en
el texto en cuanto a la manifestación.
Pueden mostrarse la variación de la desviación
astigmática y del valor medio de uso a lo largo de círculos de un
diámetro de 10 a 40 mm,
- las isolíneas de la desviación astigmática para un cristal de gafas conforme a la invención, y
- las isolíneas para el valor medio de uso para este cristal de gafas.
\vskip1.000000\baselineskip
Las Figuras muestran:
Fig. 1a la altura de flecha de la superficie
progresiva de un ejemplo de realización concreto,
Fig. 1b las isolíneas de la desviación
astigmática,
Fig. 1c las isolíneas del valor medio de
uso,
Fig. 1d las isolíneas del astigmatismo de
superficie,
Fig. 1e las isolíneas del poder refringente
medio de la superficie para este ejemplo de realización.
\vskip1.000000\baselineskip
En todas las Figuras la abscisa (eje x) es el
eje horizontal y la ordenada (eje y) es el eje vertical en la
posición de uso.
A lo largo de círculos de un diámetro de 10, 1
5, 20, 25, 30, 35 y 40 mm alrededor de un punto situado 4 mm por
debajo de la llamada retícula de centraje, se pueden mostrar las
siguientes magnitudes:
- 1.
- Variación del valor medio de uso en dpt:
- curva de trazo continuo D, rotulación izquierda en la ordenada izquierda.
- 2.
- Posición del eje de la desviación astigmática en grados:
- segunda curva de trazo continuo, rotulación izquierda sobre la ordenada derecha.
- 3.
- Desviación astigmática en dpt:
- curva de trazos y puntos, rotulación derecha de la ordenada derecha.
Se puede representar la desviación astigmática y
el valor medio de uso de este ejemplo de realización de la
invención dentro de un círculo de radio 20 mm alrededor de un punto
situado 4 mm por debajo de la llamada retícula de centraje. El
punto de referencia lejano y el punto de referencia próximo están
designados mediante círculos, cuya posición se deduce de las
Figuras respectivas.
La denominada desviación astigmática, es decir
el "astigmatismo residual" del sistema de cristal de gafas /
ojo se puede representar mediante las llamadas isolíneas,
comenzando por la isolínea de 0,25 dpt. Las isolíneas indican la
desviación del astigmatismo en cuanto a magnitud y posición del eje
respecto a la receta cilíndrica, que en el caso de un ojo exento de
astigmatismo es de 0 dpt.
El valor medio de uso D, es decir el valor medio
de los valores recíprocos de las distancias focales del lado de la
imagen S'1 y S'2 menos la distancia al objeto, es decir de la
distancia focal S del lado del objeto
D = 0,5 * (S'1
+ S'2) -
S
también se puede representar en
forma de las denominadas isolíneas, comenzando por la isolínea de
0,75
dpt.
Tanto la parte lejana como también la parte
próxima pueden ser relativamente grandes. Además, en la parte
lejana el valor medio de uso apenas aumenta hacia la periferia, y
en la parte próxima sólo se reduce ligeramente. La desviación
astigmática máxima es muy escasa, la diferencia entre la desviación
máxima nasal y temporal es insignificante.
El ejemplo de realización concreto descrito en
la Fig. 1a muestra en el punto de referencia lejano un efecto
esférico (valor medio de uso) de -1 dpt, y una adición A de 2 dpt.
No hay receta astigmática. En todos los casos, la abscisa (eje x)
es el eje horizontal y la ordenada (eje y) es el eje vertical en la
posición de uso.
Los puntos de referencia lejanos y próximos
están representados en las Figuras 1b - e respectivamente por medio
de círculos, estando designado el punto de centraje por una cruz,
debiendo deducirse su emplazamiento de las Figuras. Además está
dibujado el trazado de la línea principal.
Las Figuras parciales a indican las alturas de
flecha de la superficie progresiva del lado del ojo correspondiente
al ejemplo de realización. Se entiende por altura de flecha la
distancia de un punto con las coordenadas x e y (eje horizontal o
vertical respectivamente en la posición de uso del cristal de las
gafas), respecto al plano tangencial de la cresta de la superficie.
En la tabla se han anotado respectivamente en la columna izquierda
los valores y (desde -20 a + 20 mm) y en la línea más alta a partir
de la columna 2 los valores x (de -20 a + 20 mm). Las alturas de
flecha también están indicadas en mm. El valor 0 significa que para
estas coordenadas y, x no se indica ninguna altura de flecha.
La Figura parcial 1b muestra la desviación
astigmática dentro de un círculo de radio 30 mm alrededor de un
punto situado 4 mm por debajo de la denominada retícula de
centraje. La desviación astigmática es el "astigmatismo
residual" del sistema cristal de gafa / ojo y está representado
por medio de las denominadas isolíneas, comenzando por la isolínea
de 0,25 dpt. Las isolíneas indican la desviación del astigmatismo en
cuanto a magnitud y posición del eje respecto a la receta
cilíndrica, que en el caso de un ojo exento de astigmatismo es de 0
dpt.
La Figura parcial 1c muestra
correspondientemente las isolíneas para el valor de uso medio de
este ejemplo de realización. El valor de uso medio D es el valor
medio de los valores recíprocos de las distancias focales S'1 y S'2
del lado de la imagen menos la distancia al objeto, es decir la
distancia focal S del lado del objeto
D = 0,5 * (S'1
+ S'2) -
S
y también está representada en
forma de las denominadas isolíneas comenzando por la isolínea de
0,75
dpt.
De forma correspondiente se han representado en
las Figuras parciales 1d y le las isolíneas de los datos de
superficie, concretamente el astigmatismo de superficie y el poder
refringente medio de la superficie. Respecto a la definición de
estos datos de la superficie se remite a lo expuesto en la
introducción.
El ejemplo de realización representado en la
Fig. 1a presenta las siguientes condiciones de uso
individualizadas:
Aquí significan:
- D1x
- Poder refringente de la superficie anterior en la dirección x (dpt)
- D1y
- Poder refringente de la superficie anterior en dirección y (dpt)
- n
- Índice de refracción del material del cristal
- d
- Grueso medio de la lente de las gafas en mm
- DRP
- Prisma de reducción de grueso en cm/m
- PD
- Separación entre pupilas en mm
- HSA
- Distancia córnea/cresta en mm
Inclinación hacia adelante del cristal de las
gafas en grados.
Las características conformes a la invención se
pueden aplicar naturalmente también al cálculo y a la fabricación
de cristales de gafas con dos superficies progresivas o con índice
de refracción variable (adicional).
Claims (8)
1. Procedimiento para la fabricación de un
cristal de gafas con
- -
- una zona diseñada para mirar a grandes distancias, y en particular "al infinito", denominada en lo sucesivo como "parte lejana";
- -
- una zona diseñada para mirar a distancias cortas y en particular a una "distancia de lectura", denominada en lo sucesivo como "parte próxima";
- -
- una zona progresiva dispuesta entre la parte remota y la parte próxima en la que el efecto del cristal de las gafas aumenta desde el valor que tiene en un punto de referencia lejano situado en la parte lejana hasta el valor de un punto de referencia próximo situado en la zona próxima, a lo largo de una curva retorcida hacia la nariz, designada en lo sucesivo como "línea principal"; y con
- -
- un punto de centraje
con los pasos siguientes:
- -
- Especificación de los valores de uso, en particular en el punto de referencia lejano y en el punto de referencia próximo;
- -
- Fabricación del cristal de las gafas de tal modo que la desviación astigmática, es decir la diferencia entre el astigmatismo recetado y el efectivo cumpla a lo largo de círculos con un centro situado 4 mm por debajo del punto de centraje y de un diámetro de 10, 15, 20, 25, 30, 35 y 40 mm, las siguientes condiciones:
- -
- aparecen dos mínimos locales, que en un "cristal de gafas derecho" están en 95° \pm 10° (según TABO) y en 280° \pm 10°, y en un "cristal de gafas izquierdo" están en 85° \pm 10° yen 260° \pm 10°, y
- -
- aparecen dos máximos locales, que tanto en un "cristal de gafas derecho" como también en un "cristal de gafas izquierdo" están situados en 215° \pm 10° y en 335° \pm 10°.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque aparecen exactamente dos mínimos y
máximos locales.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque los valores de los dos mínimos son
inferiores a 0,15 dpt.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque los valores de
los dos máximos se diferencian entre sí en no más de 0,2 dpt, y son
respectivamente menores que 1,2 * Add.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el valor de uso
medio a lo largo de círculos con centro situado 4 mm por debajo del
punto de centraje, y de un diámetro de 10, 15, 20, 25, 30, 35 y 40
mm, cumple las siguientes condiciones:
- -
- en cada diámetro aparece un mínimo global en 90° \pm 10° (según TABO) y un máximo global en 280° \pm 10°,
- -
- en diámetros inferiores a 16 mm, los mínimos y máximos globales son también los únicos mínimos y máximos locales,
- -
- en un diámetro de 40 mm, aparece tanto en posición nasal como en posición temporal respectivamente un mínimo local y un máximo local.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque en diámetros
entre 14 y 26 mm se forman puntos de inflexión en 200° \pm 15° y
en 355° \pm 15°.
7. Procedimiento según la reivindicación 6,
caracterizado porque al ir aumentando el diámetro los puntos
de inflexión sufren una transición a los mínimos o máximos
locales.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque los mínimos locales están situados en
215° \pm 15° y en 340° \pm 15°, y los máximos locales en 200°
\pm 15° y en 355° \pm 15°.
Applications Claiming Priority (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10020243 | 2000-04-25 | ||
| DE10020244 | 2000-04-25 | ||
| DE10020244 | 2000-04-25 | ||
| DE10020243 | 2000-04-25 | ||
| DE10021047 | 2000-04-28 | ||
| DE10021047 | 2000-04-28 | ||
| WOPCT/DE01/00188 | 2001-01-17 | ||
| PCT/DE2001/000188 WO2001057584A2 (de) | 2000-01-17 | 2001-01-17 | Verfahren zur herstellung von progressiven brillengläsern |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2300337T3 true ES2300337T3 (es) | 2008-06-16 |
Family
ID=27213821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01940193T Expired - Lifetime ES2300337T3 (es) | 2000-04-25 | 2001-04-25 | Cristal de gafas progresivo con escaso efecto de balanceo. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6669337B2 (es) |
| EP (1) | EP1277077B1 (es) |
| JP (1) | JP2004502963A (es) |
| AT (1) | ATE386284T1 (es) |
| AU (1) | AU779467B2 (es) |
| ES (1) | ES2300337T3 (es) |
| WO (1) | WO2001081982A2 (es) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2304385T3 (es) * | 2000-04-25 | 2008-10-16 | Rodenstock Gmbh | Cristal de gafas progresivo. |
| US7318642B2 (en) * | 2001-04-10 | 2008-01-15 | Essilor International (Compagnie Générale d'Optique) | Progressive addition lenses with reduced unwanted astigmatism |
| DE10211033A1 (de) * | 2002-03-13 | 2003-09-25 | Rodenstock Gmbh | Progressives Brillenglas mit zwei asphärischen und insbesondere progressiven Flächen |
| US7377638B2 (en) * | 2003-05-19 | 2008-05-27 | Essilor International (Compagnie Generale D'optique) | Four zone multifocal lenses |
| US6886938B1 (en) | 2003-10-29 | 2005-05-03 | Johnson & Johnson Vision Care, Inc. | Progressive addition lenses with an additional zone |
| ES2264848B1 (es) * | 2004-05-06 | 2008-01-01 | Indo Internacional, S.A. | Procedimiento y equipo para establecer el comportamiento visual de una persona, y procedimiento de personalizacion de una lente para montura. |
| US7229173B2 (en) * | 2004-08-25 | 2007-06-12 | Essilor International (Compagnie Generale D'optique) S.A. | Short corridor progressive addition lenses with reduced unwanted astigmatism |
| FR2884325B1 (fr) * | 2005-04-08 | 2007-06-01 | Essilor Int | Lentille ophtalmique |
| FR2888344B1 (fr) * | 2005-07-11 | 2007-09-14 | Essilor Int | Lentille ophtalmique |
| JP2007114750A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-05-10 | Asml Netherlands Bv | 投影システム設計方法、リソグラフィー装置およびデバイス製造方法 |
| FR2893151B1 (fr) | 2005-11-08 | 2008-02-08 | Essilor Int | Lentille ophtalmique. |
| FR2894038B1 (fr) * | 2005-11-29 | 2008-03-07 | Essilor Int | Lentille ophtalmique. |
| FR2895092B1 (fr) | 2005-12-16 | 2008-02-29 | Essilor Int | Procede de determination d'une lentille ophtalmique. |
| US8218931B2 (en) | 2008-11-04 | 2012-07-10 | Dsm Ip Assets B.V. | D 1413 HT radiation curable coatings for optical fiber |
| CH711395A2 (fr) | 2015-05-21 | 2017-02-15 | Novacel Ophtalmique Sas | Procédé de conception de lentilles ophtalmiques progressives. |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2878721A (en) | 1954-02-03 | 1959-03-24 | Farrand Optical Co Inc | Multifocal ophthalmic lenses |
| DE3016935C2 (de) | 1980-05-02 | 1991-01-24 | Fa. Carl Zeiss, 7920 Heidenheim | Multifokale Brillenlinse mit gebietsweise gleitendem Brechwert |
| DE4337369A1 (de) | 1993-11-02 | 1995-05-04 | Rodenstock Optik G | Brillenglas mit progressiver Wirkung |
| FR2733328B1 (fr) * | 1995-04-21 | 1997-06-13 | Essilor Int | Lentille ophtalmique multifocale progressive |
| DE19612284A1 (de) | 1996-03-28 | 1997-10-02 | Zeiss Carl Fa | Multifokale Brillenlinse |
| FR2769998B1 (fr) * | 1997-10-16 | 1999-12-31 | Essilor Int | Lentille ophtalmique multifocale |
| FR2769999B1 (fr) * | 1997-10-16 | 1999-12-31 | Essilor Int | Lentille ophtalmique multifocale |
| FR2770000B1 (fr) * | 1997-10-16 | 1999-12-31 | Essilor Int | Lentille ophtalmique multifocale |
-
2001
- 2001-04-25 EP EP01940193A patent/EP1277077B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-25 AT AT01940193T patent/ATE386284T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-04-25 JP JP2001579015A patent/JP2004502963A/ja active Pending
- 2001-04-25 ES ES01940193T patent/ES2300337T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-25 WO PCT/DE2001/001583 patent/WO2001081982A2/de not_active Ceased
- 2001-04-25 AU AU73858/01A patent/AU779467B2/en not_active Expired
-
2002
- 2002-10-25 US US10/280,081 patent/US6669337B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU7385801A (en) | 2001-11-07 |
| ATE386284T1 (de) | 2008-03-15 |
| WO2001081982A3 (de) | 2002-03-07 |
| WO2001081982A2 (de) | 2001-11-01 |
| EP1277077A2 (de) | 2003-01-22 |
| US20030156251A1 (en) | 2003-08-21 |
| EP1277077B1 (de) | 2008-02-13 |
| US6669337B2 (en) | 2003-12-30 |
| JP2004502963A (ja) | 2004-01-29 |
| AU779467B2 (en) | 2005-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2300337T3 (es) | Cristal de gafas progresivo con escaso efecto de balanceo. | |
| ES2260233T3 (es) | Metodo para calcular un cristal de gafas progresivo y metodo para la fabricacion de un cristal de gafas de este tipo. | |
| ES2316803T3 (es) | Lente progresiva de doble cara. | |
| ES2371430T3 (es) | Procedimiento de optimización de lente oft�?lmica multifocal progresiva. | |
| ES2610998T3 (es) | Procedimiento para la fabricación de un cristal para gafas con lado anterior esférico y lado posterior progresivo | |
| ES2352414T3 (es) | Lente progresiva. | |
| ES2629515T3 (es) | Procedimiento de determinación de una cara de un cristal oftálmico que incluye una portadora y una capa de fresnel | |
| ES2267262T3 (es) | Articulos opticos protectores y descentrados. | |
| ES2253391T3 (es) | Metodo para fabricacion de gafas. | |
| ES3055130T3 (en) | Progressive power lens and design method therefor | |
| JP2007510960A5 (es) | ||
| CN101852926A (zh) | 渐进屈光力眼镜镜片及其设计方法 | |
| ES2241013T3 (es) | Lente de gafas multifocales. | |
| ES2323088T3 (es) | Lente progresiva para gafas. | |
| ES2267772T3 (es) | Lente oftalmica multifocal progresiva con variacion de potencia rapida. | |
| ES2755817T3 (es) | Lente progresiva para gafas, método de fabricación de una lente progresiva para gafas y método de diseño de una lente progresiva para gafas | |
| ES2751750T3 (es) | Método para diseñar una forma de lente y lente para gafas | |
| ES2365307T3 (es) | Cristal de gafa progresivo con dos superficies asfericas progresivas. | |
| ES2720523T3 (es) | Gafas con protección de una sola pieza y procedimiento para diseñar dicha protección | |
| ES2920490T3 (es) | Lente de gafas, familia de lentes de gafas, procedimiento para el diseño de una familia de lentes de gafas y procedimiento para producir una lente de gafas | |
| ES2274560T3 (es) | Procedimiento para fabricar un par de lentes oftalmicas multifocales progresivas. | |
| CN103842891A (zh) | 渐进屈光力镜片 | |
| CN100510847C (zh) | 贴目镜片 | |
| KR20190025974A (ko) | 프리즘 밸러스트형 콘택트 렌즈 | |
| ES2304385T3 (es) | Cristal de gafas progresivo. |