ES2323088T3 - Lente progresiva para gafas. - Google Patents
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Abstract
Lente oftálmica que presenta una superficie compleja que tiene un centro geométrico (0,0), una cruz de montaje (CM) situada 4 mm por encima del centro geométrico y una meridiana de progresión sensiblemente umbilicada que presenta una adición de potencia (A) superior o igual a 1,5 dioptrías entre un punto de referencia en visión de lejos (VL) y un punto de referencia en visión de cerca (VP), teniendo la superficie compleja: - un valor de cilindro normalizado a la adición (C/A) inferior a 0,8 en un círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente; - un rebote de la cantidad esfera normalizada a la adición (D/A) sobre el círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente inferior a 0,04; - una longitud de progresión (LP) inferior o igual a 14 mm, estando definida la longitud de progresión como la distancia vertical entre la cruz de montaje (CM) y el punto de la meridiana para el cual la esfera media alcanza 85% de la progresión de la adición.
Description
Lente progresiva para gafas.
La presente invención tiene por objeto una lente
oftálmica.
Cualquier lente oftálmica, destinada a ser
llevada en una montura, está asociada a una prescripción. La
prescripción en materia oftálmica puede comprender una prescripción
de potencia, positiva o negativa, así como una prescripción de
astigmatismo. Estas prescripciones corresponden a correcciones
proporcionadas al portador de las lentes para corregir los defectos
de su visión. Una lente está montada en la montura en función de la
prescripción y de la posición de los ojos del portador con respecto
a la montura.
En los casos más simples, la prescripción se
reduce a una prescripción de potencia. La lente es denominada
unifocal y presenta una simetría de revolución. Está montada
simplemente en la montura de modo que la dirección principal de la
mirada del portador coincida con el eje de simetría de la lente.
Para los portadores présbitas, el valor de la
corrección de potencia es diferente en visión de lejos y en visión
de cerca debido a las dificultades de acomodación en visión de
cerca. La prescripción se compone entonces de un valor de potencia
en visión de lejos y de una adición (o progresión de potencia)
representativa del incremento de potencia entre la visión de lejos
y la visión de cerca; esto equivale a una prescripción de potencia
en visión de lejos y a una prescripción de potencia en visión de
cerca. Las lentes adaptadas a los portadores présbitas son lentes
multifocales progresivas; estas lentes están descritas por ejemplo
en FR-A-2 699 294,
US-A-5 270 745 ó
US-A-5 272 495,
FR-A-2 683 642,
FR-A-2 699 294 ó también
FR-A-2 704 327. Las lentes
oftálmicas multifocales progresivas comprenden una zona de visión de
lejos, una zona de visión de cerca, una zona de visión intermedia,
una meridiana principal de progresión que atraviesa estas tres
zonas. Están generalmente determinadas por optimización, a partir
de un cierto número de limitaciones impuestas a las diferentes
características de la lente. Estas lentes son generalistas, porque
están adaptadas a las diferentes necesidades corrientes del
portador.
Para los jóvenes présbitas, se han propuesto
lentes que no presentan una zona de visión de lejos con un punto de
referencia, a la inversa de las lentes multifocales progresivas
clásicas; estas lentes están descritas en
FR-A-2 588 973. Estas lentes son
prescritas únicamente en función de la potencia necesaria para el
portador en visión de cerca, independientemente de la potencia
necesaria para el portador en la visión de lejos. La lente ofrece
una parte central que presenta una adición de potencia esférica que
procura al portador una visión de cerca satisfactoria. Presenta
además una ligera disminución de potencia en la parte superior, que
asegura al portador una visión nítida también más allá del campo
habitual de visión de cerca. Finalmente, la lente presenta un punto
con un valor de potencia igual a la potencia nominal de visión de
cerca, una zona de potencia más elevada en la parte inferior del
cristal, y una zona de potencia más débil en la parte superior del
cristal.
FR-A-2 769 997
propone una lente que presenta, con respecto a una lente multifocal
progresiva clásica, una zona de visión de cerca estabilizada y más
importante, un aumento significativo de las anchuras de campos en
visión de cerca y en visión intermedia, así como una reducción de
las aberraciones y en particular del astigmatismo. Asegura una
corrección apropiada para distancias entre 40 y 80 cm y, en la
mayoría de los casos, para distancias entre 40 cm y 2 m. Esta lente
es, de hecho, una lente de media-distancia visión de
cerca-visión intermedia, privilegiando la visión de
cerca a la vez que asegura una visión nítida más allá del campo
habitual en visión de cerca. En cambio, ninguna visión de lejos está
disponible. Esta lente se muestra particularmente bien adaptada
para el trabajo con ordenador. Se prescribe a los jóvenes présbitas,
únicamente en función de la prescripción en visión de cerca. La
cara posterior de la lente es mecanizada para asegurar una potencia
en visión de cerca adaptada a la prescripción, sin tener en cuenta
la prescripción en la visión de lejos. Basta con dos caras
anteriores para cubrir el conjunto de necesidades de los
portadores.
FR-A-2 769 999
propone una lente oftálmica multifocal progresiva que presenta una
suavidad mejorada con una variación de esfera monótona en función
del ángulo sobre un círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro
geométrico de la lente de una parte y de otra de la meridiana. Esta
lente asegura una visión de lejos despejada que engloba un sector
angular que tiene por origen el centro geométrico de la lente y un
ángulo en el centro superior de 150º.
Las lentes multifocales, que sean progresivas o
dedicadas a la visión de cerca, pueden incluir una cara multifocal
compleja (es decir, que no admite eje de revolución, típicamente una
superficie que lleva una progresión de potencia), por ejemplo la
cara opuesta al portador de gafas, y una cara esférica o tórica,
denominada cara de prescripción. Esta cara esférica o tórica
permite adaptar la lente a la ametropía del usuario, de manera que
una lente multifocal está definida generalmente únicamente por su
superficie compleja. Se define para un producto dado diferentes
caras complejas, en función de la adición y de la base (o esfera
media en visión de lejos). A partir de lentes
semi-acabadas, de las cuales únicamente la cara
multifocal está conformada, es posible preparar lentes adaptadas a
cada portador, mediante un simple mecanizado de una cara de
prescripción esférica o tórica.
Independientemente de la prescripción de
potencia, se puede proponer a un portador una prescripción de
astigmatismo. Tal prescripción es efectuada por el oftalmólogo, en
visión de lejos, en forma de un par formado por un valor de eje (en
grados) y por un valor de amplitud (en dioptrías). Sobre una
superficie, el valor de amplitud representa la diferencia
1/R_{1}-1/R_{2} entre las curvaturas
principales; el valor de eje representa la orientación, con
respecto a un eje de referencia y en un sentido de rotación
convenido, de la curvatura máxima 1/R_{1}. En términos de
prescripción, el valor de amplitud representa la diferencia entre
las potencias mínimas y máximas en una dirección dada y el eje
representa la orientación de la potencia máxima. Se utiliza el
término astigmatismo para designar el par (amplitud, ángulo); si
bien se trata de un abuso de lenguaje, se utiliza también a veces
este término para designar la amplitud del astigmatismo. El contexto
permite al experto comprender de qué aceptación se trata.
La invención propone una lente a la cual es más
fácil adaptarse que las lentes oftálmicas clásicas; permite
asegurar al portador una gran suavidad para una excelente percepción
en la visión periférica al limitar los valores de cilindro a la vez
que se garantiza una buena accesibilidad a las potencias necesarias
para la visión de cerca. Tal lente está particularmente adaptada a
la comodidad de portadores hipermétropes.
La invención propone por consiguiente una lente
oftálmica que presenta una superficie compleja que tiene un centro
geométrico, una cruz de montaje situada a 4 mm por encima del centro
geométrico, y una meridiana de progresión sensiblemente umbilicada
que presenta una adición de potencia superior o igual a 1,5
dioptrías entre un punto de referencia en visión de lejos y un
punto de referencia en visión de cerca, teniendo la superficie
compleja:
- -
- un valor de cilindro normalizado a la adición inferior a 0.8 en un círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente;
- -
- un rebote de la cantidad esfera normalizada a la adición sobre el círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente inferior a 0,04;
- -
- una longitud de progresión inferior o igual a 14 mm, estando definida la longitud de progresión como la distancia vertical entre la cruz de montaje y el punto de la meridiana para el cual la esfera media alcanza el 85% de la progresión de la adición.
La invención se refiere también a un dispositivo
visual que incluye al menos tal lentilla y un procedimiento de
corrección de la visión de un sujeto présbita, que comprende el
suministro al sujeto o el uso por el sujeto de tal dispositivo.
Otras ventajas y características de la invención
aparecerán en la lectura de la descripción siguiente de los modos
de realización de la invención, dados a título de ejemplo y en
referencia a los dibujos que muestran:
- figura 1, un diagrama de las curvaturas
principales y de la esfera sobre el eje de una lente según un primer
modo de realización de la invención;
- figura 2, un mapa de esfera media de la lente
de la figura 1;
- figura 3, un mapa de cilindro de la lente de
la figura 1;
- figuras 4 a 6, figuras similares a las figuras
1 a 3, para una lente según un segundo modo de realización de la
invención;
- figuras 7 a 9, figuras similares a las figuras
1 a 3, para una lente según un tercer modo de realización de la
invención;
- figuras 10 a 12, figuras similares a las
figuras 1 a 3, para una lente según un cuarto modo de realización
de la invención;
- figuras 13 a 16, representaciones gráficas de
los valores de la esfera llevadas a la esfera en la visión de
lejos, todo ello normalizado a la adición sobre el círculo de
diámetro 40 cm centrado sobre el centro geométrico de la lente, en
función del ángulo, respectivamente para las lentes de las figuras
1, 4, 7 y 10.
En la continuación de la descripción, se
considera, para simplificar la explicación, el caso de una lente
que presenta una superficie compleja y una superficie esférica o
tórica. La cara compleja de la lente puede ser la cara anterior
(alejada del portador), como es el caso para las lentes multifocales
progresivas del estado de la técnica. Se consideran lentes de un
radio de 30 mm.
De manera conocida en sí, en cualquier punto de
una superficie compleja, se define una esfera media D dada por la
fórmula:
donde R_{1} y R_{2} son los
radios de curvatura máxima y mínima expresados en metros, y n el
índice del material que constituye la
lente.
Se define también un cilindro C, dado por la
fórmula:
Las características de la cara compleja de la
lente pueden ser expresadas con ayuda de la esfera media y del
cilindro.
La invención propone una lente oftálmica
multifocal progresiva que presenta una gran suavidad para una
excelente percepción en la visión periférica, con además una buena
accesibilidad en visión de cerca. La lente permite mejorar la
visión periférica al limitar las variaciones de cilindro en las
zonas periféricas de la meridiana. La lente propuesta asegura
también una buena accesibilidad a las potencias necesaria para la
visión de cerca, permitiendo al portador ver de manera
satisfactoria a distancias iguales a 40 cm aproximadamente, sin
obligarle a bajar mucho los ojos, siendo accesible la zona de
visión de cerca desde 14 mm debajo de la cruz de montaje. La lente
es de este modo una lente particularmente adaptada a los portadores
hipermétropes que son particularmente sensibles a las distorsiones
periféricas. La lente presenta una prescripción tal que las
potencias prescritas al portador en visión de lejos y en visión de
cerca se alcanzan sobre la lente.
La lente se describe a continuación en
referencia a cuatro modos de realización. La lente del primer modo
de realización, representada en las figuras 1 a 3, está adaptada a
portadores présbitas que presentan una presbicia de progresión de
potencia de 1,5 dioptrías. Las lentes de los segundo y tercer modos
de realización, representadas en las figuras 4 a 6 y 7 a 9, están
adaptadas a portadores hipermétropes présbitas que presentan una
prescripción de progresión de potencia igual a 2 dioptrías. La lente
del segundo modo de realización (figuras 4 a 6) tiene en cuenta las
condiciones del porte (asferización que hace aparecer el cilindro de
construcción) en la modelización superficial que la lente del
tercer modo de realización (figuras 7 a 9) no tiene en cuenta estas
condiciones. La lente del cuarto modo de realización, representada
en las figuras 10 a 12, está adaptada a portadores hipermétropes
présbitas que presentan una prescripción de progresión de potencia
igual a 2,5 dioptrías.
En los cuatro modos de realización descritos más
abajo, la lente presenta una línea sensiblemente umbilicada,
denominada meridiana, sobre la cual el cilindro es casi nulo. La
meridiana se confunde con el eje vertical en la parte superior de
la lente y presenta una inclinación por el lado nasal en la parte
inferior de la lente, siendo más marcada la convergencia en visión
de cerca.
La figura 1 muestra un diagrama de las
curvaturas principales y de la esfera sobre la meridiana de una
lente según un primer modo de realización de la invención. Los
puntos sobre la superficie compleja de la lente son localizados en
la figura 1 como en las figuras 2 y 3 con respecto a una referencia
ortonormal, que tiene por origen el centro geométrico (0, 0) y cuyo
eje de las ordenadas es vertical y el eje de las abscisas
horizontal. En la figura 1, se ha llevado sobre el eje de las
abscisas la curvatura o la esfera en dioptrías; sobre el eje de las
ordenadas, está localizada la posición sobre la meridiana de la
lente, en milímetros. La figura 1 muestra, en la ordenada y = 8 mm,
un punto de referencia en la visión de lejos VL y, en la ordenada y
= -14 mm, un punto de referencia en visión de cerca VP. La figura
muestra también, en la ordenada y = 4 mm, un punto de referencia
designado como la cruz de montaje CM de la lente; se trata de un
punto de centrado materializado sobre la lente que es utilizado por
el óptico para el montaje de la lente en la montura. La cruz de
montaje puede ser localizada por un punto materializado sobre la
lente antes de su montaje en la montura, por una cruz o cualquier
otra marca tal como un punto rodeado de un círculo trazado sobre la
lente, o por cualquier otro medio apropiado.
La figura 1 muestra con un trazo continuo la
esfera media y con trazos discontinuos las curvaturas principales
C_{1} = (n-1)/R_{1} y C_{2} =
(n-1)/R_{2} sobre la meridiana. Los valores están
desviados a cero en origen, donde la esfera media vale en realidad
6,58 dioptrías. Se constata en primer lugar que el trazo continuo y
los trazos discontinuos se confunden -lo cual es representativo de
un cilindro nulo sobre la meridiana de la lente.
Se puede luego observar que la esfera media
sobre la meridiana es sensiblemente constante sobre la mitad
superior de la lente. Más exactamente, en el ejemplo de la figura
1, la diferencia de esfera sobre la meridiana, entre la cruz de
montaje CM y el punto de referencia en visión de lejos VL, es
sensiblemente nula, igual a 0,02 dioptrías, es decir, inferior a
0,06 dioptrías. Esta característica asegura que la lente equivale,
en su parte superior y sobre la meridiana, a un cristal unifocal.
En otros términos, la progresión de potencia se efectúa debajo de
la cruz de montaje CM de la lente.
La zona de visión intermedia empieza
generalmente, para una lente multifocal progresiva, al nivel de la
cruz de montaje CM, es decir, 4 mm encima del centro geométrico de
la lente. Es ahí donde empieza la progresión de potencia. De este
modo, la esfera media crece, desde la cruz de montaje CM hasta el
punto de control en visión de cerca VP, para valores de la ordenada
y entre 4 mm y -14 mm. Para ordenadas por debajo de y = -14 mm, la
esfera media es sensiblemente constante, con un valor del orden de
1,5 dioptrías igual a la adición de potencia A. La variación de
esfera media sobre la meridiana por debajo del punto de control en
visión de cerca VP de la lente es luego sensiblemente nula.
Se puede por consiguiente definir sobre la lente
una adición de potencia A; ésta corresponde a la diferencia de
potencia entre dos puntos de referencia alto VL y bajo VP para
visión de lejos y de cerca, ó a una diferencia entre el valor de
potencia sensiblemente constante en la parte inferior de la lente,
sobre la meridiana, y el valor de potencia sensiblemente constante
en la parte superior de la lente, sobre la meridiana. Más
generalmente, la adición de potencia puede definirse como la
diferencia entre los valores máximo y mínimo de potencia sobre la
meridiana de la lente; esta definición se aplica también a las
esferas medias en el ejemplo de una lente caracterizada por una
superficie compleja. En el ejemplo de la figura 1, este valor de la
adición de potencia entre valores máximo y mínimo es de 1,5
dioptrías. Se puede definir también una longitud de progresión,
designada LP en la figura 1, que es la distancia vertical -o la
diferencia de ordenadas- entre la cruz de montaje CM y un punto de
la meridiana sobre el cual la progresión alcanza 85% de la adición
de potencia A. Aplicando esta definición a la lente de la figura 1,
una esfera media de 0,85 x 1,5 dioptrías, es decir, de 1,275
dioptrías, se alcanza para un punto de ordenada y = -9,5 mm
aproximadamente. La longitud de progresión LP, entre la cruz de
montaje CM de ordenada y = 4 mm y este punto de la meridiana para el
cual la esfera media alcanza 85% de la adición, es igual a 13,5 mm.
La accesibilidad a las potencias necesarias en visión de cerca es
por consiguiente inferior a 14 mm.
Se define también una pendiente máxima de la
variación de la esfera normalizada a la adición como el máximo del
valor absoluto de la variación de esfera a lo largo de la meridiana
dividida por la adición. En el ejemplo de la figura 1, aplicando
esta definición a una lente caracterizada por una superficie
compleja, la pendiente máxima de la esfera normalizada a la adición
a lo largo de la meridiana vale 0,084 mm^{-1}. La pendiente de la
variación de la esfera sobre la meridiana es por consiguiente
bastante fuerte, superior a 0,07 mm^{-1}; las potencias
necesarias para visión de cerca se alcanzan por consiguiente
rápidamente con una longitud de progresión LP acortada.
La figura 2 muestra un mapa de esfera media de
la lente de la figura 1; como es usual, se ha llevado en la figura
2, en una referencia ortonormal, las líneas de isosfera; estas
líneas están formadas por puntos que presentan un mismo valor de la
esfera media. En la figura 2, están representadas las líneas de
isosfera de 0 dioptría a 1,5 dioptrías con un paso de 0,25
dioptrías. Una línea de isosfera de 0,25 dioptrías atraviesa la
parte superior de la lente, pasando cerca del centro geométrico
(0,0). El valor de esfera media es por consiguiente sensiblemente
constante en la parte superior de la lente y alrededor de la cruz de
montaje. La variación de esfera casi nula alrededor de la cruz de
montaje permite una cierta tolerancia de posicionamiento durante el
montaje de la lente en el dispositivo visual, como se explicará más
abajo. La línea de isosfera 0,5 dioptrías se extiende de forma
sensiblemente horizontal entre las ordenadas -3 mm y 1 mm. Las
líneas de isosfera 0,75 dioptrías a 1,5 dioptrías están
referenciadas en la figura y se extienden en la parte inferior de
la lente, alrededor de la meridiana.
En la figura 2, se ha representado también un
círculo de radio 20 mm centrado en el centro geométrico (0,0) de la
lente. Para asegurar al portador una comodidad visual máxima, se
busca controlar las variaciones de la esfera a lo largo de este
círculo; la visión periférica del portador mejora de este modo. El
control de las variaciones de la esfera a lo largo de este círculo
implica en este caso concreto una limitación del rebote de la
cantidad esfera normalizada a la adición. En particular, el rebote
de la variación del valor de la esfera a lo largo de este círculo,
dividido por el valor de la adición A, es inferior a 0,04. Se define
el rebote de la cantidad esfera normalizado a la adición como la
diferencia del valor de esfera normalizado a la adición entre dos
extremos locales situados entre el máximo absoluto y el mínimo
absoluto. La figura 13, que será discutida más detalladamente más
abajo, representa una curva de la variación de esfera normalizada a
la adición a lo largo de dicho círculo de diámetro 40 mm para la
lente de la figura 1.
La figura 3 muestra un mapa de cilindro de la
lente de la figura 1. Están representadas en la figura las líneas
de isocilindro de 0,25 dioptrías a 1 dioptría con un paso de 0,25
dioptrías. Se constata que en la parte inferior de la lente, las
líneas de isocilindro son casi paralelas y verticales y delimitan
una zona que contiene el punto de referencia en la visión de cerca
VP.
En la figura 3, se ha representado también el
círculo de radio 20 mm centrado en el centro geométrico (0,0) de la
lente. Para asegurar una gran suavidad de percepción visual al
portador, se busca también controlar las variaciones de cilindro en
el interior de este círculo; la visión periférica del portador
mejora de este modo. En particular, el valor máximo del cilindro
normalizado a la adición C/A es igual a 0,78 en este círculo de
radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente, es
decir, inferior a 0,8.
La invención propone también introducir una
limitación en las posiciones de las líneas de isocilindro iguales a
la mitad de la adición prescrita A/2 en la parte inferior de la
lente. En efecto, el cilindro es representativo de la separación
entre la superficie local y una superficie esférica; es interesante
que sea reducida en la zona de la lente utilizada para la visión,
lo cual en términos geométricos equivale a "separar" o
"ensanchar" las líneas de isocilindro de la meridiana.
Se mide, en el punto de referencia en visión de
cerca VP, una anchura horizontal L_{VP} entre las líneas de
isocilindro de valor A/2, que corresponde a la anchura de la zona de
visión de cerca. Esta anchura L_{VP} es la diferencia de las
abscisas x de los dos puntos de las dos líneas de isocilindro A/2
cuya ordenada es inferior de 18 mm a la de la cruz de montaje
CM.
Según la invención, la superficie compleja de la
lente presenta una anchura de zona de visión de cerca L_{VP}
comprendida entre 11 mm y 15 mm, lo cual corresponde a una zona de
visión de cerca bien despejada. En el ejemplo de la figura 3, la
lente presenta una anchura de visión de cerca L_{VP} igual a 13,
11 mm.
La invención propone utilizar también un
criterio de anchura relativa en visión de cerca LR_{VP}, que toma
en cuenta la adición relativa sobre la meridiana A_{VP}, la
anchura de la zona de visión de cerca L_{VP} (anchura horizontal
al isocilindro A/2), y el valor máximo del cilindro C_{VP} fuera
de la zona de visión de cerca. Este criterio de anchura relativa
está definido en una ordenada dada, a 18 mm debajo de la cruz de
montaje CM. En los ejemplos, esta ordenada corresponde al punto de
referencia en visión de cerca VP.
Se define la adición relativa A_{VP} como la
diferencia entre la esfera media sobre la meridiana principal de
progresión en el punto de referencia en visión cerca VP y la cruz de
montaje CM.
Se puede también medir el cilindro máximo
C_{VP} sobre un segmento horizontal que comprende todos los puntos
de ordenada y = -14 mm (18 mm debajo de la cruz de montaje) cuya
distancia en el centro geométrico es inferior a 20 mm; en término
de abscisas, se considera por consiguiente los puntos cuya abscisa x
es en módulo inferior a \surd (20^{2}-14^{2})
= 14,3 mm. Dicho de otro modo, se considera el cilindro máximo, a 18
mm debajo de la cruz de montaje, en toda la anchura útil de la
lente, incluso más allá del límite de la zona de visión de
cerca.
Se define luego la anchura relativa en visión de
cerca LR_{VP} como sigue:
LR_{VP} =
L_{VP}(A_{VP}/C_{VP})
Esta anchura relativa es representativa no sólo
de la anchura de la zona de visión de cerca L_{VP}, sino también
de la suavidad de la lente fuera de ésta, a 18 mm debajo de la cruz
de montaje CM.
Según la invención, la zona de visión de cerca
está definida de manera que se maximice el valor de la anchura
relativa en visión de cerca LR_{VP}; ventajosamente, es superior a
un valor del orden de 15 mm, y ello para todas las adiciones. Se
determinan los isocilindros A/2 sin la zona de visión a fin de
satisfacer esta condición. En el ejemplo de la figura 3, la anchura
relativa en visión de cerca LR_{VP} es igual a 17,12 mm.
La invención propone además minimizar en cada
punto útil de la lente, el producto de la pendiente de esfera por
el cilindro. Esta cantidad es representativa de las aberraciones de
la lente; es manifiestamente nula para una lente esférica. La
pendiente de esfera es representativa de las variaciones locales de
la esfera, y es más reducida aún cuando la lente es "suave",
es decir, presenta una progresión que no es demasiado violenta. Sin
embargo, es necesario, para asegurar una progresión, que la
pendiente de esfera no presente valores no nulos sobre toda la
lente, y en particular sobre la meridiana principal de
progresión.
El producto de la pendiente de esfera por el
cilindro representa un equilibrio entre el control de las pendientes
de esfera, y la voluntad de ensanchar los isocilindros. Para una
lente en la cual el máximo de pendiente de esfera se encontraría
sobre la meridiana y en la cual la meridiana sería una línea
umbílicada, el producto sería nulo sobre la meridiana, y
presentaría un valor reducido alrededor de ésta. Alejándose de la
meridiana, los valores de cilindro pueden aumentar, pero el
producto puede permanecer reducido si la misma pendiente de esfera
es reducida: esto es preferible en las zonas alejadas de la
meridiana, ya que la progresión de esfera es de hecho funcional
únicamente en el pasillo de progresión alrededor de la meridiana.
Dicho de otro modo, imponer un límite al producto de la pendiente
de esfera por el cilindro sobre la superficie de la lente implica
minimizar el cilindro en la región foveal, a la vez que se minimiza
la pendiente de esfera en la región extra-foveal.
Se asegura a la vez una buena visión foveal y una buena visión
periférica. El producto de la pendiente de esfera por el cilindro
es por consiguiente una cantidad representativa de las aberraciones
sobre la superficie de la lente.
La invención propone minimizar este producto
sobre la superficie de la lente en el interior de un círculo de un
radio de 20 mm alrededor del centro de la lente; esto equivale a
excluir las zonas de borde de la lente, las cuales son poco o no
utilizadas por el portador, sobre todo en el caso de monturas de
pequeñas dimensiones.
Para ello, la invención propone introducir el
criterio de una relación entre la integral del producto del
cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre el círculo
de radio 20 mm centrado sobre el centro de la lente, de una parte,
y el producto del área de este círculo, de la adición y del valor
máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la parte de la
meridiana comprendida dentro de este círculo, de otra parte,
inferior a 0,14. Para la lente de la figura 3, este criterio vale
0,11.
Las figuras 4 a 6 son vistas similares a las de
las figuras 1 a 3, pero para una lente que presenta una adición de
potencia de 2 dioptrías sobre la superficie compleja.
Se vuelven a ver en la figura 4 las
características ya puestas en evidencia en la figura 1 - excepto que
la progresión de esfera media sobre la meridiana es del orden de 2
dioptrías y ya no de 1,5 dioptrías. Los valores están desviados a
cero en origen, donde la esfera media vale en realidad 6,58
dioptrías. En particular, en el ejemplo de la figura 4 se constata
en primer lugar que el trazo continuo (la esfera) y los trazos
discontinuos (las curvaturas principales) no se confunden - lo cual
es representativo de un cilindro no nulo sobre la meridiana de la
lente. En efecto, en el ejemplo de la figura 4, se ha introducido
cilindro de construcción para compensar las aberraciones ópticas
generadas por la lente posicionada en las condiciones del porte y
que pueden ser simuladas por un trazado de radio y analizadas en
potencia portador y astigmatismo.
La variación de esfera media sobre la meridiana
en la parte superior de la lente, entre la cruz de montaje CM y el
punto de referencia en visión de lejos VL, es igual a 0,04
dioptrías; y la variación de esfera media sobre la meridiana debajo
del punto de referencia en visión de cerca VP decrece ligeramente a
fin de compensar las variaciones de potencia generadas por las
condiciones reales del porte.
Se ha representado también en la figura 4 la
longitud de progresión LP. En el ejemplo de la figura 4, aplicando
la definición dada en referencia a la figura 1, una esfera media de
0,85 x 2 dioptrías, es decir, de 1,70 dioptrías, se alcanza para un
punto de ordenada y = -9,6 mm aproximadamente. La longitud de
progresión LP, entre la cruz de montaje CM de ordenada y = 4 mm y
este punto de la meridiana para el cual la esfera media alcanza 85%
de la adición, es igual a 13,6 mm. La accesibilidad a las potencias
necesarias en visión de cerca es por consiguiente inferior a 14 mm.
Por otra parte, en el ejemplo de la figura 4, aplicando la
definición dada en referencia a la figura 1, la pendiente máxima de
variación de esfera normalizada a la adición es igual a 0.082
mm^{-1}. Es por consiguiente superior a 0,07 mm^{-1}.
La figura 5 muestra las líneas de isosfera de 0
a 2 dioptrías, con un paso de 0,25 dioptrías. Como en la figura 2,
se ha representado un círculo de radio 20 mm centrado sobre el
centro geométrico de la lente. El rebote de la variación del valor
de la esfera a lo largo de este círculo, dividido por el valor de la
adición A, es inferior a 0,04. La figura 14, que será descrita más
adelante, representa una curva de la variación de esfera
normalizada a la adición a lo largo de este círculo para esta lente
que presenta una adición de potencia de 2 dioptrías sobre la
superficie compleja.
La figura 6 muestra las líneas de isocilindro de
0,25 a 1,5 dioptrías, con un paso de 0,25 dioptrías. Como en la
figura 3, se constata que en la parte inferior de la lente, las
líneas de isocilindro son casi paralelas y verticales y delimitan
una zona que contiene el punto de referencia en visión de cerca VP.
Se ha representado también en la figura 6, la anchura de visión de
cerca L_{VP}; según las definiciones dadas en referencia a la
figura 3, la anchura de visión de cerca L_{VP} es igual a 13,02 mm
y la anchura relativa en visión de cerca LR_{VP} es igual a 17,72
mm.
Se ha representado también el círculo de radio
20 mm centrado en el centro geométrico (0,0) de la lente y se
constata que el valor del cilindro normalizado a la adición C/A es
inferior a 0,8 en este círculo. Se mide un valor máximo de cilindro
normalizado a la adición igual a 0,78.
Además, la lente de la figura 6 responde también
al criterio de una relación entre la integral del producto del
cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre el círculo
de radio 20 mm centrado sobre el centro de la lente, de una parte,
y el producto del área de este círculo, de la adición y del valor
máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la parte de la
meridiana comprendido en este círculo, de otra parte, inferior a
0,14. Para la lente de la figura 6, el valor medido para esta
relación es de 0,12.
Las figuras 7a 9 son vistas similares a las de
las figuras 4 a 6, pero sin tener en cuenta particularmente las
condiciones del porte.
Se vuelven a ver en la figura 7 las
características ya puestas en evidencia en la figura 1 - excepto que
la progresión de esfera media sobre la meridiana es del orden de 2
dioptrías y ya no de 1,5 dioptrías. La esfera media en el origen es
de 6,57 dioptrías. La variación de esfera media sobre la meridiana
en la parte superior de la lente, entre la cruz de montaje CM y el
punto de referencia en visión de lejos VL, es igual a 0,04
dioptrías; y la variación de esfera media sobre la meridiana por
debajo del punto de referencia en visión de cerca VP disminuye
ligeramente.
Se ha representado también en la figura 7 la
longitud de progresión LP. En el ejemplo de la figura 7, aplicando
la definición dada en referencia a la figura 1, una esfera media de
0,85 x 2 dioptrías, es decir, de 1,70 dioptrías, se alcanza para un
punto de ordenada y = -9,6 mm aproximadamente. La longitud de
progresión LP, entre la cruz de montaje CM de ordenada y = 4 mm y
este punto de la meridiana para el cual la esfera media alcanza 85%
de la adición, es igual a 13,6 mm. La accesibilidad a las potencias
necesarias en visión de cerca es por consiguiente inferior a 14 mm.
Por otra parte, en el ejemplo de la figura 7 y aplicando la
definición dada en referencia a la figura 1, la pendiente máxima de
variación de esfera normalizada a la adición es igual a 0,078
mm^{-1}; es por consiguiente superior a
0,07 mm^{-1}.
0,07 mm^{-1}.
La figura 8 muestra las líneas de isosfera de 0
a 2 dioptrías, con un paso de 0,25 dioptrías. Como en la figura 2,
se ha representado un círculo de radio 20 mm centrado sobre el
centro geométrico de la lente. El rebote de la variación del valor
de la esfera a lo largo de este círculo, dividido por el valor de la
adición A, es inferior a 0,04. La figura 15, que será descrita más
adelante, representa una curva de la variación de esfera
normalizada a la adición a lo largo de este círculo para esta lente
que presenta una adición de potencia de 2 dioptrías sobre la
superficie compleja.
La figura 9 muestra las líneas de isocilindro de
0,25 a 1,5 dioptrías, con un paso de 0,25 dioptrías. Como en las
figuras 3 y 6, se constata que en la parte inferior de la lente, las
líneas de isocilindro con casi paralelas y verticales y delimitan
una zona que contiene el punto de referencia en visión de cerca VP.
Se ha representado también en la figura 9 la anchura de visión de
cerca L_{VP}; según las definiciones dadas en referencia a la
figura 3, la anchura de visión de cerca L_{VP} es igual a 12,6 mm
y la anchura relativa en visión de cerca LR_{VP} es igual a 16,65
mm.
Se ha representado también el círculo de radio
20 mm centrado en el centro geométrico (0,0) de la lente y se
constata que el valor del cilindro normalizado a la adición C/A es
inferior a 0,8 en este círculo. Se mide un valor máximo de cilindro
normalizado a la adición igual a 0,76.
Además, la lente de la figura 9 responde también
al criterio de una relación entre la integral del producto del
cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre el círculo
de radio 20 mm centrado sobre el centro de la lente, de una parte,
y el producto del área de este círculo, de la adición y del valor
máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la parte de la
meridiana comprendida en este círculo, de otra parte, inferior a
0,14. Para la lente de la figura 9, este criterio vale 0,12.
Las figuras 10 a 12 son vistas similares a las
de las figuras 1 a 3, pero para una lente que presenta una adición
de potencia de 2,5 dioptrías sobre la superficie compleja.
Se vuelven a ver en la figura 10 las
características ya puestas en evidencia en la figura 1 - excepto que
la progresión de esfera media sobre la meridiana es del orden de
2,5 dioptrías y ya no de 1,5 dioptrías. La esfera media en origen
es de 6,55 dioptrías. La variación de esfera media sobre la
meridiana en la parte superior de la lente, entre la cruz de
montaje CM y el punto de referencia en visión de lejos VL, es igual
a 0,05 dioptrías; y la variación de esfera media sobre la meridiana
por debajo del punto de referencia en visión de cerca disminuye
ligeramente.
Se ha representado también en la figura 10 la
longitud de progresión LP. En el ejemplo de la figura 7, aplicando
la definición dada en referencia a la figura 1, una esfera media de
0,85 x 2,5 dioptrías, es decir, de 2,125 dioptrías se alcanza para
un punto de ordenada y = -9,6 mm aproximadamente. La longitud de
progresión LP, entre la cruz de montaje CM de ordenada y = 4 mm y
este punto de la meridiana para el cual la esfera media alcanza 85%
de la adición, es igual a 13,6 mm. La accesibilidad a las potencias
necesarias en visión de cerca es por consiguiente inferior a 14 mm.
Por otra parte, en el ejemplo de la figura 7 y aplicando la
definición dada en referencia a la figura 1, la pendiente máxima de
variación de esfera normalizada a la adición es igual a 0,078
mm^{-1}; es por consiguiente superior a 0,07 mm^{-1}.
La figura 11 muestra las líneas de isosfera de
0, a 2,5 dioptrías, con un paso de 0,25 dioptrías. Como en la
figura 2, se ha representado un círculo de radio 20 mm centrado
sobre el centro geométrico de la lente. El rebote de la variación
del valor de la esfera a lo largo de este círculo, dividido por el
valor de la adición A, es inferior a 0,04. La figura 16, que será
descrita más adelante, representa una curva de la variación de
esfera normalizada a la adición a lo largo de este círculo para esta
lente que presenta una adición de potencia de 2,5 dioptrías sobre
la superficie compleja.
La figura 12 muestra las líneas de isocilindro
de 0,25 a 1,75 dioptrías, con un paso de 0,25 dioptrías. Como en
las figuras 3, 6 y 9, se constata que en la parte inferior de la
lente, las líneas de isocilindro son casi paralelas y verticales y
delimitan una zona que contiene el punto de referencia en visión de
cerca VP. Se ha representado también en la figura 12 la anchura de
visión de cerca L_{VP}; según las definiciones dadas en
referencia a la figura 3, la anchura de visión de cerca L_{VP} es
igual a 12,61 mm y la anchura relativa en visión de cerca LR_{VP}
es igual a 16,64 mm.
Se ha representado también el círculo de radio
20 mm en el centro geométrico (0,0) de la lente y se constata que
el valor del cilindro normalizado a la adición C/A es inferior a 0,8
en este círculo. Se mide un valor máximo de cilindro normalizado a
la adición igual a 0,76.
Además, la lente de la figura 12 responde
también al criterio de una relación entre la integral del producto
del cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre el
círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro de la lente, de una
parte, y el producto del área de este círculo, de la adición y del
valor máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la parte
de la meridiana comprendida en este círculo, de otra parte,
inferior a 0,14. Para la lente de la figura 12, el valor de esta
relación es de 0,12.
Las figuras 13 a 16 muestran la variación de la
esfera media sobre el círculo de diámetro 40 mm centrado sobre el
centro geométrico de la lente, para las diferentes lentes descritas
anteriormente. Las ordenadas están graduadas sin unidades ya que
los valores son expresados en valores de esfera (dioptría)
normalizada a la adición (dioptría). Las abscisas representan el
ángulo \Box en un sistema de coordenadas polares cuyo centro es
el centro geométrico de la lente y cuyos ángulos son medidos a
partir de la semi-recta vertical dirigida hacia
arriba.
Las figuras 13 a 16 muestran que el valor de la
esfera aumenta cuando se desplaza sobre el círculo desde un punto
de intersección del círculo con la meridiana hacia el otro punto de
intersección del círculo con la meridiana para alcanzar un máximo
absoluto, luego el valor de la esfera disminuye cuando se desplaza
sobre el círculo para volver hacia el primer punto de intersección
del círculo con la meridiana para definir un mínimo absoluto.
El máximo absoluto de la esfera normalizada a la
adición se alcanza para el punto correspondiente a la intersección
del círculo con la meridiana en la parte inferior de la lente (zona
de visión de cerca). Cada curva de la variación de esfera
normalizada a la adición presenta dos rebotes de una parte y de otra
del máximo absoluto. Cada rebote constituye una ruptura de la
variación monótona de la esfera. Sin embargo, según la invención,
la evolución de la esfera sobre el círculo de radio 20 mm centrado
sobre el centro geométrico de la lente presenta rebotes de muy baja
amplitud cuando se desplaza sobre el círculo desde un punto de
intersección del círculo con la meridiana hacia el otro punto de
intersección del círculo con la meridiana; este pequeño rebote de
la esfera sobre el círculo, de una parte y de otra de la meridiana,
asegura una variación suave y uniforme de las características
ópticas de la lente y asegura una mayor facilidad de adaptación del
portador a las lentes.
\newpage
Se constata en la figura 14 que el rebote más
importante, a la vez que permanece relativamente reducido, aparece
para la curva correspondiente a la lente de las figuras 3 a 6. En
este ejemplo, las limitaciones impuestas a la lente son diferentes,
de una parte para introducir un cilindro de construcción a fin de
compensar las aberraciones ópticas constatadas durante el porte y
de otra parte para privilegiar las anchuras en visión de cerca
(L_{VP} y LR_{VP}). El compromiso entre la anchura de la zona de
visión de cerca y la visión periférica ha sido escogido aquí más en
favor de la visión de cerca en detrimento de las variaciones de
esfera periféricas.
La tabla recapitulativa siguiente muestra los
valores característicos de las lentes según la invención para
diferentes valores de adición.
En la tabla, se ha trasladado para diferentes
valores de adición, la longitud de progresión LP; la pendiente
máxima P_{max} de la variación de la esfera normalizada a la
adición sobre la meridiana; el rebote máximo de la cantidad esfera
normalizada a la adición sobre el círculo de radio 20 mm centrado
sobre el centro geométrico de la lente; el cilindro máximo
C_{max} normalizado a la adición en dicho círculo; la diferencia
de esfera media sobre la meridiana entre la cruz de montaje del
cristal y el punto de control en visión de lejos; la anchura de la
zona de visión de cerca L_{VP}; la anchura normalizada de la zona
de visión de cerca LR_{VP}; y la relación R entre la integral del
producto del cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre
el círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro de la lente, de
una parte y el producto del área de este círculo, de la adición y
del valor máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la
parte de la meridiana comprendida en este círculo, de otra
parte.
Las figuras 1 a 16 ilustran cuatro modos de
realización de lentes según la invención. Estas figuras muestran
que la lente presenta una buena accesibilidad a las potencias
necesarias en visión de cerca, siendo accesible la zona de visión
de cerca a partir de 14 mm debajo de la cruz de montaje, y una
suavidad mejorada en las zonas periféricas de una parte y de otra
de la meridiana, con un máximo de cilindro normalizado en la zona
útil de la lente y un rebote de la esfera normalizada a la adición
sobre el círculo de diámetro 40 mm centrado sobre la lente
minimizada.
La lente según la invención se prescribe
considerando las prescripciones portador en visión de lejos y en
visión de cerca, lo cual determina la adición necesaria. La potencia
necesaria puede ser obtenida, como en el estado de la técnica,
mediante mecanizado de una cara posterior para asegurar que la
potencia es idéntica a la potencia prescrita.
El montaje de la lente en un dispositivo visual
puede hacerse del modo siguiente. La posición horizontal de la
pupila del portador en visión de lejos se mide, es decir, la
media-separación pupilar únicamente, y se determina
la altura total del calibre de la montura del equipo visual. La
lente se monta luego en el dispositivo visual con la cruz de
montaje posicionada en la posición medida.
Se puede consultar con respecto a este punto la
solicitud de patente FR-A-2 807 169
que describe un procedimiento de montaje simplificado de lentes
oftálmicas en una montura. Este documento describe en particular las
diferentes medidas tomadas por los ópticos y propone medir
únicamente la semi-separación pupilar para efectuar
el montaje de los cristales en la montura, utilizando la altura
total del calibre de la montura.
El montaje de la lente necesita pues sólo una
medición clásica de la semi-separación pupilar de
visión de lejos, así como una medición de la altura del calibre de
la montura, para determinar la altura a la cual debe ser colocada
la cruz de montaje en la montura. El montaje de la lente en la
montura se efectúa simplemente midiendo la posición en la montura
de la mirada del sujeto en visión de lejos; esta medición se realiza
de manera clásica, el sujeto lleva la montura y mira hacia el
infinito. Se afina luego la lente y se monta en la montura, de
manera que la cruz de montaje se encuentre en la posición
medida.
La lente según la invención permite una
tolerancia mejorada en el montaje descrito arriba. Esta tolerancia
es aportada por un valor de la esfera sensiblemente constante
alrededor de la cruz de montaje. En particular, la diferencia de
esfera media sobre la meridiana entre la cruz de montaje del cristal
y el punto de control en visión de lejos es inferior a 0,06
dioptrías.
La lente de los ejemplos descritos anteriormente
puede ser obtenida por optimización de una superficie según métodos
de optimizaciones conocidos en sí y descritos en los documentos del
estado de la técnica citados anteriormente en relación con las
lentes multifocales progresivas. Se puede utilizar para la
optimización uno o varios de los criterios expuestos en la
descripción anterior, en referencia a las figuras 1 a 16, y en
particular:
- -
- una progresión de esfera media sobre la meridiana de 1,5 dioptrías o más;
- -
- una longitud de progresión inferior o igual a 14 mm;
- -
- un valor de cilindro normalizado a la adición inferior a 0,8 en un círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente;
- -
- un rebote de la cantidad esfera normalizada a la adición sobre este círculo inferior a 0,04;
\vskip1.000000\baselineskip
Estos criterios pueden combinarse con otros, en
particular con uno o varios de los criterios propuestos en los
ejemplos anteriores. Se puede así utilizar uno o varios de los
criterios siguientes:
- -
- una diferencia de esfera media sobre la meridiana, entre la cruz de montaje del cristal y el punto de referencia en visión de lejos, inferior o igual a 0,06 dioptrías;
- -
- una pendiente máxima de la variación de la esfera normalizada a la adición sobre la meridiana de progresión superior a 0,07 mm^{-1};
- -
- una anchura de visión de cerca comprendida entre 11 mm y 15 mm;
- -
- una anchura relativa de visión de cerca definida superior a 15 mm;
- -
- una relación entre la integral del producto del cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre el círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro de la lente, de una parte, y el producto del área de este círculo, de la adición y del valor máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la parte de la meridiana comprendida en este círculo, de otra parte, inferior a 0,14.
\vskip1.000000\baselineskip
La selección de estos criterios permite obtener,
por optimización, una lente. El experto en la materia comprenderá
fácilmente que la lente en cuestión no presenta necesariamente
valores que corresponden exactamente a los criterios impuestos; por
ejemplo, no es indispensable que se alcance el valor superior de la
variación de esfera media.
En los ejemplos de optimización anteriores, se
ha propuesto optimizar una sola cara de las lentes. Está claro que
en todos estos ejemplos, se puede intercambiar fácilmente el papel
de las superficies anterior y posterior. Se puede también
distribuir indiferentemente la progresión de esfera sobre una u otra
de las dos superficies de la lente, o parcialmente sobre una cara y
la otra, ya que se consiguen objetivos ópticos similares a los de
la lente descrita.
Claims (7)
1. Lente oftálmica que presenta una superficie
compleja que tiene un centro geométrico (0,0), una cruz de montaje
(CM) situada 4 mm por encima del centro geométrico y una meridiana
de progresión sensiblemente umbilicada que presenta una adición de
potencia (A) superior o igual a 1,5 dioptrías entre un punto de
referencia en visión de lejos (VL) y un punto de referencia en
visión de cerca (VP), teniendo la superficie compleja:
- -
- un valor de cilindro normalizado a la adición (C/A) inferior a 0,8 en un círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente;
- -
- un rebote de la cantidad esfera normalizada a la adición (D/A) sobre el círculo de radio 20 mm centrado sobre el centro geométrico de la lente inferior a 0,04;
- -
- una longitud de progresión (LP) inferior o igual a 14 mm, estando definida la longitud de progresión como la distancia vertical entre la cruz de montaje (CM) y el punto de la meridiana para el cual la esfera media alcanza 85% de la progresión de la adición.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Lente según la reivindicación 1,
caracterizada porque la diferencia de esfera media sobre la
meridiana, entre la cruz de montaje (CM) del cristal y el punto de
referencia en visión de lejos (VL) es inferior o igual a 0,06
dioptrías.
3. Lente según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizada porque la meridiana de progresión presenta una
pendiente máxima de la variación de la esfera normalizada a la
adición superior a 0,07 mm^{-1}.
4. Lente según una de las reivindicaciones 1 a
3, caracterizada porque la superficie compleja presenta, en
el punto de referencia en visión de cerca (VP), una anchura de la
zona de visión de cerca (L_{VP}) comprendida entre 11 mm y 15 mm,
estando definida la anchura de la zona de visión de cerca como la
distancia, sobre una línea horizontal a 18 mm debajo de la cruz de
montaje (CM), entre las líneas isocilindros iguales a la mitad de
la adición (A/2).
5. Lente según la reivindicación 4,
caracterizada porque la superficie compleja presenta, en el
punto de referencia en visión de cerca (VP), una anchura relativa
de la zona de visión definida (LR_{VP}) superior a 15 mm, estando
definida la anchura relativa de la zona de visión de cerca por la
relación:
LR_{VP} =
L_{VP} \cdot
(A_{VP}/C_{VP});
con A_{VP}, la adición en visión
de cerca, definida como la diferencia entre la esfera media sobre la
meridiana principal de progresión en el punto de referencia en
visión de cerca (VP) y la esfera media en la cruz de montaje (CM);
y
con C_{VP}, el cilindro máximo sobre un
segmento horizontal que pasa por el punto de referencia en visión
de cerca (VP) y limitado por el círculo de 20 mm de radio centrado
sobre el centro geométrico (0,0) de la lente.
6. Lente según una de las reivindicaciones 1 a
5, caracterizada porque la superficie compleja presenta una
relación entre:
- -
- de una parte, la integral del producto del cilindro por la norma del gradiente de la esfera, sobre el círculo de 20 mm de radio centrado sobre el centro de la lente, y
- -
- de otra parte, el producto del área de este círculo, de la adición y del valor máximo de la norma del gradiente de la esfera sobre la parte de la meridiana comprendida dentro de este círculo, inferior a 0,14.
7. Dispositivo visual que incluye por lo menos
una lente según una de las reivindicaciones anteriores.
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