ES2295385T3 - Procedimiento de recuperacion de calor. - Google Patents
Procedimiento de recuperacion de calor. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2295385T3 ES2295385T3 ES02757522T ES02757522T ES2295385T3 ES 2295385 T3 ES2295385 T3 ES 2295385T3 ES 02757522 T ES02757522 T ES 02757522T ES 02757522 T ES02757522 T ES 02757522T ES 2295385 T3 ES2295385 T3 ES 2295385T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- gas
- cycle gas
- ethylene oxide
- contact
- carbonate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/32—Separation; Purification
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/02—Synthesis of the oxirane ring
- C07D301/03—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds
- C07D301/04—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/02—Synthesis of the oxirane ring
- C07D301/03—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds
- C07D301/04—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen
- C07D301/08—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen in the gaseous phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D303/00—Compounds containing three-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom
- C07D303/02—Compounds containing oxirane rings
- C07D303/04—Compounds containing oxirane rings containing only hydrogen and carbon atoms in addition to the ring oxygen atoms
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Epoxy Compounds (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Apparatus For Radiation Diagnosis (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
Abstract
En un procedimiento para la producción de óxido de etileno en el que óxido de etileno se limpia de una corriente de gas de ciclo, la corriente de gas de ciclo limpiada se pone en contacto con una solución absorbedora de carbonato caliente para absorber CO2, y la corriente de gas de ciclo después de absorción de CO2 se recicla para producción de óxido de etileno, la mejora la cual comprende poner en contacto la corriente de gas de ciclo limpiado de la retirada de óxido de etileno en una primera etapa de contacto con un líquido acuoso calentado con el fin de calentar la corriente de gas de ciclo y limpiar el óxido de etileno contenido de la misma y enfriar el líquido acuoso citado, hacer pasar el gas de ciclo calentado a una etapa de absorción de carbonato caliente para eliminar CO2, enfriar el gas de ciclo de la absorción de carbonato y retirar carbonato de la misma mediante contacto en una segunda etapa de contacto con el líquido acuoso citado a partir de la primera etapa de contacto después de enfriar dicho líquido acuoso, hacer pasar el líquido acuoso de la segunda etapa de contacto a la primera etapa de contacto y hacer pasar gas de ciclo enfriado de la segunda etapa de contacto a la reacción de óxido de etileno. 9
Description
Procedimiento de recuperación de calor.
La presente invención se refiere a un
procedimiento de recuperación de calor en un sistema de retirada de
dióxido de carbono de procedimiento de óxido de etileno.
En procedimientos tales como aquellos donde se
forma óxido de etileno mediante la oxidación de etileno con oxígeno
molecular, el dióxido de carbono se produce también durante la
oxidación. Es necesario que el dióxido de carbono así producido se
separe con el fin de prevenir una acumulación de este producto.
Véase Patente de los Estados Unidos 3.523.957.
Otros aspectos de recuperación de componentes a
partir de reacciones en fase gaseosa se describen en: (1) Patente
de los Estados Unidos Nº.: 4.221.727 (uso de carbonato de etileno
para absorber óxido de etileno durante producción de óxido de
etileno); y (2) Patente de los Estados Unidos Nº.: 4.430.312 (uso de
vanadato de potasio o de sodio para mejorar absorción de dióxido de
carbono mediante una solución de carbonato de potasio).
El documento EP 0 191 985 describe tratamiento
de mezclas gaseosas en las que CO_{2} se separa de una mezcla de
gas haciendo pasar la mezcla a través de una primera zona de
contacto gas/líquido concurrentemente con un líquido absorbente
para CO_{2}, haciendo pasar la mezcla gaseosa después de
tratamiento en la primera zona de contacto a través de una segunda
zona de contacto gas/líquido concurrentemente con un líquido
absorbente para CO_{2}, y haciendo pasar el líquido absorbente de
la segunda zona de absorción a la primera zona de absorción.
El documento EP 0 807 456 describe un
procedimiento térmico para retirada de contaminantes de las
corrientes del procedimiento, que comprende dirigir al menos algo
de una corriente contaminada a un medio de calentamiento en el que
al menos algunos de los contaminantes se descomponen. A partir de
entonces, los productos de descomposición se retiran y la corriente
de purificación se devuelve al proceso. Los contaminantes orgánicos
se descomponen a dióxido de carbono, el cual se somete a
vaporización instantánea; las sales inorgánicas las cuales se
descomponen a gases se someten a vaporización instantánea, las
sales inorgánicas las cuales no se convierten a gases se eliminan
aparte.
El documento FR 2 198 776 describe separación de
CO_{2} a partir de mezclas gaseosas, en las que el CO_{2} se
retira por medio de soluciones de carbonato de potasio acuoso.
Chemical Abstracts, vol. 100, nº.: 10, 5 de
marzo de 1984, describe un equilibrio de gas-líquido
para destilación y absorción en un procedimiento de elaboración de
óxido de etileno. El CO_{2} subproducto formado en un
procedimiento de elaboración de óxido de etileno se absorbe mediante
el procedimiento de carbonato caliente.
El documento EP 0 133 763 describe la
preparación de glicoles a partir de óxido de etileno, en la cual el
vapor que queda después de la condensación parcial de una corriente
de vapor elevada que quita óxido de etileno convencional se pone en
contacto con una solución acuosa de carbonato de etileno para
recuperar óxido de etileno. Después de limpiar de los componentes
que no han reaccionado el carbonato de etileno se hidroliza a
glicoles.
La eliminación de dióxido de carbono a partir de
un sistema de reacción de óxido de etileno se hace generalmente en
un Sistema de Carbonato Caliente (Sistema de Eliminación de
Carbonato de Potasio) donde todo o una parte del gas de reacción se
envía a un Absorbedor de CO_{2} después de que el producto óxido
de etileno se haya retirado de del gas mediante limpieza con agua
en un Limpiador. El gas del ciclo eliminado del sistema de reacción
después de la retirada de óxido de etileno está normalmente frío y
está a temperaturas del Limpiador o ligeramente mayores si se ha
recomprimido después de limpiar Además, el gas del ciclo sólo está
saturado con agua a temperatura más baja. Si este gas se envía
directamente al Absorbedor de CO_{2}, enfría la solución de
limpiar carbonato. Se pierde calor de la solución de carbonato en
calentar la alimentación del gas del ciclo, así como mediante el
enfriamiento debido a la evaporación de agua para saturar el gas a
la temperatura de operación mayor del Absorbedor de CO_{2}. Este
calor o energía se debe preparar en la sección limpiadora
(Regenerador) del sistema de CO_{2} donde la solución de carbonato
se calentó con vapor para liberar el dióxido de carbono a la
atmósfera.
Además de calentar el gas de alimentación
Absorbedor, también es necesario enfriar el gas a partir del
Absorbedor para eliminar agua antes de que el gas se pueda devolver
al sistema de reacción de óxido de etileno dado que agua es
perjudicial para el catalizador en el sistema de reacción. Además,
para proteger el catalizador de óxido de etileno de posible
contaminación de carbonato es necesario lavar el gas del Absorbedor
con agua para asegurar que no se transfiere nada de carbonato a la
sección de reacción. Normalmente el enfriamiento del gas y el
lavado se hacen en dos operaciones separadas. El enfriamiento se
hace en un intercambiador de calor convencional y el lavado se hace
en una torre de lavado. El calor de enfriar el gas se pierde para
enfriar agua.
Se desean mejorar los aspectos económicos de la
recuperación de calor en tales procedimientos dado que incluso
mejoras de eficiencia pequeñas dan como resultado ahorros
importantes dada la escala de las instalaciones de producción de
óxido de etileno de talla mundial.
De acuerdo con la presente invención, la
corriente del gas de ciclo del sistema de reacción de óxido de
etileno, después de retirada de óxido de etileno, se calienta antes
de que se pase a absorción de CO_{2} mediante contacto directo
con una corriente acuosa circulante la cual se ha calentado en
cambio mediante contacto directo con la corriente de gas de ciclo
la cual se devuelve a partir de la absorción de CO_{2} al sistema
de reacción de óxido de etileno. De este modo, el gas de ciclo el
cual se ha enfriado durante la separación de limpiar de óxido de
etileno se calentó y saturó con agua a temperatura más alta antes de
pasar al sistema de absorción de carbonato caliente. Se minimizan
enfriamiento no deseable y pérdida de calor del sistema de
carbonato. Después de retirada del CO_{2}, el gas de ciclo
previamente a retornar al sistema de reacción se enfrió y limpió de
carbonato residual, y el contenido en agua se bajó, mediante
contacto con la corriente de agua circulante enfriada usada para
calentar el gas cíclico. El calor del gas que vuelve al absorbedor
de CO_{2} se transfiere eficientemente al gas de ciclo que pasa a
absorción de CO_{2}.
El dibujo anexo es una representación
esquemática de una práctica de la invención.
No se muestra en el dibujo la producción
convencional de óxido de etileno mediante oxidación con oxígeno
molecular de etileno o el acto de limpiar agua convencional de
óxido de etileno de producto. Estos son procedimientos bien
conocidos los cuales se practican ampliamente comercialmente.
En referencia al dibujo, se ha proporcionado el
presurizador 1 el cual tiene sección superior 6 y sección inferior
5, estando adaptada cada sección para contacto
vapor-líquido estrecho. Preferiblemente se
proporciona cada sección con empaquetamiento inerte para facilitar
el contacto vapor-líquido.
El gas de ciclo a partir de reactor de óxido de
etileno después de retirada del óxido de etileno limpiando se
introdujo por medio de línea 4 dentro de sección 5 inferior de
presurizador 1. El gas de ciclo introducido por medio del conducto
4 a partir de la operación de limpiar está relativamente frío,
ilustrativamente de 32 a 50ºC. En la sección 5 inferior, el gas de
ciclo se pone en contacto íntimamente con una corriente acuosa
calentada a partir de la sección superior 6 la cual se introdujo
dentro de la sección 5 por medio del conducto 7. La corriente
acuosa introducida por medio del conducto 7 está ilustrativamente a
70-85ºC.
Como un resultado del contacto en la sección 5
la corriente de gas de ciclo se calentó a aproximadamente
65-80ºC y se saturó con agua a esa temperatura.
Este gas de ciclo calentado pasa por medio del conducto 8 a una
etapa de absorción de carbonato caliente convencional, donde
CO_{2}, formado durante oxidación de etileno, se elimina. Debido
a que el gas de ciclo se calienta en el presurizador antes de pasar
al absorbedor de carbonato caliente, se minimiza el enfriamiento de
la corriente de carbonato caliente.
La corriente de contacto acuosa se hace pasar
por medio de conducto 9 a la sección 5 inferior del presurizador 1
al enfriador 10 en el que la corriente se enfría adicionalmente,
ilustrativamente a 40-45ºC. La corriente acuosa
enfriada se hizo pasar por medio del conducto 11 a la sección
superior 6 del presurizador 1 en la que la corriente acuosa
enfriada se pone en contacto íntimamente y enfría el retorno de
corriente de gas de ciclo por medio del conducto 12 a partir de la
absorción de carbonato caliente.
En la sección 6, el gas de ciclo del absorbedor
tanto se enfría como se limpia del carbonato contenido, el cual
afectaría nocivamente al catalizador de óxido de etileno estuvo
devolviéndose al reactor de óxido de etileno.
A partir de la sección 6 la corriente de
contacto acuosa, ahora calentada ilustrativamente a
65-85ºC pasó por medio de conducto 7 a la sección
inferior 5 en la que como se describe anteriormente ello precalienta
el gas de ciclo antes del paso del gas de ciclo al absorbedor de
carbonato caliente.
El gas de ciclo enfriado el cual está
ilustrativamente a temperatura de 45 a 48ºC, conteniendo carbonato
en cantidad insignificante y teniendo un contenido en agua
disminuido en comparación con la corriente en el conducto 12,
atravesó la línea 13 según se recicló al sistema de reacción del
óxido de etileno.
La práctica de la invención, como se describe en
el dibujo, tiene un número de ventajas significativas sobre
sistemas convencionales. Comparada con la recuperación de calor del
gas de ciclo desde el absorbedor de CO_{2}, la velocidad de agua
de lavado se puede ajustar muy alta para dar un lavado incrementado
comparado con un sistema de lavado permanente libre convencional.
Además el goteo de presión del gas de ciclo es menor que cuando se
usa un intercambiador. Esto ayuda a reducir los requerimientos de
energía en el sistema de reacción de óxido de etileno.
\newpage
Un beneficio secundario, el cual es muy
importante para un sistema de carbonato caliente, es la reducción
de óxido de etileno residual en la alimentación de gas de ciclo al
absorbedor de CO_{2}.
Típicamente cuando el producto de óxido de
etileno se limpia del gas de ciclo alguna cantidad pequeña de óxido
de etileno permanece en el gas. Cuando este gas se envía al sistema
de carbonato caliente el óxido de etileno residual contenido en
esto se convierte en glicol, el cual se acumula en la corriente
hasta que se retira en la ventilación de CO_{2}. El glicol llega
a ser un problema de polución y se requieren a menudo precauciones
para retirarlo. La reducción de óxido de etileno residual en la
alimentación de absorbedor es de particular importancia para el
mantenimiento de un bajo nivel de CO_{2} en el sistema de reacción
de óxido de etileno, según se incrementa la cantidad de gas
suministrada al absorbedor. Por ejemplo, a volumen de CO_{2} del
7% en el gas de reacción de óxido de etileno sólo aproximadamente el
20% del gas de ciclo se suministra al absorbedor. Sin embargo,
cuando se requiere mantener volumen de CO_{2} del 1% todo el gas
de ciclo se suministra al absorbedor, incrementando el glicol
potencial realizado mediante un factor de 5 veces si el óxido de
etileno residual en la alimentación del absorbedor no se
reduce.
El siguiente ejemplo ilustra la invención con
referencia a la figura unida.
Ejemplo
En una planta de óxido de etileno de 600.000
MT/a la corriente de gas de ciclo 4 del sistema de reacción después
de la limpieza de óxido de etileno es 13.300
kg-moles/hora para un diseño de CO_{2} bajo con
una composición típica de CO_{2} al 2,2% en volumen y un
contenido en agua al 0,39% en volumen. El contenido de óxido de
etileno residual es 30 ppm en volumen. La temperatura es 41ºC y la
presión es de 20.00.000 pascales (20,0 bares). La corriente de
circulación de agua 7 sería aproximadamente de 70.400
kg-moles/hora a una temperatura de 43ºC. La
corriente de agua en circulación después de dejar la sección de
enfriamiento de gas 6 se ha calentado a 79,3ºC. Este agua se pone
en contacto con el gas de ciclo es decir la sección 5 empaquetada de
presurizador 1. El gas se calienta a 77ºC y el líquido se enfría a
57ºC. Se transfieren aproximadamente 117500 millones de julios
(28,2 millones de kilocalorías) del líquido al gas. La temperatura
del gas se elevó a 77ºC y el contenido en agua se elevó al 2,12% en
volumen. El contenido de óxido de etileno del suministro de gas al
absorbedor de CO_{2} se redujo en el 60%.
El agua de la sección 5 de calentamiento del gas
se bombeó y enfrió en intercambiador de calor 10 a 43ºC antes de
retornarse a la parte de arriba de la sección de enfriamiento de gas
6. En la sección de enfriamiento superior el agua se contrajo con
el gas del absorbedor de CO_{2} de nuevo en una sección 6
empaquetada. El gas que retorna del absorbedor de CO_{2} por
medio de conducto 12 está a 98ºC y tiene un contenido en agua del
3,6% en volumen. El gas se enfrió a 45ºC mediante el agua
circulante en la sección 6 y el contenido en humedad se redujo al
0,49% en volumen. Además del enfriamiento, el gas del ciclo capta el
óxido de etileno el cual se disolvió en el agua en sección inferior
5 elevando el contenido de óxido de etileno de cero en la corriente
12 que vuelve del absorbedor a 17,5 ppm en volumen en la corriente
13. Así se recupera el 60% del óxido de etileno que estuvo en el
gas de alimentación original.
El gas de ciclo que vuelve al sistema de
reacción por medio del conducto 13 tiene su contenido de CO_{2}
reducido en el absorbedor, desde 2,1% en volumen en el gas de
alimentación original al 1,0% en volumen. La presión del gas
retornante es 1.970.000 pascales (19,7 bares) lo cual representa una
bajada de presión del sistema total de sólo 30.000 pascales (0,3
bares) de la cual 20.000 pascales (0,2 bares) es el presaturador 1.
Esto se compara con aproximadamente 60.000 pascales (0,6 bares)
cuando se usa un intercambiador de calor convencional.
En este ejemplo los siguientes objetivos se han
llevado a cabo de acuerdo con la invención aproximadamente el 62%
del calor disponible en la corriente gaseosa 12 del absorbedor de
CO_{2} se recuperó y transfirió a la alimentación de gas de ciclo
al absorbedor de CO_{2}. El gas de retorno del absorbedor de
CO_{2} se ha reducido en el 60%. Los objetivos se llevan a cabo
con una bajada de presión menor que en un diseño convencional.
En el contexto de una instalación de óxido de
etileno de nivel mundial, se logran ahorros extremadamente
significativos.
Será patente que secciones 6 y 5, las cuales se
muestran en el mismo presaturador en el dibujo, pueden estar
también en recipientes separados o combinados con otros recipientes
tales como el absorbedor de CO_{2}. El concepto es el mismo y las
secciones 5 y 6 operan del mismo modo que se describe.
Claims (1)
1. En un procedimiento para la producción de
óxido de etileno en el que óxido de etileno se limpia de una
corriente de gas de ciclo, la corriente de gas de ciclo limpiada se
pone en contacto con una solución absorbedora de carbonato caliente
para absorber CO_{2}, y la corriente de gas de ciclo después de
absorción de CO_{2} se recicla para producción de óxido de
etileno, la mejora la cual comprende poner en contacto la corriente
de gas de ciclo limpiado de la retirada de óxido de etileno en una
primera etapa de contacto con un líquido acuoso calentado con el
fin de calentar la corriente de gas de ciclo y limpiar el óxido de
etileno contenido de la misma y enfriar el líquido acuoso citado,
hacer pasar el gas de ciclo calentado a una etapa de absorción de
carbonato caliente para eliminar CO_{2}, enfriar el gas de ciclo
de la absorción de carbonato y retirar carbonato de la misma
mediante contacto en una segunda etapa de contacto con el líquido
acuoso citado a partir de la primera etapa de contacto después de
enfriar dicho líquido acuoso, hacer pasar el líquido acuoso de la
segunda etapa de contacto a la primera etapa de contacto y hacer
pasar gas de ciclo enfriado de la segunda etapa de contacto a la
reacción de óxido de etileno.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/949,603 US6452027B1 (en) | 2001-09-10 | 2001-09-10 | Heat recovery procedure |
| US949603 | 2001-09-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2295385T3 true ES2295385T3 (es) | 2008-04-16 |
Family
ID=25489318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES02757522T Expired - Lifetime ES2295385T3 (es) | 2001-09-10 | 2002-09-03 | Procedimiento de recuperacion de calor. |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6452027B1 (es) |
| EP (1) | EP1425273B1 (es) |
| JP (1) | JP4392242B2 (es) |
| KR (1) | KR100787870B1 (es) |
| CN (1) | CN1247557C (es) |
| AT (1) | ATE378322T1 (es) |
| AU (1) | AU2002323534B2 (es) |
| BR (1) | BR0212423B1 (es) |
| CA (1) | CA2458639C (es) |
| DE (1) | DE60223563T2 (es) |
| DK (1) | DK1425273T3 (es) |
| ES (1) | ES2295385T3 (es) |
| MX (2) | MXPA04002107A (es) |
| PT (1) | PT1425273E (es) |
| RO (1) | RO121689B1 (es) |
| RU (1) | RU2300530C2 (es) |
| TW (1) | TWI231814B (es) |
| WO (1) | WO2003022826A1 (es) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MY136774A (en) * | 2003-02-28 | 2008-11-28 | Shell Int Research | Method of improving the operation of a manufacturing process |
| TWI446963B (zh) * | 2007-05-09 | 2014-08-01 | Shell Int Research | 環氧化催化劑、製備該催化劑之方法及製備烯烴氧化物、１，２－二醇、１，２－二醇醚、１，２－碳酸酯或烷醇胺之方法 |
| CN103599798B (zh) | 2007-05-09 | 2015-11-18 | 国际壳牌研究有限公司 | 环氧化催化剂及其制备方法和生产环氧烷、1,2-二醇、1,2-二醇醚、1,2-碳酸酯或烷醇胺的方法 |
| CN102056909B (zh) * | 2008-05-07 | 2014-03-05 | 国际壳牌研究有限公司 | 环氧化工艺的开车方法及环氧乙烷、1，2-二醇、1，2-二醇醚、1，2-碳酸酯或链烷醇胺的制备方法 |
| KR101629038B1 (ko) * | 2008-05-07 | 2016-06-09 | 셀 인터나쵸나아레 레사아치 마아츠샤피 비이부이 | 산화올레핀, 1,2-디올, 1,2-디올 에테르, 1,2-카보네이트 또는 알칸올아민의 생산방법 |
| WO2010100100A1 (de) | 2009-03-05 | 2010-09-10 | Basf Se | Verfahren zur abtrennung von kohlendioxid |
| US8814989B2 (en) | 2010-05-18 | 2014-08-26 | Basf Se | Process for removing carbon dioxide (CO2) from a cycle gas system |
| ES2458224T3 (es) | 2010-05-18 | 2014-04-30 | Basf Se | Procedimiento para la eliminación de dióxido de carbono (CO2) de un sistema de gas en circulación |
| RU2540634C1 (ru) * | 2011-12-07 | 2015-02-10 | Альстом Текнолоджи Лтд | Способ и система для удаления газообразных загрязнений |
| WO2015041474A1 (ko) * | 2013-09-17 | 2015-03-26 | 주식회사 엘지화학 | 열 회수 장치 |
| US10105670B2 (en) | 2013-09-17 | 2018-10-23 | Lg Chem, Ltd. | Heat recovery device |
| BR112019011162B1 (pt) | 2016-12-02 | 2022-08-16 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Método para o condicionamento de um catalisador de epoxidação de etileno e método para melhorar a seletividade do referido catalisador em um processo de epoxidação de etileno |
| CN110621646B (zh) * | 2017-05-19 | 2022-08-05 | 国际壳牌研究有限公司 | 在碳酸亚乙酯和乙二醇制备方法中的热集成 |
| EP3639924A1 (en) | 2018-10-15 | 2020-04-22 | Basf Se | Catalyst for producing ethylene oxide by gas-phase oxidation |
| EP3639923A1 (en) | 2018-10-15 | 2020-04-22 | Basf Se | Process for producing ethylene oxide by gas-phase oxidation of ethylene |
| EP3659703A1 (en) | 2018-11-28 | 2020-06-03 | Basf Se | Catalyst for producing ethylene oxide by gas-phase oxidation |
| WO2021038027A1 (en) | 2019-08-28 | 2021-03-04 | Basf Se | Process for preparing an epoxidation catalyst |
| EP4126350B1 (en) | 2020-03-27 | 2024-05-08 | Basf Se | Process for producing a silver-based epoxidation catalyst |
| EP3885038A1 (en) | 2020-03-27 | 2021-09-29 | Basf Se | Process for producing an epoxidation catalyst |
| WO2021260138A1 (en) | 2020-06-26 | 2021-12-30 | Basf Se | Shaped catalyst body for the production of ethylene oxide |
| CN115867381A (zh) | 2020-06-26 | 2023-03-28 | 巴斯夫欧洲公司 | 多孔催化剂载体成型体 |
| WO2021260140A1 (en) | 2020-06-26 | 2021-12-30 | Basf Se | Production of porous alpha-alumina supports from boehmitic derived aluminas |
| CN116723893A (zh) | 2021-01-26 | 2023-09-08 | 巴斯夫欧洲公司 | 环氧化催化剂 |
| WO2024079247A1 (en) | 2022-10-12 | 2024-04-18 | Basf Se | Epoxidation catalyst |
| WO2024089254A1 (en) | 2022-10-28 | 2024-05-02 | Basf Se | Process for the manufacture of a c4-olefin-derived chemical of interest, in particular citral, from renewably-sourced ethanol |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3523957A (en) * | 1966-12-07 | 1970-08-11 | Lummus Co | Process for producing an olefinic oxide |
| GB1415036A (en) * | 1972-09-08 | 1975-11-26 | Benfield Corp | Separation of co2 from gas mixtures |
| US4221727A (en) * | 1979-08-17 | 1980-09-09 | The Dow Chemical Company | Ethylene oxide recovery |
| US4430312A (en) * | 1982-06-23 | 1984-02-07 | Eickmeyer Allen Garland | Removal of CO2 from gas mixtures |
| US4508927A (en) * | 1983-08-02 | 1985-04-02 | The Halcon Sd Group, Inc. | Preparation of glycols from ethylene oxide |
| GB8432657D0 (en) * | 1984-12-27 | 1985-02-06 | Ici Plc | Separation process |
| ES2169209T3 (es) * | 1996-05-08 | 2002-07-01 | Union Carbide Chem Plastic | Procedimiento termico para la eliminacion de los contaminantes de corrientes de procedimiento. |
-
2001
- 2001-09-10 US US09/949,603 patent/US6452027B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-09-03 KR KR1020047003482A patent/KR100787870B1/ko active IP Right Grant
- 2002-09-03 CN CNB028176006A patent/CN1247557C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-03 ES ES02757522T patent/ES2295385T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-03 AU AU2002323534A patent/AU2002323534B2/en not_active Ceased
- 2002-09-03 PT PT02757522T patent/PT1425273E/pt unknown
- 2002-09-03 EP EP02757522A patent/EP1425273B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-03 WO PCT/US2002/027807 patent/WO2003022826A1/en active IP Right Grant
- 2002-09-03 DK DK02757522T patent/DK1425273T3/da active
- 2002-09-03 DE DE60223563T patent/DE60223563T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-03 JP JP2003526901A patent/JP4392242B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-03 AT AT02757522T patent/ATE378322T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-09-03 CA CA2458639A patent/CA2458639C/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-03 MX MXPA04002107A patent/MXPA04002107A/es active IP Right Grant
- 2002-09-03 MX MXPA04002108A patent/MXPA04002108A/es active IP Right Grant
- 2002-09-03 BR BRPI0212423-8A patent/BR0212423B1/pt active IP Right Grant
- 2002-09-03 RU RU2004107503/04A patent/RU2300530C2/ru active
- 2002-09-03 RO ROA200400183A patent/RO121689B1/ro unknown
- 2002-10-16 TW TW091120574A patent/TWI231814B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE378322T1 (de) | 2007-11-15 |
| JP2005502704A (ja) | 2005-01-27 |
| CA2458639C (en) | 2010-05-25 |
| DK1425273T3 (da) | 2008-03-17 |
| CN1247557C (zh) | 2006-03-29 |
| DE60223563D1 (de) | 2007-12-27 |
| EP1425273A4 (en) | 2004-12-08 |
| DE60223563T2 (de) | 2008-05-21 |
| EP1425273A1 (en) | 2004-06-09 |
| AU2002323534B2 (en) | 2008-04-24 |
| MXPA04002108A (es) | 2004-07-08 |
| RU2300530C2 (ru) | 2007-06-10 |
| CN1553904A (zh) | 2004-12-08 |
| KR100787870B1 (ko) | 2007-12-27 |
| RO121689B1 (ro) | 2008-02-28 |
| US6452027B1 (en) | 2002-09-17 |
| TWI231814B (en) | 2005-05-01 |
| PT1425273E (pt) | 2008-01-25 |
| BR0212423B1 (pt) | 2013-01-22 |
| KR20040044871A (ko) | 2004-05-31 |
| BR0212423A (pt) | 2004-10-26 |
| EP1425273B1 (en) | 2007-11-14 |
| RU2004107503A (ru) | 2005-09-10 |
| WO2003022826A1 (en) | 2003-03-20 |
| MXPA04002107A (es) | 2004-06-07 |
| JP4392242B2 (ja) | 2009-12-24 |
| CA2458639A1 (en) | 2003-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2295385T3 (es) | Procedimiento de recuperacion de calor. | |
| ES2301460T3 (es) | Recuperacion de dioxido de carbono a partir de una mezcla que contiene oxigeno. | |
| CN106031841B (zh) | 一种气体脱硝工艺及设备 | |
| KR100791091B1 (ko) | 수증기 응축과 암모니아 제거가 동시에 가능한 응축 병합흡수탑 | |
| ES2628197T3 (es) | Captura de CO2 en sales fundidas | |
| ES2266375T3 (es) | Metodo y sistema para la eliminacion de mercurio. | |
| ES2272216T3 (es) | Praxair technology, inc. | |
| BR112013010219A2 (pt) | processo para remover e recuperar de forma seletiva o dióxido de enxofre e de remoção simultânea de dióxido de enxofre | |
| AU2002323534A1 (en) | Heat recovery procedure | |
| CN112566706A (zh) | 回收环氧乙烷的方法 | |
| WO2013039041A1 (ja) | Ｃｏ2回収装置およびｃｏ2回収方法 | |
| JPH01203027A (ja) | 煙道ガスの浄化方法 | |
| KR101942113B1 (ko) | 작동 플랜트로부터의 니트로스아민-오염된 생성물의 정제를 위한 장치 및 방법 | |
| ES2219215T3 (es) | Procedimiento para recuperar acidos de soluciones metaliferas de dichos acidos. | |
| ES2322892T3 (es) | Metodo de recuperacion de componentes sulfurados en un procedimiento de recuperacion de azufre. | |
| US5951961A (en) | Process for treating a gas containing hydrogen sulphide and sulphur dioxide, comprising a step for eliminating sulphur by cooling a gaseous effluent | |
| KR101527452B1 (ko) | 탄산 세정수를 이용한 암모니아의 슬립 억제방법 | |
| CA1213126A (en) | Method for removing unwanted gaseous components from hot flue-gases | |
| JP2000061261A (ja) | 高温ガス中の塩化水素回収法 | |
| JPH10337432A (ja) | 排ガス処理方法及びその装置 | |
| JPH0824818B2 (ja) | 排気ガスの精製方法 | |
| SU1695968A1 (ru) | Способ очистки конвертированного газа от двуокиси углерода | |
| JP2005098551A (ja) | 下水処理設備で発生したエネルギーの回収方法及び回収設備 | |
| CN114430737B (zh) | 环氧乙烷纯化 | |
| JPH0797695A (ja) | 遊離塩酸回収方法 |