ES2276047T3 - Uso de una aleacion de acero como material de tubos para la fabricacion de recipientes para gas a presion o como material para la fabricacion de piezas moldeadas en estructuras ligeras de acero. - Google Patents
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Abstract
Uso de una aleación de acero, compuesta en partes porcentuales en masa por 0, 09-0, 13% de carbono, 0, 10-0, 50% de silicio, 1, 10-1, 80% de manganeso, máx. 0, 02% de fósforo, máx. 0, 02% de azufre, 1, 00-2, 00% de cromo, 0, 20-0, 60% de molibdeno, 0, 02-0, 08% de aluminio, 0, 10-0, 25% de vanadio, y máx. 0, 2% de cobre máx. 0, 7% de níquel y hierro, así como las impurezas habituales como residuo, como material de tubos endurecidos al aire, bajo gas protector, utilizados para la fabricación de recipientes para gas a presión, o como material para la fabricación de piezas moldeadas que se utilizan en construcciones ligeras de acero.
Description
Uso de una aleación de acero como material de
tubos para la fabricación de recipientes para gas a presión o como
material para la fabricación de piezas moldeadas en estructuras
ligeras de acero.
La invención se refiere al uso de una aleación
de acero como material para tubos para la fabricación de recipientes
para gas a presión, o como material para la fabricación de piezas
moldeadas que se utilizan en estructuras ligeras de acero.
Los recipientes para gas a presión se fabrican,
normalmente, de acero al carbono tal como, por ejemplo, St
52-3 o STE 480, en estado normalizado. Si, además
del requisito de altura barométrica, existe la exigencia de ahorro
de peso, se utilizan aceros para temple y revenido, endurecidos por
líquidos, tales como, por ejemplo, SAE 1513.
En el curso del acabado de los recipientes para
gas a presión se conforman en caliente habitualmente secciones de
tubo, mediante lo que se generan los cuellos de los recipientes para
gas a presión y sus suelos. A continuación, se cierran los centros
de los suelos.
De acuerdo con el estado de la técnica,
adicionalmente, los recipientes para gas a presión se equipan con
suelos unidos por soldadura.
Independientemente de su fabricación, los
recipientes para gas a presión se mejoran con aceite o agua, se
tratan con chorro de arena y, por último, se someten a un examen de
presión.
Los procedimientos anteriormente descritos
tienen como consecuencia que con el tratamiento de mejoramiento con
aceite o agua, se oxidan los interiores del recipiente para gas a
presión. Como resultado, el óxido se debe eliminar por chorro de
arena en un procedimiento de trabajo comparativamente costoso.
Adicionalmente, se deben señalar los efectos perjudiciales para la
salud de una refrigeración por aceite. Además, en el endurecimiento
por líquidos, y a causa de la forma geométrica del recipiente para
gas a presión (cuerpo hueco), se debe contar con una dispersión
relativamente elevada de los valores de endurecimiento.
Por el documento DE 195 33 229 C1 se conoce el
uso de una aleación de acero como material de recipientes para gas a
presión mejorados por aire bajo un gas protector.
En esta aleación de acero, que contiene como
elemento de aleación níquel, con un elevado coste, el mejoramiento
por aire sólo se puede llevar a cabo tras la fabricación del
recipiente para gas a presión. Para ello es recomendable revenir los
recipientes para gas a presión, después de su endurecimiento al
aire, en una etapa de trabajo adicional, para alcanzar la
resistencia necesaria. Esta etapa de revenido está asociada con la
formación de hollín en la superficie, que se opone al requisito de
una superficie limpia.
Un inconveniente considerable adicional es que,
como consecuencia del elevado contenido en carbono, este material no
es apropiado para el procedimiento de soldadura rápida necesario
para incrementar la rentabilidad en la fabricación de recipientes
para gas a presión, tales como la soldadura activa de metal con gas
mixto (MAG), o la soldadura por rayo láser, dado que existe el
riesgo de producir grietas.
También pertenece al estado de la técnica un
acero de grano fino, susceptible de mejoramiento con agua, con una
resistencia a la tracción Rm de 1400 N/mm^{2}, un límite de
fluencia Rp0,2 de 1100 N/mm^{2}, y un alargamiento a la rotura A5
de 8%. El acero de grano fino de este tipo se utiliza frecuentemente
en las estructuras ligeras de acero, en especial en la construcción
de vehículos, para la fabricación de piezas moldeadas. En este
material de acero resulta problemático el hecho de que solamente se
le puede mejorar con agua o por mecanización. Generalmente, es un
procedimiento costoso. Sin mejoramiento, este material de acero
carece, sin embargo, de resistencia suficiente. Pero con el
mejoramiento, se produce el problema de la oxidación. Ésta se puede
eliminar solamente mediante un procedimiento de decapado
comparativamente prolongado. El proceso de decapado da lugar
nuevamente a fragilidad por hidrógeno. Adicionalmente, se verifica
una intensa pérdida de resistencia en las zonas de influencia
térmica formadas por el cordón de soldadura, cuando las piezas
moldeadas mejoradas se unen entre sí por soldadura. De hecho, es
concebible también un mejoramiento completo de una pieza moldeada
compuesta por múltiples piezas individuales. En este caso, sin
embargo, se producen dificultades debidas al estiraje, normalmente
inevitable, de la pieza moldeada completa. Por último, se comprueba
también en el material de acero conocido una pérdida bastante
considerable de resistencia, causada por una galvanización a
temperatura alta, tal como una galvanización al fuego. Sin embargo,
precisamente se debe aspirar a una galvanización de este tipo en las
piezas moldeadas para la construcción de vehículos, como protección
contra la corrosión con un grosor de capa
reducido.
reducido.
En el caso de un acero de doble fase, con una
resistencia a la tracción Rm de 600 N/mm^{2}, un límite de
fluencia Rp0,2 de 400 N/mm^{2} y un alargamiento a la rotura A5 de
20%, la resistencia básica es excesivamente baja. Incrementos de
resistencia se logran, de hecho, mediante grados de deformación más
altos que, sin embargo, no están previstos en una serie de piezas
moldeadas. Tampoco con este material de acero es posible evitar
considerables alteraciones estructurales con la galvanización a
temperaturas elevadas.
Con el material de acero conocido como TRIP
(acero de múltiples fases), con una resistencia a la tracción Rm de
700 N/mm^{2}, un límite de fluencia Rp0,2 de 480 N/mm^{2}, y un
alargamiento a la rotura A5 de 24%, la resistencia básica también es
excesivamente baja. Al igual que en el caso del acero de doble fase,
se logra un incremento de la resistencia mediante grados de
deformación más altos que, sin embargo, son indeseables en diversas
piezas moldeadas, especialmente en la construcción de vehículos.
Cabe esperar un volumen considerable de alteraciones estructurales
con la galvanización a temperaturas elevadas. Adicionalmente, con
este material de acero el gradiente de resistencia es crítico en los
cordones de soldadura y en las zonas de influencia térmica.
Por último, en el estado de la técnica se
utiliza acero fino, con una resistencia a la tracción Rm de 800
N/mm^{2}, un límite de fluencia Rp0,2 de 370 N/mm^{2}, y un
alargamiento a la rotura A5 de 53%. Sin embargo, el uso de acero
fino representa un coste de material muy alto frente a resistencias
básicas bajas. Adicionalmente, también en el acero fino se obtienen
incrementos de resistencia sólo mediante incrementos de deformación,
que no siempre son factibles en los componentes de la construcción
de vehículos.
Se conocen también otras composiciones de acero
para diferentes campos de aplicación por los documentos EP 1 143 022
A1, EP 1 041 167 A1, y EP 1 052 301 A1.
La invención tiene como misión, a partir del
estado de la técnica, extender, por una parte, el campo de
aplicación del material de acero conocido para estructuras ligeras
de acero, de forma tal que se puedan fabricar piezas moldeadas de
paredes delgadas o piezas de soldadura, de alta resistencia y una
elevada resistencia a la rotura y, por otra parte, que se puedan
fabricar, de manera más sencilla y económica, recipientes para gas a
presión, en especial botellas para gas a presión, con un coste
reducido de material, sin la necesidad de un tratamiento térmico
después del proceso de fabricación y tras la soldadura.
Esta misión se resuelve por medio de las
características señaladas en la reivindicación 1.
El uso de un acero caracterizado en la citada
reivindicación 1 tiene, en relación con la fabricación de
recipientes para gas a presión, en primer lugar, la ventaja de que
el tratamiento térmico final se lleva a cabo en el transcurso de la
fabricación del tubo, y se puede prescindir del revenido. Se obtiene
un tubo limpio y libre de hollín. De esta forma, se rebaja el coste
de fabricación.
Debido a la renuncia al níquel, como costoso
elemento de aleación, y a la reducción del contenido en cromo, se
obtiene la ventaja adicional de que el acero se puede poner a
disposición a un precio esencialmente más favora-
ble.
ble.
La aleación de acero según la invención es
apropiada para procedimientos de soldadura rápida tales como MAG o
soldadura por rayo láser, y contribuye, por lo tanto, en grado
considerable a una reducción de costes en la fabricación de
recipientes para gas a presión.
Los ensayos de soldadura con el tipo de
soldadura MAGM han demostrado que, en la zona del cordón de
soldadura, existe una dureza menor y que tiene lugar un
endurecimiento en la transición a material básico, así como de la
zona de influencia térmica. El muy favorable incremento de dureza en
la zona de influencia térmica se atribuye al endurecimiento por
precipitación que se produce en este punto. Debido al endurecimiento
por precipitación, los tubos se agrietan en el ensayo de tracción en
el material básico y no en la zona del cordón de soldadura. El
cordón de soldadura tiene, de hecho, una dureza menor, cuya
característica particular se compensa, sin embargo, por la mayor
sección transversal. No existe riesgo de que se formen grietas.
Después de la soldadura no se requiere ningún tratamiento térmico
adicional (recocido de eliminación de tensiones).
Con el acero según la invención se pueden
ajustar resistencias a la tracción Rm \geq 950 N/mm^{2} y
límites de fluencia Rp0,2 \geq 700 N/mm^{2}, con un alargamiento
a la rotura A5 \geq 14%.
Ensayos internos han demostrado que el acero
según la invención posee el valor de resiliencia exigido según la
norma ISO V a -40ºC \geq 35 Julios/cm^{2}.
A causa de la consecución de los valores de
resistencia y límite de fluencia elevados y uniformes, así como el
valor de resiliencia sólo a través del endurecimiento al aire de los
tubos, se obtiene, en el marco de la invención, la ventaja
importante de que el ahorro de costes logrado de esta forma alcanza
un significado especial cuando el recipiente para gas a presión se
fabrica a gran escala, por ejemplo, como recipiente de reacción para
sistemas de bolsas de aire (air-bags), como
recipientes para extintores de fuego o botellas para gas a presión
en sistemas automáticos de preparación de bebidas.
En la fabricación de un recipiente para gas a
presión a partir de un tubo de acero de precisión sin soldadura, con
un análisis según la invención, el tubo de partida sin soldadura y
laminado en caliente se somete, en primer lugar, a un
reblandecimiento y, a continuación, se decapa, fosfata y se
enjabona. Después de tenderlo a continuación, tiene lugar el
endurecimiento al aire a 950ºC \pm 15ºC en un horno de paso
continuo, bajo gas protector. Seguidamente, se evalúa el tubo de
acero de precisión y se le somete a un examen, en especial a un
examen por ultrasonidos y/o de corriente de Foucault.
\global\parskip0.930000\baselineskip
Después del subsiguiente tronzado, se fabrican
por conformación, a partir de cada sección tronzada del tubo,
primero el suelo y el cuello de un recipiente a presión.
Seguidamente, tiene lugar el acabado del recipiente para gas a
presión.
En una variante adicional del acabado, se
consigue cada recipiente para gas a presión mediante la soldadura de
un suelo.
En lugar de un tubo de partida sin soldadura se
puede utilizar también un tubo de partida soldado
longitudinalmente.
El uso según la invención resulta, además,
conveniente para piezas moldeadas de construcción que se utilizan en
estructuras ligeras de acero, en especial de piezas importantes en
caso de colisión para vehículos tales como cajones de choque, barras
antivuelco, elementos de choque laterales, o refuerzos de columna,
en las cuales, además de una determinada resistencia, se requiere
también una cierta flexibilidad (reserva de deformación plástica),
para poder transformar la energía del choque. Los aceros altamente
resistentes tienen el inconveniente de que sólo se pueden moldear
de manera limitada para producir piezas de construcción y que, en
caso de choque, su deformación plástica de relativamente escasa.
Un acondicionamiento conveniente del concepto
básico de esta invención, en relación con la fabricación de
recipientes para gas a presión consiste en las características de la
reivindicación 2, especialmente cuando los grosores de pared del
recipiente para gas a presión son de al menos 2 mm.
Asimismo, cuando en la aplicación práctica el
objetivo es evitar o reducir al mínimo el contenido en níquel en la
aleación de acero para estructuras ligeras de acero, la aleación de
acero utilizada puede contener básicamente bajas fracciones de
níquel de hasta 0,20% como máximo. Este valor es consecuencia del
uso de chatarra de acero en la fundición de la aleación de acero. Lo
mismo es válido para el cobre, que aparece como consecuencia de la
utilización de chatarra y que, sin embargo, se debe limitar a un
máximo de 0,20% en peso.
Cuando los grosores de pared del recipiente para
gas a presión son menores que 2 mm, se aplican, preferentemente, las
características de la reivindicación 3.
Usos convenientes adicionales para la
fabricación de piezas moldeadas en construcciones ligeras de acero
se consideran en las características de las reivindicaciones 4 y
5.
En general, la adaptación apropiada de los
elementos de la aleación de la aleación de acero conduce a
propiedades selectivas, tales como
- a)
- Ajuste máximo de la resistencia dinámica, como resultado de una estructura básica bainítica más estable en estado endurecido y mejorado al aire,
- b)
- máxima resistencia estática frente a una dilatación simultáneamente adecuada,
- c)
- resistencia al revenido para zonas de influencia térmica de resistencia estable en compuestos soldados.
No obstante, una realización adicional
especialmente interesante consiste en las características de la
reivindicación 6.
Un punto esencial es que ahora una galvanización
a una temperatura elevada de aprox. 600ºC no ejerce ninguna
influencia negativa sobre la resistencia del material de acero,
mejorado o endurecido al aire, utilizado según la invención para la
fabricación de piezas moldeadas que se utilizan en estructuras
ligeras de acero. Por el contrario, la influencia de la
galvanización a temperaturas elevadas es positiva en piezas
endurecidas al aire, ya que mediante el aporte de temperatura, estas
piezas pasan al estado mejorado por aire, que se distingue por una
mayor resistencia a la rotura. Adicionalmente, la galvanización a
temperatura elevada aplicada a cada pieza moldeada se puede proveer
con un grosor de capa reducido de cinc de alrededor de 20 \mum, al
objeto de ofrecer una protección suficiente contra la corrosión a
largo plazo con un reducido peso de cinc. Por consiguiente, la
invención resulta especialmente interesante para la construc-
ción ligera, tal como se ha señalado repetidamente, de piezas moldeadas, sobre todo en la construcción de vehículos.
ción ligera, tal como se ha señalado repetidamente, de piezas moldeadas, sobre todo en la construcción de vehículos.
El uso del material de acero para la fabricación
de piezas moldeadas, especialmente de paredes delgadas, en
estructuras ligeras de acero conduce a una mayor resistencia básica,
junto con un alargamiento a la rotura aceptable. El endurecimiento
en las zonas de influencia térmica asegura también una sólida
resistencia de las uniones por soldadura. La galvanización a
temperatura elevada garantiza, igualmente, un reducido peso de cinc
gracias a escasos grosores de capa, con una suficiente protección
contra la corrosión.
Esta variante según la invención es
especialmente ventajosa para la fabricación de piezas moldeadas que
se utilizan en estructuras ligeras de acero, precisamente en la
construcción de vehículos, preferentemente para piezas de los
dispositivos de traslación tales como la barra de guía o el soporte
de ejes. En estas piezas, ocupan una posición fundamental los
criterios de estructura ligera y protección contra la corrosión bajo
condiciones extremas, así como la resistencia a la rotura bajo
solicitación dinámica. En este contexto, soluciones alternativas,
tal vez igualmente valiosas, realizadas en aluminio, se asocian con
considerables costes adicionales en comparación con las soluciones
propuestas según la invención.
Claims (6)
1. Uso de una aleación de acero, compuesta en
partes porcentuales en masa por
- 0,09-0,13% de carbono,
- 0,10-0,50% de silicio,
- 1,10-1,80% de manganeso,
- máx. 0,02% de fósforo,
- máx. 0,02% de azufre,
- 1,00-2,00% de cromo,
- 0,20-0,60% de molibdeno,
- 0,02-0,08% de aluminio,
- 0,10-0,25% de vanadio,
- y
- máx. 0,2% de cobre
- máx. 0,7% de níquel
y hierro, así como las impurezas
habituales como residuo, como material de tubos endurecidos al aire,
bajo gas protector, utilizados para la fabricación de recipientes
para gas a presión, o como material para la fabricación de piezas
moldeadas que se utilizan en construcciones ligeras de
acero.
2. Uso de una aleación de acero según la
reivindicación 1 como material de tubos endurecidos al aire, bajo
gas protector, utilizados para la fabricación de recipientes para
gas a presión, en donde la aleación de acero está compuesta en
partes porcentuales en masa por
- 0,09-0,12% de carbono,
- 0,15-0,30% de silicio,
- 1,45-1,60% de manganeso,
- máx. 0,015% de fósforo,
- máx. 0,011% de azufre,
- 1,25-1,50% de cromo,
- 0,40-0,60% de molibdeno,
- 0,02-0,06% de aluminio,
- 0,12-0,20% de vanadio,
- y
- máx. 0,20% de cobre,
- máx. 0,70% de níquel
y hierro, así como las impurezas
habituales como
residuo.
3. Uso de una aleación de acero según la
reivindicación 2, con un contenido en níquel de 0,2% como
máximo.
4. Uso de una aleación de acero según la
reivindicación 1, como material para la fabricación de piezas
moldeadas que se utilizan en estructuras ligeras de acero que, en
estado mejorado al aire, tienen una resistencia a la tracción de Rm
de >850 N/mm^{2}, un límite de fluencia Rp0,2 de >700
N/mm^{2}, y un alargamiento a la rotura A5 de >15%, en donde la
aleación de acero está compuesta, en partes porcentuales en masa,
por
- 0,09-0,13% de carbono,
- 0,15-0,30% de silicio,
- 1,10-1,60% de manganeso,
- máx. 0,015% de fósforo,
- máx. 0,011% de azufre,
- 1,00-1,60% de cromo,
- 0,30-0,60% de molibdeno,
- 0,02-0,05% de aluminio,
- 0,12-0,25% de vanadio
y un resto de hierro e impurezas
provocadas por el procedimiento de
fundición.
5. Uso de un material de acero según la
reivindicación 4 como material para la fabricación de piezas
moldeadas que se utilizan en estructuras ligeras de acero que, en
estado endurecido al aire, tienen una resistencia a la tracción Rm
de >950 N/mm^{2}, un límite de fluencia Rp 0,2 de >700
N/mm^{2}, y un alargamiento a la rotura A5 de >14%.
6. Uso de un material de acero según la
reivindicación 1 con los fines de la reivindicación 4 ó 5, con la
condición de que las piezas moldeadas estén galvanizadas a
temperatura elevada.
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DE10206612 | 2002-02-15 | ||
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