ES2271424T3 - Procedimiento para la alquilacion de benceno. - Google Patents

Abstract

Un procedimiento para la alquilación de benceno contenido en una nafta ligera, que comprende las etapas de: (a) alimentar (1) una corriente de nafta que contiene benceno, olefinas, diole- finas, acetilenos y compuestos de azufre orgánicos, y (2) hidrógeno, hasta un primer reactor de columna de destilación, en el que dichos compuestos de azufre orgánicos se hidrogenan hasta H2S, que se elimina como productos de la parte superior junto con productos finales ligeros, y los materiales más pesados y el C5 se eliminan como fondos, (b) alimentar dichos fondos, que contienen benceno y olefinas, e hidrógeno adicional, a un segundo reactor de columna de destilación, en el que dichas olefinas, diolefinas y acetilenos se hidrogenan hasta alcanos, y el material de C6 y el material más ligero se separa como un segundo producto de la parte superior, del material más pesado y de C7, los cuales se recogen como fondos; (c) alimentar dichos segundos productos de la parte superior, junto con una olefina seleccionada del grupo que consiste en etileno y propileno, a un tercer reactor de columna de destilación, en el que el benceno reacciona con dicha olefina para pro- ducir un producto alquilado, y dicho producto alquilado se separa como un tercer pro- ducto de fondos procedente del resto de dicho material de C5 y C6, que se recoge co- mo productos superiores a partir de dicho tercer reactor de columna de destilación.

Description

Procedimiento para la alquilación de benceno.

Antecedentes de la invención Campo de la invención

La presente invención se refiere a un procedimiento para la alquilación de benceno contenido en una corriente de nafta ligera. Más particularmente, la invención se refiere a un procedimiento en el que la alimentación que contiene olefinas se hidrogena para eliminar las olefinas, y después a la alquilación del benceno con tipos y cantidades controlados de olefinas. El procedimiento también se define pretratando corrientes de refinería que contienen azufre mediante hidrodesulfuración de cualquier azufre orgánico contenido en la corriente. Todas las etapas del procedimiento se pueden llevar a cabo en reactores de columnas de destilación, para aprovechar ese modo de funcionamiento.

Información relacionada

El etilbenceno y el cumeno se producen actualmente mediante la reacción de benceno y la olefina respectiva, es decir, etileno o propileno, mediante catálisis ácida. En algunos procedimientos conocidos, el catalizador es muy corrosivo y tiene una vida relativamente corta, por ejemplo AlCl_{3}, H_{3}PO_{4} sobre arcilla, BF_{3} sobre alúmina, y otros requieren una regeneración periódica, por ejemplo tamices moleculares. Además, la exotermia de la reacción y la tendencia a producir un benceno polisustituido requieren bajas conversiones de benceno por pasada, con un gran volumen de reciclaje en procedimientos convencionales.

Para superar muchas de las desventajas de los procedimientos convencionales, se ha desarrollado un procedimiento en el que la reacción de la olefina con benceno se lleva a cabo concurrentemente con separación de los productos mediante destilación fraccionada. Una realización de ese proceso se describe en la patente de los EE.UU. 5.243.115, que utiliza un sistema de reacción en el que los componentes del sistema de reacción son separables concurrentemente mediante destilación, usando las estructuras catalíticas como estructuras de destilación. Tales sistemas se describen diversamente en las patentes de EE.UU. 4.215.011; 4.232.177; 4.242.530; 4.250.052; 4.302.356; y 4.307.254.

Además, en las patentes de EE.UU. n^{os} 4.443.559 y 5.348.710, que se incorporan aquí, se describe una variedad de estructuras catalíticas para este uso.

La reducción del contenido de plomo de las gasolinas, y el uso de compuestos antidetonación de plomo han conducido a una investigación en busca de otras vías para mejorar el número de octano de los componentes de mezclamiento para la gasolina. Las alternativas a los usos de compuestos antidetonación de plomo son aditivos de procesamiento químicos y el uso de otros aditivos.

Un procedimiento habitual, usado desde hace mucho tiempo por la industria de las refinerías para mejorar la nafta bruta hasta gasolina de octanaje elevado, es el reformado catalítico. Debido a la multiplicidad de los compuestos en la nafta bruta, las reacciones reales que se producen en el reformado catalítico son numerosas. Sin embargo, algunos de los muchos productos resultantes son compuestos arílicos o aromáticos, todos los cuales muestran números de octano elevados. Los compuestos arílicos producidos dependen de los materiales de partida que, en una refinería, están controlados por el intervalo de ebullición de la nafta usada y la fuente de petróleo bruto. El producto "reformado" procedente de un proceso de reformado catalítico se denomina habitualmente reformado, y a menudo se separa en dos fracciones mediante destilaciones convencionales: un reformado ligero, que tiene un intervalo de ebullición de aproximadamente 46-121ºC, y un reformado pesado, que tiene un intervalo de ebullición de aproximadamente 121-177ºC. Los compuestos arílicos en cada fracción dependen de este modo de sus puntos de ebullición. El reformado ligero contiene compuestos arílicos de bajo punto de ebullición o más ligeros, por ejemplo benceno y tolueno.

El reformado ligero es aquella porción que comprende componentes más ligeros y benceno. Ahora, el modelo complejo de gasolina requiere una importante reducción del contenido de benceno de la gasolina, a la vez que mantiene el octanaje de la gasolina. Un medio eficaz para lograr esto es alquilar el benceno; sin embargo, las corrientes olefínicas para este fin pueden ser caras o se pueden emplear de otra manera.

El benceno también está contenido en cantidades apreciables en otras corrientes de refinería tales como nafta de destilación directa y, en menor grado, nafta procedente de craqueadores catalíticos. El método convencional para producir benceno para la reacción de alquilación ha sido la extracción con disolvente del benceno a partir de tales corrientes de refinería mezcladas, seguido de la destilación para separar el benceno de los compuestos aromáticos de mayor punto de ebullición, tales como tolueno y xilenos que también están presentes en las corrientes extraídas. Adicionalmente, se debe gastar una cantidad considerable de energía para separar el disolvente de los compuestos aromáticos extraídos.

En la patente de los EE.UU. 5.082.990 se ha sugerido la alquilación del benceno contenido en una nafta procedente de una unidad de reformado catalítico, documento el cual también sugiere utilizar la reacción/destilación concurrente descrita previamente. Sin embargo, la alquilación del benceno es simplemente para reducir la concentración de benceno para satisfacer los requisitos de EPA esperados, y para mejorar el octanaje. Las olefinas usadas para la alquilación están contenidas en otra corriente de refinería mixta que generalmente consiste en un gas emitido procedente de una unidad de craqueo catalítico. La mezcla de olefinas, junto con la mezcla de compuestos aromáticos, conduce a una mezcla compleja de productos que pueden incluir tolueno alquilado y productos dialquilados. Esto no es un problema en el procedimiento descrito, puesto que el fin es producir gasolina.

Más recientemente, se ha encontrado que una causa importante de la desactivación catalítica en procedimientos de alquilación aromática es la presencia de concentraciones elevadas de olefina. Se ha determinado que existe una relación exponencial entre la concentración de olefina y la vida del catalizador. De este modo, claramente, la alquilación requiere un control cuidadoso del reaccionante olefínico. Además, la desactivación es más rápida con olefinas superiores, por encima de C_{4}.

El benceno procedente del craqueo catalítico o del vapor contiene una cantidad apreciable de olefinas. Las olefinas de mayor punto de ebullición son productos insaturados de cadenas superiores, los cuales pueden reaccionar con los compuestos aromáticos o con sí mismos. Independientemente de la fuente, la reacción de estos compuestos olefínicos superiores es indeseable debido a que carbonizan y ensucian el catalizador, provocando el envejecimiento acelerado del catalizador.

Un problema asociado con el uso de nafta de destilación directa o de nafta procedente de un proceso de craqueo catalítico o de vapor es que la nafta puede contener contaminantes de azufre, tales como tiofeno, que están en el intervalo de ebullición del benceno en naftas craqueadas, o mercaptanos en nafta de destilación directa. El tiofeno es un contaminante indeseado tanto en el etilbenceno como en el cumeno. Los contaminantes de azufre, tales como se pueden encontrar en una nafta de destilación directa directamente procedente de una columna de destilación de petróleo, también pueden ser mercaptanos que son venenos para los catalizadores de la hidrogenación de olefinas.

Es una ventaja de la presente invención que el benceno en una nafta de destilación directa se alquile a etilbenceno o cumeno sin la etapa adicional de extracción del disolvente.

Es otra ventaja de la presente invención que las olefinas en la corriente de nafta de destilación directa se hidrogenen para aumentar la vida del catalizador.

Es otra ventaja de la presente invención que se elimine el azufre orgánico de la fracción de nafta antes de la hidrogenación, para evitar el envenenamiento del catalizador.

Sumario de la invención

De forma resumida, la presente invención es un procedimiento para la alquilación de compuestos aromáticos, en particular benceno, contenidos en una nafta ligera, que comprende tratar la nafta para eliminar los materiales insaturados, que comprenden olefinas, diolefinas y acetilenos, y después alquilar el benceno para producir etilbenceno o cumeno. A fin de proteger el catalizador de la hidrogenación y mejorar de otro modo los materiales para uso como componentes de la gasolina, las alimentaciones que contienen compuestos de azufre se tratan preferiblemente para eliminarlos, por ejemplo mediante hidrodesulfuración.

Cada etapa del procedimiento, por ejemplo la hidrogenación de los productos insaturados y la alquilación, se lleva a cabo preferiblemente en un reactor de columna de destilación, para aprovechar la reacción concurrente y la destilación en cada reactor.

La alimentación olefínica a la reacción de alquilación se añade preferiblemente por debajo del lecho del catalizador de la alquilación, permitiendo de ese modo el mezclamiento de los agentes reaccionantes antes de entrar en contacto con el lecho del catalizador.

También, a fin de lograr una elevada selectividad por la monoalquilación (que es un aspecto preferido de la presente invención), hay un gran exceso del compuesto aromático orgánico frente a la olefina, en el reactor, en el intervalo de 2 a 100 moles de arilo, preferiblemente al menos 50, por mol de olefina.

Breve descripción del dibujo

La Fig. 1 es un diagrama de flujo en forma esquemática de la invención.

Descripción de la realización preferida

Según la presente invención, la alimentación de nafta ligera que contiene compuestos de azufre se somete a hidrodesulfuración en un primer reactor de columna de destilación, que recoge H_{2}S y los productos de la cabeza de extremos ligeros. Los fondos desulfurados se recogen en una segunda torre que actúa como un depurador de hexanos, recogiendo C_{6} y material más ligero que contiene productos de cabeza bencénicos, a la vez que satura las olefinas, diolefinas y acetilenos. Los C_{7} y los materiales más pesados se recogen como fondos. Los productos de cabeza se alimentan a una tercera torre de destilación que contiene un catalizador adecuado para la alquilación del benceno con etileno o propileno. El producto alquilado, ya sea etilbenceno o cumeno, se elimina como fondos, y el material que no ha reaccionado, de menor punto de ebullición, se elimina como producto de cabeza. Si no hay azufre en la nafta, por ejemplo una nafta reformada, no se usa la primera torre.

La fuente del producto aromático puede proceder de un procedimiento de craqueo catalítico o de una destilación directa (nafta de destilación directa). La nafta ligera procedente de los procesos de craqueo catalítico o de vapor contiene más de las olefinas más pesadas y además cantidades apreciables de compuestos de azufre orgánicos, predominantemente mercaptanos y algunos tiofenos. En particular, el tiofeno se considera un contaminante del benceno y de productos bencénicos.

La fuente de olefina puede ser una corriente relativamente pura, o procede de FCCU como se define anteriormente. En el craqueo catalítico fluido, se combina una corriente de "gasoil" pesado, que tiene un intervalo de ebullición de aproximadamente 315º-704ºC con una sustancia catalítica fina, habitualmente un material zeolítico, a temperaturas elevadas, alrededor de 482º-566ºC, que rompe o craquea los hidrocarburos de cadena más larga hasta hidrocarburos de cadena más corta. Se produce cierta cantidad de gas, dependiendo la cantidad de la gravedad del craqueo, siendo también el gas rico en compuestos insaturados, es decir, etileno, propenos, y butenos. Puesto que los compuestos tienen un valor, habitualmente se recuperan y se usan o se venden separadamente. Sin embargo, la separación del compuesto insaturado o de la olefina da como resultado un "gas de desecho" que tiene un contenido de olefina de hasta 10 por ciento en moles. Este gas de desecho se usa normalmente como combustible en calentadores de refinería. Esta corriente también es adecuada como fuente de olefinas para la alquilación descrita aquí.

El gas de desecho de FCCU contiene una variedad de olefinas sin recuperar, sin embargo los compuestos olefínicos preponderantes son etileno, propileno (propenos) y butenos. El resto del gas está formado por diversos hidrocarburos saturados. El contenido típico total de olefinas es 42,1 por ciento, dividido en etileno, 11,1 por ciento; propeno, 30,6 por ciento; y butenos y superiores, 0,4 por ciento.

En cualquier caso, los compuestos olefínicos contenidos en el gas de desecho siempre tendrán un punto de ebullición menor que las olefinas superiores de la nafta ligera.

Tras la hidrodesulfuración, la nafta y el hidrógeno se alimentan por debajo de una zona de hidrogenación/destilación, en un reactor de columna de destilación. La relación en moles de hidrógeno a olefina, en la nafta, es alrededor de 10 a 1, preferiblemente 1,5 a 1. Los compuestos olefínicos se combinan con hidrógeno en presencia del catalizador de hidrogenación, para saturar sustancialmente todo el material olefínico. Las condiciones en la zona de hidrogenación son tales que las olefinas se hidrogenan, pero permanecen los compuestos aromáticos. El reactor de columna de destilación se hace funcionar como un compuesto que elimina los productos de C_{6} y el material más ligero que contiene el benceno como productos de cabeza. Los C_{7} y materiales más pesados se eliminan como fondos. El material de los fondos se puede hacer pasar sobre el conjunto de mezclamiento de gasolina, o se puede enviar a una unidad de hidrodesalquilación para la producción adicional de benceno.

La corriente de hidrocarburo que contiene olefinas junto con una corriente de hidrógeno, a una presión parcial de hidrógeno operativa de al menos alrededor de 0,69 kPa (0,1 psia hasta menos de 483 kPa (70 psia), preferiblemente menor que 345 kPa (50 psia), se alimenta a un reactor de columna de destilación. Se pueden usar presiones totales muy bajas para resultados óptimos en algunas de las actuales hidrogenaciones, preferiblemente en el intervalo de 345-1035 kPa por encima de la presión atmosférica (50 a 150 psig), con los mismos resultados excelentes.

Los catalizadores que son útiles en la reacción de hidrogenación utilizada en la invención incluyen los metales del Grupo VIII. Se puede usar cualquier catalizador de hidrogenación adecuado, por ejemplo los metales del Grupo VIII de la Tabla Periódica de los Elementos, como el componente catalítico principal, solo o con promotores y modificadores tales como paladio/oro, paladio/plata, cobalto/circonio, platino, níquel preferiblemente depositado sobre un soporte tal como alúmina, ladrillo refractario, piedra pómez, carbón, sílice, resina o similar.

Generalmente, los metales se depositan como los óxidos sobre un soporte de alúmina. Los soportes generalmente son extrusados o esferas de pequeño diámetro. El catalizador se debe preparar entonces en forma de una estructura de destilación catalítica. La estructura de destilación catalítica debe ser capaz de funcionar como catalizador y como medio de transferencia de masa. El catalizador debe estar adecuadamente soportado y espaciado en la columna para actuar como una estructura de destilación catalítica. En una realización preferida, el catalizador está contenido en una estructura de malla de alambre tejida, como se describe en la patente de los EE.UU. nº 5.266.546, que se incorpora aquí como referencia. En las patentes de EE.UU. 4.731.229, 5.073.236 y 5.431.890, que también se incorporan aquí como referencia, se describen otras estructuras de destilación catalítica útiles para este fin.

La presente invención lleva a cabo las hidrogenaciones en una columna empaquetada con el catalizador, que se puede apreciar que contiene una fase de vapor y cierta fase líquida como en cualquier destilación. El reactor de columna de destilación se hace funcionar a una presión de tal forma que la mezcla de reacción hierve en el lecho del catalizador (condiciones de destilación).

El presente procedimiento para la saturación de olefinas funciona a una presión de la parte superior de dicho reactor de columna de destilación en el intervalo entre 0 y 2315 kPa por encima de la presión atmosférica, preferiblemente 1725 kPa por encima de la presión atmosférica, adecuadamente 241 hasta 828 kPa por encima de la presión atmosférica, y temperaturas en dicha zona del fondo de la reacción de destilación en el intervalo de 66 hasta 110ºC, preferiblemente 79-93ºC, por ejemplo 79-82ºC, a las presiones parciales de hidrógeno requeridas. La velocidad espacial horaria en peso de alimentación (WHSV), que se entiende aquí que significa el peso unitario de alimentación por hora que entra en la columna de la reacción de destilación, por unidad de peso de catalizador en las estructuras de destilación catalítica, puede variar a lo largo de un intervalo muy amplio dentro de los otros parámetros de la condición, por ejemplo 0,1 hasta 35 h^{-1}.

En el procedimiento actual, la temperatura se controla haciendo funcionar el reactor a una presión dada, para permitir la vaporización parcial de la mezcla de reacción. El calor exotérmico de la reacción se disipa así mediante el calor latente de vaporización de la mezcla. La porción vaporizada es recogida como productos de la parte superior, y una porción del material condensable se condensa y se devuelve a la columna como reflujo.

El líquido que fluye hacia abajo provoca una condensación adicional dentro del reactor, como es normal en cualquier destilación. El contacto del líquido que se condensa, dentro de la columna, proporciona una excelente transferencia de masa para disolver el hidrógeno dentro del líquido de la reacción, y la transferencia concurrente de la mezcla de reacción a los sitios catalíticos. Se piensa que este modo de funcionamiento de condensación da como resultado la conversión y selectividad excelentes del actual procedimiento, y permite menores presiones parciales de hidrógeno y temperaturas del reactor señaladas. Un beneficio adicional que puede ganar esta reacción a partir de la destilación catalítica es el efecto de lavado que el reflujo interno proporciona al catalizador, reduciendo así la acumulación y la cocción del polímero. El reflujo interno puede variar a lo largo del intervalo de 0,2 hasta 20 L/D (peso del líquido justo debajo del lecho catalítico/peso del destilado) para dar excelentes resultados.

Los productos del fondo procedentes del segundo reactor de la columna de destilación se alimentan a una tercera columna de destilación, que sirve como el alquilador. El tercer reactor de columna de destilación contiene una estructura de destilación catalítica en la porción superior, que es un catalizador ácido contenido en un recipiente de estructura de destilación adecuado. Tanto los fondos procedentes del segundo reactor de columna de destilación como la olefina, ya sea etileno o propileno, se alimentan por debajo del lecho catalítico. También, a fin de lograr una elevada selectividad por la monosustitución (que es un aspecto preferido de la presente invención), existe un gran exceso de benceno a la olefina en el reactor, en el intervalo de 2 hasta 100 moles de benceno por mol de olefina, esto es, la relación de alimentación molar neta de benceno a olefina puede estar próxima a 1:1, aunque el sistema se hace funcionar para mantener un exceso molar sustancial de benceno a olefina en la zona de reacción. El benceno dentro de la corriente reacciona con etileno o propileno para formar el producto alquilado deseado - etilbenceno o cumeno. El producto alquilado se elimina como producto del fondo, y el material sin reaccionar se elimina por la parte superior. Los catalizadores ácidos adecuados incluyen tamices moleculares (tamices moleculares) y resinas de intercambio catiónico.

Más específicamente, el empaquetamiento del catalizador de tipo tamiz molecular o de tipo resina de intercambio catiónico es de una naturaleza tal que permite que fluya el vapor a través del lecho, y aún proporcione una superficie específica suficiente para el contacto catalítico, como se describe en las patentes de los Estados Unidos n^{os} 4.215.011, 4.302.356 y 4.443.559, previamente señaladas, que se incorporan aquí en su totalidad. El empaquetamiento del catalizador se realiza preferiblemente en la porción superior del reactor de columna de destilación, más preferiblemente ocupando alrededor de un tercio hasta una mitad de la columna, y extendiéndose sustancialmente hasta su extremo superior.

El éxito de la destilación catalítica reside en la comprensión de los principios asociados con la destilación. En primer lugar, debido a que la reacción se produce concurrentemente con la destilación, el producto de reacción inicial se elimina de la zona de reacción tan rápidamente como se forme. La eliminación del producto de alquilación minimiza la polisustitución, la descomposición del producto de la alquilación, y/o la oligomerización de la olefina. En segundo lugar, debido a que la mezcla de reacción está hirviendo, la temperatura de la reacción se controla mediante el punto de ebullición de la mezcla, a la presión del sistema. El calor de la reacción crea simplemente más ebullición, pero no aumenta en temperatura. En tercer lugar, la reacción tiene una fuerza de puesta en marcha mayor, debido a que los productos de la reacción se han eliminado y no pueden contribuir a una reacción inversa (Principio de Le Chatelier).

Como resultado, se puede lograr una gran cantidad de control sobre la velocidad de reacción y la distribución de los productos regulando la presión del sistema. También, el ajuste de la producción (tiempo de permanencia = velocidad espacial horaria del líquido) da un control adicional de la distribución del producto y del grado de conversión de la olefina. La temperatura en el reactor se determina mediante el punto de ebullición de la mezcla líquida presente a cualquier presión dada. La temperatura en las porciones inferiores de la columna reflejará la constitución del material en esa parte de la columna, que será mayor que en la parte superior; esto es, a presión constante, un cambio en la temperatura del sistema indica un cambio en la composición en la columna. Para cambiar la temperatura, se cambia la presión. El control de la temperatura en la zona de reacción se controla así mediante la presión; aumentando la presión, se aumenta la temperatura en el sistema, y viceversa. También se puede apreciar que, en la destilación catalítica, al igual que en cualquier destilación, hay tanto una fase líquida (reflujo interno) como una fase de vapor. De este modo, los agentes reaccionantes están parcialmente en fase líquida, lo que permite una concentración más densa de moléculas para la reacción, mientras que el fraccionamiento concurrente separa el producto y los materiales sin reaccionar, proporcionando los beneficios de un sistema de fase líquida (y un sistema de fase de vapor), a la vez que evita el perjuicio de tener todos los componentes del sistema de reacción continuamente en contacto con el catalizador, lo que limitaría la conversión hacia el equilibrio de los componentes del sistema de la reacción.

En la Fig. 1 se puede observar un esquema del proceso global. Se alimenta una nafta de C_{5} de 400ºF, que contiene aromáticos, olefinas y alcanos, vía una tubería de circulación 101, a una primera columna 110 de destilación. La primera destilación sirve como un reactor de desulfuración, para eliminar H_{2}S y productos ligeros por la parte superior 102. La zona 128 de la reacción de destilación contiene un catalizador de hidrodesulfuración, preparado como una estructura de destilación. El hidrógeno, vía la tubería 104, se alimenta al reactor concurrentemente con el hidrocarburo. El material de C_{5} y el material más pesado se recoge como fondos procedentes de la columna 110 de destilación, vía la tubería 107, y se combinan con el hidrógeno procedente de la tubería de flujo 103 en la tubería de flujo 105, para alimentar a un reactor 130 de columna de destilación por debajo de una zona 132 de reacción de destilación, que contiene un catalizador de hidrogenación preparado como una estructura de destilación catalítica. Las olefinas, diolefinas y acetilenos se saturan mientras que quedan aromáticos insaturados.

Los hidrocarburos de C_{7} y los hidrocarburos más pesados se recogen como fondos procedentes de la torre 130, vía la tubería 109. La fracción de C_{5} y C_{6} se recoge por la parte superior 131 hasta un condensador/acumulador 136/137 que permite que se purgue el exceso de hidrógeno. Una porción de la fracción líquida de la parte superior se devuelve como reflujo a la columna 130, y una porción se alimenta, vía una tubería 111, hasta la torre 140 por debajo de una zona 134 de reacción de destilación, que contiene un catalizador de alquilación preparado como una estructura de destilación catalítica. La olefina apropiada, etileno o propileno, se alimenta vía la tubería 121. El producto alquilado, ya sea etilbenceno o cumeno, que tiene un punto de ebullición mayor que la alimentación, se elimina como fondos mediante la tubería 119. El material sin reaccionar sale por la parte superior, vía la tubería 135, y se condensa y acumula en un condensador/acumulador 138/139, y una porción se devuelve a la columna 140 como reflujo, y se elimina una porción por la parte superior, vía una tubería de flujo 117. Cuales quiera productos polialquilados, tales como dietilbenceno o dipropilbenceno, se eliminan como fondos. Los polialquilatos se pueden separar de los productos monosustituidos, y se pueden reciclar al reactor para su conversión a productos monosustituidos.

Las tres columnas incluirían condensadores de cabeza y evaporadores de fondos, todos los cuales no se muestran.

Claims (10)

1. Un procedimiento para la alquilación de benceno contenido en una nafta ligera, que comprende las etapas de:

(a) alimentar (1) una corriente de nafta que contiene benceno, olefinas, diolefinas, acetilenos y compuestos de azufre orgánicos, y (2) hidrógeno, hasta un primer reactor de columna de destilación, en el que dichos compuestos de azufre orgánicos se hidrogenan hasta H_{2}S, que se elimina como productos de la parte superior junto con productos finales ligeros, y los materiales más pesados y el C_{5} se eliminan como fondos,

(b) alimentar dichos fondos, que contienen benceno y olefinas, e hidrógeno adicional, a un segundo reactor de columna de destilación, en el que dichas olefinas, diolefinas y acetilenos se hidrogenan hasta alcanos, y el material de C_{6} y el material más ligero se separa como un segundo producto de la parte superior, del material más pesado y de C_{7}, los cuales se recogen como fondos;

(c) alimentar dichos segundos productos de la parte superior, junto con una olefina seleccionada del grupo que consiste en etileno y propileno, a un tercer reactor de columna de destilación, en el que el benceno reacciona con dicha olefina para producir un producto alquilado, y dicho producto alquilado se separa como un tercer producto de fondos procedente del resto de dicho material de C_{5} y C_{6}, que se recoge como productos superiores a partir de dicho tercer reactor de columna de destilación.

2. El procedimiento según la reivindicación 1, en el que la olefina usada en la etapa (c) es etileno, y dicho producto alquilado comprende etilbenceno.

3. El procedimiento según la reivindicación 1, en el que la olefina usada en la etapa (c) es propileno, y dicho producto alquilado comprende cumeno.

4. El procedimiento según la reivindicación 2, en el que dicho producto alquilado comprende además dietilbenceno.

5. El procedimiento según la reivindicación 3, en el que dicho producto alquilado comprende además dipropilbenceno.

6. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que la presión parcial del hidrógeno dentro de dicho primer reactor de columna de destilación es menor que 483 kPa.

7. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que la presión parcial del hidrógeno dentro de dicho segundo reactor de columna de destilación es menor que 483 kPa.

8. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que la relación molar de benceno a olefina, dentro de dicho tercer reactor de columna de destilación, es alrededor de 20:1.

9. El procedimiento según la reivindicación 2, en el que dicha tercera corriente de fondos es etilbenceno sustancialmente puro.

10. El procedimiento según la reivindicación 2, en el que dicha tercera corriente de fondos es cumeno sustancialmente puro.