ES2259535B1 - Catalizador para un proceso catalitico para la obtencion de hidrogeno a partir de bioetanol y/o etanol, procedimiento de preparacion del catalizador, y su uso en el proceso catalitico. - Google Patents
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Abstract
Catalizador para un proceso catalítico para la obtención de hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol, procedimiento de preparación del catalizador, y su uso en el proceso catalítico. Un catalizador para la obtención de hidrógeno o de un gas rico en hidrógeno adecuado para su empleo en pilas de combustible u otras aplicaciones, a partir de bioetanol y/o etanol que comprende un soporte, un agente promotor, y una fase activa incorporada en el soporte, siendo el catalizador un sólido calcinado en el que el soporte comprende al menos un óxido de elevada movilidad superficial, y es un soporte modificado con el agente promotor, el agente promotor es al menos un óxido de un metal de tierras raras seleccionado del grupo comprendido por lantánidos, y la fase activa comprende al menos un óxido de un metal de transición del grupo VIII o IB.
Description
Catalizador para un proceso catalítico para la
obtención de hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol,
procedimiento de preparación del catalizador, y su uso en el proceso
catalítico.
La presente invención pertenece al campo técnico
de los catalizadores para reformado de etanol o bioetanol y la
producción de corrientes gaseosas ricas en hidrógeno que pueden
utilizarse en plantas de producción de hidrógeno, motores de
combustión y, en especial, como combustible en sistemas de pilas de
combustible u otros usos alternativos.
El etanol es una fuente de energía renovable que
está jugando un papel importante de manera creciente en la calidad
del aire, la seguridad económica del sector agrícola y dirigiendo
cambios en la seguridad de la política energética. Los constantes
avances en la tecnología enzimática y procesado, están
incrementando la viabilidad de la producción de etanol a partir de
materias primas de bajo coste. En la actualidad, y en base a
criterios medioambientales, los distintos gobiernos europeos y
americanos están incentivando el mercado del etanol, reduciendo e
incluso eliminando los impuestos con los que grava los combustibles
convencionales.
Del mismo modo, las pilas de combustible son una
tecnología emergente capaz de aumentar la eficiencia energética,
así como reducir de manera drástica las emisiones de los sistemas,
tanto móviles como estacionarios, en los que esta tecnología es
aplicable.
Los fabricantes de automóviles han identificado
la infraestructura del combustible como uno de los puntos más
críticos en la determinación de la elección de la tecnología a
aplicar en los vehículos y, por tanto, para la aplicación de las
pilas de combustible en el sector transporte. Las ventajas del
etanol como combustible se derivan de que la tecnología, tanto para
la distribución como para el almacenamiento, es muy similar a la
empleada en el caso de la gasolina. El etanol podría ser dispensado
en las estaciones de servicio del mismo modo que la gasolina
introduciendo en los equipos muy pocas modificaciones.
Las pilas de combustible necesitan una fuente de
hidrógeno para producir electricidad, pero el hidrógeno es difícil
de almacenar y de transportar. El etanol es un líquido rico en
hidrógeno; por lo tanto, no existen barreras técnicas para el
empleo del etanol como portador de hidrógeno, para aplicaciones
basadas en pilas de combustible. De este modo, el etanol podría ser
utilizado como fuente de hidrógeno, tanto en aplicaciones
estacionarias como para aplicaciones móviles mediante un proceso de
reformado.
Una gran parte del coste de producción de etanol
se debe a los procesos de separación del agua, ya que el producto
directamente obtenido de la fermentación contiene entre un 8% y un
12% de alcohol. Para poder emplear el alcohol en motores de
combustión interna, o como aditivo a la gasolina, es necesario
elevar la concentración a niveles superiores al 99,9%. Hay que
considerar que este proceso resulta muy caro, ya que el sistema
etanol-agua presenta un azeótropo a una composición
del 95,6%. En cuanto a la utilización como fuente de hidrógeno para
pilas de combustible, el etanol necesitaría ser sometido a un
proceso de reformado con vapor de agua, por lo que parecería en
principio más rentable utilizar mezclas de etanol y agua; con esto,
se reducirían los costes de producción de etanol de manera
apreciable. Sin embargo, es necesario considerar que la aplicación
de esta tecnología depende de manera muy significativa de aspectos
logísticos. En este sentido, resulta más caro distribuir por
transporte terrestre o marítimo mezclas diluidas de etanol, con el
bajo potencial energético que ello supone, que distribuir etanol de
elevada pureza. Otro aspecto a considerar, es que, en base a la
tecnología actual, se requieren elevadas relaciones agua/etanol,
para evitar problemas de desactivación del catalizador de
reformado. El agua alimentada en exceso se puede realimentar en el
sistema, economizando su consumo, por lo que en este caso sería
óptimo alimentar al sistema etanol de elevada
pureza.
pureza.
La reacción de reformado es una reacción
compleja donde se pueden producir numerosas reacciones secundarias,
pudiéndose obtener una serie de subproductos entre los que cabe
citar: acetaldehído, metano, monóxido de carbono, ácido acético,
etileno, dietil éter, acetona. La dificultad esencial de esta
reacción reside en que, según la bibliografía, es necesario
trabajar a relaciones vapor de agua/carbón muy elevadas para evitar
la formación de depósitos de carbón sobre el catalizador, causa
esencial del envenenamiento de los catalizadores desarrollados
hasta la fecha. Como se ha reseñado con anterioridad, la
composición del etanol obtenida por fermentación suele estar
comprendida entre el 8-12%. Si se empleara esta
concentración, se reducirían los elevados costes de purificación,
pero se incrementarían los costes en la etapa de reformado, ya que
el agua, debido a su calor latente, requiere una elevada cantidad
de energía para ser evaporada. Para poder trabajar en relaciones
vapor de agua/carbón lo más bajas posibles y lograr aumentar la
eficiencia del proceso, sería necesario utilizar catalizadores
resistentes al envenenamiento que pudieran trabajar en esas
condiciones.
El empleo de soportes catalíticos de elevada
superficie con acidez superficial, promueve las reacciones de
deshidratación del etanol, que se traduce en la formación de
etileno; el etileno es un compuesto de gran reactividad, que se
descompone con enorme facilidad dando lugar a carbón, que se
deposita sobre los centros activos del catalizador produciendo su
envenenamiento. Este envenenamiento es detectable por descensos en
la conversión de etanol, así como en la distribución de productos
obtenida, aumentando las concentraciones de productos secundarios,
tales como acetaldehído, etano, acetona, etileno, diétil éter.
En este marco, se han empleado metales de
transición que presentan una alta actividad catalítica, y de otro
lado emplear soportes con baja acidez superficial, o soportes en
los que se potencie su basicidad. En este sentido en la bibliografía
aparecen catalizadores en los que se modifica el soporte, en
concreto la alúmina, con óxido de calcio para neutralizar su acidez
superficial y evitar las reacciones de deshidratación del etanol,
logrando disminuir la velocidad de deshidratación del catalizador.
Otra vía utilizada consiste en emplear soportes básicos como es el
caso del óxido de magnesio, pero los resultados obtenidos no logran
aumentar de manera apreciable la actividad y estabilidad del
catalizador.
Sin embargo, hasta la fecha no se conocen
catalizadores que permitan realizar procesos catalíticos de
reformado del etanol o del bioetanol con rendimientos en hidrógeno
satisfactorios, que además tengan una actividad duradera y que no
resulten excesivamente costosos.
La presente invención tiene por objeto un nuevo
catalizador para un proceso catalítico para la obtención de
hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol que supere los
inconvenientes del estado de la técnica, un procedimiento de
preparación de tal catalizador, y el uso del catalizador en tal
proceso catalítico.
De acuerdo con la invención, el catalizador es
un sólido calcinado que comprende un soporte, un agente promotor, y
una fase activa incorporada en el soporte, caracterizado porque el
catalizador es un sólido calcinado, preferentemente a una
temperatura superior a 600ºC, en el que
el soporte comprende al menos un óxido de
elevada movilidad superficial como por ejemplo óxido de zirconio, y
es un soporte modificado con el agente promotor,
el agente promotor es al menos un óxido de un
metal de tierras raras seleccionado del grupo comprendido por
lantánidos, preferentemente óxido de lantano, óxido de cerio y
combinaciones de los mismos,
la fase activa comprende al menos un óxido de un
metal de transición del grupo VIII o grupo IB, preferentemente
níquel, cobalto, cobre, hierro, rodio, paladio, rutenio, platino y
combinaciones de los mismos.
Este catalizador, empleado en procesos
catalíticos de reformado de etanol o bioetanol, presenta una alta
actividad catalítica, con conversión total de etanol, alta
selectividad para la producción de hidrógeno, sin formación de
subproductos secundarios, y alta estabilidad, sin desactivación
apreciable tras 500 horas de operación en continuo, porque contiene
uno o varios óxidos de metales de transición del grupo VIII como
fase activa, utiliza como sustrato un óxido de elevada movilidad
superficial y como promotor uno o varios óxidos de metales de
tierras raras seleccionados del grupo de los lantánidos.
Preferentemente, el metal de transición utilizado como fase activa
es el níquel o el cobalto, el sustrato utilizado como soporte es el
óxido de zirconio y el metal de tierras raras utilizado como
promotor es el lantano o el cerio y sus óxidos el La_{2}O_{3} y
el CeO_{2}.
En una realización de la invención, el
catalizador comprende óxido de cobalto (metal de transición de la
fase activa), óxido de zirconio (óxido de elevada movilidad
superficial) y óxido de lantano (agente promotor), y presenta el
siguiente difractograma de rayos X,
\vskip1.000000\baselineskip
2\theta | Intensidad relativa |
24.31 | D |
28.28 | Mf |
31.52 | F |
40.84 | D |
44.94 | D |
50.24 | M |
55.56 | F |
62.96 | F |
(Continuación)
2\theta | Intensidad relativa |
71.32 | F |
77.44 | F |
89.96 | Md |
en la que la intensidad relativa de
las líneas se ha calculado como el porcentaje respecto del pico más
intenso, y se considera muy fuerte (mf) un porcentaje de
80-100, fuerte (f) un porcentaje de
60-80, media (m) un porcentaje de
40-60, débil (d) un porcentaje de
20-40, y muy débil (md) un porcentaje de
0-20.
El catalizador obtenido se caracterizó por
difracción de rayos X detectándose los picos de difracción
correspondientes al óxido de cobalto, óxido de zirconio y óxido de
lantano. El equipo empleado en estos análisis consistía en un
difractómetro de la marca SEIFERT 3000P acoplado a un sistema
informático para la adquisición y tratamiento de los datos. Se tomó
registro de los difractogramas para un ángulo comprendido entre 4º
y 80º empleando la radiación CuK\alpha de longitud de onda
\lambda= 0.154005980 nm, eliminando la radiación K\beta mediante
un filtro de níquel, siendo estimado el error de ventana en
0.1(1+sen\theta). El equipo disponía de un monocromador
secundario. La identificación de las fases cristalinas se realizó
tomando como referencia la base de datos de difracción de rayos X
del Joint Commitee on Powder Difraction Standards 1971, gestionada
mediante un programa informático denominado
PDFWIN.
PDFWIN.
De acuerdo con una preparación del catalizador,
éste puede comprender un 1 a 30% en peso del agente promotor y un 1
a 15% en peso de la fase activa. Preferentemente, el catalizador
comprende un 5 a 11% en peso del agente promotor y un 3 a 10% en
peso de la fase activa. En una preparación preferida el catalizador
comprende un 8 a 10% en peso de óxido de lantano como agente
promotor y un 5 a 7% en peso de cobalto como fase activa.
El óxido de elevada movilidad superficial puede
haber sido calcinado antes de ser modificado con el agente
promotor. Asimismo, el soporte modificado con el agente promotor
puede haber sido calcinado antes de que se haya incorporado la fase
activa.
Cuando el catalizador se emplea en un proceso
catalítico de reformado de etanol o bioetanol llevado a cabo en
lecho fijo, con relaciones etanol/agua en volumen entre 1/1,25 y
1/5, temperaturas comprendidas entre 600ºC y 900ºC y presiones
comprendidas entre 0 y 3 bar, se ha detectado que en esas
condiciones, se produce una conversión total de etanol con
selectividad a hidrógeno comprendida entre 65 y 72%, obteniendo
como únicos subproductos monóxido de carbono y metano, además de
dióxido de carbono. En ensayos de larga duración de más de 500
horas en esas mismas condiciones, se mantiene la actividad y
selectividad del catalizador, sin apreciarse signos de
desactivación, y sin formación apreciable de otros subproductos.
La presente invención también se refiere a un
procedimiento de preparación del catalizador con las
características antes descritas. Este procedimiento comprende
una primera etapa en la que el óxido de elevada
movilidad superficial se modifica con el agente promotor para
obtener el soporte modificado,
una segunda etapa en la que la fase activa se
incorpora al soporte modificado para obtener un precursor del
catalizador, por ejemplo mediante impregnación o adsorción en
disolución (preferentemente en un disolvente inerte), mediante un
proceso sol-gel, mediante micromulsión o mediante
coprecipitación, sometiéndose, en caso necesario el precursor a una
etapa de secado, y
una tercera etapa en la que el precursor se
somete a calcinación a una temperatura de al menos 600ºC.
En una realización de este procedimiento se
parte de polvo de óxido de zirconio modificado con óxido de lantano
u óxido de cerio, que se utiliza como soporte, al que se ha
incorporado de forma homogénea una sal de la fase activa, de
níquel, cobalto cobre con anterioridad a ser calcinado en la
tercera etapa a alta temperatura como por ejemplo a una temperatura
comprendida entre 700ºC y 900ºC.
Asimismo, el soporte puede ser previamente
calcinado a alta temperatura, como por ejemplo a una temperatura de
al menos 700ºC, y preferentemente a una temperatura entre 750ºC y
900ºC.
La presente invención también se refiere al uso
del catalizador con las propiedades más arriba descritas, en un
método para obtener hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol,
cuyo método es un proceso catalítico de reformado de un portador
(donante) de hidrógeno seleccionado entre el grupo comprendido por
etanol, bioetanol y mezclas de los mismos, en el que se hace
reaccionar el portador de hidrógeno con agua, preferentemente en
forma de vapor de agua, en presencia del catalizador, a una
temperatura entre 600ºC y 800ºC para obtener una mezcla de gases
que contiene hidrógeno.
Este proceso catalítico para la producción de
hidrógeno de reformado se basa en la reacción:
C_{2}H_{5}OH +
3H_{2}O \Leftrightarrow 6 \ H_{2} + 3CO_{2}
\hskip1cm\DeltaH = +173,5 kJ/mol
y permite la reacción de reformado
de etanol o bioetanol, particularmente con relaciones etanol/agua
en volumen comprendidas entre 1/1,25 y 1/5 y preferentemente entre
1/1,5 y 1/4, ambas incluidas. En una realización particular la
relación etanol/agua es de 1/3 v/v \pm 10% ó 1/2 v/v +
10%.
Para la reacción del agua y el portador de
hidrógeno son idóneas presiones entre 0 y 5 bar, y particularmente
entre 0 y 3 bar. En una realización preferente del procedimiento,
el agua y el portador de hidrógeno se hacen reaccionar a presión
atmosférica. Por otra parte, el agua y el portador de hidrógeno
pueden hacerse reaccionar a una temperatura entre 650ºC y 750ºC y
particularmente a una temperatura de 700ºC \pm 5%.
En una realización de este uso según la
invención, la mezcla de gases que comprende el hidrógeno,
resultante de la reacción del portador de hidrógeno con el agua, se
alimenta a una pila de combustible de alta temperatura. En este
caso, esta mezcla que contiene el hidrógeno producido puede ser
alimentada directamente al ánodo de una pila de combustible de alta
temperatura, como por ejemplo, pilas de combustible de carbonatos
fundidos -MCFC- o pilas de combustible de óxidos sólidos -SOFC,
IT-SOFC- sin necesidad de purificación. Esto se
debe a que el CO_{2} se comportaría como un inerte, y el resto de
compuestos presentes en la mezcla de gases, tales como CO y
CH_{4}, actuarían como combustible en este tipo de celdas, donde
por reacción con el oxígeno del aire alimentado en el cátodo, se
generaría energía eléctrica.
En otra realización del uso de la invención, la
mezcla de gases que comprende el hidrógeno resultante de la
reacción del portador de hidrógeno con el agua, se somete a una
etapa de purificación para convertir al menos parte de monóxido de
carbono eventualmente presente en la mezcla de gases, en dióxido de
carbono para obtener una mezcla de gases purificada, y porque dicha
mezcla se alimenta a una pila de combustible. Esta realización es
especialmente adecuada para el caso de pilas de combustible de
temperatura intermedia, como por ejemplo, pilas de combustible de
ácido fosfórico -PAFC- o pilas de combustible de baja temperatura,
como por ejemplo, pilas de combustible poliméricas -PEMFC-, en la
que es necesario introducir distintas etapas de purificación para
reducir la concentración de monóxido de carbono a los niveles
requeridos para el correcto funcionamiento de tales pilas de
combustible (1% y 50 ppm, respectivamente). Para llevar a cabo esta
purificación, puede emplearse una reacción denominada
"desplazamiento del gas de agua" (water gas shift,
WGS), en la que el monóxido de carbono reacciona con agua para
producir hidrógeno y dióxido de carbono. La ventaja de esta
reacción es doble, ya que, además de eliminar el CO presente en la
corriente de reformado, se aumenta el contenido en hidrógeno.
Generalmente, la concentración remanente de CO que suele quedar
después de la etapa WGS, suele ser más elevada que la que se puede
alimentar a una pila de combustible de baja temperatura de tipo
polimérico. Para reducir esta concentración de CO remanente existen
varias alternativas entre las que cabe destacar los sistemas PSA
(Pressure Swing Adsorption), metanación y oxidación
selectiva de monóxido de carbono. El agua generada en la pila de
combustible, se podría recircular al proceso de producción de
hidrógeno, minimizando su consumo en el esquema global del
proceso.
Puede observarse que la presente invención no
sólo permite obtener hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol con
un catalizador económico, duradero y estable, sino también la
producción estacionaria y no estacionaria de tal hidrógeno, con un
rendimiento en la producción de hidrógeno próximo al termodinámico
en las condiciones empleadas. Además la mezcla de gases generada
puede servir de alimentación directa a pilas de combustible de
media o alta temperatura.
A continuación se describirán aspectos de la
invención sobre las base de unos ejemplos en los que se hará
referencia a unas figuras que forman parte integrante de la
presente memoria descriptiva, donde
la figura 1 es un difractograma de rayos X de
una realización del catalizador de la presente invención;
la figura 2 es un gráfico que muestra los
resultados de la determinación del tamaño de poros de muestras del
catalizador caracterizado en la figura 1;
la figura 3 muestra los resultados de ensayos de
conversión de etanol realizados con el catalizador correspondiente
a las figuras 1 y 2;
la figura 4 muestra los resultados de ensayos de
conversión de etanol realizados con el catalizador correspondiente
a las figuras 1 y 2;
la figura 5 muestra los resultados de ensayos de
conversión de etanol realizados con otra realización del
catalizador de la presente invención; y
la figura 6 muestra los resultados de ensayos de
conversión de etanol realizados con el mismo catalizador al que se
refiere la figura 5.
Se pesaron 5 g de soporte consistente en óxido
de zirconio modificado con 10% de óxido de lantano calcinado a
800ºC. Se pesaron 1,299 g de nitrato de cobalto hexahidratado y se
disolvieron en 100 ml de agua destilada. La mezcla se sometió a
vacío de 0,5 a 0,7 bar, una temperatura aproximada de 70ºC y a
rotación a una velocidad de 20 rpm durante 4 horas hasta sequedad
total. El polvo resultante se secó en estufa a 110ºC durante una
noche. Posteriormente se calcinó al aire a 750ºC durante 2 horas,
con una velocidad de calentamiento de 5ºC/min. Finalmente, se dejó
enfriar el catalizador lentamente hasta alcanzar la temperatura
ambiente.
El catalizador obtenido se caracterizó por
difracción de rayos X detectándose los picos de difracción
correspondientes al óxido de cobalto, óxido de zirconio y óxido de
lantano. El equipo empleado en estos análisis consistía en un
difractómetro de la marca SEIFERT 3000P acoplado a un sistema
informático para la adquisición y tratamiento de los datos. Se tomó
registro de los difractogramas para un ángulo comprendido entre 4º
y 80º empleando la radiación CuK\alpha de longitud de onda
\lambda= 0.154005980 nm, eliminando la radiación K\beta mediante
un filtro de níquel, siendo estimado el error de ventana en
0.1(1+sen\theta). El equipo disponía de un monocromador
secundario. La identificación de las fases cristalinas se realizó
tomando como referencia la base de datos de difracción de rayos X
del Joint Commitee on Powder Difraction Standards 1971, gestionada
mediante un programa informático denominado PDFWIN. El
difractograma de rayos X del catalizador puede apreciarse en la
figura 1, en la que se observan los valores que aparecen en la
Tabla I:
2\theta | Intensidad relativa |
24.31 | D |
28.28 | Mf |
31.52 | F |
40.84 | D |
44.94 | D |
50.24 | M |
55.56 | F |
62.96 | F |
71.32 | F |
77.44 | F |
89.96 | Md |
El catalizador se caracterizó igualmente
texturalmente para determinación del área superficial BET por
adsorción de nitrógeno, presentando una superficie específica de 50
m^{2}/g; la isoterma de adsorción/desorción de nitrógeno es
característica de un sólido mesoporoso (fig. 2).
Se pesaron 100 mg de catalizador obtenido
análogamente a lo que se expone en el ejemplo 1 con tamaño de
partícula comprendido entre las luces de malla de 0,42 - 0,50 mm.
Se alimentó agua y etanol en relación S/C 6,45 con un caudal total
de 0,1 ml/min sin gas portador a un reactor. El reactor empleado en
los ensayos catalíticos es un tubo de acero inoxidable
316-L con una longitud de 300 mm, un diámetro
interior de 8,48 mm y diámetro externo de 14,30 mm. El catalizador
se soporta dentro del lecho catalítico con un tapón de lana de
cuarzo. Por la parte superior del reactor se introduce un termopar
para medir la temperatura dentro del lecho catalítico. El reactor
se encuentra dentro de un horno calefactor de 1000 W de potencia.
Este conjunto de reactor y horno se encuentra dentro de una caja
calefactada que impide en todo momento la condensación de la
alimentación y la salida de reacción. La reacción de reformado de
etanol se llevó a cabo a presión atmosférica, una temperatura 700ºC
y velocidad espacial de 76.430 h^{-1} (GHSV). Tras 500 horas de
operación en esas condiciones, se siguió obteniendo conversión
total de etanol con la aparición como únicos productos de H_{2},
CO, CH_{4}, y CO_{2}. La composición en base seca que se
obtiene en este ensayo es la que se aprecia en las figuras 3 y
4.
Se pesaron 1000 mg de catalizador obtenido
análogamente a lo que se expone en el ejemplo 1 con tamaño de
partícula comprendido entre las luces de malla de 0,42 - 0,50 mm.
Se alimentó a un reactor, agua y etanol en relación S/C 4,84 con un
caudal total de 0,9 ml/min sin gas portador. El reactor es el
mismo que el del ejemplo 2. La reacción de reformado de etanol se
llevó a cabo a presión atmosférica, una temperatura 700ºC y
velocidad espacial de 66.034 h^{-1} (GHSV). Tras 100 horas de
operación en esas condiciones la conversión de etanol es total y
los productos presentes eran H_{2}, CO, CH_{4}, y CO_{2} como
se puede apreciar en las figuras 5 y 6.
Claims (39)
1. Un catalizador para la obtención de hidrógeno
o de un gas rico en hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol que
comprende un soporte, un agente promotor, y una fase activa
incorporada en el soporte, caracterizado porque el
catalizador es un sólido calcinado en el que
el soporte comprende al menos un óxido de
elevada movilidad superficial, y es un soporte modificado con el
agente promotor,
el agente promotor es al menos un óxido de un
metal de tierras raras seleccionado del grupo comprendido por
lantánidos, y
la fase activa comprende al menos un óxido de un
metal de transición seleccionado de los grupos VIII y IB.
2. Un catalizador según la reivindicación 1,
caracterizado porque
- el óxido de elevada movilidad superficial es óxido de zirconio;
- el agente promotor está seleccionado entre óxidos de lantano, óxidos de cerio y combinaciones de los mismos;
- la fase activa está seleccionada del grupo comprendido por níquel, cobalto y combinaciones de los mismos.
3. Un catalizador según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque el catalizador comprende óxido de
cobalto como metal de transición de la fase activa, óxido de
zirconio como óxido de elevada movilidad superficial y óxido de
lantano como agente promotor, y porque presenta un difractograma de
rayos X con líneas de difracción y picos, correspondiente a,
\vskip1.000000\baselineskip
donde
MF es una intensidad relativa muy fuerte
correspondiente a un porcentaje de 80-100 respecto
del pico más intenso,
F es una intensidad relativa fuerte
correspondiente a un porcentaje de 60-80 respecto
del pico más intenso,
M es una intensidad relativa media
correspondiente a un porcentaje de 40-60 respecto
del pico más intenso,
D es una intensidad relativa débil
correspondiente a un porcentaje de 20-40 respecto
del pico más intenso, y
Md es una intensidad relativa muy débil
correspondiente a un porcentaje de 0-20 respecto
del pico más intenso.
4. Un catalizador según la reivindicación 1, 2 ó
3, caracterizado porque el óxido de elevada movilidad
superficial ha sido calcinado antes de ser modificado con el agente
promotor.
5. Un catalizador según la reivindicación 1, 2,
3 ó 4, caracterizado porque el soporte modificado ha sido
calcinado antes de que se haya incorporado la fase activa.
6. Un catalizador según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el catalizador
se ha calcinado a una temperatura de al menos 600ºC.
7. Un catalizador según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque comprende
- 1 a 30% en peso del agente promotor;
- 1 a 15% en peso de la fase activa.
8. Un catalizador según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque comprende
- 5 a 11% en peso del agente promotor;
- 3 a 10% en peso de la fase activa.
9. Un catalizador según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque comprende
- 8 a 10% en peso del agente promotor;
- 5 a 7% en peso de la fase activa.
10. Un catalizador según la reivindicación 1 una
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado
porque el agente promotor es óxido de lantano y la fase activa es
cobalto u óxido de cobalto.
11. Un procedimiento para preparar el
catalizador de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10,
caracterizado porque comprende
una primera etapa en la que el óxido de elevada
movilidad superficial se modifica con el agente promotor para
obtener al soporte modificado,
una segunda etapa en la que la fase activa se
incorpora el soporte modificado para obtener un precursor del
catalizador,
una tercera etapa en la que el precursor se
somete a calcinación a una temperatura de al menos 600ºC.
12. Un catalizador según la reivindicación 11,
caracterizado porque
el óxido de elevada movilidad superficial es
óxido de zirconio;
el agente promotor está seleccionado entre el
grupo comprendido por óxido de lantano, óxido de cerio y
combinaciones de los mismos;
la fase activa está seleccionada entre el grupo
comprendido por níquel, cobalto y combinaciones de los mismos.
13. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque el óxido de elevada movilidad
superficial está calcinado.
14. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque el soporte modificado se calcina antes
de incorporarse la fase activa.
15. Un procedimiento según la reivindicación 14,
caracterizado porque el soporte modificado se calcina a una
temperatura de al menos 700ºC.
16. Un procedimiento según la reivindicación 14,
caracterizado porque el soporte modificado se calcina a una
temperatura entre 750ºC y 900ºC.
17. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque la calcinación en la tercera etapa se
realiza a una temperatura comprendida entre 600ºC y 900ºC.
18. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque la fase activa se incorpora en el
soporte modificado mediante impregnación.
19. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque la fase activa se incorpora en el
soporte modificado mediante adsorción en disolución.
20. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque la fase activa se incorpora en el
soporte modificado mediante sol-gel.
21. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque la fase activa se incorpora en el
soporte modificado mediante microemulsión.
22. Un procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque la fase activa se incorpora en el
soporte modificado mediante coprecipitación.
23. Un procedimiento según la reivindicación 18
a 22, caracterizado porque después de la incorporación de la
fase activa, se realiza una etapa de secado.
24. Uso del catalizador según una cualquiera de
las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque el
catalizador se usa en un método para obtener hidrógeno o de un gas
rico en hidrógeno a partir de bioetanol y/o etanol.
25. Uso del catalizador según la reivindicación
24, caracterizado porque el catalizador se usa en un método
para obtener hidrógeno o de un gas rico en hidrógeno adecuado para
su empleo en pilas de combustible.
26. Uso del catalizador según la reivindicación
24 o 25, caracterizado porque el método es un proceso
catalítico de reformado de un portador de hidrógeno seleccionado
entre el grupo comprendido por etanol, bioetanol y mezclas de los
mismos, que comprende hacer reaccionar el portador de hidrógeno con
agua en presencia del catalizador, a una temperatura entre 600ºC y
900ºC para obtener una mezcla de gases que contiene hidrógeno.
27. Uso según la reivindicación 26,
caracterizado porque el agua y el portador de hidrógeno se
hacen reaccionar a una presión entre 0 y 5 bar.
28. Uso según la reivindicación 26,
caracterizado porque el agua y el portador de hidrógeno se
hacen reaccionar a una presión entre 0 y 3 bar.
29. Uso según la reivindicación 26,
caracterizado porque el agua y el portador de hidrógeno se
hacen reaccionar a presión atmosférica.
30. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 29, caracterizado porque el agua y el
portador de hidrógeno se hacen reaccionar en una relación, portador
de hidrógeno/agua entre 1:1,25 y 1:5 v/v.
31. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 29, caracterizado porque el agua y el
portador de hidrógeno se hacen reaccionar en una relación portador
de hidrógeno/agua entre 1:1,5 y 1:4 v/v.
32. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 29, caracterizado porque el agua y el
portador de hidrógeno se hacen reaccionar en una relación portador
de hidrógeno/agua de 1/3 v/v \pm 10% o 1/2 v/v + 10%.
33. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 29, caracterizado porque el agua y el
portador de hidrógeno se hacen reaccionar a una temperatura entre
650ºC y 750ºC.
34. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 32, caracterizado porque el agua y el
portador de hidrógeno se hacen reaccionar a una temperatura de
700ºC + 5%.
35. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 32, caracterizado porque el agua que
se hace reaccionar con el portador de hidrógeno está en forma de
vapor de agua.
36. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 32, caracterizado porque la mezcla de
gases que comprende el hidrógeno, resultante de la reacción del
portador de hidrógeno con el agua, se alimenta a una pila de
combustible de media o alta temperatura.
37. Uso según una cualquiera de las
reivindicaciones 26 a 32, caracterizado porque la mezcla de
gases que comprende el hidrógeno, resultante de la reacción del
portador de hidrógeno con el agua, se somete a una etapa de
purificación para convertir al menos parte de monóxido de carbono
eventualmente presente en la mezcla de gases, en dióxido de carbono
para obtener una mezcla de gases purificada, y porque dicha mezcla
purificada de gases se alimenta a una pila de combustible.
38. Uso según la reivindicación 37,
caracterizado porque la pila de combustible es una pila de
combustible de temperatura intermedia.
39. Uso según la reivindicación 37,
caracterizado porque la pila de combustible es una pila de
combustible de baja temperatura.
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