ES2239616T3 - Proceso para la preparacion de melamina. - Google Patents
Proceso para la preparacion de melamina.Info
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Abstract
Proceso para la preparación de melamina que comprende una etapa de reacción, una etapa de separación gas/líquido en la que una masa fundida de melamina se separa de los gases residuales, una etapa de separación por arrastre de componentes volátiles y una etapa de enfriamiento, caracterizado porque la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles se opera a una presión de entre 5 MPa y 17 MPa y a una temperatura de entre 330 °C y 450 °C y en porque la masa fundida de melamina obtenido en las etapas precedentes se presuriza en la etapa de enfriamiento a una presión de entre 15 MPa y 35 MPa, siendo la presión en la etapa de enfriamiento mayor que la presión en la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles y ajustándose la temperatura en la etapa de enfriamiento entre el punto de fusión de la masa fundida de melamina a la presión existente y 365 °C.
Description
Proceso para la preparación de melamina.
La invención se refiere a un proceso para la
preparación de melamina, que comprende una etapa de reacción, una
etapa de separación gas/líquido en la que una masa fundida de
melamina se separa de los gases residuales de la reacción, una etapa
de separación por arrastre de componentes volátiles y una etapa de
enfriamiento.
Un proceso como el indicado se describe en el
documento de patente de número WO 97/20826. Esta publicación muestra
que la melamina se prepara separando, en una etapa de separación
gas/líquido, una masa fundida de melamina, que preferentemente ha
sido preparada a partir de urea en una etapa de reacción no
catalítica en un reactor a alta presión, de los gases residuales, y
mediante el subsiguiente tratamiento de la masa fundida con NH_{3}
en una etapa de separación por arrastre de componentes volátiles
para reducir la cantidad de CO_{2} disuelto en la masa fundida de
melamina. A continuación, la masa fundida de melamina junto con el
NH_{3} disuelto se enfría, a una presión de entre 5 y 40 MPa, en
una etapa de enfriamiento a una temperatura de entre 0 y 60ºC por
encima del punto de fusión a la presión de amoniaco presente pero
por debajo de 350ºC y entonces se expande para producir la melamina
sólida y seguidamente se enfría más. En los ejemplos descritos en el
documento de patente de número WO 97/20826 en los que se obtiene
melamina de elevada pureza, la presión de proceso p_{1} en la masa
fundida de melamina durante la etapa de enfriamiento es siempre 20
MPa o superior. La mayores purezas se obtienen en aquellos ejemplos
en los que la presión de proceso p_{1} es 25 MPa o superior. En
el proceso según el documento de patente de número WO 97/20826, la
presión de proceso en la etapa de reacción, en la etapa de
separación gas/líquido y en la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles es preferentemente la misma que la presión en
la etapa de enfriamiento.
Un inconveniente del proceso conocido es que la
presión en una gran parte del proceso de preparación, en particular
en la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles, se
necesita mantener a un nivel muy elevado, a la vista de los ejemplos
preferentemente mayor de 20 MPa, para obtener melamina con una
elevada pureza. Se sabe que los costes de inversión para las plantas
de proceso aumentan con el incremento en la presión de trabajo de la
planta. Así, el proceso conocido tiene como resultado costes de
inversión relativamente elevados en lo que respecta al equipo de
proceso requerido. También es conocido que los costes de operación
de una planta de proceso se incrementan fuertemente con el aumento
de la presión de trabajo de la planta. Así, el proceso conocido
también tiene como resultado unos costes de operación relativamente
elevados.
El objetivo de la invención es en gran parte
evitar los inconveniente arriba mencionados mediante un proceso que
además produzca melamina de elevada pureza.
Dicho objetivo se obtiene mediante la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles que se opera a una
presión de entre 5 MPa y 17 MPa y a una temperatura de entre 330ºC y
450ºC y mediante la presurización de la masa fundida de melamina
obtenida en la etapas precedentes en la etapa de enfriamiento a una
presión de entre 15 MPa y 30 MPa, siendo la presión en la etapa de
enfriamiento mayor que la presión en la etapa de separación por
arrastre de componentes volátiles y ajustándose la temperatura en la
etapa de enfriamiento entre el punto de fusión de la masa fundida de
melamina a la presión existente y 365ºC.
Debido a la menor presión en la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles que en el proceso
según el documento de patente de número WO 97/20826, el proceso de
la invención permite que el equipo en el cual se lleva a cabo la
etapa de separación por arrastre de componentes volátiles sea de una
construcción menos pesada.
A pesar de las relativamente bajas presiones en
la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles, la
melamina obtenida eventualmente es de una pureza muy elevada: el
porcentaje de compuestos no deseados tales como amelina, amelida,
ácido cianúrico, melem, y melam es muy bajo. Esto es sorprendente y
no se puede deducir del documento de patente de número WO 97/20826,
el cual establece que el óptimo, si se obtiene melamina de elevada
pureza, para la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles es que ésta se lleve a cabo a la misma elevada presión que
la de la etapa de enfriamiento. Sorprendentemente, las cantidades
del medio de arrastre por kg de melamina necesarias en la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles son también menores
cuando se lleva a cabo la etapa a una presión menor entre 5 MPa y 17
MPa.
En el gas liberado en la separación por arrastre
de componentes volátiles están presentes, además del medio de
arrastre y el CO_{2} liberado, una cantidad de melamina evaporada.
Dicho vapor de melamina se tiene que eliminar del gas liberado en
una etapa de lavado. Una ventaja añadida del proceso de la invención
es que, debido a las menores cantidades del medio de arrastre
requeridas, se libera menor cantidad de vapor de melamina en la
etapa de separación por arrastre de componentes volátiles por unidad
de tiempo que en el proceso conocido. Como resultado, se necesita
lavar menor cantidad de melamina por unidad de tiempo de forma que
la etapa de lavado puede ser de un diseño más sencillo.
Como consecuencia, según el proceso de la
invención los costes de inversión y los costes de operación de una
plante de melamina de elevada pureza son substancialmente menores
que en el proceso conocido.
El documento de patente de número
EP-A-0808836 describe un proceso
para la preparación de melamina que comprende una etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles y una etapa de
enfriamiento en la que la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles se efectúa en una unidad de separación de
CO_{2} y la etapa de enfriamiento se efectúa en un depósito de
mezcla. El documento de patente de número
EP-A-0808836 no muestra, sin
embargo, bajo que condiciones se debería efectuar la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles. El documento de
patente de número EP-A-0808836 no
muestra como se debería elegir la relación en las condiciones de
operación entre la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles y la etapa de enfriamiento. Por último, el documento de
patente de número EP-A-0808836 no
muestra que ventajas se pueden obtener del proceso de la
invención.
El documento de patente de número WO 96/20182
describe un proceso en el que la melamina líquida se somete a un
tratamiento que tiene las siguientes etapas: (a) separar la mezcla
gaseosa de NH_{3}/CO_{2} de la melamina líquida; si se requiere
(b) reducir el CO_{2} disuelto en la melamina líquida mediante la
adición de gas de amoniaco; (c) dejar que la melamina líquida repose
durante un tiempo medio de reposo de 0 a 8 horas a una temperatura
entre 430ºC y el punto de fusión de la melamina bajo una presión
parcial de amoniaco de 50 a 400 bares; y (d) enfriar lentamente de
una forma controlada mediante la reducción de la temperatura en (a),
(b) o (c) a una temperatura de 330 a 270ºC a una velocidad de
enfriamiento de hasta 150ºC/min bajo una presión parcial de amoniaco
de 50 a 400 bares.
La preparación de la melamina normalmente se
inicia a partir de urea, en la forma de una masa fundida, como
materia prima. El NH_{3} y el CO_{2} son subproductos formados
durante la preparación de la melamina, la cual procede según la
siguiente ecuación de reacción:
6
CO(NH_{2})_{2} -> C_{3}N_{6}H_{6} + 6 NH_{3} + 3
CO_{2}
La preparación se puede efectuar en un proceso a
alta presión conocido per se, en el que la melamina se
prepara sin la presencia de un catalizador y con presión que
normalmente está entre 5 y 50 MPa. La temperatura a la que se
efectúa la reacción está entre 325 y 450ºC. Los subproductos
NH_{3} y CO_{2} normalmente se reciclan a una planta de urea
adyacente.
Como regla, un proceso de alta presión incluye
una unidad de lavado, un reactor, un separador gas/líquido, un
separador por arrastre y/o un post-reactor o un
depósito de curado, uno o más depósitos de enfriamiento o depósitos
de mezcla y un depósito de expansión.
Es posible que varios depósitos se combinen en un
único depósito. Ejemplos son una combinación del reactor con el
separador gas/líquido, una combinación del separador gas/líquido con
el separador por arrastre o una combinación del separador por
arrastre y el depósito de enfriamiento.
En una realización del proceso a alta presión, la
melamina se separa de la urea en por ejemplo una planta que consiste
en una unidad de lavado, un reactor para la preparación de la
melamina, un separador gas/líquido, un separador por arrastre, un
depósito de enfriamiento y un depósito de expansión.
Para efectuar la etapa de lavado, la unidad de
lavado se alimenta con masa fundida de urea procedente de una planta
de urea a una presión de 5 a 50 MPa y a una temperatura por encima
del punto de fusión de la urea.
En la unidad de lavado, la urea líquida se pone
en contacto con los gases residuales procedentes del separador
gas/líquido y del separador por arrastre.
Los gases residuales consisten esencialmente en
CO_{2} y NH_{3} y también contienen una cantidad de vapor de
melamina. La urea fundida lava el vapor de melamina de los gases
residuales y lleva de vuelta esta melamina al reactor para que no se
pierda la melamina evaporada. Al mismo tiempo, se incrementa la
temperatura de la urea.
Los gases residuales se descargan desde la parte
superior de la unidad de lavado y se reciclan preferentemente a una
planta de urea para su uso como materia prima para la producción de
urea.
Para llevar a cabo la etapa de reacción, la urea
precalentada, que contiene la melamina lavada, se pasa desde la
unidad de lavado al reactor, que tiene una presión de 5 a 50 MPa. La
masa fundida de urea se puede transferir al reactor de melamina con
la ayuda de la gravedad colocando la unidad de lavado encima del
reactor. Al reactor se puede introducir una cantidad de NH_{3} en
forma de por ejemplo un líquido o vapor caliente. El NH_{3}
añadido puede servir por ejemplo como agente de purificación para
prevenir la obstrucción de la parte inferior del reactor o para
prevenir la formación de productos de condensación de melamina tales
como melam, melem, y melon o para promover la mezcla en el
reactor.
En el reactor, la urea fundida se calienta a una
temperatura de 325 a 450ºC a la presión anteriormente mencionada, en
dichas condiciones la urea se convierte a melamina líquida,
CO_{2} y NH_{3}.
Para llevar a cabo la etapa de separación
gas/líquido, el producto de reacción, que consiste esencialmente en
melamina y CO_{2} y NH_{3} implicados en la reacción, se pasa a
un separador gas/líquido situado aguas abajo del reactor.
Los gases residuales, que en esta etapa consisten
esencialmente en CO_{2}, NH_{3} y melamina evaporada, se separan
de la melamina líquida y se pasan a la unidad de lavado para extraer
el vapor de melamina presente en los gases residuales y precalentar
la masa fundida de urea.
El producto de reacción líquido, una masa fundida
de melamina que consiste esencialmente en melamina líquida con
CO_{2} y NH_{3} disueltos en el mismo, se alimenta al separador
por arrastre.
Para llevar a cabo la etapa de separación por
arrastre de componentes volátiles, se introduce en el separador por
arrastre un gas de arrastre, normalmente NH_{3}. El gas de
arrastre extrae el CO_{2} disuelto de la masa fundida de melamina,
al mismo tiempo el gas de arrastre arrastra una cantidad de vapor de
melamina. Otro objetivo de la separación del CO_{2} de la masa
fundida de melamina por arrastre de componentes volátiles es
prevenir la formación de compuestos que contienen oxígeno tales como
subproductos. Ejemplos de compuestos que tienen oxígeno son amelina,
amelida y ácido cianúrico. La cantidad de gas de arrastre
introducida al separador por arrastre normalmente es 0,02 a 3
toneladas de gas de arrastre por tonelada de melamina.
En el proceso de la invención, la presión en el
separador por arrastre se ajusta a entre 5 y 17 MPa y la temperatura
entre 330ºC y 450ºC. En el proceso de la invención, es suficiente
introducir al separador por arrastre 0,02 a 2 toneladas de gas de
arrastre por tonelada de fundido de melamina. De esta forma, la
cantidad de compuestos que contienen oxígeno en la masa fundida de
melamina se puede limitar a menos de 0,7% en peso.
El caudal del gas de arrastre y el área de la
sección transversal del separador por arrastre se eligen
preferentemente de tal forma que la velocidad del gas superficial en
relación al área total de la sección transversal del separador por
arrastre está entre 0,001 y 0,2 m/s, preferentemente entre 0,003 y
0,1 m/s. Por velocidad del gas superficial se entiende el caudal
volumétrico del gas de arrastre en m^{3}/s dividido por el área de
la sección transversal del separador por arrastre en m^{2}.
Para el separador por arrastre se prefiere que se
opere con una retención de líquido en exceso del 35%. El retención
de líquido se define como se indica a continuación:
(volumen de líquido dinámico en la zona de
separación por arrastre de componentes volátiles) / (volumen de la
zona de separación por arrastre de componentes volátiles)
El volumen de líquido dinámico es el volumen de
líquido total menos el volumen de líquido estático. (Para la
determinación experimental, consultar H. Z. Kister,
Distillation-design, McGraw-Hill
(1992), Section 8.2.14). La zona de separación por arrastre de
componentes volátiles es el área en el separador por arrastre
comprendida entre el punto en donde el gas de arrastre entra en
contacto por primera vez con el líquido y el punto en donde el gas
de arrastre ha estado por última vez en contacto con el líquido.
Más preferentemente, la retención de líquido en
el separador por arrastre está en un exceso del 50%, aún más
preferentemente en un exceso del 70%.
Si se desea, la masa fundida de melamina se puede
enfriar en algún grado mayor durante la etapa de separación por
arrastre de componentes volátiles para que la etapa de enfriamiento
pueda proceder más rápidamente.
Como en el caso del gas liberado procedente del
separador gas/líquido, el gas liberado procedente del separador por
arrastre se puede pasar a la unidad de lavado para extraer el vapor
de melamina y para precalentar la masa fundida de urea. También es
posible pasar los gases residuales procedentes del separador por
arrastre a una unidad de lavado secundaria separada.
La masa fundida de melamina, cuya temperatura
está entre el punto de fusión de la masa fundida de melamina y
450ºC, se pasa al depósito de enfriamiento.
En el proceso de la invención, para llevar a cabo
la etapa de enfriamiento, la masa fundida de melamina se presuriza
entre 15 y 35 MPa en el depósito de enfriamiento, preferentemente
mediante la adición de NH_{3} extra, siendo la presión en la etapa
de enfriamiento siempre mayor que la presión en la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles.
La etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles preferentemente se lleva a cabo a una presión
que es al menos 1,5 MPa inferior a la presión en la etapa de
enfriamiento; más preferentemente, la etapa de separación por
arrastre de componentes volátiles se lleva a cabo a una presión que
es al menos 5 MPa inferior a la presión en la etapa de enfriamiento.
Esto presenta la ventaja de que la etapa de separación por arrastre
de componentes volátiles y la etapa de enfriamiento se pueden operar
a un mayor grado dentro del intervalo de presión óptimo para cada
etapa. El depósito de enfriamiento normalmente incluye medios para
la preparación de una masa fundida de melamina homogénea que
contiene amoniaco. El NH_{3} adicional suministrado se disuelve en
la masa fundida de melamina. En general, se suministra una cantidad
de NH_{3} tal que se satura la masa fundida de melamina; en la
presente invención, se mantiene que la masa fundida de melamina
puede absorber más NH_{3}, a mayores presiones de NH_{3}.
La temperatura de la masa fundida de melamina se
ajusta entre el punto de fusión de la masa fundida de melamina a la
presión existente y 365ºC. El valor del punto de fusión de una masa
fundida de melamina saturado con NH_{3} resulta afectado por la
cantidad de NH_{3} disuelto, y también por la presión de
NH_{3}: a mayor presión de NH_{3}, menor punto de fusión. Como
se describe en el documento de patente de número WO 97/20826, si por
ejemplo la presión de NH_{3} es 15 MPa, el punto de fusión de una
masa fundida de melamina saturado con NH_{3}, es aproximadamente
330ºC; si la presión de NH_{3} es 35 MPa, el punto de fusión de
una masa fundida de melamina saturado con NH_{3}, es
aproximadamente 295ºC. El objeto de la etapa de enfriamiento es
asegurar que cualquier producto de la condensación de la melamina,
tal como melam y melem, se reconviertan a melamina. También, en una
etapa de expansión que normalmente sigue a la etapa de enfriamiento,
debido a la menor temperatura, la melamina se solidificará más
rápidamente ya que una proporción del calor ya ha sido
eliminada.
El tiempo de residencia de la masa fundida de
melamina en la etapa de enfriamiento está entre 1 minuto y 10
horas.
Es preferible que para la etapa de enfriamiento,
esta se lleve a cabo en dos o más depósitos de enfriamiento
dispuestos en paralelo. La masa fundida de melamina procedente de la
etapa de separación por arrastre de componentes volátiles se pasa
alternativamente a cualquiera de los dos depósitos de enfriamiento.
Cuando el depósito que está funcionamiento está lo suficientemente
lleno, la alimentación de la masa fundida de melamina se cambia al
siguiente depósito y la etapa de enfriamiento de la invención se
lleva a cabo en el depósito de enfriamiento hasta que se llena. Esto
presenta la ventaja de que la masa fundida de melamina se puede
pasar desde la unidad de separación por arrastre de componentes
volátiles a la etapa de enfriamiento y desde la etapa de
enfriamiento a la etapa de expansión de manera continua o
semi-continua tal como se describe a
continuación.
Una vez que se obtiene la melamina de elevada
pureza mediante el proceso de la invención, tal como se ha
establecido anteriormente, lo que normalmente sigue es una etapa de
expansión para que el producto que se obtiene sea en forma sólida.
En una posible realización de la presente invención, la masa fundida
de melamina, que contiene amoniaco disuelto, se pasa desde el
depósito de enfriamiento vía una válvula de descarga a un depósito
de expansión. Durante esta expansión, la evaporación del amoniaco
provoca un descenso de la temperatura y como resultado del mismo se
puede eliminar el calor de cristalización de la melamina, con lo que
se obtiene melamina de elevada pureza como un polvo sólido. Durante
la expansión, opcionalmente se puede añadir a la unidad de expansión
un agente refrigerante adicional, por ejemplo amoniaco líquido o
gaseoso, para promover el proceso de enfriamiento.
Subsiguientemente, la melamina sólida se despresuriza de manera
adicional y se enfría a temperatura ambiente para su posterior
procesado.
En una realización preferente del proceso de la
invención, la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles se opera a una presión por debajo de 15 MPa, lo cual es
ventajoso en que la eficacia del medio de arrastre en la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles se aumenta de
manera adicional.
En otra realización preferente del proceso de la
invención, no sólo la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles sino también la etapa de reacción y la etapa
de separación gas/líquido se operan a una presión de entre 5 MPa y
17 MPa, por debajo de la presión en la etapa de enfriamiento. Esto
presenta la ventaja de que es posible un descenso adicional de los
costes de inversión y de operación sin la disminución de la pureza
de la melanina obtenida en última instancia. Más preferentemente, la
etapa de reacción, la etapa de separación gas/líquido y la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles se operan a
presiones mayores de 7,5 MPa, con la ventaja de que la etapa de
reacción se puede llevar a cabo con mayor eficacia, pero por debajo
de 15 MPa, con la ventaja de que la eficacia del medio de arrastre
en la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles se
aumenta de forma adicional. Aún más preferentemente, la presión
desde la etapa de reacción a la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles es esencialmente la misma. "Esencialmente la
misma" en la presente invención significa que cualquier
diferencia de presión dentro de la sección del proceso mencionada es
el resultado únicamente de las pérdidas de carga en conducciones,
diferencias de nivel y otros efectos semejantes en una planta de
proceso, y en general son pérdidas menores de 1 MPa, preferentemente
menores de 0,5 MPa.
La ventaja de esto es que una planta es más
sencilla de diseñar y de operar debido a que no son necesarias
previsiones para el ajuste de la presión en aquella parte de la
planta en donde se lleva a cabo la unión de la etapa de reacción
hacia la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles.
La unidad del lavado también se beneficia de
esto. La unidad puede ser de una construcción más barata, debido a
la menor presión en la etapa de separación gas/líquido y en la etapa
de separación por arrastre de componentes volátiles, la etapa de
lavado se puede llevar a cabo a una presión menor que la presión en
la etapa de enfriamiento.
Una ventaja adicional es que es posible combinar
varias etapas en una única unidad de equipo; ejemplos son una
combinación de la etapa de reacción con la etapa de separación
gas/líquido o una combinación de la etapa de separación de
gas/líquido con la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles.
Combinando la etapa de separación gas/líquido y
la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles en una
única unidad de equipo se presenta la ventaja de que los gases
residuales se pueden reciclar a la unidad de lavado de una manera
sencilla.
La etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles y la etapa de enfriamiento de la invención
están normalmente integradas en un proceso global único en el que la
etapa de lavado, la etapa de reacción, la etapa de separación
gas/líquido, la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles y la etapa de expansión se llevan a cabo una tras otra a
lo largo del tiempo. Sin embargo, también es posible aplicar la
etapa de separación por arrastre de componentes volátiles y la etapa
de enfriamiento de la invención a melamina previamente preparada o a
melamina obtenida de una forma alternativa para mejorar la pureza de
la melamina. Si la melamina que se va a tratar está disponible como
un sólido, se necesitará calentar la melamina a aproximadamente
370ºC, en una etapa de fundido que preceda a la etapa de separación
por arrastre de componentes volátiles para que la melamina esté
disponible en forma líquida; la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles y la etapa de enfriamiento pueden entonces
opcionalmente estar seguidas de una etapa de expansión para obtener
melamina de elevada pureza como un sólido.
La invención se elucida por medio de los
siguientes ejemplos y experimentos comparativos, a los que se
aplican las siguientes condiciones:
- -
- el separador gas/líquido está integrado con el reactor
- -
- al separador por arrastre se introducen 0,425 kg de NH_{3} por cada kg de melamina producida
- -
- las condiciones del proceso en un experimento comparativo A se eligen para que estén dentro de los límites de la realización preferente del proceso conocido.
Leyenda para la Tabla 1 |
T = temperatura, P = presión, t = tiempo de residencia. |
Subíndices: r = reactor, s = separador por arrastre, c = depósito de enfriamiento |
Como se aprecia a partir de los datos arriba
mostrados, a igual cantidad de amoniaco introducida al separador, la
cantidad de compuestos que contienen oxígeno en la masa fundida de
melamina después de la etapa de enfriamiento es menor cuando el
separador por arrastre se opera bajo las condiciones del proceso de
la invención que cuando el separador por arrastre se opera según la
realización preferente del proceso conocido.
Claims (7)
1. Proceso para la preparación de melamina que
comprende una etapa de reacción, una etapa de separación gas/líquido
en la que una masa fundida de melamina se separa de los gases
residuales, una etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles y una etapa de enfriamiento, caracterizado porque
la etapa de separación por arrastre de componentes volátiles se
opera a una presión de entre 5 MPa y 17 MPa y a una temperatura de
entre 330ºC y 450ºC y en porque la masa fundida de melamina obtenido
en las etapas precedentes se presuriza en la etapa de enfriamiento a
una presión de entre 15 MPa y 35 MPa, siendo la presión en la etapa
de enfriamiento mayor que la presión en la etapa de separación por
arrastre de componentes volátiles y ajustándose la temperatura en la
etapa de enfriamiento entre el punto de fusión de la masa fundida de
melamina a la presión existente y 365ºC.
2. Proceso según la Reivindicación 1,
caracterizado porque la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles se lleva a cabo a una presión que es al menos
1,5 MPa menor que la presión en la etapa de enfriamiento.
3. Proceso según la Reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles se lleva a cabo en dos o más depósitos de
enfriamiento dispuestos en paralelo.
4. Proceso según una cualquiera de las
Reivindicaciones 1 - 3, caracterizado porque la etapa de
separación por arrastre de componentes volátiles se lleva a cabo a
una presión de entre 5 y 15 MPa.
5. Proceso según una cualquiera de las
Reivindicaciones 1 - 3, caracterizado porque la etapa de
reacción y la etapa de separación gas/líquido se operan a una
presión de entre 5 MPa y 17 MPa y a una temperatura de entre 330ºC y
450ºC.
6. Proceso según la Reivindicación 5,
caracterizado porque la etapa de reacción, la etapa de
separación gas/líquido y la etapa de separación por arrastre de
componentes volátiles se operan a una presión de entre 7,5 MPa y 15
MPa.
7. Proceso según una cualquiera de las
Reivindicaciones 5 - 6, caracterizado porque la presión en la
etapa de reacción y en la etapa de separación gas/líquido difiere de
la presión en la etapa de separación por arrastre de componentes
volátiles en menos de 1 MPa.
Applications Claiming Priority (2)
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