ES2228131T3 - Procedimiento de tratamiento de los lodos provenientes de las instalaciones para la depuracion biologica del agua. - Google Patents
Procedimiento de tratamiento de los lodos provenientes de las instalaciones para la depuracion biologica del agua.Info
- Publication number
- ES2228131T3 ES2228131T3 ES99957366T ES99957366T ES2228131T3 ES 2228131 T3 ES2228131 T3 ES 2228131T3 ES 99957366 T ES99957366 T ES 99957366T ES 99957366 T ES99957366 T ES 99957366T ES 2228131 T3 ES2228131 T3 ES 2228131T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- sludge
- stage
- wet oxidation
- digestion
- excess
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/02—Biological treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/02—Biological treatment
- C02F11/04—Anaerobic treatment; Production of methane by such processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
- C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
- C02F11/08—Wet air oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F2003/001—Biological treatment of water, waste water, or sewage using granular carriers or supports for the microorganisms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2303/00—Specific treatment goals
- C02F2303/06—Sludge reduction, e.g. by lysis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/20—Sludge processing
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Fodder In General (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
Abstract
Procedimiento de tratamiento de los lodos en exceso que provengan de, al menos, una instalación de depuración biológica de efluentes que dé lugar a la producción de lodos en exceso, asociando dicho procedimiento, al menos, una etapa de digestión con, al menos, una etapa de oxidación en húmedo de dichos lodos, caracterizado porque comprende etapas que consisten en oxidar, en húmedo, los lodos en exceso, a una temperatura comprendida entre 50 y 180ºC y a una presión comprendida entre 2 y 40 bares, en someterlos a una digestión y en recircular dichos lodos digeridos en dirección a dicha etapa de oxidación en húmedo.
Description
Procedimiento de tratamiento de los lodos
provenientes de las instalaciones para la depuración biológica del
agua.
La invención se refiere al campo del tratamiento
biológico de los efluentes tales como, en particular, pero no
exclusivamente, las aguas residuales urbanas o industriales, con
vistas a su depuración. De modo más preciso, la invención se refiere
al tratamiento de los lodos provenientes del tratamiento biológico
de estos efluentes.
Tales procedimientos de tratamiento biológico
consisten en poner en contacto el efluente a depurar con una biomasa
que permita degradar la polución contenida en dicho efluente. La
aplicación de tales tratamientos da lugar a un aumento progresivo de
la cantidad de biomasa y a la necesidad de evacuar la biomasa en
exceso. Esta biomasa en exceso se denomina, en lo que sigue,
mediante la expresión "lodos en exceso".
Uno de los problemas importantes suscitados por
el tratamiento biológico de los efluentes está constituido por las
cantidades de estos lodos en exceso, que aumentan sin cesar.
Se han concebido diversas soluciones técnicas
para reducir estas cantidades.
Entre estas técnicas, se puede citar, en
particular, la incineración, el secado, la oxidación en húmedo (OH),
el tratamiento químico y biológico para obtener productos que tengan
utilidad en la agricultura, la digestión, es decir, esencialmente,
la metanización (o digestión anaeróbica) o, también, la
estabilización aeróbica termófila.
La metanización y la digestión aeróbica termófila
permiten reducir el volumen de lodos en exceso, al degradar parte de
la materia volátil (MV) que contienen hasta, aproximadamente, un 50%
del valor inicial de los lodos. Además de reducir la materia
volátil, estos procedimientos llevan a cabo una digestión y un
saneamiento de los lodos en exceso.
En el estado de la técnica ya se ha propuesto
aumentar la eficacia de la digestión de los lodos sometiéndolos a
una etapa de tratamiento preliminar.
Así, a modo de tratamiento preliminar se ha
propuesto someter dichos lodos a una trituración mecánica aguas
arriba de un digestor anaeróbico o, también, a un tratamiento por
ultrasonidos.
Estos tratamientos preliminares permiten reducir
el tiempo de permanencia de los lodos en los digestores, manteniendo
una reducción considerable de la materia volátil del lodo. Pero
tales pre-tratamientos consiguen, como mucho,
eliminar un 60% de la materia volátil de los lodos, de ahí la
necesidad de eliminar los lodos en exceso residuales después de la
digestión. Además, dichos tratamientos requieren la utilización de
dispositivos relativamente costosos.
Se ha propuesto, también, otra solución basada en
la acción del ozono. Así, el procedimiento descrito en la solicitud
de patente europea EP-A-0 645 347,
propone tratar con ozono el líquido mezclado recirculado en el
depósito biológico a fin de reducir la producción de lodos en
exceso. El principal inconveniente de esta técnica consiste en las
dificultades inherentes a la utilización del reactivo muy oxidante
que es el ozono, así como en su coste de aplicación.
A través del documento FR1435669 se conoce un
procedimiento que asocia una digestión con una posterior oxidación
en húmedo. Pero en esta técnica los lodos a tratar son, primero,
digeridos y, después, oxidados. Existe, pues, el riesgo de
introducir compuestos tóxicos en la etapa de digestión. Esta técnica
presenta, también, el inconveniente de aportar, en la etapa de
digestión, lodos que puedan presentar una digestibilidad reducida
durante la etapa de digestión más larga y más difícil.
El principal objetivo de la presente invención es
proponer un procedimiento de tratamiento de los lodos en exceso que
provengan del tratamiento biológico de los efluentes, y que,
eventualmente, permita evitar completamente la producción de lodos
en exceso.
Este objetivo se logra merced a la invención, que
se refiere a un procedimiento de tratamiento de los lodos en exceso
que provengan de, al menos, una instalación de depuración biológica
de efluentes que dé lugar a la producción de lodos en exceso,
asociando dicho procedimiento, al menos, una etapa de digestión con,
al menos, una etapa de oxidación en húmedo de dichos lodos,
caracterizado porque comprende etapas que consisten en oxidar en
húmedo los lodos en exceso a una temperatura comprendida entre 50 y
180ºC y a una presión comprendida entre 2 y 40 bares, en someterlos
a una digestión y en recircular los lodos digeridos a dicha etapa de
oxidación en húmedo.
Se ha observado que, de manera sorprendente, un
tratamiento de este tipo de los lodos en exceso mediante una
oxidación en húmedo en las condiciones de temperatura y de presión
anteriormente señaladas junto con una digestión biológica de los
mismos, permitía reducir considerablemente el volumen de los lodos
residuales y, eventualmente, podía permitir, incluso, la eliminación
total de estos lodos. Un resultado de este tipo constituye una
ventaja considerable en relación con el estado de la técnica.
Se apreciará que, en el caso de la presente
descripción, se entiende que el término "digestión" se refiere
a cualquier procedimiento conocido por los expertos en la técnica de
degradación de los lodos mediante una biomasa. Este término, en
particular, incluye:
- la digestión anaeróbica, también denominada
metanización, que degrada las moléculas orgánicas de los lodos a
CO_{2}, CH_{4} y NH_{3}, pudiendo dicha digestión anaeróbica
ser mesófila, es decir, efectuada a una temperatura entre 30 y 37ºC,
o termófila, es decir, efectuada a una temperatura superior;
- la estabilización aeróbica termófila realizada
a una temperatura comprendida entre 45 y 70ºC y, preferiblemente,
entre 50 y 65ºC, que consiste en una oxidación biológica efectuada
por inyección de aire en una cuba agitada.
Se notará, también, que las condiciones de
temperatura y de presión recomendadas en la presente invención para
la etapa de oxidación en húmedo son, claramente, menos rigurosas que
las condiciones habituales de la OH, para la que se emplean,
habitualmente, temperaturas comprendidas entre 180 y 300ºC y
presiones que pueden llegar a 120 bares. Estas condiciones permiten
desactivar la biomasa a fin de oxidarla parcialmente y solubilizarla
pero, de manera sorprendente, sin provocar la formación de residuos
minerales insolubles (óxidos, carbonatos, sulfatos, etc.) que no
podrían ser eliminados durante la etapa de digestión y que
afectarían al funcionamiento de esta etapa y, de ese modo,
limitarían las posibilidades de reducción de la cantidad de lodos a
evacuar.
De acuerdo con una variante, el procedimiento
comprende una etapa suplementaria de espesamiento de los lodos
durante la recirculación de los lodos en dirección a la etapa de
oxidación en húmedo.
La etapa de oxidación en húmedo recomendada en lo
que antecede podrá aplicarse durante un tiempo de tratamiento
variable, en particular, en función del efluente concreto a tratar.
No obstante, de acuerdo con una variante preferida, esta etapa se
ejecutará, de modo preferido, en un periodo comprendido entre 10 y
180 minutos.
A fin de reforzar adicionalmente la eficacia de
esta etapa podrá preverse, también de modo preferido, un ajuste
previo del pH de los lodos que provengan de la instalación de
tratamiento biológico, a un valor que puede variar según los casos,
entre 2 y 11.
Siempre con objeto de aumentar la eficacia de la
etapa de oxidación en húmedo en el marco del procedimiento de
acuerdo con la invención, esta etapa se efectuará, ventajosamente,
con una relación oxidante/demanda química de oxígeno (DQO), para los
lodos en exceso no tratados, comprendida, aproximadamente, entre 0,2
y 1,5.
El agente oxidante a utilizar en la etapa de
oxidación en húmedo podrá ser aire, oxígeno, aire enriquecido en
oxígeno, peróxido de hidrógeno solo o combinado con uno de los tres
agentes antedichos.
De acuerdo con una variante del procedimiento, de
modo igualmente ventajoso, se utilizará un catalizador en la etapa
de oxidación en húmedo a fin de aumentar la eficacia de la reducción
de la DQO, de la solubilización de la DQO y de la reducción de la
materia en suspensión (MES) de los lodos a tratar. Este catalizador
podrá ser homogéneo o heterogéneo.
Preferiblemente, este catalizador será un metal
seleccionado del grupo constituido por el manganeso, el hierro, el
cobalto, el níquel, el cobre, el cinc y las aleaciones y compuestos
de uno o varios de ellos. De modo más preferido, este catalizador
homogéneo será un compuesto soluble de cobre y/o de cinc.
Según una variante interesante del procedimiento,
el nitrógeno amoniacal podrá eliminarse de forma catalítica durante
el tratamiento oxidante del lodo, utilizando, en la unidad de
oxidación, un catalizador heterogéneo previsto por encima de la
interfaz entre la fase gaseosa (medio oxidante) y la fase líquida
(lodos). Podrá mejorarse esta eliminación previendo la recirculación
de, al menos, parte de la fase gaseosa presente en la unidad de
oxidación en húmedo, después de su paso por dicho catalizador
heterogéneo, a fin de asegurar un tiempo de contacto suficiente con
los lodos.
Este tratamiento integrado del nitrógeno
amoniacal permite, en particular, evitar cualquier tipo de
inhibición de la metanización por parte de este compuesto y limitar
los retornos, a los depósitos biológicos, de una carga amoniacal no
deseable.
Por otro lado, cuando el procedimiento se aplique
con una estabilización aeróbica que funcione de modo continuo, el
procedimiento según la invención comprenderá, ventajosamente, una
etapa que consista en reciclar, al menos, parte de los gases que
provengan de la etapa de oxidación en húmedo en dirección a la etapa
de digestión aeróbica.
La invención, así como los diferentes ventajas
que presenta, se comprenderán con más facilidad por medio de la
descripción que sigue de modos no limitativos de realización de
dicha invención, con referencia a la figura única, que representa,
esquemáticamente, una instalación para la aplicación del
procedimiento de acuerdo con la invención.
La instalación representada en la figura 1 se
utilizó para tratar lodos en exceso provenientes de una instalación
de tratamiento biológico de aguas residuales de acuerdo con el
procedimiento denominado de lodos activados.
Esta instalación comprende medios 1 de transporte
de los lodos espesados, en exceso, que provienen de un tratamiento
de este tipo, en dirección a una unidad 2 de oxidación en
húmedo.
Esta unidad 2 de oxidación en húmedo está unida
con un digestor 4 por medios 3 de transferencia que permiten
transportar a este digestor los lodos oxidados procedentes de la
unidad de OH. Este digestor 4 está constituido por un reactor de
digestión aeróbica termófila que funciona a una temperatura de,
aproximadamente, 55ºC, en el que las bacterias anaerobias están
fijadas en soportes poliméricos 15 de tipo Bio-Net,
que presentan una superficie específica de 150 m^{2}/m^{3} y una
tasa de vacío del 97%.
La instalación comprende, además, medios 5 de
transferencia que permiten dirigir los lodos digeridos, que
provienen del digestor 4, hacia los medios de espesamiento de los
lodos, que incluyen una unidad 6 de separación constituida por un
decantador. Este decantador está dotado de medios 7 de evacuación de
una fase líquida a los depósitos de tratamiento biológico, y de
medios 8 para reciclar la fase sólida en la unidad 2 de OH. Esta
unidad comprende, por otro lado, medios 9 para reciclar los gases
oxidantes en el digestor 4. En este modo de realización de la
invención, los lodos espesados, que contienen 23 g/l de materia seca
(MS), de los que, aproximadamente, 16,5 g/l son de materia volátil
seca (MVS), son introducidos por los medios 1 de transporte, de modo
continuo, en la unidad de OH.
En esta unidad 2 se introdujo, de modo continuo,
oxígeno puro a una presión de 4 bares (a temperatura ambiente), a
fin de obtener una relación O_{2}/DQO igual a 0,45. La temperatura
de oxidación se fijó en 150ºC y el tiempo de permanencia en 30
minutos.
Se procedió a agitar el contenido del reactor 2.
Los lodos oxidados fueron analizados a la salida del reactor 2. Su
pH se redujo, del 7,5 inicial, a 5,5 una vez oxidados. Los
resultados presentados en la tabla 1 muestran que la reducción de la
DQO es insignificante, y que sólo queda, aproximadamente, un 26% del
contenido inicial de MS. Por otro lado, se constató un aumento
considerable de la DQO soluble, lo que asegura una solubilización
de, aproximadamente, un 45% de la DQO total de los lodos en la
unidad 2.
Estos lodos oxidados son conducidos, de modo
continuo, hacia el digestor 4, donde se someten a una digestión
aeróbica termófila convencional. El gas oxidante en exceso es
extraído del reactor 2 de OH e introducido, mediante el conducto 9,
en el digestor 4, a fin de subvenir a las necesidades del
metabolismo bacteriano aeróbico y contribuir al calentamiento del
digestor. El aporte del lodo oxidado caliente, a través de la
canalización 3, minimiza e incluso, también, elimina totalmente la
necesidad de calentar el digestor 4 mediante un costoso aporte
externo de calorías.
Los lodos digeridos residuales que provienen de
este digestor son, a continuación, evacuados por los medios 5 de
transferencia en dirección al separador 6
líquido-sólido (por ejemplo, un flotador o una mesa
de escurrido).
El balance MS/MV entre los lodos introducidos en
el reactor 2 de OH y los que salen del digestor 4 muestra que la MV
se elimina en, aproximadamente, un 65% y la MS en, aproximadamente,
un 58%. Después de la decantación, la fase sólida se envió a la
unidad de 2 de OH.
En un periodo prolongado, solamente se hicieron
algunas extracciones de lodos del digestor 4, con los medios 11 de
extracción. El procedimiento según la invención ha permitido reducir
de manera significativa, aproximadamente un 80%, tales extracciones
en relación con la técnica anterior.
La instalación representada en la figura 1 se
utilizó para tratar lodos en exceso provenientes de otra instalación
de tratamiento biológico de aguas residuales según el procedimiento
denominado de lodos activados.
En el marco de este modo de realización de la
invención, los lodos espesados, que contienen una media de 24 g/l de
MS, de los que, aproximadamente, 21 g/l son de MVS, son
introducidos, de modo continuo, por los medios 1 de transporte en la
unidad de OH.
En esta unidad 2 se introdujo, de modo continuo,
oxígeno puro a una presión de 4 bares (a temperatura ambiente) a fin
de obtener una relación O_{2}/DQO igual a 0,45. La temperatura de
oxidación se fijó en 150ºC y, el tiempo de permanencia, en 30
minutos.
Se procedió a agitar el contenido del reactor 2.
Estos lodos oxidados se analizaron a la salida del reactor 2. Su pH
se redujo, del 7,5 inicial, a 5,5 una vez oxidados. Los resultados
presentados en la tabla 2 muestran que la reducción de la DQO se
sitúa en torno al 8% y que no queda más que, aproximadamente, un 28%
del contenido inicial de materia seca (MS). Por otro lado, se ha
constatado un aumento considerable de la DQO soluble, lo que asegura
una solubilización de, aproximadamente, un 48% de la DQO total de
los lodos en la unidad 2.
Por otro lado, los lodos oxidados contienen 830
mg/l de ácido acético, 126 mg/l de ácido propiónico y 39 mg/l de
ácido butírico (ácidos grasos volátiles-AGV), así
como 4,9 g/l de carbohidratos (azúcares) que provienen de la
degradación oxidante de los lodos activados durante el tratamiento
de OH. Estos compuestos son asimilados fácilmente durante la
digestión anaeróbica.
Estos lodos oxidados son conducidos, de modo
continuo, hacia el digestor 4 donde se someten a una digestión
anaeróbica termófila clásica. El aporte del lodo oxidado caliente a
través de la canalización 3 minimiza e incluso, también, elimina
totalmente el requisito de calentar el digestor 4 mediante un
costoso aporte externo de calorías, necesario por las exigencias del
metabolismo bacteriano anaeróbico termófilo. A continuación, los
lodos digeridos residuales que provienen de este digestor son
evacuados, por los medios 5 de transferencia, al decantador 6. El
balance MS/MV entre los lodos introducidos en el reactor 2 de OH y
los que salen del digestor 4 muestra que la MV se elimina en,
aproximadamente, un 70%, y la MS en, aproximadamente, un 62%.
Después de la decantación, la fase sólida se envió a la unidad 2 de
OH.
No se realizó extracción alguna de lodos del
digestor 4 en un periodo de, aproximadamente, 6 meses. En
consecuencia, el procedimiento según la invención ha permitido
suprimir totalmente, en este periodo, las extracciones de lodos en
exceso con respecto a la técnica anterior.
Ejemplo
comparativo
(No conforme a la
invención)
La instalación representada en la figura 1 ha
sido utilizada para tratar los lodos en exceso procedentes de la
instalación de tratamiento biológico de aguas residuales de acuerdo
con el procedimiento de lodos activados mencionado en el ejemplo 2
(en la unidad de OH se introducen, de modo continuo, con los medios
1 de transporte, 24 g/l de MS, de los que, aproximadamente, 21 g/l
son de MVS).
En esta unidad 2 se introdujo, de modo continuo,
oxígeno puro a una presión superior a la recomendada por la presente
invención, a saber, 50 bares (a temperatura ambiente) a fin de
obtener una relación O_{2}/DQO igual a 0,90. La temperatura de
oxidación se fijó a un nivel superior al recomendado por la presente
invención, a saber, 235ºC. El tiempo de permanencia de los lodos en
la unidad de OH se fijó en 60 minutos.
Se procedió a agitar el contenido del reactor 2.
Los lodos oxidados se analizaron a la salida del reactor 2. Su pH se
redujo, del 7,5 inicial, a 6,8 una vez oxidados. Los resultados
presentados en la tabla 3 muestran que la reducción de la DQO se
sitúa en torno al 85% y que sólo queda, aproximadamente, un 25% del
contenido inicial de materia seca (MS), pero esta materia seca es,
esencialmente, mineral.
Por otro lado, los lodos oxidados contienen 2.920
mg/l de ácido acético, 110 mg/l de ácido propiónico y 21 mg/l de
ácido butírico (AGV), así como 1,8 g/l de carbohidratos (azúcares),
que provienen de la degradación oxidante de los lodos activados
durante el tratamiento de OH.
Estos lodos oxidados son conducidos, de modo
continuo, al digestor 4, donde son sometidos a una digestión
anaeróbica termófila clásica. A continuación, los lodos digeridos
residuales que provienen de este digestor son evacuados por los
medios 5 de transferencia al decantador 6. El balance MS/MV entre
los lodos introducidos en el reactor 2 de OH y los que salen del
digestor 4 muestra que la MV se elimina en, aproximadamente, un 75%,
y la MS en, aproximadamente, un 52%. Después de la decantación, la
fase sólida se envió a la unidad 2 de OH.
En un periodo de, aproximadamente, 6 meses se
realizaron tres extracciones de lodos del digestor 4, a fin de
mantener la concentración media de los lodos que circulaban en el
digestor 4 en 17 g/l. Por tanto, esta aplicación del procedimiento
de modo no conforme a la invención no permitió eliminar totalmente,
en este periodo, las extracciones de lodos en exceso, debido a la
excesiva mineralización de los lodos oxidados, que da lugar a una
acumulación progresiva de residuos minerales en el digestor.
Además, la explotación del digestor resultó
particularmente difícil a causa de la inestabilidad de
funcionamiento relacionada con la toxicidad de los lodos oxidados,
que contienen sustancias inhibidoras de la biomasa, y a una cantidad
excesiva de AGV, ya que se oxidan a, aproximadamente, temperaturas
superiores a 170ºC, de acuerdo con ensayos complementarios
realizados.
Los modos de realización así descritos no tienen
por objeto reducir el alcance de la invención. En consecuencia,
podrán aportarse numerosas modificaciones sin salirse de su
ámbito.
Claims (16)
1. Procedimiento de tratamiento de los lodos en
exceso que provengan de, al menos, una instalación de depuración
biológica de efluentes que dé lugar a la producción de lodos en
exceso, asociando dicho procedimiento, al menos, una etapa de
digestión con, al menos, una etapa de oxidación en húmedo de dichos
lodos, caracterizado porque comprende etapas que consisten en
oxidar, en húmedo, los lodos en exceso, a una temperatura
comprendida entre 50 y 180ºC y a una presión comprendida entre 2 y
40 bares, en someterlos a una digestión y en recircular dichos lodos
digeridos en dirección a dicha etapa de oxidación en húmedo.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque comprende una etapa suplementaria de
espesamiento de los lodos, prevista antes de dicha etapa de
oxidación en húmedo.
3. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque comprende una
etapa suplementaria de espesamiento durante la recirculación de
dichos lodos en dirección a la etapa de oxidación en húmedo.
4. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque dicha etapa
preliminar de oxidación en húmedo se efectúa durante un periodo
comprendido entre 10 y 180 minutos.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque comprende una
etapa que consiste en ajustar el pH de los lodos, antes de
someterlos a dicha oxidación en húmedo, a un valor comprendido entre
2 y 11.
6. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque dicha etapa de
oxidación en húmedo se efectúa con una relación oxidante/demanda
química de oxígeno (DQO), para los lodos no tratados, comprendida,
aproximadamente, entre 0,2 y 1,5.
7. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque dicha etapa de
oxidación en húmedo se efectúa en presencia de, al menos, un agente
oxidante seleccionado entre el aire, el oxígeno, el aire enriquecido
en oxígeno y el peróxido de hidrógeno solo o combinado con uno de
los agentes precedentes.
8. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque dicha etapa de
oxidación en húmedo se efectúa en presencia de, al menos, un
catalizador homogéneo.
9. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque dicha etapa de
oxidación en húmedo se efectúa en presencia de, al menos, un
catalizador heterogéneo.
10. Procedimiento según las reivindicaciones 8 ó
9, caracterizado porque dicho catalizador es un metal
seleccionado del grupo constituido por el manganeso, el hierro, el
cobalto, el níquel, el cobre, el cinc y las aleaciones y los
compuestos de uno o varios de ellos.
11. Procedimiento según las reivindicaciones 8 y
10, caracterizado porque dicho catalizador es un compuesto
soluble de cobre y/o de cinc.
12. Procedimiento según las reivindicaciones 9 ó
10, caracterizado porque dicho catalizador está previsto,
dentro de una unidad de oxidación en húmedo, por encima de la
interfaz entre la fase gaseosa, constituida por el medio oxidante, y
la fase líquida, constituida por los lodos.
13. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque comprende una etapa que consiste en
recircular, al menos, parte de la fase gaseosa presente en la unidad
de oxidación en húmedo después de su paso por dicho catalizador
heterogéneo, a fin de asegurar un tiempo de contacto suficiente con
los lodos.
14. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 13, caracterizado porque dicha etapa de
digestión es una etapa de estabilización aeróbica termófila y porque
comprende una etapa de recirculación de, al menos, parte de los
gases que provienen de dicha etapa de oxidación en húmedo en
dirección a dicha etapa de digestión.
15. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 13, caracterizado porque dicha etapa de
digestión es una etapa de digestión anaeróbica mesófila o una etapa
de digestión anaeróbica termófila.
16. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 14 ó 15, caracterizado porque en dicha etapa
de digestión interviene una biomasa fijada en soportes.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9815503 | 1998-12-04 | ||
FR9815503A FR2786763A1 (fr) | 1998-12-04 | 1998-12-04 | Procede et installation de traitement des boues provenant des installations d'epuration biologique des eaux |
FR9905561 | 1999-04-27 | ||
FR9905561A FR2786764B1 (fr) | 1998-12-04 | 1999-04-27 | Procede et installation de traitement de boues provenant des installations d'epuration biologique des eaux |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2228131T3 true ES2228131T3 (es) | 2005-04-01 |
Family
ID=26234703
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES99957366T Expired - Lifetime ES2228131T3 (es) | 1998-12-04 | 1999-12-03 | Procedimiento de tratamiento de los lodos provenientes de las instalaciones para la depuracion biologica del agua. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1137602B1 (es) |
AT (1) | ATE276208T1 (es) |
AU (1) | AU1509400A (es) |
DE (1) | DE69920262T2 (es) |
DK (1) | DK1137602T3 (es) |
ES (1) | ES2228131T3 (es) |
FR (2) | FR2786763A1 (es) |
PT (1) | PT1137602E (es) |
WO (1) | WO2000034191A1 (es) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005032854A1 (de) * | 2005-07-14 | 2007-01-25 | Taetz, Frank, Dr. Ing. | Verfahren zur Behandlung von Klärschlamm |
EP2820139A4 (en) * | 2012-02-28 | 2015-10-28 | Terax Ltd Partnership | BIOMASS TREATMENT |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3256179A (en) * | 1964-06-24 | 1966-06-14 | Sterling Drug Inc | Sewage treatment process |
JPS58300A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-01-05 | Niigata Eng Co Ltd | 汚泥の処理方法 |
JP2628089B2 (ja) * | 1989-08-18 | 1997-07-09 | 大阪瓦斯株式会社 | 廃水の処理方法 |
FR2689495B1 (fr) * | 1992-04-03 | 1995-06-30 | Omnium Traitement Valorisa | Procede de traitement des boues par oxydation combinee chimique et biologique et installations pour la mise en óoeuvre d'un tel procede. |
DE19508785C2 (de) * | 1994-03-10 | 1997-06-05 | Mannesmann Ag | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Restmüll |
-
1998
- 1998-12-04 FR FR9815503A patent/FR2786763A1/fr active Pending
-
1999
- 1999-04-27 FR FR9905561A patent/FR2786764B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-03 DK DK99957366T patent/DK1137602T3/da active
- 1999-12-03 AT AT99957366T patent/ATE276208T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-12-03 ES ES99957366T patent/ES2228131T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-03 DE DE1999620262 patent/DE69920262T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-03 EP EP19990957366 patent/EP1137602B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-03 PT PT99957366T patent/PT1137602E/pt unknown
- 1999-12-03 WO PCT/FR1999/003016 patent/WO2000034191A1/fr active IP Right Grant
- 1999-12-03 AU AU15094/00A patent/AU1509400A/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1137602A1 (fr) | 2001-10-04 |
FR2786763A1 (fr) | 2000-06-09 |
DK1137602T3 (da) | 2005-01-24 |
FR2786764B1 (fr) | 2001-02-23 |
WO2000034191A1 (fr) | 2000-06-15 |
PT1137602E (pt) | 2005-01-31 |
FR2786764A1 (fr) | 2000-06-09 |
EP1137602B1 (fr) | 2004-09-15 |
AU1509400A (en) | 2000-06-26 |
DE69920262D1 (de) | 2004-10-21 |
DE69920262T2 (de) | 2005-09-29 |
ATE276208T1 (de) | 2004-10-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2260649T3 (es) | Procedimiento e instalacion de tratamiento de lodos procedentes de instalaciones de depuracion bilogica de las aguas. | |
EP2516337B1 (en) | Improved digestion of biosolids in wastewater | |
JP3351047B2 (ja) | 生物汚泥の処理方法 | |
JP4527325B2 (ja) | 脱窒素・メタン発酵装置 | |
JP5192134B2 (ja) | 廃棄物処理方法及びシステム | |
ES2228131T3 (es) | Procedimiento de tratamiento de los lodos provenientes de las instalaciones para la depuracion biologica del agua. | |
JP4404976B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法及び有機性廃水の処理装置 | |
JP4631162B2 (ja) | 有機性廃棄物の処理方法 | |
JP3636035B2 (ja) | 有機性汚泥の消化方法 | |
KR100320604B1 (ko) | 고급산화이용고효율활성오니폐수처리장치및그방법 | |
JP3959843B2 (ja) | 有機性排液の生物処理方法 | |
KR101849803B1 (ko) | 테레프탈산 함유 배수의 혐기성 처리 방법 및 처리 장치 | |
JP4406749B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法及び有機性廃水の処理装置 | |
JP3900796B2 (ja) | 有機性廃水の処理方法及びその処理装置 | |
JP4433550B2 (ja) | 植物エキス抽出排水の嫌気性処理方法 | |
JP4200601B2 (ja) | 有機性汚泥の嫌気性消化処理方法 | |
JP4147381B2 (ja) | 過酸化物含有排水の処理方法とその装置 | |
JP2006075779A (ja) | 汚泥減容装置とその方法と有機性排水処理システム | |
JP4581174B2 (ja) | 生物処理方法 | |
JP4200600B2 (ja) | 有機性汚泥の嫌気性消化処理方法 | |
JPH0810791A (ja) | リンの除去方法 | |
JP3271322B2 (ja) | ジメチルスルホキシドを含む排水の処理法 | |
JP2008030008A (ja) | 有機性廃棄物のメタン発酵処理方法 | |
JP2006035094A (ja) | 高濃度排水処理方法及び装置 | |
JP2000140894A (ja) | 汚泥の処理装置 |