ES2223057T3 - Dispositivo para verificar materiales ferromagneticos. - Google Patents
Dispositivo para verificar materiales ferromagneticos.Info
- Publication number
- ES2223057T3 ES2223057T3 ES96117842T ES96117842T ES2223057T3 ES 2223057 T3 ES2223057 T3 ES 2223057T3 ES 96117842 T ES96117842 T ES 96117842T ES 96117842 T ES96117842 T ES 96117842T ES 2223057 T3 ES2223057 T3 ES 2223057T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- arrangement
- ultrasonic transducer
- high frequency
- magnets
- coil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/24—Probes
- G01N29/2412—Probes using the magnetostrictive properties of the material to be examined, e.g. electromagnetic acoustic transducers [EMAT]
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/72—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
- G01N27/82—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws
- G01N27/90—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws using eddy currents
- G01N27/9013—Arrangements for scanning
- G01N27/902—Arrangements for scanning by moving the sensors
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/042—Wave modes
- G01N2291/0422—Shear waves, transverse waves, horizontally polarised waves
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/042—Wave modes
- G01N2291/0427—Flexural waves, plate waves, e.g. Lamb waves, tuning fork, cantilever
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/044—Internal reflections (echoes), e.g. on walls or defects
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/26—Scanned objects
- G01N2291/263—Surfaces
- G01N2291/2636—Surfaces cylindrical from inside
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Pathology (AREA)
- Immunology (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
- Inspection Of Paper Currency And Valuable Securities (AREA)
Abstract
LA INVENCION SE REFIERE A UN DISPOSITIVO PARA PRUEBA DE MATERIALES FERROMAGNETICOS, TALES COMO CONDUCCIONES TUBULAR O SIMILAR, EN LO QUE RESPECTA A FALLOS, GRIETAS, CORROSION O SIMILAR, CON AL MENOS UN IMPULSO DE CORRIENTE DE ALTA FRECUENCIA QUE SIRVE PARA APLICACION EN UNION CON UN CAMPO MAGNETICO EN LA IMPULSION Y/O DETECCION MEDIANTE ONDAS DE ULTRASONIDO EN LAS PAREDES DEL MATERIAL, ASI COMO UN CONVERTIDOR DE ULTRASONIDOS ELECTROMAGNETICOS CONFIGURADO EN EL SISTEMA MAGNETICO QUE GENERA EL CAMPO MAGNETICO, CARACTERIZANDOSE DE TAL MODO, QUE EL CONVERTIDOR DE ULTRASONIDOS SE DISPONE ENTRE LA ZONA POLAR DE POLARIDADES DIFERENTES DE UNA DISPOSICION MAGNETICA ADICIONAL, QUE GENERA EN LAS PAREDES DEL MATERIAL UN CAMPO PREVIO MAGNETICO.
Description
Dispositivo para verificar materiales
ferromagnéticos.
La invención se refiere a un dispositivo para
verificar materiales ferromagnéticos tales como conducciones de
tubería o similares, en busca de la presencia de defectos, grietas o
similares, con por lo menos un transductor ultrasónico
electromagnético que tiene por lo menos una bobina de corriente de
alta frecuencia usada junto con un campo magnético para excitar y/o
detectar ondas ultrasónicas en las paredes del material y al menos
un sistema magnético que produce el campo magnético.
Una verificación de un material sin destruirlo
puede producirse mediante ultrasonidos empleándose un oscilador
piezoeléctrico, del cual parten ondas ultrasónicas que mediante un
medio de acoplamiento, como por ejemplo agua, se conducen hasta la
pieza de trabajo. Sin embargo, para verificar gaseoductos con
ultrasonidos en busca, por ejemplo, de defectos del tipo de grietas
en un lado exterior del tubo, sólo puede emplearse, en principio, un
acoplamiento seco en el lado interior del tubo, por ejemplo mediante
ondas de aire, excitación de ultrasonidos mediante láser o
excitación electromagnética de ultrasonidos.
Del documento DE-OS 35 11 076 se
conoce, por ejemplo, un denominado diablo de verificación para
verificar y vigilar, sin destruirlas, paredes de conducciones de
tubería de material ferromagnético, en el que para detectar zonas
debilitadas de la pared debido a la corrosión desde el exterior o
desde el interior y similares se utiliza un campo magnético,
generado allí por un sistema de medición de campos de dispersión
para excitar electrodinámicamente ultrasonidos y para medir el flujo
de dispersión. Un elemento de diablo está provisto de electroimanes
distribuidos uniformemente por su perímetro, cada uno de los cuales
presenta dos cabezas medidoras dispuestas en alineación axial entre
sí, un puente que une las cabezas medidoras y una bobina de
magnetización sobre estas cabezas de medición. El campo de cada uno
de los electroimanes discurre paralelo al eje medio de la tubería.
Para la medición ultrasónica se halla una bobina de entrehierro
dispuesta directamente por lo menos en un polo o cabeza de medición,
a la que se aplican impulsos de corriente fuertes y de flancos
empinados. Se registra y evalúa el tiempo de tránsito de las ondas
ultrasónicas generadas en el material mediante estos impulsos de
corriente junto con el campo magnético activo en la zona de la pared
del material. En la utilización de un diablo de verificación de este
tipo es desventajoso el ruido del efecto Barkhausen producido con el
movimiento de la cabeza de medición provista de la bobina de alta
frecuencia. Este ruido se produce cuando las zonas de Weiss del
material ferromagnético cambian repentinamente a su nueva posición
de equilibrio debido al gran cambio del campo magnético. Con ello se
induce una corriente que con ayuda de un amplificador puede
escucharse en forma de chasquido en un altavoz. Con los cambios
sucesivos y muy rápidos del campo se produce incluso un ruido
chisporroteante. La separación señal-ruido es
demasiado pequeña como para hacer posible una medición fiable.
Desventajas similares surgen también en otros
dispositivos de verificación ultrasónica conocidos con anterioridad,
que disponen transductores electromagnéticos dentro del puente de un
electroimán que genera un campo magnético alterno paralelo a la
superficie del material de trabajo. Dispositivos correspondientes se
han publicado en los documentos EP 0 440 317 A1 y DE 42 28 426 C1.
Los dispositivos de este tipo requieren además un suministro
adicional de energía para esta disposición de los imanes y, además,
un disparo de todo el sistema para desencadenar así el impulso
emisor de manera coordinada con el campo alterno de magnetización
previa.
En el caso de otros transductores
electromagnéticos conocidos que se utilizan para la verificación
ultrasónica y para la caracterización de materiales conductores
eléctricos, que se describen por ejemplo en el documento
EP-A-0 609 754, hay previstos por lo
menos dos series de imanes permanentes con polarización alternante y
una bobina HF dispuesta por debajo para excitar ondas transversales
de polarización horizontal (SH). También en el caso de estos
transductores ultrasónicos, al hacer la verificación dinámica de
materiales ferromagnéticos hay que fijar un fondo de ruido más
elevado, es decir, una reducción del área dinámica útil, ya que con
el movimiento del transductor ultrasónico electromagnético sobre los
componentes ferromagnéticos aparece igualmente el ruido de
Barkhausen, debido al continuo cambio de magnetización de los
momentos magnéticos dentro de cada uno de los dominios del material.
La intensidad de este ruido es de hasta 25 dB según la velocidad de
exploración.
La invención tiene por lo tanto como objetivo,
evitando las desventajas anteriormente citadas, crear un dispositivo
del tipo mencionado al principio con una distancia
señal-ruido suficiente, mediante el que se pueda
eliminar el ruido de Barkhausen en el movimiento del transductor
ultrasónico electromagnético sobre los materiales
ferromagnéticos.
Según la invención, el citado objetivo se
consigue por medio de un dispositivo para verificar materiales
ferromagnéticos del tipo mencionado al principio, que presenta
además las características de la reivindicación 1.
Mediante la configuración según la invención, el
transductor ultrasónico que se encarga como tal de excitar
ultrasonidos en el material que hay que inspeccionar se rodea de una
disposición de imanes de tal manera que la pared del material, con
el movimiento del transductor ultrasónico por encima de ella, se
magnetiza previamente en las zonas que hay que verificar antes de la
llegada del transductor, de tal manera que ya no se produce el
cambio de magnetización o el cambio de los momentos debido a la
acción del transductor ultrasónico en esta zona. Mediante la
disposición según la invención, por consiguiente, se consigue una
magnetización previa horizontal y homogénea de la pared del material
que hay que verificar. Ya que mediante la utilización de la unidad
de magnetización de campo previo adicional la pared del material se
magnetiza antes de la llegada del transductor ultrasónico en la
correspondiente zona hasta casi la saturación magnética, debido al
propio transductor ultrasónico no se produce con el movimiento del
transductor ultrasónico ninguna modificación del campo magnético en
la pared del material que produzca magnetización, es decir, cambio,
que induzca una corriente causante del ruido de Barkhausen.
La disposición de los imanes está formada según
la invención por imanes permanentes que presentan, como mínimo dos
áreas polares de diferente polaridad. Mediante imanes permanentes lo
suficientemente intensos de este tipo se puede generar un campo
magnético previo horizontal y estático donde, debido a la
magnetización hasta casi la saturación magnética, se suprime de
manera fiable la aparición del ruido de Barkhausen. Ya que aquí
tampoco hay ningún hueco de medición, como sucede al utilizar imanes
de corriente alterna, puede trabajarse con una velocidad de
exploración elevada de hasta 1 a 2 m/sec. Esto no es posible con
los transductores convencionales sin la magnetización de un campo
previo.
Puesto que el transductor ultrasónico está
dispuesto preferentemente en posición intermedia entre las zonas
polares de la disposición adicional de imanes, ésta se encuentra en
la zona homogénea del campo previo durante la verificación mediante
excitación de ultrasonidos, de tal manera que puede aislarse de
manera fiable la acción sobre los momentos en la pared del material.
El transductor ultrasónico sirve sólo para excitar ultrasonidos y
para recibirlos y la disposición de imanes adicional sólo para la
magnetización del campo previo en la pared del material.
En una configuración preferida está previsto que
el transductor ultrasónico sirva para la excitación/generación de
ondas transversales de polarización horizontal, llamadas también
ondas SH, en el material que hay que verificar. Las ondas
transversales de polarización horizontal de este tipo presentan, a
diferencia de las ondas transversales de polarización vertical
(ondas SV), la ventaja de que el llamado primer modo de las ondas SH
no muestra ninguna dispersión, o sea que no reaccionan a mayores
espesores de pared y a revestimientos del material que hay que
analizar. Si se utilizan las llamadas ondas SV para la verificación
de piezas de trabajo de pared gruesa, como conducciones de tubería,
que presentan un espesor de entre 6 y 20 mm, se excitan diferentes
modos Lamb, siendo estos modos muy dispersivos, de tal manera que no
hay un gran alcance. Pero dado que precisamente los gaseoductos en
especial están revestidos de betún con fines de aislamiento, la
utilización de ondas transversales de polarización vertical tendría
un efecto negativo. Además, en la reflexión de las ondas SH no se
produce ninguna transformación de modo en la superficie limítrofe,
mientras que sí sucede en el caso de las ondas SV. En especial, la
componente normal de las ondas SV puede desviarse en un entorno
acuoso, con lo cual se falsea el resultado de la medición.
Si hay que utilizar el dispositivo según la
invención para la verificación de gaseoductos mediante ultrasonidos
en busca de, por ejemplo, defectos del tipo de grietas en el lado
exterior de la tubería, está previsto preferentemente que haya
dispuestos transductores ultrasónicos electromagnéticos entre las
zonas polares o zapatas polares de una unidad de medición de
magnetización que sirve para medir el flujo de dispersión. Los
sistemas de imanes de este tipo que sirven para medir el flujo de
dispersión se conocen, por ejemplo, del documento
DE-OS 35 11 076, como componente del llamado diablo
de verificación. Sin embargo, hasta la fecha, para la generación de
ondas ultrasónicas se emplean bobinas de corriente de alta
frecuencia en una de las zonas polares. Pero conforme al dispositivo
según la invención, el transductor ultrasónico electromagnético se
dispone en sentido axial o periférico de la pared de la tubería que
hay que verificar entre los polos de distinta polaridad del sistema
de imanes de flujo de dispersión, siendo entonces posible de manera
sorprendentemente sencilla y ahorradora de espacio una medición
ultrasónica suprimiendo al mismo tiempo el ruido de Barkhausen. El
necesario campo magnético previo estático y horizontal se genera
mediante sistemas de imanes de flujo de dispersión ya dispuestos en
el diablo de verificación. Horizontal significa aquí que el campo
previo discurre esencialmente paralelo a la pared de la tubería en
sentido axial y periférico.
Para ajustar el punto de trabajo del transductor
ultrasónico electromagnético se utiliza preferentemente la
magnetización estática previa de la pared del material generada por
la polaridad de la disposición de imanes adicional que es distinta a
través de las zonas de los polos.
En una configuración preferida está previsto que
las zonas polares o zapatas polares de diferente polaridad de la
disposición de imanes adicional, que recogen entre ellas al
transductor ultrasónico electromagnético, estén dispuestas
axialmente paralelas con respecto al material que hay que verificar,
en especial una conducción de tubería o similar. Los sistemas de
imanes de este tipo al mismo tiempo, además de para la magnetización
estática previa o la renovación de un campo previo, sirven
preferentemente para detectar mediante los correspondientes sensores
el campo de dispersión que resulta de grietas o aberturas que
discurren transversal u oblicuamente al sentido axial de la tubería.
Pero es igualmente o al mismo tiempo posible prever el transductor
ultrasónico electromagnético entre dos zonas polares o zapatas
polares de diferente polaridad de una disposición de imanes
adicional o de un sistema de imanes de flujo de dispersión, que esté
dispuesto en el sentido periférico del material que hay que
verificar, en especial de una conducción de tubería o similar.
Mediante sistemas de imanes de este tipo, y con una magnetización
estática previa simultánea, se registran entonces las grietas
longitudinales de las conducciones de tuberías o la pared del
material. Para la excitación electromagnética de ultrasonidos en la
pared del material suprimiendo al mismo tiempo el ruido de
Barkhausen únicamente es necesario que la magnetización previa de
las paredes del material que hay que verificar se produzca mediante
un campo magnético previo, estático y de curso horizontal. El que se
produzca en sentido axial o periférico carece de importancia para la
medición.
En otra configuración preferida está previsto que
los transductores ultrasónicos electromagnéticos estén dispuestos de
tal manera en el sentido del campo magnético del campo previo entre
las zonas polares o las zapatas polares de diferente polaridad del
sistema de imanes adicional, que su sentido de radiación sea
perpendicular o paralelo al sentido del campo previo. Esto es
posible haciendo que la excitación de las ondas transversales de
polarización horizontal en la pared del material que hay que
verificar se produzca sólo mediante el transductor ultrasónico
electromagnético y no mediante la combinación de una bobina de alta
frecuencia con, por ejemplo, una unidad de magnetización de flujo de
dispersión/de medición. La disposición de imanes adicional sirve por
lo tanto exclusivamente para generar el fuerte campo magnético
previo, estático y horizontal necesario para suprimir el ruido de
Barkhausen así como, en el caso de una unidad de flujo de
dispersión, para detectar mediante la medición del campo de
dispersión saliente grietas que discurran longitudinal y
axialmente.
Las bobinas de alta frecuencia de los
transductores ultrasónicos electromagnéticos pueden ser bobinas con
entrehierro, estando configuradas estas bobinas de entrehierro
preferentemente como bobinas planas con arrollamientos que discurren
en forma de meandros.
El transductor ultrasónico electromagnético para
excitar y recibir ondas transversales de polarización horizontal
(ondas SH) se forma por lo tanto, según la invención, mediante una
disposición de segmentos de imanes permanentes con polarización
alternante y por lo menos con una bobina HF dispuesta por debajo de
los segmentos de imanes permanentes. Por lo tanto, la excitación de
ondas transversales de polarización horizontal en la pared del
material que hay que verificar se produce sólo mediante el propio
transductor ultrasónico electromagnético. Utilizando una sucesión de
segmentos de imanes permanentes de polaridad alternante y una bobina
HF dispuesta debajo de ellos para excitar las ondas SH, la zona de
acción de los campos magnéticos generados por los pequeños imanes
permanentes se limita a la zona que hay directamente por debajo de
los imanes, o sea la bobina HF, y esencialmente a la superficie de
la pared que hay que verificar, de tal manera que estos campos en
modo alguno actúan contra el fuerte campo de magnetización previa, o
sea que no puede producirse ningún proceso de cambio de
magnetización en la pared y, con ello, se suprime de manera segura
el ruido de Barkhausen. Además, esta construcción de un transductor
ultrasónico electromagnético, frente a una bobina de alta frecuencia
que está dispuesta entre las zonas polares de un imán en forma de U,
presenta la ventaja de que al excitar ondas SH en el material no se
produce sólo una excitación puramente magnetostrictiva de estas
ondas SH. La excitación magnetostrictiva depende en cierta medida de
las características del material, de tal manera que la excitación
debe controlarse exactamente con un gran esfuerzo para no obtener
señales falseadas. Mediante una disposición de segmentos de imanes
permanentes de polaridad alternante y por lo menos una bobina de
alta frecuencia dispuesta por debajo de estos últimos, los
transductores ultrasónicos electromagnéticos formados únicamente
podían utilizarse hasta la fecha para la verificación estática de
piezas de trabajo ferromagnéticas y para paredes, puesto que en el
caso de un movimiento especialmente rápido sobre la pieza que hay
que verificar se producía el ruido de Barkhausen ya ampliamente
descrito.
En un perfeccionamiento está previsto que el
transductor ultrasónico electromagnético presente una disposición de
dos hileras de imanes permanentes de polaridad alternante, sobre la
que hay arrollada una bobina rectangular. La bobina de alta
frecuencia está dispuesta preferentemente de tal manera por debajo
de las hileras de imanes permanentes de polaridad alternante, que
elementos de bobina de alta frecuencia del mismo sentido de
corriente están asignados a hileras de imanes permanentes de la
misma sucesión de polaridad. La aplicación de corrientes de alta
frecuencia a una bobina de alta frecuencia o rectangular dispuesta
de esta manera genera entonces, en el material ferromagnético que
hay que verificar, corrientes parásitas, cuyo modelo equivale
esencialmente al de las corrientes de la bobina de alta frecuencia.
Por medio de la interacción entre estas corrientes parásitas y los
campos magnéticos generados por los segmentos de imanes permanentes
actúan en el material fuerzas de Lorenz directas perpendicularmente
a las corrientes parásitas y perpendiculares al campo magnético
aplicado. Al presentar los segmentos vecinos entre sí de una serie
de segmentos de imanes permanentes distinta polaridad entre sí, se
generan así fuerzas de cizallamiento de sentido cambiante que
conducen a la excitación de ondas SH en el material. Ya que, debido
a la orientación y disposición de la bobina de alta frecuencia por
debajo de las hileras, las fuerzas que así actúan de las hileras de
segmentos de imanes permanentes vecinos tienen el mismo sentido, a
través de las fuerzas de Lorenz actuantes se puede conseguir de
manera óptima una desviación de las partículas en el material
ferromagnético de modo que se da lugar a una excitación directa de
ondas ultrasónicas con una característica direccional de dos lados
que se orienta simétricamente con respecto al centro del
transductor. A diferencia de una excitación magnetostrictiva de
ondas ultrasónicas, en esta excitación a través de fuerzas de Lorenz
no existe ninguna dependencia con respecto a los materiales
utilizados, de tal manera que desaparecen las desventajas ligadas a
la excitación magnetostrictiva. Puesto que se utiliza ahora una
matriz de segmentos de imanes permanentes con elementos de bobina de
alta frecuencia dispuestos debajo de la correspondiente sucesión de
segmentos de un imán, se "irradian" ondas transversales de
polarización horizontal a ambos lados del transductor ultrasónico
electromagnético, de tal manera que no es posible asignar señales
individuales a un sentido de irradiación, es decir, una localización
unívoca de un defecto de material producido estando en una posición
fija el transductor ultrasónico electromagnético.
Por lo tanto, en otra forma de realización está
previsto que el transductor ultrasónico electromagnético conste por
lo menos de dos juegos de imanes permanentes de distinta polaridad
distribuidos direccionalmente a modo de un tablero de ajedrez, y
cada uno de ellos dispuesto por debajo de estos elementos de bobina
de alta frecuencia. En esta forma de realización, por lo tanto, el
transductor ultrasónico global se distribuye en varios juegos de
segmentos de imanes y segmentos de bobina de alta frecuencia, a los
que se aplican preferentemente señales temporalmente retrasadas.
Este transductor funciona por el principio de una Phased Array. Esta
técnica se basa en el principio de la superposición de ondas
individuales para dar una onda resultante. Es decir, que la
superposición de las distintas ondas generadas por las diferentes
bobinas del transductor genera, como onda resultante, la onda de
ultrasonido del tipo deseado. Mediante la emisión y recepción de las
ondas de ultrasonido a través de varios emisores y receptores con
excitación precisa del transductor en fase exactamente desplazada,
se consigue que con un desfase ajustado con precisión surjan
interferencias constructivas y destructivas exactas. Mediante esta
forma de realización preferida puede ajustarse entonces la deseada
relación adelante-atrás.
En otra forma de realización está previsto que el
transductor ultrasónico electromagnético presente una disposición de
por lo menos cuatro hileras de segmentos de imanes permanentes de
polaridad alternante, estando dos hileras vecinas de segmentos de
imanes permanentes desplazadas a lo largo de su eje longitudinal un
cuarto de la periodicidad de los imanes permanentes individuales de
cada hilera, y estando previsto para cada una de las disposiciones
vecinas de imanes permanentes una bobina de alta frecuencia propia.
Ya que a las dos bobinas de alta frecuencia se les pueden aplicar
señales desfasadas 90º, es posible formar una característica
direccional unilateral de las ondas transversales de polarización
horizontal de alta calidad generadas mediante las fuerzas de Lorenz,
con una excelente eliminación de las ondas de sonido parásitas en el
material ferromagnético que hay que verificar. Las dos ondas
irradiadas también aquí de modo unidireccional interfieren en una
dirección de forma constructiva y se extinguen en la otra dirección.
De este modo, puede conseguirse la deseada relación
adelante-atrás, a lo que contribuye en un
perfeccionamiento que las dos bobinas de alta frecuencia sean
intercalables entre sí.
Mientras que en las anteriores formas de
realización se utilizan bobinas de entrehierro que están dispuestas
por debajo de los segmentos de imanes permanentes de polaridad
cambiante/alternante, otra forma de realización se caracteriza por
una bobina de alta frecuencia arrollada sobre un núcleo conductor
magnético. El núcleo se trata preferentemente de un núcleo de banda
anular que rodea parcialmente una disposición de varias hileras de
imanes permanentes de polaridad alternante. En esta forma de
realización, las corrientes parásitas necesarias para excitar los
sonidos se acoplan indirectamente en la superficie del material
mediante la inclusión de campos magnéticos dinámicos de alta
frecuencia.
En total se ha creado así un dispositivo para la
verificación electromagnética de materiales ferromagnéticos,
mediante el cual al utilizar transductores ultrasónicos
electromagnéticos para ondas transversales de polarización
horizontal en componentes ferromagnéticos se puede eliminar de
manera segura el ruido de Barkhausen producido hasta la fecha al
mover el transductor ultrasónico electromagnético sobre el material
que hay que someter a ensayo para conseguir una gran separación
señal-ruido.
Otras ventajas y características de la invención
se deducen de las reivindicaciones y de la descripción siguiente, en
la que se explican en detalle ejemplos de realización tomando como
referencia los dibujos. En éstos se muestra:
Fig. 1 una representación esquemática de la
disposición según la invención de transductores ultrasónicos
electromagnéticos entre zapatas polares de una unidad de
magnetización de flujo de dispersión dentro de una conducción de
tubería que hay que verificar;
Fig. 2 un transductor ultrasónico en una vista
desplegada con dos series de segmentos de imanes permanentes de
polaridad alternante y una bobina de alta frecuencia dispuesta
debajo;
Fig. 3 un transductor ultrasónico
electromagnético con tres juegos de segmentos de imanes permanentes
con bobinas de alta frecuencia dispuestas debajo, en vista
desplegada;
Fig. 4 un transductor ultrasónico
electromagnético para ondas transversales polarizadas con respecto
al plano de incidencia con una característica direccional
unilateral, en vista desplegada;
Fig. 5a un transductor ultrasónico
electromagnético con una bobina de alta frecuencia arrollada sobre
un núcleo de banda anular;
Fig. 5b el transductor de la Fig. 5a en vista
lateral;
Fig. 6 la señal de medición de un transductor
ultrasónico electromagnético sin disposición según la invención
entre las zonas polares de una unidad de magnetización; y
Fig. 7 la señal de medición del dispositivo según
la invención.
El dispositivo 1 representado esquemáticamente y
sólo parcialmente en la Fig. 1 está dispuesto en el ejemplo
representado dentro de una conducción de tubería con una pared 2
igualmente representada sólo de modo parcial. El dispositivo
presenta dos unidades de magnetización 3, 4 de flujo de dispersión
en forma de imanes permanentes con forma de U con dos zapatas
polares 5, 5', 6, 6' con una alineación paralela al eje, unidas
entre sí por medio de un puente 7, 8. Centralmente entre las zapatas
polares 5, 5' de la unidad de magnetización 3 hay dispuesto, en el
campo magnético estático que discurre horizontalmente entre las
zapatas polares 5, 5', un transductor ultrasónico electromagnético 9
(transductor EMUS) que en el ejemplo de realización representado
presenta un sentido de radiación para excitar ultrasonidos en la
pared 2 de material, que discurre vertical con respecto al sentido
del campo magnético del campo estático previo generado por la unidad
de magnetización 3. El modo en que la excitación se produce en un
material ferromagnético tal como una pared de tubería o similar, se
explica con más detalles más adelante, en el curso de la descripción
de las figuras. Simplemente como aclaratorio, entre las zapatas
polares 5, 6' de las unidades de magnetización 3, 4 en el sentido
periférico hay dispuesto igualmente de manera centrada entre las
zapatas polares 5, 6', otro transductor 11, que presenta un sentido
de radiación dirigido paralelo a la dirección del campo magnético
del campo estático previo.
La dirección de radiación del correspondiente
transductor 9, 11 es independiente del campo estático previo de los
imanes permanentes 3, 4 que sirve para la magnetización previa de la
pared 2, ya que la excitación de ultrasonidos en la pared 2 del
material que hay que verificar la produce exclusivamente el
transductor ultrasónico 9, 11, por lo que las unidades de
magnetización 3, 4 de flujo de dispersión sirven únicamente para la
magnetización previa de la pared 2 y para medir el flujo de
dispersión.
En el ejemplo de realización representado en la
Fig. 2, el transductor ultrasónico 17 presenta, para excitar ondas
transversales de polarización horizontal, una disposición de imanes
de dos hileras 18 de imanes permanentes 19 o sistemas de imanes
permanentes 19 de polaridad alterna dispuestos de manera periódica,
sobre los que se halla dispuesta una bobina rectangular 20. En la
vista desplegada ésta se representa por debajo de la disposición de
imanes. La aplicación sobre la bobina rectangular 20 de corrientes
de alta frecuencia, cuya dirección se designa a modo de ejemplo por
la referencia 21 en un instante fijo seleccionado, genera en
materiales conductores eléctricos tales como una pared de tubería, y
mediante fuerzas de Lorenz, una desviación de partículas que conduce
a la excitación directa de ondas ultrasónicas del tipo citado. Tal
como se ve en la Fig. 2, los segmentos de la bobina de alta
frecuencia 20 están colocados por debajo de cada una de las hileras
18 de tal manera que las corrientes 21 en las bobinas de alta
frecuencia 20 fluyen en una primera hilera 18 en la misma dirección
y en la segunda hilera vecina en dirección contraria. Mediante los
impulsos de corriente se generan en el material que hay que
verificar corrientes parásitas con un modelo equivalente al de las
corrientes de la bobina de alta frecuencia con las que, mediante
interacción entre estas corrientes parásitas y el correspondiente
campo magnético generado mediante los imanes permanentes 19, actúan
fuerzas de Lorenz perpendiculares al campo parásito generado y al
sentido del campo magnético en el material. Ya que la polaridad de
los segmentos de imanes permanentes 19', 19'' vecinos es opuesta
entre sí en las dos hileras, pero al mismo tiempo también los
impulsos de corriente tienen direcciones opuestas en estas dos
hileras, las fuerzas que actúan por debajo de los imanes permanentes
19', 19'' tienen la misma dirección entre sí, pero están en
dirección opuesta a las fuerzas de los imanes permanentes 19 vecinos
de una hilera. Con ello pueden excitarse entonces las ondas
transversales de polarización horizontal deseadas. Las ondas
ultrasónicas generadas de esta manera presentan una característica
direccional de dos lados, que está orientada simétricamente con
respecto al centro de la pared. Este centro de la pared se designa
aquí con la referencia 22 basada en el plano de simetría. Ya que las
ondas ultrasónicas generadas se "irradian" hacia ambos lados
simétricas con respecto al centro 22 de la pared, resulta difícil
evaluar las señales recibidas ya que no pueden asignarse las señales
individuales a un sentido de radiación cuando el transductor
ultrasónico electromagnético 17 se encuentra en una posición fija.
De manera equivalente, una localización unívoca de un defecto del
material sólo es posible moviendo el transductor ultrasónico
electromagnético.
En el ejemplo de realización representado en la
Fig. 3, para excitar ondas transversales de polarización horizontal
(ondas SH), el transductor ultrasónico electromagnético 23 presenta
tres juegos 24, 25, 26 de imanes permanentes 27 distribuidos en
cuanto a su dirección a modo de tablero de ajedrez, y cada uno
dispuesto por debajo de estos elementos de bobina de alta frecuencia
28, 29, 30. Un transductor EMUS de este tipo puede contener hasta
ocho juegos de disposiciones de imanes permanentes. Las bobinas de
alta frecuencia 28, 29, 30 presentan en el ejemplo de realización
unos lazos cuádruples en forma de meandros y están dispuestas por
debajo de estos imanes permanentes 27 que aquí son 5x3. Las bobinas
de alta frecuencia 28, 29, 30 de este transductor ultrasónico
electromagnético 23 se activan con un desfase temporal. El sentido
de la corriente de cada una de ellas se indica mediante flechas. La
distribución de los elementos/segmentos de bobinas de alta
frecuencia 28, 29, 30 se produce por debajo de las correspondientes
hileras, como en el ejemplo de realización anterior, de tal manera
que no hay que tratarlo de nuevo. Mediante la activación
temporalmente retrasada de las bobinas HF es posible ajustar una
relación adelante-atrás, a diferencia de la anterior
forma de realización.
En la forma de realización representada en la
Fig. 4, para excitar ondas SH el transductor ultrasónico
electromagnético 31 presenta seis hileras 32, 33, 34, 35 de imanes
permanentes 36 dispuestos periódicamente. Las hileras vecinas 32 y
33 o 32 y 35 o 35 y 34 así como 34 y 33 están dispuestas desplazadas
entre sí la mitad de la anchura de un imán permanente 36 individual.
Tal como se ve en la Fig. 4, en el ejemplo de realización
representado después de exactamente cuatro hileras se repite la
primera hilera 32.
En dos disposiciones de imanes permanentes o
hileras 33 y 35, cuyos imanes permanentes 36 individuales están
dispuestos a la misma altura con respecto a una línea de base 38,
pero con distinta polaridad entre sí, se coloca una doble bobina
rectangular 39 de tal manera que el sentido de la corriente 40
también se alterna de una hilera a otra. En las tres hileras 32 y 34
restantes en este ejemplo de realización se intercala una segunda
doble bobina rectangular 39, en la que también alterna el sentido de
la corriente de una hilera de imanes a otra. Las dos bobinas de alta
frecuencia 39, 39' se activan en el caso de emisión con señales de
corriente emisora desfasadas entre sí 90º.
Mediante un transductor ultrasónico
electromagnético 31 puede conseguirse también una característica
direccional unilateral. El orden de dimensiones de los imanes y la
alta frecuencia se eligen de tal manera que el "ángulo de
irradiación" de la señal ultrasónica que hay que excitar en el
material se encuentra tocando el plano 41 en el lado inferior de los
imanes permanentes 36. Mediante el desplazamiento espacial de un
cuarto de longitud de onda de las "fuentes de ultrasonidos" de
imanes permanentes y bobinas de alta frecuencia que excitan las
ondas transversales, que se produce debido a la disposición de los
imanes permanentes desplazados con respecto a la línea de base 38,
se produce en un sentido de irradiación una diferencia de fase de
las señales de 180º, es decir, amortiguación de las señales, en el
otro sentido de radiación un solapamiento constructivo de las
señales con un desfase de 0 o 360º.
Todos los transductores ultrasónicos
electromagnéticos representados en las Figs. 2-4
para excitar y recibir ondas SH tienen en común que las entradas y
los segmentos de transición de las bobinas de corriente de alta
frecuencia son lo más pequeñas posible para producir una excitación
óptima de las ondas transversales de polarización horizontal por
desviación de partículas mediante fuerzas de Lorenz. Además, la
anchura de cada hilera de segmentos de imanes permanentes de
polaridad alternante se elige preferentemente pequeña frente a su
longitud, de tal manera que con ello los citados segmentos de
transición de cada bobina de alta frecuencia entre dos hileras de
imanes permanentes pueden mantenerse pequeños frente a la longitud
de cada hilera de segmentos de imanes permanentes.
En la última forma de realización representada en
las Figs. 5a y 5b, el transductor ultrasónico electromagnético 42
que sirve para excitar y recibir ondas SH presenta una bobina de
alta frecuencia 44 arrollada sobre un núcleo 43 de banda anular
conductor magnético. El núcleo 43 de banda anular está dispuesto por
encima de una disposición de varias hileras de imanes permanentes
45, rodeando lateralmente éstos con sus ramas 46, 46'. Para excitar
una onda transversal de polarización horizontal, la disposición es
de tal manera que las hileras de imanes permanentes 45 se sitúan con
su lado largo en el sentido del campo B dinámico. Por medio de este
transductor ultrasónico electromagnético 42, las corrientes
parásitas necesarias para excitar los sonidos se acoplan
indirectamente en la superficie del material mediante la inclusión
de campos magnéticos dinámicos de alta
frecuencia.
frecuencia.
Por medio del transductor ultrasónico
electromagnético representado en la Fig. 3, que según la invención
está dispuesto entre las zonas polares de una disposición de imanes
adicional de imanes permanentes fuertes, por ejemplo una unidad de
magnetización de flujo de dispersión, puede conseguirse una señal de
medición correspondiente a la representada en la Fig. 7 con una
distancias señal-ruido alta. Sin la disposición
según la invención, debido al ruido de Barkhausen, mediante el
transductor ultrasónico de la Fig. 3 se obtiene únicamente una señal
de medición como la representada en la Fig. 6.
Claims (22)
1. Dispositivo para verificar materiales
ferromagnéticos tales como conducciones de tubería o similares, en
busca de la presencia de defectos, grietas o similares, con por lo
menos un transductor ultrasónico electromagnético (9, 11, 17, 23,
31, 42) que tiene por lo menos una bobina de corriente de alta
frecuencia usada junto con un campo magnético para excitar y/o
detectar ondas ultrasónicas en las paredes del material y al menos
un sistema magnético que produce el campo magnético, y que está
dispuesto entre las zonas polares de diferente polaridad de una
disposición de imanes (3, 4, 15) adicional que genera un campo
magnético previo en la pared del material, caracterizado
porque la disposición de imanes (3, 4, 14) adicional es una
disposición de imanes permanentes que genera un campo estático
previo y porque el sistema de imanes está formado por una
disposición de segmentos de imanes permanentes (18, 19, 24, 25, 26,
27, 32, 33, 34, 35, 36) de polaridad alternante.
2. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque la disposición de imanes (3, 4, 15)
adicional está formada por lo menos por un imán permanente que
presenta por lo menos dos zonas polares de distinta polaridad.
3. Dispositivo según la reivindicación 1 o 2,
caracterizado porque el transductor ultrasónico (9, 11, 17,
23, 31, 42) está dispuesto centralmente entre las zonas polares (5,
5', 6, 6') de la disposición de imanes (3, 4, 15) adicional.
4. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 3, caracterizado porque el transductor ultrasónico (9,
11, 17, 23, 31, 42) sirve para excitar/generar ondas transversales
de polarización horizontal (ondas SH) en el material que hay que
verificar.
5. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 4, caracterizado porque entre las zonas polares (5, 5',
6, 6', 14, 14') de una unidad de medición (3, 4, 15) que sirve para
medir el flujo de dispersión hay dispuesto como mínimo un
transductor ultrasónico electromagnético (9, 11, 12, 17, 23, 31,
42).
6. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 5, caracterizado por la ajustabilidad del punto de
trabajo del transductor ultrasónico electromagnético (9, 11, 17, 23,
31, 42) mediante la magnetización previa de la pared (2) del
material producida por las zonas polares de diferente polaridad (6,
6', 5, 5') de la disposición de imanes (3, 4, 15) adicional.
7. Dispositivo para verificar un material que
tiene un eje de simetría según una de las reivindicaciones 1 a 6,
caracterizado por una disposición, que es axialmente paralela
al material que hay que verificar, en particular una conducción de
tubería (2) o similar, de zonas polares o zapatas polares de
diferente polaridad (5, 5') de la disposición de imanes (3)
adicional que recogen entre sí el transductor ultrasónico (9).
8. Dispositivo para verificar un material que
tiene un eje de simetría según una de las reivindicaciones 1 a 6,
caracterizado por una disposición en la dirección periférica
del material (2) que hay que verificar, en particular una conducción
de tubería o similar, de las zonas polares o zapatas polares de
diferente polaridad (5, 6') de la disposición de imanes (3, 4)
adicional que recogen entre sí el transductor ultrasónico
electromagnético (11).
9. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 8, caracterizado porque la dirección de emisión del
transductor ultrasónico electromagnético (9) es perpendicular a la
dirección del campo previo producido por la disposición de imanes
(3) adicional.
10. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 8, caracterizado porque la dirección de emisión del
transductor ultrasónico electromagnético (11) es paralela a la
dirección del campo previo producido por la disposición de imanes
(3, 4) adicional.
11. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 10, caracterizado porque la bobina de alta frecuencia
(13, 20, 28, 29, 30, 39) es una bobina de entrehierro.
12. Dispositivo según la reivindicación 11,
caracterizado porque la bobina de alta frecuencia (13, 20,
28, 29, 30, 39) es una bobina plana con arrollamientos en forma de
meandros.
13. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 12, caracterizado porque el transductor ultrasónico
electromagnético (17, 23, 31) presenta como mínimo una bobina de
alta frecuencia (20, 28, 39, 39') dispuesta por debajo de los
segmentos de imanes permanentes (18, 19, 24, 25, 26, 27, 33, 34, 32,
35, 36).
14. Dispositivo según la reivindicación 13,
caracterizado porque el transductor ultrasónico
electromagnético (17) presenta una disposición de dos hileras (18)
de imanes permanentes (19) de polaridad alternante, sobre la que hay
dispuesta como mínimo una bobina rectangular (20).
15. Dispositivo según una de las reivindicaciones
13 o 14, caracterizado porque la bobina HF (20, 28, 39, 39')
está dispuesta de tal manera por debajo de las hileras (18, 32, 33,
34, 35) de imanes permanentes (19, 27, 36) de polaridad alternante,
que a cada elemento de bobina de alta frecuencia (20, 28, 39, 39')
de la misma dirección de corriente hay asignadas hileras de imanes
permanentes de la misma sucesión de polaridad.
16. Dispositivo según la reivindicación 13 o 15,
caracterizado porque el transductor ultrasónico
electromagnético (23) consta como mínimo de dos juegos (24, 25, 26)
de imanes permanentes de diferente polaridad (27), dispuestos en su
dirección a modo de tablero de ajedrez, y elementos de bobina de
alta frecuencia (28, 29, 30) dispuestos por debajo de éstos.
17. Dispositivo según la reivindicación 16,
caracterizado porque a los elementos de bobina de alta
frecuencia (28, 29, 30) se les aplican señales temporalmente
retrasadas.
18. Dispositivo según una de las reivindicaciones
13-15, caracterizado porque el transductor
ultrasónico electromagnético (31) presenta una disposición de por lo
menos cuatro hileras (32, 33, 34, 35) de segmentos de imanes
permanentes de polaridad (36) alternante, estando dos hileras (32,
33, 34, 35) vecinas de segmentos de imanes permanentes (36)
desplazadas un cuarto de la periodicidad de los imanes permanentes
(36) individuales de cada hilera (32, 33, 34, 35) a lo largo de su
eje longitudinal, y para cada una de las hileras (32, 33, 34, 35)
vecinas de imanes permanentes (36) una bobina de alta frecuencia
(39, 39') propia.
19. Dispositivo según la reivindicación 18,
caracterizado porque a las dos bobinas de alta frecuencia
(39, 39') de hileras vecinas se les aplican señales desfasadas entre
sí 90º.
20. Dispositivo según la reivindicación 18 o 19,
caracterizado porque las dos bobinas de alta frecuencia (39,
39') están intercaladas entre sí.
21. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 10, caracterizado porque el transductor ultrasónico
electromagnético (42) presenta una bobina de alta frecuencia (44)
arrollada sobre un núcleo (43) conductor magnético.
22. Dispositivo según la reivindicación 21,
caracterizado porque el núcleo (43) es un núcleo de banda
anular, que rodea parcialmente una disposición de varias hileras de
imanes permanentes (45) de polaridad alternante.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19543481 | 1995-11-22 | ||
DE19543481A DE19543481C2 (de) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | Vorrichtung zur Prüfung von ferromagnetischen Materialien |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2223057T3 true ES2223057T3 (es) | 2005-02-16 |
Family
ID=7778083
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES96117842T Expired - Lifetime ES2223057T3 (es) | 1995-11-22 | 1996-11-07 | Dispositivo para verificar materiales ferromagneticos. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6009756A (es) |
EP (1) | EP0775910B1 (es) |
JP (1) | JP3806747B2 (es) |
CA (1) | CA2209899C (es) |
DE (2) | DE19543481C2 (es) |
DK (1) | DK0775910T3 (es) |
ES (1) | ES2223057T3 (es) |
NO (1) | NO323276B1 (es) |
WO (1) | WO1997019346A1 (es) |
Families Citing this family (50)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19929072A1 (de) * | 1999-06-25 | 2000-12-28 | Pii Pipetronix Gmbh | Vorrichtung zur Prüfung von Rohrleitungen aus ferromagnetischen Materialien |
US6282964B1 (en) * | 1999-09-17 | 2001-09-04 | The Babcock & Wilcox Co | Electromagnetic acoustic transducer (EMAT) inspection of cracks in boiler tubes |
DE19952407C2 (de) * | 1999-10-29 | 2001-09-13 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Ultraschallprüfung eines nach Art eines Hohlzylinders geformten Prüflings |
GB2385229B (en) * | 2002-02-05 | 2005-04-20 | Pii Ltd | Electromagnetic acoustic transducers |
GB0206174D0 (en) * | 2002-03-15 | 2002-05-01 | Pii Ltd | Electromagnetic acoustic transducer |
DE10241831B3 (de) * | 2002-09-09 | 2004-01-29 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Vorrichtung und Verfahren zur Detektion von Materialdiskontinuitäten in einem Prüfkörper |
DE10259409B3 (de) * | 2002-12-19 | 2004-05-13 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Elektromagnetischer Ultraschallprüfkopf |
DE10259891B3 (de) * | 2002-12-20 | 2004-04-15 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Elektromagnetischer Ultraschallwandler |
US6840108B2 (en) * | 2003-01-08 | 2005-01-11 | Packaging Technologies & Inspection Llc | Method and apparatus for airborne ultrasonic testing of package and container seals |
DE10304270B4 (de) * | 2003-02-03 | 2005-03-03 | Basf Ag | Vorrichtung und Verfahren zum Auffinden von Fehlstellen, insbesondere in Form von Materialrissen, in einem rotationssymmetrischen Prüfling aus einem zumindest metallische Materialanteile aufweisenden Werkstoff |
US7038444B2 (en) * | 2003-03-19 | 2006-05-02 | Southwest Research Institute | System and method for in-line stress measurement by continuous Barkhausen method |
WO2005095943A1 (en) * | 2004-03-03 | 2005-10-13 | Southwest Research Institute | System and method for in-line stress measurement by continuous barkhausen technique |
DE102004053584B4 (de) | 2004-11-05 | 2006-08-31 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Vorrichtung und Verfahren zur Materialprüfung und/oder Dickenmessung an einem wenigstens elektrisch leitende und ferromagnetische Materialanteile aufweisenden Prüfobjekt |
US7426867B2 (en) * | 2005-09-30 | 2008-09-23 | General Electric Company | Electromagnetic acoustic transducers for use in ultrasound inspection systems |
DE102005060582A1 (de) | 2005-12-17 | 2007-07-05 | Ndt Systems & Services Ag | Verfahren und System zur zerstörungsfreien Prüfung eines metallischen Werkstücks |
GB0722534D0 (en) * | 2007-11-16 | 2007-12-27 | Advanced Eng Solutions Ltd | Pipeline condition detecting method and apparatus |
WO2009087342A1 (en) * | 2008-01-11 | 2009-07-16 | Pii Limited | Pipeline inspection apparatus and method using two different ultrasound wavemodes |
JP5305706B2 (ja) * | 2008-03-26 | 2013-10-02 | 株式会社東芝 | 電磁超音波探触子および超音波探傷装置ならびに超音波探傷方法 |
DE502008002671D1 (de) * | 2008-07-16 | 2011-04-07 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren und Vorrichtung zum Auswerten von Empfangssignalen einer zerstörungsfreien Ultraschallwellenprüfung an einem Prüfkörper |
US8319494B2 (en) * | 2009-06-26 | 2012-11-27 | Tdw Delaware Inc. | Pipeline inspection tool with double spiral EMAT sensor array |
GB2471386B (en) * | 2009-06-26 | 2013-06-12 | Tdw Delaware Inc | Pipeline inspection tool with double spiral EMAT sensor array |
US8653811B2 (en) * | 2009-06-26 | 2014-02-18 | Tdw Delaware Inc. | Pipeline inspection tool with oblique magnetizer |
JP5580651B2 (ja) * | 2010-04-14 | 2014-08-27 | 九州電力株式会社 | 電磁超音波センサ |
DE102010023028A1 (de) * | 2010-06-08 | 2011-12-08 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | EMUS-Wandlersystem sowie ein Verfahren zur Erzeugung linear polarisierter Transversalwellen mit variabel vorgebbarer Polarisationsrichtung innerhalb eines Prüfkörpers |
US8232796B2 (en) | 2010-07-14 | 2012-07-31 | Invodane Engineering Ltd | Conduit sensor device with magnetic shunt and process for modifying a magnetic field |
DE102010027250A1 (de) | 2010-07-15 | 2012-01-19 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Elektromagnetischer Ultraschallempfänger |
CN102230913A (zh) * | 2011-06-25 | 2011-11-02 | 河南电力试验研究院 | 一种冷凝器不锈钢波纹管检测电磁声换能器 |
ITMI20112450A1 (it) * | 2011-12-30 | 2013-07-01 | Eni Spa | Apparato e metodo per monitorare l'integrita' strutturale di una condotta |
US9442126B2 (en) | 2012-07-14 | 2016-09-13 | Invodane Engineering Ltd. | Conduit sensor device propulsion apparatus and process for operating the propulsion apparatus |
US9625418B2 (en) * | 2012-07-14 | 2017-04-18 | Invodane Engineering Ltd | Conduit sensor device with magnetic shunt and process for modifying a magnetic field |
US10060881B2 (en) * | 2014-04-16 | 2018-08-28 | Texas Instruments Incorporated | Surface sensing method for corrosion sensing via magnetic modulation |
TWI649568B (zh) * | 2014-10-17 | 2019-02-01 | 日商日置電機股份有限公司 | Voltage detecting device |
US9962796B2 (en) | 2015-06-26 | 2018-05-08 | Data Point Targets LLC | Pipe locating system |
US10712405B2 (en) | 2015-06-30 | 2020-07-14 | A. Todd McMullen | External air core flux measurement system for a production magnetizing system |
CN105004797B (zh) * | 2015-07-24 | 2019-02-12 | 广州丰谱信息技术有限公司 | 基于恒定电磁源交变感应场的物体检测方法与装置 |
CN105548352B (zh) * | 2015-11-17 | 2018-02-06 | 苏州博昇科技有限公司 | 一种无端部检测盲区的电磁超声波换能器 |
RU2616072C1 (ru) * | 2015-12-23 | 2017-04-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" (МАИ) | Способ контроля роста усталостной трещины в магистральном трубопроводе |
GB201604440D0 (en) | 2016-03-16 | 2016-04-27 | Imp Innovations Ltd | Guided wave testing |
CN106370661A (zh) * | 2016-08-22 | 2017-02-01 | 合肥德泰科通测控技术有限公司 | 深海管路自动探伤机器人 |
RU2629896C1 (ru) * | 2016-09-29 | 2017-09-04 | Закрытое Акционерное общество "ИнтроСкан Технолоджи" | Способ ультразвукового контроля трубопровода и система для его осуществления |
CN107219299A (zh) * | 2017-06-02 | 2017-09-29 | 爱德森(厦门)电子有限公司 | 一种在用钢结构焊缝裂纹监测装置及方法 |
RU2657325C1 (ru) * | 2017-06-05 | 2018-06-13 | Общество с ограниченной ответственностью "Акустические Контрольные Системы" | Способ ультразвукового контроля объектов из твёрдых материалов, ультразвуковой высокочастотный преобразователь для его реализации (варианты) и антенная решётка с применением способа |
US10769684B1 (en) * | 2017-10-03 | 2020-09-08 | Wells Fargo Bank, N.A. | Property assessment system with buoyancy adjust device |
CN108776178A (zh) * | 2018-05-14 | 2018-11-09 | 南京航空航天大学 | 一种用于激发管道扭转导波的电磁超声换能器及其工作方法 |
RU2687086C1 (ru) * | 2018-10-11 | 2019-05-07 | Акционерное общество "ИнтроСкан Технолоджи" | Способ ультразвукового контроля толщины стенки трубопровода |
BR112021015259A2 (pt) * | 2019-04-11 | 2021-10-26 | Tdw Delaware, Inc. | Ferramenta de tubulação com campo magnético composto para inspeção em linha |
CN110496768B (zh) * | 2019-09-03 | 2020-12-22 | 厦门大学 | 一种可消除电磁干扰的双线圈电磁超声换能器 |
RU2758195C1 (ru) * | 2021-02-03 | 2021-10-26 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ижевский государственный технический университет имени М.Т. Калашникова" | Способ акустического контроля трубопровода |
CN114189122B (zh) * | 2021-12-10 | 2024-04-30 | 歌尔股份有限公司 | 振动装置及电子设备 |
CN117761166B (zh) * | 2024-02-22 | 2024-05-03 | 中国石油大学(华东) | 一种管道裂纹电磁超声量化方法及电磁超声扭转导波换能器 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3850028A (en) * | 1972-11-16 | 1974-11-26 | Rockwell International Corp | Method for ultrasonic inspection |
SU590660A1 (ru) * | 1975-07-28 | 1978-01-30 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт По Разработке Неразрушающих Методов И Средств Контроля Качества Материалов | Электромагнитно-акустический преобразователь |
US4184374A (en) * | 1978-06-22 | 1980-01-22 | Rockwell International Corporation | Ultrasonic inspection of a cylindrical object |
US4232557A (en) * | 1979-04-23 | 1980-11-11 | Rockwell International Corporation | Periodic magnet unidirectional transducer |
DE3128825C2 (de) * | 1981-07-21 | 1985-04-18 | Nukem Gmbh, 6450 Hanau | Vorrichtung zur zerstörungsfreien Prüfung von ferromagnetischen Materialien |
US4395913A (en) * | 1981-07-31 | 1983-08-02 | Rockwell International Corporation | Broadband electromagnetic acoustic transducers |
US4434663A (en) * | 1982-01-11 | 1984-03-06 | Rockwell International Corporation | Electromagnetic acoustic transducer |
US4466287A (en) * | 1982-11-04 | 1984-08-21 | Fraunhofer-Gesellschaft Zur Forderung Der Angewandten Forschung E.V. | Non-destructive, non-contact ultrasonic material |
DE3410434A1 (de) * | 1983-06-06 | 1984-12-06 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Vorrichtung zur pruefung von metallischen rohren auf fehler durch ultraschall |
US4522071A (en) * | 1983-07-28 | 1985-06-11 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method and apparatus for measuring stress |
DE3511076A1 (de) * | 1985-03-27 | 1986-10-09 | Kopp AG International Pipeline Services, 4450 Lingen | Molch fuer elektromagnetische pruefungen an rohrleitungswandungen aus stahl sowie verfahren hierzu |
DE3515977A1 (de) * | 1985-05-03 | 1986-11-06 | Nukem Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren und vorrichtung zur zerstoerungsfreien pruefung ferromagnetischer koerper |
DE3614069A1 (de) * | 1986-04-24 | 1987-11-12 | Mannesmann Ag | Vorrichtung zur zerstoerungsfreien pruefung durch ultraschall |
DE4101942A1 (de) * | 1990-01-31 | 1991-08-08 | Mannesmann Ag | Verfahren und pruefeinrichtungen zum pruefen ferromagnetischer werkstuecke mittels ultraschallwellen |
DE4223470C2 (de) * | 1992-07-16 | 1995-10-05 | Fraunhofer Ges Forschung | Ultraschall-Prüfkopf |
DE4228426C1 (de) * | 1992-08-26 | 1994-03-24 | Mannesmann Ag | Elektrodynamische Ultraschallprüfeinrichtung |
DE4301622C1 (de) * | 1993-01-22 | 1994-02-24 | Fraunhofer Ges Forschung | Vorrichtung zur Untersuchung des Gefügezustandes |
DE4303293C1 (de) * | 1993-02-05 | 1994-03-24 | Fraunhofer Ges Forschung | Elektro-magnetischer Ultraschallwellenwandler |
EP0677742B1 (de) * | 1994-04-14 | 2004-10-06 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Vorrichtung und Verfahren zur Erfassung der Prüfkopfabhebung bei der zerstörungsfreien Untersuchung von metallischen Werkstoffen mit elektromagnetischen Ultraschallwandlern |
-
1995
- 1995-11-22 DE DE19543481A patent/DE19543481C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-11-07 DE DE59611033T patent/DE59611033D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-07 EP EP96117842A patent/EP0775910B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-07 DK DK96117842T patent/DK0775910T3/da active
- 1996-11-07 ES ES96117842T patent/ES2223057T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-19 JP JP51938697A patent/JP3806747B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-19 CA CA002209899A patent/CA2209899C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-19 WO PCT/EP1996/005095 patent/WO1997019346A1/de active Application Filing
- 1996-11-19 US US08/860,968 patent/US6009756A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-20 NO NO19964932A patent/NO323276B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO964932L (no) | 1997-05-23 |
WO1997019346A1 (de) | 1997-05-29 |
EP0775910A1 (de) | 1997-05-28 |
NO964932D0 (no) | 1996-11-20 |
DK0775910T3 (da) | 2004-11-15 |
EP0775910B1 (de) | 2004-07-07 |
NO323276B1 (no) | 2007-02-26 |
CA2209899A1 (en) | 1997-05-29 |
JPH10512967A (ja) | 1998-12-08 |
DE19543481A1 (de) | 1997-05-28 |
US6009756A (en) | 2000-01-04 |
DE19543481C2 (de) | 1997-10-23 |
DE59611033D1 (de) | 2004-08-12 |
JP3806747B2 (ja) | 2006-08-09 |
CA2209899C (en) | 2004-05-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2223057T3 (es) | Dispositivo para verificar materiales ferromagneticos. | |
ES2264799T3 (es) | Evaluacion no destructiva de tuberias y tubos usando sensores magnetoestrictivos. | |
US8037764B2 (en) | Device and method for the material testing and/or thickness measurements of a test object that contains at least fractions of electrically conductive and ferromagnetic material | |
ES2391060T3 (es) | Dispositivo para ensayos no destructivos de paredes ferromagnéticas de elementos de construcción | |
US6347550B1 (en) | Ultrasonic test device | |
US4727321A (en) | Method and device for magnetic and ultrasonic testing of ferro-magnetic objects | |
US8857263B2 (en) | Ultrasonic probe and method for the nondestructive testing of a planar test specimen | |
KR20170070166A (ko) | 전자기 음향 트랜스듀서 | |
JP6395325B2 (ja) | 電磁鋼板の物性評価装置 | |
JPS5870157A (ja) | 強磁性体材料の非破壊検査方法および装置 | |
JP6275031B2 (ja) | 電磁超音波センサ | |
JP2001305115A (ja) | フェーズドアレイ式超音波探傷装置 | |
Wang et al. | Modeling and comparison of three bulk wave EMATs | |
US7434467B2 (en) | Electromagnetic ultrasound converter | |
NL8303578A (nl) | Werkwijze voor bodemonderzoek en inrichting voor het toepassen van deze werkwijze. | |
US20060236764A1 (en) | Electromagnetic ultrasound probe | |
KR102203609B1 (ko) | 전자기음향 트랜스듀서 및 이를 포함하는 배관 검사 장치 | |
JP2016138873A (ja) | 電磁鋼板の物性評価装置、その評価方法、並びに電磁鋼板の製造システム及び電磁鋼板の製造方法 | |
JP4734522B2 (ja) | 電磁超音波探触子 | |
JP2006208325A (ja) | Ppm型電磁超音波トランスデューサ、これを用いた超音波探傷方法及び装置 | |
JPH10160710A (ja) | 分割型探傷センサ及び導電性管探傷方法 | |
Tua et al. | Detection of crack in thin cylindrical pipes using piezo-actuated lamb waves | |
CN117233263B (zh) | 用于管道轴向检测缺陷的窄声束电磁超声传感器及装置 | |
RU46586U1 (ru) | Электромагнитно-акустический дефектоскоп | |
RU2649636C1 (ru) | Электромагнитно-акустический преобразователь для ультразвукового контроля |