ES2215822T3 - Procedimiento y dispositivo para el acondicionamiento de productos de tabaco cortados. - Google Patents
Procedimiento y dispositivo para el acondicionamiento de productos de tabaco cortados.Info
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Abstract
Procedimiento para el acondicionamiento de materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la humectación con vapor de agua, en el que a) los materiales de tabaco desmenuzado caen libremente hacia abajo a través de una cámara que trabaja en un paso continuo y b) se tratan con vapor de agua mediante toberas durante el movimiento de caída, caracterizado porque c) en la cámara (3) se mantiene una presión hiperbárica, especialmente una presión absoluta de más de 1 bar.
Description
Procedimiento y dispositivo para el
acondicionamiento de productos de tabaco cortados.
La invención trata de un procedimiento para el
acondicionamiento de materiales de tabaco desmenuzado mediante el
calentamiento y la humectación con vapor de agua del tipo genérico
mencionado en el preámbulo de la reivindicación 1, así como de un
dispositivo correspondiente del tipo genérico mencionado en el
preámbulo de la reivindicación 5.
Aquí se debe entender por el concepto de
"materiales de tabaco desmenuzado", por ejemplo, hojas de
tabaco desvenadas, venas de tabaco, tallos de tabaco, en cada caso
picados o deshilachados, tabaco reprocesado, así como productos
secundarios de tabaco como los Winnowing (recuperados de secundario)
de TV y ZHV.
Estos procedimientos se usan, principalmente,
para el acondicionamiento de los materiales de tabaco desmenuzado
como primer paso de un procedimiento de expansión para elevar la
llamada "capacidad de llenado" del material de tabaco.
Las hojas de tabaco verdes, recién recogidas,
contienen porcentajes relativamente altos de agua que se reducen a
menos de 10% de contenido de agua a través de distintos
procedimientos denominados "procedimientos Curing". Este tabaco
así reprocesado se lleva a las fábricas para la producción, por
ejemplo, de cigarrillos u otros artículos estimulantes sobre la base
del tabaco.
La cadena de procesamiento desde la hoja verde
hasta el tabaco en rama provoca, sin embargo, una fuerte contracción
de los materiales de tabaco. Una reducción de volumen de este tipo
daña la capacidad de llenado.
Por esta razón se han desarrollado distintos
procedimientos para contrarrestar al menos en parte esta disminución
de volumen, aprovechándose el hecho de que la estructura celular de
los materiales de tabaco desmenuzado puede envolver el volumen que
existía originalmente en la hoja.
En los procesos de expansión conocidos se
diferencia entre dos grupos de casos, a saber, los procesos High
Order, en los que el tabaco se carga en un autoclave con un medio
expansor ligeramente volátil como, por ejemplo, dióxido de carbono o
nitrógeno, pudiéndose alcanzar así, en caso de una conducción
adecuada del procedimiento, incrementos de la capacidad de llenado
en el intervalo del 100%, comparado con el valor de medición después
del corte, o procesos Low Order, en los que al acondicionamiento
previo con vapor de agua sigue un secado, por ejemplo, en un secador
de flujo, un secador de turbulencia o un secador de tambor. Después
del secado se realiza el llamado acondicionamiento posterior que
comprende una nueva humectación, un tamizado y un refrigerado.
Mediante los procesos Low Order se puede elevar la capacidad de
llenado hasta en el 50%.
La presente invención trata de un proceso de
expansión de tipo Low Order, en el que se realiza un
acondicionamiento previo para el calentamiento previo/la humectación
previa del material de tabaco con vapor de agua y un secado a
continuación.
Ya se conocen distintos procedimientos de
expansión del tipo Low Order. El documento DE3710677C2 muestra un
dispositivo de expansión con una esclusa de rueda celular para la
alimentación de material de tabaco a una cámara de expansión formada
por una zona parcial de la esclusa de rueda celular. Un gas
caliente, compuesto por aire y vapor de agua, se introduce en una
cámara de expansión de modo que el material de tabaco se acelera,
sometido a una caída de presión, a al menos 50 m/s con un tiempo de
permanencia del material de tabaco en la cámara de expansión de
menos de 0,1 segundo.
El documento WO99/23898 describe un dispositivo
para aderezar y humectar tabaco. El tabaco llega al dispositivo a
través de una esclusa de aire de modo que no puede entrar aire al
dispositivo. El tabaco cae a través del dispositivo y se rocía
mediante toberas laterales con vapor/agua/casing (salsa) y otros
materiales. La presión de las toberas está en el intervalo de 0,1 a
10 bares. El tratamiento se realiza a presión atmosférica pues no se
prevé ningún cierre de la cámara de tratamiento desde el lado de la
extracción.
El documento WO97/04673 da a conocer un
procedimiento para la expansión de venas de tabaco que se someten a
presión en un depósito cerrado mediante vapor saturado hasta que se
humectan todas las células de las venas. Después se reduce
rápidamente la presión, "explotando" las células. Este sistema
no es óptimo desde el punto de vista económico debido a su forma de
funcionamiento discontinuo, es decir, funcionamiento por lotes.
Finalmente, el documento DE19734364A da a conocer
un procedimiento y un dispositivo del tipo genérico indicado, donde
el material de tabaco desmenuzado se lleva a una cámara a través de
una esclusa de rueda celular. En esta cámara el material de tabaco
cae libremente hacia abajo y radialmente a través de una cortina de
chorros giratoria del medio de acondicionamiento. Con este fin
existe un medio de transporte dentro de la cámara, concretamente, un
rodillo de recuperación que gira alrededor de un eje que discurre
básicamente en posición transversal respecto a la dirección del
flujo de tabaco, así como orificios de tobera para el medio de
acondicionamiento con salidas básicamente en posición radial.
Este rodillo de recuperación se usa también para
disgregar y separar el tabaco que se compone de fibras más o menos
conglomeradas.
En el lado de la salida se puede prever una
esclusa de rueda celular adicional (véase la figura 4) que desplace
el tabaco a un transportador oscilante para su transporte ulterior a
un dispositivo de secado.
En este tipo de acondicionamiento previo resulta
desventajoso el esfuerzo mecánico, a la que se somete el tabaco para
disgregar los conglomerados a que dan lugar las grasas sobre la
superficie de las partículas de tabaco, que se funden durante el
calentamiento y la humectación.
La invención se basa en el objetivo de crear un
procedimiento y un dispositivo para el acondicionamiento (previo) de
partículas de tabaco desmenuzadas, en el que no aparezcan las
desventajas mencionadas antes. Especialmente se debe proponer un
procedimiento y un dispositivo que no requieran ningún esfuerzo
mecánico de las sensibles partículas de tabaco, manteniéndose las
ventajas de un procedimiento de flujo continuo.
Esto se logra mediante las particularidades
indicadas en la parte caracterizadora de las reivindicaciones 1 y
5.
Formas de realización ventajosas se definen en
las reivindicaciones secundarias.
Las ventajas alcanzadas con la invención se basan
en las ideas siguientes: se puede influir en una elevación de la
capacidad de llenado, medida en comparación con el valor de la
capacidad de llenado después del corte del tabaco, a través del
incremento de la humedad, con la que el tabaco acondicionado
previamente entra en el secador, es decir, la llamada humedad de
entrada al secador. En caso de parámetros del secador dados,
especialmente una geometría del secador dada y aquí de nuevo una
longitud fija del secador, se incrementa la capacidad de llenado con
el aumento de la humedad de entrada al secador.
Además, el aumento de la temperatura de entrada
del tabaco en el secador tiene efectos positivos en la capacidad de
llenado, pues esto provoca un intercambio de energía/calor y de
sustancias entre la fase gaseosa en el secador y las partículas de
tabaco, que, a su vez, tiene una gran importancia para el éxito del
secado en lo referido a la capacidad de llenado.
La invención logra esta mejoría adicional del
intercambio de energía/calor y de sustancias mediante un
acondicionamiento (previo) realizado a presión, o sea, un
acondicionamiento a una presión absoluta de más de 1 bar. Con este
fin la corriente de tabaco, que cae continuamente hacia abajo, se
solicita con vapor en una cámara configurada a prueba de diferencias
de presión, de manera que en la cámara se puede ajustar una
temperatura y una presión según la línea de presión del vapor
saturado.
Aquí es posible, incluso, alimentar a la cámara
vapor sobrecalentado, obteniéndose así en la cámara temperaturas por
encima de la presión de equilibrio correspondiente.
Mediante un tratamiento previo de este tipo, el
tabaco se puede calentar previamente a 180ºC de manera absoluta en
el interior de la cámara. Aquí, el calentamiento previo va unido a
una humectación simultánea. Dado que este proceso se inicia con una
condensación, se puede ajustar rápidamente la temperatura y la
humedad a las condiciones de equilibrio.
El tabaco, acondicionado previamente a
sobrepresión, se lleva directamente, es decir, sin almacenamiento
intermedio, de la cámara de acondicionamiento previo a la corriente
de aire caliente del secador y se obliga al tabaco, en dependencia
de la presión y la temperatura predominantes en el secador, a asumir
la correspondiente temperatura de equilibrio del agua. Esto
significa que a la vez que se aprovecha la energía almacenada en el
tabaco, se realiza una evaporación con refrigeración a la llamada
temperatura límite de refrigeración que está entre aproximadamente
40ºC y 98ºC a presión ambiente, concretamente, en dependencia del
contenido de vapor y la temperatura de la atmósfera en el secador.
Si se usa un secador a altas presiones, se pueden alcanzar también
altas temperaturas límite de refrigeración.
Con esto resulta posible, sin que ocurra un
intercambio de calor por convección, es decir, sin el intercambio de
energía entre el gas de secado y las partículas de tabaco en
sistemas con movimiento forzado, configurar procesos de evaporación
basados en la existencia de desequilibrios termodinámicos.
Este tipo de deshumectación en el secador se
caracteriza por velocidades extremadamente elevadas y obtiene un
aumento de la capacidad de llenado en comparación con la
condensación en sistemas abiertos accionados atmosféricamente como,
por ejemplo, el tambor o el túnel de vapor.
En una forma de realización preferida se alimenta
el vapor de agua a la cámara a través de toberas anulares que se
disponen al nivel de la superficie envolvente interna para evitar
los cantos que podrían obstaculizar el paso del tabaco.
Aunque la dirección de salida de las toberas
puede tener, en principio, una orientación horizontal o, incluso,
hacia arriba contra la corriente de tabaco, la dirección de salida
de la tobera se inclina hacia abajo, según una forma de realización
preferida, para apoyar el movimiento de transporte/vuelo del tabaco
y acelerar así la caída libre y aumentar, finalmente, la velocidad
del procedimiento.
La alimentación de vapor a la cámara se puede
realizar con cualquier ángulo, como, por ejemplo, también
tangencialmente. Sin embargo, ésta ocurre preferentemente con un
ángulo de 90ºC respecto a la dirección circunferencial de la pared
de la cámara para obtener el mayor efecto de incidencia posible.
Con el fin de evitar una condensación del vapor
de agua en la pared interna del depósito a presión, el depósito
debería disponer de una camisa de calefacción, a la que se alimente,
asimismo, vapor a una temperatura algo superior a la temperatura del
vapor de las toberas (anulares).
La cámara se debería ensanchar hacia abajo
aproximadamente en forma de cono truncado, porque así se pueden
excluir ampliamente los posibles riesgos de un atascamiento.
Se debería prestar atención a que el tabaco no
caiga a través de la cámara sin acumularse, pues no es necesaria la
acumulación, usada con frecuencia, para crear un tiempo de
permanencia en este tipo de dirección de proceso, dado que la
temperatura de equilibrio se ajusta con gran rapidez mediante la
condensación.
Con el fin de evitar cualquier acumulación no
deseada de tabaco en la cámara sometida a presión, la esclusa de
extracción debería funcionar con un volumen algo mayor que la
esclusa de alimentación. Esto se puede lograr, por ejemplo, mediante
el número de revoluciones de la esclusa y/o mediante un volumen
mayor de la cámara de la esclusa.
Después de atravesar la cámara sometida a
presión, el tabaco calentado previamente y humectado, es decir, el
tabaco condicionado previamente, se alimenta a un secador, para lo
que se pueden usar los secadores convencionales conocidos como, por
ejemplo, los secadores de tambor o los secadores de lecho
fluidizado. Sin embargo, mediante el secado más lento en esas
variantes no se incrementa la capacidad de llenado en la misma
medida que si se usa un secador de corriente de aire que se prefiere
por esta razón.
El tabaco acondicionado previamente, que sale de
la esclusa de rueda celular inferior es arrastrado por la corriente
de gas caliente de un secador de corriente de aire de este tipo y se
seca hasta alcanzar la humedad nominal de salida debido a su
permanencia en este tramo del secador.
Este secado del tabaco se caracteriza en el
primer paso por la evaporación rápida hasta alcanzar la temperatura
límite de refrigeración. Aquí, la energía de evaporación proviene
exclusivamente de las partículas de tabaco.
Por el contrario, en la segunda sección el tabaco
se deshumecta o seca a través del intercambio de calor y de
sustancias por convección. Este segundo proceso de secado es más
lento que la evaporación y contribuye, por tanto, menos
porcentualmente a la elevación de la capacidad de llenado.
Incluso aunque se trabaje con las formas de
realización menos convenientes de secadores, concretamente, con
secadores de tambor o secadores de lecho fluidizado, se alcanzan
mediante los procesos de evaporación/secado, descritos antes,
capacidades de llenado más elevadas que en el caso de la combinación
usual de tambor de calentamiento previo/túnel de vapor con los
secadores de tambor/capa fluidizada.
Como ya se ha dado a entender antes, es
importante el uso de "esclusas de rueda celular resistentes a la
diferencia de presión", o sea, de esclusas de ruedas celulares
que a pesar de las fugas inevitables debido a problemas de
hermeticidad, por una parte, y al vapor que escapa a través de las
distintas cámaras de la esclusa de rueda celular, por otra parte,
mantienen una sobrepresión absoluta y muy constante en el interior
de la cámara y, con ello, una diferencia de presión constante entre
la presión atmosférica fuera de la cámara y la presión interna de la
cámara. En el mercado se ofertan esclusas de rueda celular
adecuadas, resistentes a la diferencia de presión.
La invención se explica a continuación mediante
ejemplos de realización, haciéndose referencia a los dibujos
esquemáticos adjuntos. Muestran:
Fig. 1 un corte vertical a través de una primera
forma de realización de un dispositivo para el acondicionamiento
(previo) de materiales de tabaco desmenuzados,
Fig. 2 un corte a lo largo de la línea
A-A de la figura 1,
Fig. 3 un corte vertical a través de una segunda
forma de realización de un dispositivo para el acondicionamiento
(previo) de materiales de tabaco desmenuzados,
Fig. 4 un corte a lo largo de la línea
A-A de la figura 3 y
Fig. 5 un diagrama para la explicación del
desarrollo del procedimiento.
La figura 1 muestra un dispositivo de expansión,
indicado en general con la referencia 10, con un dispositivo para el
acondicionamiento previo de los materiales de tabaco desmenuzados y
un secador de corriente de aire 5 a continuación que se dispone
debajo del dispositivo de acondicionamiento previo 12.
Al dispositivo de acondicionamiento previo 12,
dispuesto básicamente en posición vertical, se alimentan partículas
de tabaco cortadas (láminas) a través de órganos de transporte
adecuados, por ejemplo, canales oscilantes, y pasan a través de una
esclusa de rueda celular superior 1, resistente a la diferencia de
presión, a la cámara 3 resistente a la presión del dispositivo 12,
en la que las partículas de tabaco caen libremente hacia abajo. La
cámara 3 se ensancha de forma cónica verticalmente hacia abajo para
impedir una acumulación de partículas de tabaco.
Aproximadamente a la mitad de la altura de la
cámara 3 se disponen toberas anulares 2 (véase también la figura 2)
al nivel de la superficie envolvente interna de la cámara 3 para
evitar los cantos que podrían obstaculizar el paso del tabaco.
En la forma de realización representada, la
dirección de salida de las toberas anulares 2 se inclina hacia abajo
para apoyar la dirección de transporte/vuelo del tabaco. La
dirección de salida de las toberas de salida 2 se puede orientar, en
principio, también horizontalmente o, incluso, hacia arriba contra
la corriente de tabaco.
Las partículas de tabaco caen libremente hacia
abajo en la cámara 3 en forma de cono truncado y se introducen a
través de una esclusa de rueda celular inferior 4, también
resistente a la diferencia de presión, directamente en el tramo
horizontal de un secador de corriente de aire 5.
Se puede usar también un tramo vertical de
secador de corriente como alternativa a la forma de realización
mostrada.
Con el fin de impedir una acumulación de tabaco
en la cámara 3, la esclusa de rueda celular inferior 4, que se usa
como esclusa de extracción, funciona con un volumen de transporte
algo mayor que la esclusa de alimentación superior 1. Esto se puede
lograr, por ejemplo, mediante el número de revoluciones de la
esclusa y/o un volumen mayor de las distintas cámaras de esta
esclusa, como se muestra en la figura 1.
Como se puede ver en la figura 2, el vapor se
introduce en una cámara anular en la pared de la cámara 3, a partir
de la que se alimentan las toberas anulares 2 que se orientan
radialmente hacia abajo al interior de la cámara.
Ya antes del comienzo de la alimentación de las
partículas de tabaco a la cámara, se somete el interior de la cámara
3 a una sobrepresión, medida de forma absoluta, al alimentarse vapor
saturado a través de las toberas anulares 2. De esta forma se puede
crear una presión en el interior de la cámara 3 que sólo depende de
la temperatura del vapor saturado introducido.
Debido a las dos esclusas de rueda celular 1, 4,
resistentes a la diferencia de presión, se mantiene esta presión
durante el funcionamiento continuo de modo que se pueden alcanzar
temperaturas y humedades del tabaco a la entrada del secador,
extremadamente elevadas en comparación con los procedimientos
convencionales.
Con el fin de evitar una condensación del vapor
de agua en la pared interna de la cámara 3, se puede equipar la
cámara 3, configurada como depósito a presión, con una camisa de
calefacción 6, como se puede ver en las figuras 3 y 4. A la camisa
de calefacción 6 se alimenta, desde abajo, vapor a una temperatura
algo más elevada que la temperatura del vapor inyectado a través de
las toberas anulares 2, mientras que este vapor se extrae arriba de
la camisa de calefacción 6.
Después de pasar el acondicionamiento previo a
sobrepresión y, con ello, a temperaturas extremadamente elevadas,
las partículas de tabaco calentadas previamente y humectadas caen
hacia abajo a través de la esclusa de rueda celular 4 al secador de
corriente de aire 5, donde son arrastradas por la corriente de gas
caliente y se secan durante la permanencia en el secador hasta
alcanzar la humedad nominal de salida.
El secado del tabaco se caracteriza en el primer
paso por la rápida evaporación hasta alcanzar la temperatura límite
de refrigeración. Aquí, la energía de evaporación proviene
exclusivamente de las partículas de tabaco.
En la segunda sección el tabaco se deshumecta o
se seca mediante el intercambio de calor y sustancia por
convección.
La figura 5 muestra en una representación en
forma de diagrama un acondicionamiento de las partículas de tabaco
que se introducen, asumiendo un equilibrio térmico, con una
temperatura de entrada de 20ºC en una atmósfera de vapor saturado en
la cámara 3 de sobrepresión.
Aquí, la línea marcada con triángulos indica el
cambio del contenido de humedad de las partículas de tabaco con una
humedad de entrada de 20% y la línea marcada con cuadrados, el
cambio del contenido de humedad de las partículas de tabaco con una
humedad de entrada de 18%.
Como se puede reconocer, el contenido de humedad
de las partículas de tabaco aumenta linealmente después del
acondicionamiento, expresado en porcentaje, en el intervalo de una
temperatura de vapor saturado de 100ºC a 160º de modo que, por
ejemplo, a una temperatura del vapor saturado de 160ºC las
partículas de tabaco con una humedad de entrada de 18% abandonan el
dispositivo de acondicionamiento con una humedad de salida de
aproximadamente 30,25%.
A continuación se explicará el aumento de la
capacidad de llenado, que se puede alcanzar, mediante un ejemplo que
compara el acondicionamiento previo a presión mediante el
dispositivo de la figura 3 para la elevación de la temperatura y la
humedad del tabaco y el secado subsiguiente por corriente de aire
con un acondicionamiento previo mediante agua y vapor a presión de
aire normal.
Aquí se transportó tabaco frío después de haber
sido picado con una humedad al corte de 18% en una corriente de masa
de tabaco de 200 kg/h, respecto a la humedad al corte de 18%, a
través de un tambor de acondicionamiento (sin acondicionamiento) y a
continuación se pasó a una presión del vapor de 5 bares a través de
un dispositivo según la figura 3, que se calentó previamente a 5
bares (> 152ºC) con vapor sobrecalentado. Para evitar la
formación de bolsas húmedas, hay que tener cuidado en que llegue la
menor cantidad posible de condensado al interior de la cámara 3.
El tabaco que cae hacia abajo en la cámara 3 se
lleva mediante la admisión de vapor condensado a la temperatura de
equilibrio que es de aproximadamente 152ºC. De aquí resulta una
absorción de humedad de aproximadamente 27% en masa. El tiempo de
caída es de aproximadamente 0,5 segundos, cuando se rebasa un tramo
de más o menos 1 metro.
El tabaco así acondicionado, es decir, calentado
y humectado, se seca en el secador de corriente de aire 5 hasta
alcanzar una humedad de extracción de aproximadamente 13% en
masa.
Con el fin de establecer una comparación con el
desarrollo del procedimiento según la invención, el tabaco picado se
humectó en un tambor de acondicionamiento convencional, añadiendo
vapor y agua a presión ambiente normal, de 18% de humedad a 27%, se
calentó previamente a cerca de 60ºC y se transportó a continuación
en un volumen de 200 kg/h a través de un dispositivo según la figura
3, sin otro acondicionamiento, al secador de corriente de aire
5.
Si se comparan las capacidades de llenado del
tabaco de ambos ensayos a la salida del secador de corriente de
aire 5, se obtiene en el caso del tabaco acondicionado a presión un
incremento de la capacidad de llenado de 5,9% respecto al ensayo
comparativo en que se realizó un acondicionamiento correspondiente a
presión ambiente en el tambor de acondicionamiento.
Los resultados de la capacidad de llenado se
corrigieron a 12% de humedad en masa para obtener una comparación
exacta.
Se realizaron ensayos correspondientes a
presiones de vapor distintas en el dispositivo según la figura 3,
agrupándose en la tabla siguiente los resultados obtenidos,
expresados en porcentaje como incrementos de la capacidad de
llenado, así como los parámetros de proceso correspondientes.
Como muestra comparativa para el
acondicionamiento a presión respectivo se condicionó, como se ha
descrito antes, tabaco picado, humedecido al 18%, en un tambor de
acondicionamiento a presión ambiente con vapor y agua a 60ºC de
temperatura del tabaco y la humedad del tabaco correspondiente
(véase la humedad correspondiente del acondicionamiento a presión)
para determinar el incremento de la capacidad de llenado.
Presión en el | Humedad fuera del dispositivo | Temperatura de | Incremento de la capacidad |
dispositivo [bar] | [% en masa] | equilibrio [ºC] | de llenado en [%] |
2 | 24,1 | 120 | 3,1 |
3 | 24,9 | 134 | 3,9 |
4 | 26,2 | 144 | 4,5 |
5 | 26,5 | 152 | 5,9 |
6 | 27,0 | 159 | 6,6 |
7 | 27,4 | 165 | 7,1 |
Como se ve, la temperatura de equilibrio aumenta
de la forma esperada con la presión en la cámara y provoca, a su
vez, un correspondiente incremento proporcional de la capacidad de
llenado.
Esta serie de ensayos se puede continuar, en
dependencia de la calidad de las esclusas de rueda celular, respecto
a la presión y la temperatura en el sentido de los incrementos de
presión/temperatura. En este caso se debe contar con temperaturas de
equilibrio correspondientemente más elevadas e incrementos de la
capacidad de llenado.
Claims (14)
1. Procedimiento para el acondicionamiento de
materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la
humectación con vapor de agua, en el que
- a)
- los materiales de tabaco desmenuzado caen libremente hacia abajo a través de una cámara que trabaja en un paso continuo y
- b)
- se tratan con vapor de agua mediante toberas durante el movimiento de caída, caracterizado porque
- c)
- en la cámara (3) se mantiene una presión hiperbárica, especialmente una presión absoluta de más de 1 bar.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque en la cámara (3) se mantiene una presión
absoluta de 2 a 10 bares.
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque se introduce
vapor saturado en la cámara (3) a través de las toberas (2).
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque se introduce
vapor saturado o vapor sobrecalentado a una temperatura en el
intervalo de 100ºC a 200ºC en la cámara (3).
5. Dispositivo para el acondicionamiento de
materiales de tabaco desmenuzado mediante el calentamiento y la
humectación con vapor de agua
- a)
- con una cámara, en la que los materiales de tabaco desmenuzado caen libremente hacia abajo,
- b)
- con una esclusa de rueda celular, en cada caso, en la entrada superior y en la salida inferior de la cámara y
- c)
- con toberas para el tratamiento con vapor de agua de los materiales de tabaco desmenuzado que caen libremente,
caracterizado porque
- d)
- ambas esclusas de rueda celular (1, 4) se configuran como esclusas resistentes a la diferencia de presión,
- e)
- de modo que en la cámara (3) se mantiene una presión hiperbárica de, especialmente, más de 1 bar.
6. Dispositivo según la reivindicación 5,
caracterizado porque las toberas (2) se configuran como
toberas anulares.
7. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 ó 6, caracterizado porque las toberas anulares (2) se
disponen al nivel de la superficie interna de la cámara (3).
8. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 a 7, caracterizado porque la dirección de salida de las
toberas (2) se inclina hacia abajo.
9. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 a 8, caracterizado porque la dirección de salida de las
toberas (2), vista en un plano horizontal, discurre en un ángulo de
aproximadamente 90ºC respecto a la dirección circunferencial de la
pared de la cámara (3).
10. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 a 9, caracterizado porque la cámara (3) dispone de una
camisa de calefacción (6).
11. Dispositivo según la reivindicación 10,
caracterizado porque la camisa de calefacción (6) se calienta
con vapor.
12. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 a 11, caracterizado porque la cámara (3) se ensancha hacia
abajo aproximadamente en forma de cono truncado.
13. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 a 12, caracterizado porque la esclusa de rueda celular
inferior (4), configurada como esclusa de extracción, tiene un
volumen de transporte algo mayor que la esclusa de rueda celular
superior (1), configurada como esclusa de alimentación.
14. Dispositivo según una de las reivindicaciones
5 a 13, caracterizado porque se conecta un secador de
corriente de aire (5) a la esclusa de rueda celular inferior
(4).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10038114 | 2000-08-04 | ||
DE10038114A DE10038114A1 (de) | 2000-08-04 | 2000-08-04 | Verfahren und Vorrichtung zur Konditionierung von zerkleinerten Tabakmaterialien |
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EP (1) | EP1177730B8 (es) |
AT (1) | ATE260576T1 (es) |
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