ES2208620T3 - Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorcion. - Google Patents

Abstract

Bomba de calor de adsorción con circuito (40) cerrado de adsorbedor-desorbedor que contiene al menos dos módulos (15, 16) de bombas de calor compuestos, en cada caso, por un adsorbedor-desorbedor (8, 10) y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante, un intercambiador (11) de calor primario solicitado por una fuente (19) de calor y comunicado con ésta, una bomba (12) de recirculación y un primer dispositivo (20) de conmutación, un segundo dispositivo (17) de conmutación, un circuito (49) de calefacción que se comunica con un intercambiador (5) de calor de la red de calefacción, un primer sistema (1) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con uno de los intercambiadores (7) de calor del medio refrigerante, un segundo sistema (2) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con el otro intercambiador (9) de calor del medio refrigerante, un tercer sistema (3) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con el intercambiador (5) de calor de la red de calefacción, un cuarto sistema (4) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con una fuente (6) de calor ambiental, pudiéndose conectar en circuito mediante el segundo dispositivo (17) de conmutación el primer sistema (1) de conductos de salmuera con el cuarto sistema (4) de conductos de salmuera o con el tercer sistema (3) de conductos de salmuera, mientras que simultáneamente el segundo sistema (2) de conducción de salmuera se puede conectar en circuito con aquel del tercer o del cuarto sistema (3, 4) de conductos de salmuera que no se comunica con el primer (1) sistema de conductos de salmuera y pudiéndose comunicar el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera entre sí para formar un circuito y pudiéndose comunicar el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera individualmente por sí mismos.

Description

Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción.

La invención trata, en primer lugar, de una bomba de calor de adsorción según el preámbulo de la reivindicación independiente sobre el equipo y de un procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción de este tipo según la reivindicación independiente sobre el procedimiento.

En las bombas de calor de adsorción se desorbe un medio refrigerante (casi siempre agua) en un desorbedor y este medio refrigerante se condensa en un condensador. El desorbedor y el condensador forman un módulo de bombas de calor. Al mismo tiempo, un adsorbedor adsorbe en otro lugar un medio refrigerante que se ha evaporado mediante un evaporador. El adsorbedor y el evaporador forman un módulo de bombas de calor con igual construcción que el primer módulo mencionado. Estos dos procesos de sorción no son constantes, sino que constituyen una función de la temperatura, de la presión y de la cantidad del medio refrigerante existente. Esto significa que los procesos de adsorción y desorción se debilitan durante el funcionamiento de las bombas de calor de adsorción y que después de cierto tiempo sólo existen flujos energéticos relativamente reducidos. Por tanto, los módulos de bombas de calor se tienen que invertir después de un tiempo definido (aproximadamente 80% de la energía posible se puede transmitir), de modo que el desorbedor se convierte en adsorbedor y a la inversa (circuito de adsorbedor-desorbedor). De la misma manera, al menos en las bombas de calor que se conocen, por ejemplo, de los documentos DE19902694 y DE10061677, también el evaporador se convierte en condensador y el condensador, en evaporador (circuito de salmuera). En los manejos de procedimiento conocidos, ambos circuitos se invierten al mismo tiempo. De este modo el condensador caliente (salmuera aproximadamente a 35ºC) se conecta, partiendo de la red de calefacción, directamente a la fuente de calor ambiental más fría (típicamente, salmuera aproximadamente a 0ºC), por lo que pasa calor del sistema calefactor al entorno provocando pérdidas nada despreciables.

El objetivo de la invención es evitar esta desventaja y proponer una bomba de calor de adsorción caracterizada por una estructura sencilla. Otro objetivo de la invención es proponer un procedimiento del tipo mencionado al inicio, en el que se eviten ampliamente las pérdidas durante la conmutación de los grupos constructivos individuales de los módulos de bombas de calor.

Esto se logra, según la invención, con una bomba de calor de adsorción del tipo mencionado al inicio mediante las características distintivas de la reivindicación independiente sobre el procedimiento.

A través de las medidas propuestas se logra que la bomba de calor de adsorción pueda aprovechar el calor, que se perdería durante una conmutación simultánea de los grupos constructivos de ambos módulos, para el calentamiento del evaporador que se convierte en condensador, lo que reduce considerablemente las pérdidas en los tiempos de conmutación y/o se realiza una compensación de temperatura en el evaporador y el condensador, evitándose las pérdidas de calor.

Mediante las características de la reivindicación 2 se protege una configuración ventajosa del adsorbedor y del desorbedor.

Mediante las características de la reivindicación 3 se protegen pasos de procedimiento ventajosos para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción correspondiente, aprovechándose el calor, que se perdería durante la conmutación simultánea de los grupos constructivos de ambos módulos, para el calentamiento del evaporador, que se convierte en condensador, y evitándose pérdidas de calor, como ya se ha descrito en relación con la reivindicación 1.

Según las características distintivas de la reivindicación 4 se tiene la ventaja de que el circuito de adsorbedor-desorbedor se puede invertir a bajo costo, al invertirse la dirección de flujo mediante un dispositivo de conmutación sin tener que usarse aquí, por ejemplo, una costosa bomba con conmutación de la dirección de giro que, además, presenta una eficiencia menor.

Las características de la reivindicación 5 protegen tiempos de proceso ventajosos para el proceso de sorción.

Según las características de la reivindicación 6, el proceso de adsorción-desorción finaliza cuando el medio portador de calor en el circuito de adsorbedor-desorbedor dentro o corriente abajo del adsorbedor o del desorbedor no alcanza o sobrepasa una temperatura determinada. Durante la adsorción el calor pasa al medio portador de calor en el circuito de adsorbedor-desorbedor. Primero, el medio portador de calor se calienta. Dado que con el transcurso del tiempo la zeolita se acerca a su límite de saturación, se reduce la adsorción, es decir, que cada vez se libera menos calor. Debido a que el medio portador de calor enfría simultáneamente el adsorbedor, finaliza el incremento de temperatura y la temperatura vuelve a caer. La temperatura máxima del medio portador de calor depende, entre otras cosas, de la forma de realización y de la composición del adsorbedor, así como de la velocidad de flujo del medio portador de calor y de las corrientes de energía en los otros intercambiadores de calor.

En vez de estar condicionado por temperaturas límite fijas de acuerdo a la reivindicación 6, el proceso de adsorción-desorción finaliza según las características de la reivindicación 7 cuando los procesos sólo avanzan lentamente, lo que se detecta a través de gradientes de temperatura en el circuito de adsorbedor-desorbedor.

Otra posibilidad de finalizar ventajosamente el proceso de adsorción-desorción se describe mediante las características de la reivindicación 8. En consecuencia, el calentamiento o el enfriamiento se miden en el adsorbedor o el desorbedor. Si la diferencia de temperatura es pequeña, constituye un indicio de que el proceso ha concluido por completo. Sin embargo, esto presupone que primero el proceso se haya puesto en marcha, pues también al comienzo del proceso la diferencia de temperatura es correspondientemente reducida.

Según las características de la reivindicación 9, el proceso de adsorción-desorción también se puede finalizar ventajosamente, si la presión en el módulo de bombas de calor, que adsorbe, no alcanza un valor determinado, lo que constituye un indicio de que la zeolita ha adsorbido casi todo el medio refrigerante.

De manera equivalente a esto se puede medir, según las características de la reivindicación 10, el nivel de llenado del medio refrigerante en el módulo de bombas de calor que adsorbe. Si no hay o sólo queda poco medio refrigerante en el evaporador, ya no se puede o apenas se puede realizar el proceso de adsorción.

De manera equivalente a la reivindicación 6, se puede lograr, según las características de la reivindicación 11, una finalización ventajosa del proceso de adsorción-desorción, basada en el hecho de que el desorbedor necesita para la desorción energía del circuito adsorbedor-desorbedor. Aquí se efectúa primero un enfriamiento que se ralentiza y finaliza para pasar después nuevamente a un incremento de la temperatura.

En vez de estar condicionado por temperaturas límite fijas de acuerdo a la reivindicación 11, el proceso de adsorción-desorción finaliza según las características de la reivindicación 12 cuando el proceso de desorción sólo avanza lentamente, lo que se detecta a través de gradientes de temperatura en el circuito de adsorbedor-desorbedor.

Otra posibilidad de finalizar ventajosamente el proceso de adsorción-desorción se describe mediante las características de la reivindicación 13. En consecuencia, el calentamiento o el enfriamiento se miden en el adsorbedor o el desorbedor. Si la diferencia de temperatura es pequeña, constituye un indicio de que el proceso ha concluido por completo. Sin embargo, esto presupone que primero el proceso se haya puesto en marcha, pues también al comienzo del proceso la diferencia de temperatura es correspondientemente reducida.

Según las características de la reivindicación 14, el proceso de adsorción-desorción finaliza ventajosamente si la presión en el módulo, que desorbe, no alcanza un valor límite, lo que se evalúa como un indicio de que sólo se condensa poco agente refrigerante en el condensador y, por tanto, ha finalizado por completo la desorción.

Otra posibilidad consiste, según la reivindicación 15, en medir el nivel de llenado del medio refrigerante. Si se sobrepasa un valor límite determinado, el medio refrigerante se tiene que haber desorbido por completo del desorbedor.

Según las características de la reivindicación 16 se tiene la ventaja de que primero se detienen los procesos de sorción, y por tanto los flujos energéticos, en los módulos de bombas de calor antes de que se conecten de nuevo los intercambiadores de calor. Así se evitan las pérdidas.

Las características de la reivindicación 17 protegen tiempos de proceso ventajosos para el paso de proceso según la reivindicación 16.

Según las características de las reivindicaciones 18 y 19 se puede detectar sobre la base de pequeñas diferencias de temperatura que los flujos energéticos según la reivindicación 16 casi se han detenido.

Según las características de la reivindicación 20 se tiene la ventaja de que se realiza un intercambio de calor entre el condensador y el evaporador antes de que estos intercambien su función. También de esta forma se evitan pérdidas.

Las características de la reivindicación 21 protegen tiempos de proceso ventajosos para el paso de proceso según la reivindicación 20.

Según las características de la reivindicación 22 se puede detectar sobre la base de no alcanzarse una diferencia de temperatura determinada que se ha realizado por completo el intercambio de calor según la reivindicación 20.

Según las características de la reivindicación 23 puede ocurrir en cada uno de los dos circuitos, que contienen el evaporador o el condensador, una compensación de temperatura, en cada caso, entre el sistema de conductos y el intercambiador de calor.

Las características de la reivindicación 24 protegen tiempos de proceso ventajosos para el paso de proceso según la reivindicación 23.

Según las características de la reivindicación 25 existen criterios de finalización de la compensación de temperatura, según la reivindicación 23, al no poder ocurrir un flujo de calor conveniente entre el condensador y el retorno de calefacción.

Según las características de la reivindicación 26 existen criterios de finalización de la compensación de temperatura, según la reivindicación 23, al no poder ocurrir un flujo de calor conveniente entre el evaporador y el entorno.

Según las características de la reivindicación 27, primero ocurre una compensación de temperatura entre el condensador y el evaporador, antes de que el circuito del evaporador o del condensador realice una compensación interna de temperatura.

Según las características de la reivindicación 28 se finaliza el proceso de conmutación del adsorbedor al desorbedor y a la inversa, así como del evaporador al condensador y a la inversa.

A continuación se explican ejemplos de realización de la invención mediante los dibujos de las figuras 1 a 12. Muestran:

Fig. 1 la estructura y la conexión de una bomba de calor de adsorción según la invención durante la verdadera fase de trabajo, en la que se transmite calor en los módulos de bombas de calor,

Fig. 2 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante una fase de transición,

Fig. 3 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante otra fase de transición,

Fig. 4 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante otra fase de transición,

Fig. 5 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante una segunda fase de transición, en la que se transmite calor en los módulos de bombas de calor,

Fig. 6 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante otra fase de transición,

Fig. 7 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante otra fase de transición,

Fig. 8 la conexión de la misma bomba de calor de adsorción según la invención durante otra fase de transición,

Fig. 9 la estructura de una bomba de calor de adsorción según la invención sin dispositivos de conmutación,

Fig. 10 un módulo de bombas de calor,

Fig. 11 un intercambiador de calor de zeolita y

Fig. 12 la estructura de una bomba de calor de adsorción según la invención con puntos de medición posibles para el registro del estado de funcionamiento.

En la totalidad de las 12 figuras, los números de referencia iguales significan detalles iguales en cada caso.

Una bomba de calor según la figura 9 dispone de un circuito 40 de adsorbedor-desorbedor, en el que se encuentran una fuente de calor en forma de un intercambiador 11 de calor primario calentado por un quemador 19, un intercambiador 10 de calor de zeolita, una bomba 12 de recirculación, un intercambiador 21 de calor de la red de calefacción y otro intercambiador 8 de calor de zeolita, así como un sistema 1 de conductos de salmuera que trabaja como zona de evaporación, en la que se sitúan un intercambiador 9 de calor del medio refrigerante, una bomba 14 de recirculación y un intercambiador 5 de calor de la red de calefacción. El intercambiador 9 de calor del agente refrigerante y el intercambiador 10 de calor de zeolita, por una parte, así como el intercambiador 7 de calor del agente refrigerante y el intercambiador 8 de calor de zeolita, por la otra, se estructuran, en cada caso, como módulos 16 y 15 de bombas de calor con igual construcción según las figuras 10 y 11. Los intercambiadores 8 y 10 de calor de zeolita disponen de tubos 41 de aletas que se llenan con bolas 43 de zeolita entre las aletas 42. Los módulos 16 y 15 de bombas de calor están rodeados, en cada caso, por un depósito 44 al vacío, en el que se encuentran, respectivamente, los intercambiadores 8 ó 10 de calor de zeolita, el intercambiador 7 ó 9 de calor del medio refrigerante, una protección 45 contra la irradiación entre estos dos intercambiadores de calor y el medio refrigerante agua.

En el estado de funcionamiento, representado en la figura 9, el intercambiador 10 de calor de zeolita trabaja como desorbedor y el intercambiador 8 de calor de zeolita, como adsorbedor, el intercambiador 7 de calor del medio refrigerante, como evaporador y el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante, como condensador.

En este estado representado, el medio portador de calor en el circuito 40 de adsorbedor-desorbedor se calienta en el intercambiador 11 de calor primario mediante el quemador 19. El medio portador de calor, calentado, fluye al intercambiador 10 de calor de zeolita que trabaja como desorbedor. Las bolas 43 de zeolita del intercambiador 10 de calor de zeolita se saturan primero con agua. El calor añadido provoca que el agua se desorba y, por tanto, abandone el intercambiador 10 de calor de zeolita. El vapor de agua, producido de esta manera, se condensa en el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante que trabaja como condensador, cediendo así calor al sistema 2 de conductos de salmuera que trabaja como zona de condensación. En el intercambiador 21 de calor de la red de calefacción se sigue enfriando el medio portador de calor del circuito 40 de adsorbedor-desorbedor y el calor se cede al circuito 49 de calefacción. En el módulo 15 de bombas de calor, la zeolita primero está relativamente seca en el intercambiador 8 de calor de zeolita que trabaja como adsorbedor. Se alimenta calor ambiental al intercambiador 7 de calor del medio refrigerante que trabaja como evaporador. De esta manera se evapora agua que se encuentra alrededor del intercambiador 7 de calor del medio refrigerante (evaporador). El vapor de agua, producido de esta forma, pasa a la zeolita del intercambiador 8 de calor de zeolita que trabaja como adsorbedor, calentándose la zeolita. El intercambiador 8 de calor de zeolita cede este calor al circuito 40 de adsorbedor-desorbedor. El proceso finaliza como muy tarde cuando la zeolita del intercambiador 8 de calor de zeolita ha adsorbido toda el agua situada en el módulo 15 de bombas de calor o cuando el intercambiador 10 de calor de zeolita ha cedido su contenido de agua hasta el estado de equilibrio seco del desorbedor a su temperatura de funcionamiento máxima.

Con el fin de generar un proceso casi continuo a partir de este proceso, los módulos pueden intercambiar su función mediante la conmutación. El desorbedor seco se convierte en adsorbedor y el adsorbedor húmedo, en desorbedor. Para que puedan trabajar como tales, el evaporador en el circuito de evaporación se tiene que convertir en condensador en el circuito de condensación y el condensador en el circuito de condensación, en evaporador en el circuito de evaporación. Por esta razón los módulos 15 y 16 de bombas de calor se estructuran idénticamente de modo que puede ocurrir un proceso de circulación mediante una conexión correspondiente según las figuras 1 a 8. A través de un dispositivo 20 de conmutación se cambia la dirección de flujo de los intercambiadores 8 y 10 de calor de zeolita, así como se intercambia mediante otro dispositivo 17 de conmutación la comunicación de los intercambiadores 7 y 9 de calor del medio refrigerante con el intercambiador 6 de calor ambiental y el intercambiador 5 de calor de la red de calefacción.

La figura 1 muestra una bomba de calor según la invención, que se diferencia de la figura 9 porque los dispositivos 17 y 20 de conmutación, controlados mediante un control 50 de conmutación con elementos 51 de tiempo a través de líneas 52 y 53 de señales, se integran a la instalación de bombas de calor. El intercambiador 5 de calor de la red de calefacción se comunica a través de un sistema 3 de conductos de salmuera y la fuente 6 de calor ambiental, a través de un sistema 4 de conductos de salmuera, con el dispositivo 17 de conmutación. La corriente circula por los distintos elementos como se muestra en la figura 9, de modo que ocurren los mismos procesos. En el módulo 16 de bombas de calor se realiza una desorción en el intercambiador 10 de calor de zeolita, se transporta una corriente 47 de agua del desorbedor al condensador y se produce una condensación en el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante. En este tiempo se produce en el módulo 15 de bombas de calor una adsorción en el intercambiador 8 de calor de zeolita, un flujo 48 de agua del evaporador hacia el adsorbedor y una evaporación en el intercambiador 7 de calor del medio refrigerante. Este estado se ha finalizado como muy tarde cuando en el módulo 15 la zeolita ha adsorbido todo el medio refrigerante o cuando en el módulo 16 la zeolita ha alcanzado su estado de equilibrio seco a la temperatura de funcionamiento máxima.

Después de transcurrir un tiempo prefijado por los elementos 51 de tiempo, el control 50 de conmutación envía una señal al dispositivo 20 de conmutación. En este momento cambia, según la figura 2, el paso a través de ambos intercambiadores 8 y 10 de calor de zeolita mediante el dispositivo 20 de conmutación. A través del intercambiador 10 de calor de zeolita pasa el medio portador de calor en dirección contraria a la corriente del intercambiador 11 de calor primario y a través del intercambiador 8 de calor de zeolita, corriente abajo del intercambiador 11 de calor primario. La circulación a través de los intercambiadores 7 y 9 de calor del medio refrigerante permanece invariable.

De esta manera se logra que el intercambiador 8 de calor de zeolita se caliente y que el intercambiador 10 de calor de zeolita se enfríe. Esto provoca que se paralice, en cada caso, la desorción en el intercambiador 10 de calor de zeolita y, con esto, la condensación en el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante o la adsorción en el intercambiador 8 de calor de zeolita y, con ello, la evaporación en el intercambiador 7 de calor del medio refrigerante.

En el próximo paso de trabajo según la figura 3, después que se han detenido la condensación y la evaporación, se conecta el dispositivo de conmutación de modo que ambos intercambiadores 7 y 9 se comunican entre sí para realizar un intercambio de calor entre estos elementos.

A continuación, el dispositivo 17 de conmutación se conecta según la figura 4 de modo que el sistema 1 de conductos de salmuera del intercambiador 7 de calor del medio refrigerante y el sistema 2 de conductos de salmuera del intercambiador 9 de calor del medio refrigerante se ponen internamente en cortocircuito en cada caso. Dado que el intercambiador 8 de calor de zeolita desorbe, se calienta el intercambiador 7 de calor del medio refrigerante mediante el medio refrigerante condensado en el módulo 15 de bombas de calor. En ese tiempo el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante adsorbe, es decir, necesita agua. Esta agua se evapora en el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante en el módulo 16 de bombas de calor, provocando el medio refrigerante, que se evapora, un enfriamiento del intercambiador 9 de calor del medio refrigerante.

De esta forma se logra que en el próximo paso de trabajo exista la caída de temperatura correcta entre el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante (más frío) y el intercambiador 6 de calor ambiental (más caliente), así como entre el intercambiador 7 de calor del medio refrigerante (más caliente) y el intercambiador 5 de calor de la red de calefacción (más frío). De esta forma se evita que el calor residual se ceda al entorno y que la red de calefacción se enfríe.

Según la figura 5, después de la compensación interna de temperatura en los sistemas 1 y 2 de conductos de salmuera se conecta el dispositivo 17 de conmutación de modo que el intercambiador 9 de calor del medio refrigerante se comunique con la fuente 6 de calor ambiental, así como el intercambiador 7 de calor del medio refrigerante, con el intercambiador 5 de calor de la red de calefacción. Ahora, los módulos 15 y 16 de bombas de calor han intercambiado, en cada caso, su función en comparación con la figura 1. La forma de funcionamiento es correspondientemente equivalente. Las figuras 6 a 8 muestran los pasos de trabajo restantes del proceso de trabajo casi continuo. El modo de funcionamiento de la bomba de calor de adsorción de la figura 6 se corresponde con el de la figura 2, teniendo en cuenta el hecho de que mediante inversiones ha cambiado la dirección de flujo, la secuencia de paso y/o la función de los componentes correspondientes. Lo mismo ocurre en las figuras 7 y 3, así como en las figuras 8 y 4. Después del paso de trabajo según la figura 8 se realiza el paso de trabajo según la figura 1.

La figura 12 muestra una bomba de calor de adsorción con puntos de medición para la determinación del estado de funcionamiento. De este modo se puede realizar una conmutación como alternativa a una conmutación a tiempos prefijados, cuando se sobrepasan o no se alcanzan determinadas temperaturas límite o se queda por debajo de los gradientes de temperatura. En el circuito 40 de adsorbedor-desorbedor se encuentran puntos 54, 60 de medición dentro de los intercambiadores 8, 10 de calor de zeolita, puntos 55 y 59 de medición de temperatura respectivamente entre los intercambiadores 8 y 10 de calor de zeolita, así como el intercambiador 11 de calor primario y los puntos 58 y 61 de medición de temperatura entre los intercambiadores 8 y 10, así como en el dispositivo 20 de conmutación. Con el fin de limitar la cantidad de puntos de medición también se podría pensar en que en lugar de los puntos 58 y 61 de medición se situara únicamente un punto de medición de temperatura en la línea 25. En el sistema 1 de conductos de salmuera se encuentran los puntos de medición de temperatura 64 en dirección contraria a la corriente y 65 corriente abajo del intercambiador 7 de calor del medio refrigerante. En el sistema 2 de conductos de salmuera se sitúan puntos de medición de temperatura 66 en dirección contraria a la corriente y 67 corriente abajo del intercambiador 9 de calor del medio refrigerante. En el módulo 16 de bombas de calor se encuentra un punto 63 de medición de presión y un punto 62 de medición del nivel de llenado en el fondo del módulo 15 de bombas de calor.

Claims (28)

1. Bomba de calor de adsorción con circuito (40) cerrado de adsorbedor-desorbedor que contiene al menos dos módulos (15, 16) de bombas de calor compuestos, en cada caso, por un adsorbedor-desorbedor (8, 10) y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante, un intercambiador (11) de calor primario solicitado por una fuente (19) de calor y comunicado con ésta, una bomba (12) de recirculación y un primer dispositivo (20) de conmutación, un segundo dispositivo (17) de conmutación, un circuito (49) de calefacción que se comunica con un intercambiador (5) de calor de la red de calefacción, un primer sistema (1) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con uno de los intercambiadores (7) de calor del medio refrigerante, un segundo sistema (2) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con el otro intercambiador (9) de calor del medio refrigerante, un tercer sistema (3) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con el intercambiador (5) de calor de la red de calefacción, un cuarto sistema (4) de conductos de salmuera que comunica el segundo dispositivo (17) de conmutación con una fuente (6) de calor ambiental, pudiéndose conectar en circuito mediante el segundo dispositivo (17) de conmutación el primer sistema (1) de conductos de salmuera con el cuarto sistema (4) de conductos de salmuera o con el tercer sistema (3) de conductos de salmuera, mientras que simultáneamente el segundo sistema (2) de conducción de salmuera se puede conectar en circuito con aquel del tercer o del cuarto sistema (3, 4) de conductos de salmuera que no se comunica con el primer (1) sistema de conductos de salmuera y pudiéndose comunicar el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera entre sí para formar un circuito y pudiéndose comunicar el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera individualmente por sí mismos.

2. Bomba de calor de adsorción según la reivindicación 1, caracterizada porque el adsorbedor-desorbedor (8, 10) está formado por un intercambiador de calor de zeolita.

3. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción con circuito (40) cerrado de adsorbedor-desorbedor según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque durante la conmutación de una comunicación del primer sistema (1) de conductos de salmuera del cuarto sistema (4) de conductos de salmuera al tercer sistema (3) de conductos de salmuera o durante la conmutación de una comunicación del primer sistema (1) de conductos de salmuera del tercer sistema (3) al cuarto sistema (4) de conductos de salmuera se comunican entre sí temporalmente el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera y/o el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera se ponen respectivamente internamente en cortocircuito.

4. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 3, caracterizado porque se invierte la dirección de flujo del circuito (40) de adsorbedor-desorbedor.

5. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 ó 4, caracterizado porque el tiempo, durante el que simultáneamente un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en este módulo (15, 16) de bombas de calor o durante el que un desorbedor (8, 10) realiza simultáneamente la desorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y los intercambiadores (7, 9) de calor del medio refrigerante pertenecientes a éste realizan la condensación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, dura entre 2 y 45 minutos, preferentemente de 5 a 30 minutos.

6. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando la temperatura del medio portador de calor en el circuito (40) de adsorbedor-desorbedor en un punto (54, 55, 59, 60) de medición dentro o corriente abajo del adsorbedor (8, 10) no alcanza o sobrepasa un valor límite T_{A} determinado.

7. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando el cambio de temperatura del medio portador de calor en el circuito (40) de adsorbedor-desorbedor en un punto (54, 55, 59, 60) de medición dentro o corriente abajo del adsorbedor (8, 10) no alcanza un valor límite \DeltaT_{A}/\Deltat determinado (cambio de temperatura por tiempo).

8. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando la diferencia de temperatura del medio portador de calor en el circuito (40) de adsorbedor-desorbedor entre dos puntos (54, 55, 58, 59,60, 61) de medición dentro, corriente abajo o en la dirección contraria de la corriente del adsorbedor (8, 10) no alcanza un valor límite \DeltaT_{AWT} determinado.

9. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando la presión en el módulo (15, 16) de bombas de calor, que adsorbe, en un punto (56, 63) de medición dentro de este módulo (15, 16) de bombas de calor no alcanza un valor límite P_{A,mín\cdot} determinado.

10. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando el nivel de llenado del medio refrigerante en el módulo (15, 16) de bombas de calor que adsorbe, medido en un punto (57, 62) de medición en el fondo del módulo (15, 16) de bombas de calor no alcanza un valor límite h_{mín} determinado.

11. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un desorbedor (8, 10) realiza la desorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la condensación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando la temperatura del medio portador de calor en el circuito (40) de adsorbedor-desorbedor en un punto (54, 58, 60, 61) de medición dentro o corriente abajo del desorbedor (8, 10) no alcanza o sobrepasa un valor límite T_{D} determinado.

12. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un desorbedor (8, 10) realiza la desorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la condensación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando el cambio de temperatura del medio portador de calor en el circuito (40) de adsorbedor-desorbedor en un punto (54, 58, 60, 61) de medición dentro o corriente abajo del desorbedor (8, 10) no alcanza un valor límite \DeltaT_{D}/\Deltat determinado.

13. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un desorbedor (8, 10) realiza la desorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la condensación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando la diferencia de temperatura del medio portador de calor en el circuito (40) de adsorbedor-desorbedor entre dos puntos (55, 54, 58, 59, 60, 61) de medición dentro o corriente abajo del desorbedor (8, 10) no alcanza un valor límite \DeltaT_{DWT} determinado.

14. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un desorbedor (8, 10) realiza la desorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la condensación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando la presión en el módulo (15, 16) de bombas de calor, que desorbe, en un punto (56, 63) de medición dentro de este módulo (15, 16) de bombas de calor no alcanza un valor límite P_{D,mín} determinado.

15. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizado porque la fase, durante la que simultáneamente un desorbedor (8, 10) realiza la desorción en uno de los módulos (15, 16) de bombas de calor y un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la condensación en este módulo (15, 16) de bombas de calor, finaliza cuando el nivel de llenado del medio refrigerante en el módulo (15, 16) de bombas de calor que adsorbe, medido en un punto (57, 62) de medición en el fondo del módulo (15, 16) de bombas de calor sobrepasa un valor límite h_{máx} determinado.

16. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 3 a 15, caracterizado porque tras la fase en la que un adsorbedor (8, 10) realiza la adsorción en un módulo (15, 16) de bombas de calor mientras que el intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante perteneciente a éste realiza la evaporación en el módulo (15, 16) de bombas de calor, se invierte la dirección de flujo del circuito (40) de adsorbedor-desorbedor, mientras que por un tiempo t_{l} determinado se mantiene invariable la circulación a través de los sistemas (1, 2, 3, 4) de conductos de salmuera.

17. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 16, caracterizado porque el tiempo t_{l} determinado está entre 8 segundos y 8 minutos, preferentemente entre 10 y 300 segundos.

18. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 16, caracterizado porque el tiempo t_{l} determinado finaliza cuando la diferencia de temperatura entre un punto (64 ó 66) de medición corriente arriba y un punto (65 ó 67) de medición corriente abajo del evaporador (7, 9) no alcanza un valor límite \DeltaT_{V} determinado que se corresponde con la temperatura en el punto 64 ó 66 de medición menos la temperatura en el punto 65 ó 67 de medición.

19. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 16, caracterizado porque el tiempo t_{l} determinado finaliza cuando la diferencia de temperatura entre un punto (67 ó 65) de medición corriente abajo y un punto (66 ó 64) de medición corriente arriba del condensador (7, 9) no alcanza un valor límite \DeltaT_{K} determinado que se corresponde con la temperatura en el punto 67 ó 65 de medición menos la temperatura en el punto 66 ó 64 de medición.

20. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 16 a 19, caracterizado porque después de la conmutación del dispositivo (20) de conmutación el dispositivo (17) de conmutación comunica entre sí en circuito el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera por un tiempo t_{K} determinado.

21. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 20, caracterizado porque el tiempo t_{k} determinado se encuentra entre 5 segundos y 10 minutos, preferentemente entre 10 y 300 segundos.

22. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 8, caracterizado porque el tiempo t_{K} determinado finaliza cuando la diferencia de temperatura entre un punto (65 ó 67) de medición corriente abajo del evaporador (7, 9) y un punto (67 ó 65) de medición corriente abajo del condensador (7, 9) y/o la diferencia de temperatura entre un punto (64 ó 66) de medición corriente arriba del evaporador (7, 9) y un punto (66 ó 64) de
medición corriente arriba del condensador (7, 9) no alcanza un valor límite \DeltaT_{VK} determinado.

23. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según una de las reivindicaciones 16 a 19, caracterizado porque después de la conmutación de la dirección de circulación del circuito (40) de adsorbedor-desorbedor tanto el primer sistema (1) de conductos de salmuera como el segundo sistema (2) de conductos de salmuera se comunican individualmente por sí mismos en el circuito por un tiempo t_{S} determinado.

24. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 23, caracterizado porque el tiempo t_{S} determinado se encuentra entre 0,5 y 20 minutos, preferentemente entre 1 y 10 minutos.

25. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 23, caracterizado porque el tiempo t_{S} determinado finaliza cuando la temperatura del medio portador de calor en el primer o el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera, que el dispositivo (17) de conmutación comunica respectivamente con un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante, en un punto (65, 67) de medición corriente abajo del condensador (7, 9) es mayor o igual que la temperatura en un punto (68) de medición en el retorno del circuito (49) de calefacción.

26. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según la reivindicación 23, caracterizado porque el tiempo t_{S} determinado finaliza cuando la temperatura del medio portador de calor en el primer o el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera, que el dispositivo (17) de
conmutación comunica respectivamente con un intercambiador (7, 9) de calor del medio refrigerante, en un punto (65, 67) de medición corriente abajo del evaporador (7, 9) es menor o igual que la temperatura ambiente.

27. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según al menos una de las reivindicaciones 20 a 26, caracterizado porque primero el primer y el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera se comunican entre sí en circuito por un tiempo t_{K} determinado antes de que inmediatamente después tanto el primer sistema (1) de conductos de salmuera como el segundo sistema (2) de conductos de salmuera se comuniquen individualmente por sí mismos en el circuito por un tiempo t_{S} determinado.

28. Procedimiento para el funcionamiento de una bomba de calor de adsorción según al menos una de las reivindicaciones 20 a 27, caracterizado porque después de los circuitos internos del primer y del segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera, según al menos una de las reivindicaciones 20 a 24, el primer o el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera, que fue el último conectado con el tercer sistema (3) de conductos de salmuera, se comunica con el cuarto sistema (4) de conductos de salmuera y el primer o el segundo sistema (1, 2) de conductos de salmuera, que fue el último conectado con el cuarto sistema (4) de conductos de salmuera, se comunica con el tercer sistema (3) de conductos de salmuera.