ES2201268T3 - Dispositivo y procedimiento para aglomerar y precipitar particulas contenidas en una corriente de gas. - Google Patents
Dispositivo y procedimiento para aglomerar y precipitar particulas contenidas en una corriente de gas.Info
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Abstract
LA PRESENTE INVENCION CONSISTE EN UN PROCEDIMIENTO PARA AGLOMERAR Y PRECIPITAR PARTICULAS CONTENIDAS EN UNA CORRIENTE DE GAS TURBULENTA. MAS CONCRETAMENTE, LA PRESENTE INVENCION ESTA RELACIONADA CON UN METODO DE AGLOMERACION (3), UN DISPOSITIVO DE PRECIPITACION (10) Y UN CONJUNTO DE AGLOMERACION Y PRECIPITACION COMBINADOS, Y TAMBIEN CON EL METODO DE SEPARACION ASOCIADO.
Description
Dispositivo y procedimiento para aglomerar y
precipitar partículas contenidas en una corriente de gas.
La presente invención se refiere a las mejoras
introducidas en dispositivos de precipitación de partículas y a
dispositivos de aglomeración de partículas destinados para ser
utilizados con dispositivos de precipitación de partículas, así como
a la combinación de un dispositivo de aglomeración de partículas y
de un dispositivo de precipitación de partículas. La invención se
refiere a la vez al dispositivo y al método de realización.
Las solicitudes de patente americanas nº
08/290.883 y 08/406.393, constituyendo la segunda en parte la
continuación de la primera, depositadas el 18 de Agosto de 1994 y el
20 de Marzo de 1995 (véase igualmente la patente británica nº
2.264.655 B publicada el 24 de Mayo de 1995, la solicitud de patente
británica nº 94/07.441.6 presentada el 14 de Abril de 1994, la
solicitud de patente internacional publicada WO 93/15.822 y la
solicitud de patente internacional WO 95/00.489) describen
respectivamente un cierto número de formas de dispositivos de
precipitación de partículas destinados para separar las partículas
arrastradas en una corriente de gas turbulento (generalmente, pero
no necesariamente, aire). Se hace referencia a estos documentos en
la descripción dada a continuación. Las partículas pueden ser
sólidas o líquidas.
En la descripción específica dada a continuación,
uno de los aspectos de la presente invención se explicará
particularmente para la separación de una neblina de aceite
contenida en una corriente de aire turbulento, es decir partículas
de aceite ultrafinas en suspensión, típicamente gotitas de un tamaño
inferior a 0,5 micrones. Se encuentran tales corrientes de aire
cargadas de neblina en forma de emisiones de máquinas industriales
que funcionan a velocidad elevada.
Es preciso sin embargo apreciar que este ejemplo
de la presente invención relativo a la separación de gotitas de
aceite contenidas en una corriente de aire no es limitativo en el
marco de la presente invención ya que la invención se aplica
igualmente en la separación (precipitación) de otras partículas
líquidas o sólidas en suspensión, por ejemplo polvo, vapor o humos.
Una separación de este tipo puede ser realizada por uno de los
dispositivos de precipitación divulgados en las solicitudes y en la
patente mencionadas anteriormente, por la variante de los
dispositivos de precipitación anteriormente divulgados descrita en
el presente documento, o por cualquier otra forma de dispositivo de
precipitación tal como un dispositivo de precipitación
electrostático capaz de realizar la separación deseada de las
partículas contenidas en una corriente de gas.
Se ha descubierto que el rendimiento de un
dispositivo de precipitación de partículas es sensiblemente superior
si las partículas presentan un cierto tamaño mínimo. La separación
de partículas de un tamaño inferior al micrón con la ayuda de un
dispositivo de precipitación es menos eficaz o puede necesitar un
equipo más costoso. Por ejemplo, una separación adecuada de
partículas de un tamaño inferior al micrón puede necesitar un
dispositivo de precipitación de fases múltiple o de una longitud
desmesurada, lo cual producirá un resultado insatisfactorio o la
necesidad de la instalación de un equipo excesivamente costoso.
Uno de los objetos de la presente invención es
evitar estas dificultades proponiendo un método y un aparato
destinados para aumentar el tamaño de las partículas contenidas en
la corriente gaseosa antes de que las mismas entren en el
dispositivo de precipitación.
Este objetivo se logra por la aglomeración de las
partículas previamente a su entrada en el dispositivo de
precipitación. Aunque la técnica de aglomeración descrita aquí sea
particularmente eficaz cuando las partículas se presentan
inicialmente en forma de una neblina, la misma es igualmente
aplicable a partículas que presentan la forma de polvo, vapor o
humo. Además, esta técnica no se limita a las partículas que
presentan un tamaño inicial inferior al micrón. Casi toda dimensión
de tamaño de partículas que entren en el dispositivo de
precipitación es ventajoso. También cuando se dice aquí que esta
técnica se refiere a la aglomeración de "finas" partículas, hay
que incluir igualmente todas las partículas que son demasiado
pequeñas para experimentar una separación rápida y eficaz en el seno
de un dispositivo de precipitación, comprendidas las partículas
ultra-finas presentes en una neblina.
La presente invención puede así, por una parte,
definirse como un método de separación de finas partículas de una
corriente de gas turbulento en el transcurso del cual las indicadas
finas partículas se aglomeran primeramente en forma de partículas
más grandes, luego las indicadas partículas más grandes se separan
de la corriente gaseosa por precipitación.
Así, la invención se refiere a un conjunto de
aglomeración y de precipitación que comprende en combinación:
- (a)
- un dispositivo de aglomeración destinado para recibir una corriente de gas turbulento que contiene finas partículas en suspensión y para evacuar la corriente en la cual la mayor parte de las indicadas finas partículas se aglomeran en forma de partículas más grandes, y
- (b)
- un dispositivo de precipitación destinado para recibir la corriente que sale del dispositivo de aglomeración y para separar las partículas de mayor tamaño de la corriente gaseosa, el indicado dispositivo de precipitación destinado para eliminar las partículas contenidas en una corriente gaseosa, comprende al menos un canal no obstruido destinado a transportar la corriente que presenta una circulación turbulenta y una serie de objetos que se extienden a lo largo de al menos un lado de cada canal, estando los indicados objetos dispuestos a intervalos aproximados en el sentido de la circulación con el fin de definir entre ellos espacios en los cuales penetren torbellinos procedentes de cada canal, lo cual provoca la acumulación de las partículas en la superficie de los mencionados objetos después del declive de los torbellinos, estando los indicados objetos constituidos por al menos una placa ondulada cuyos pliegues presentan una profundidad superior al paso entre los pliegues.
Preferentemente, el indicado dispositivo de
aglomeración destinado para aumentar el tamaño de finas partículas
en suspensión en una corriente de gas turbulento, puede
comprender:
- (a)
- un conducto provisto de una abertura de entrada destinada para recibir la corriente y una salida destinada para la evacuación de la corriente, y
- (b)
- una serie de estructuras malladas dispuestas de forma sensiblemente paralela las unas con relación a las otras y espaciadas a lo largo del conducto entre la abertura y la salida, extendiéndose cada filtro a través del conducto generalmente en sentido transversal con relación a la corriente, de tal forma que la totalidad de la corriente atraviese sensiblemente todos los filtros sucesivamente,
- (c)
- cada estructura mallada que comprende partes sólidas repartidas por el conducto con el fin de que tropiecen una parte de las partículas y orificios repartidos por el conducto para permitir el paso de la corriente.
Ventajosamente, el número de estructuras malladas
puede elevarse al menos a diez.
De manera preferencial, el número de estructuras
malladas puede elevarse al menos a 30.
Las partes sólidas de cada estructura mallada
pueden ocupar una superficie inferior a la mayor parte de la sección
del conducto.
Cada estructura mallada puede comprender
conjuntos de hilos paralelos separados entre sí y que se extienden
transversalmente los unos con relación a los otros para formar la
estructura mallada, formando estos hilos las indicadas partes
sólidas, y espacios entre los hilos que forman los indicados
orificios.
La relación de la distancia entre los hilos sobre
el espesor de los hilos puede estar aproximadamente comprendida
entre diez y cinco.
Según uno de los aspectos de la invención, cada
estructura mallada puede comprender una placa provista de
orificios.
La separación de las estructuras malladas las
unas con relación a las otras en el sentido de la circulación de la
corriente no debe ser inferior a aproximadamente cinco
milímetros.
Las estructuras pueden estar constituidas por un
material continuo mallado que se extiende sucesivamente sobre unos
vástagos transversales situados en la parte superior y en la parte
inferior del conducto.
La mencionada profundidad puede ser
aproximadamente cuatro veces superior al indicado paso.
Cada una de las indicadas placas onduladas puede
orientarse de forma sensiblemente vertical para permitir a las
partículas acumuladas en su superficie caer al fondo de una
cubierta que contiene la o las mencionadas placa(s) y que
definen así el indicado canal o los indicados canales.
El fondo de la cubierta puede estar inclinado con
relación a la horizontal con el fin de favorecer la circulación de
las partículas caídas de las superficies de la placa o de las
placas ondulada(s) hacia un extremo de dicho fondo, y luego a
un colector exterior.
Las indicadas partículas pueden ser líquidas y el
mencionado colector exterior puede comprender una trampa de
líquido.
Las indicadas partículas pueden ser sólidas y el
mencionado colector exterior puede comprender una tolva.
El indicado dispositivo de precipitación puede
comprender una cubeta que se extiende a lo largo del fondo de la
cubierta y que incluye las partes inferiores de las indicadas
placas onduladas, según el cual un pequeño espacio libre está
previsto entre los extremos inferiores de las indicadas placas
onduladas y el fondo de la cubierta con miras a recoger las
partículas sólidas caídas de la superficie de las placas y
conducirlas por debajo de las indicadas placas onduladas a través
de una abertura prevista en la cubeta para llevarlas a una ranura de
evacuación de partículas situada en el extremo del fondo de la
cubierta.
El dispositivo de precipitación puede comprender
un vibrador destinado para favorecer la transferencia de las
partículas sólidas al colector exterior.
La presente invención se refiere igualmente a un
método de aglomeración y de separación de finas partículas de una
corriente de gas turbulento, que comprende primeramente la
aglomeración de las indicadas finas partículas en forma de
partículas más grandes, luego la separación de las indicadas
partículas más grandes por precipitación, realizándose la separación
de las indicadas partículas por el paso del gas de circulación
turbulenta procedente de la aglomeración en al menos un canal que
comprende una serie de objetos que se extienden a lo largo de al
menos un lado de cada canal, estando los indicados objetos
dispuestos a intervalos aproximados en el sentido de la circulación
con el fin de definir entre ellos espacios en los cuales penetran
torbellinos procedentes de cada canal, lo cual provoca la
acumulación de las partículas en la superficie de los indicados
objetos después del declive de los torbellinos, estando los
indicados objetos constituidos por al menos una placa ondulada cuyos
pliegues presentan una profundidad superior al paso entre los
pliegues.
De forma ventajosa, la etapa de aglomeración
consiste en hacer pasar la corriente de gas sucesivamente a través
de una serie de estructuras malladas con miras a llevar una parte de
las partículas a tropezar con las partes sólidas de cada una de las
estructuras malladas con el fin de que se aglomeren para formar
partículas mayores, siendo la mayor parte de las indicadas
partículas re-arrastradas por la
corriente.
Una parte de las indicadas partículas más grandes
pueden caer de las estructuras malladas.
Conforme a la invención, se puede hacer pasar la
corriente sucesivamente a través al menos de diez estructuras
malladas.
Se puede hacer pasar la corriente sucesivamente a
través de al menos 30 estructuras malladas.
Se puede hacer pasar la corriente con las
partículas mayores re-arrastradas a un
dispositivo de precipitación de partículas.
Según uno de los aspectos de la invención, las
finas partículas pueden estar constituidas por una neblina.
Las finas partículas pueden estar constituidas
por polvo, vapor o humo.
- la figura 1 es una vista de conjunto de la
disposición de un dispositivo de aglomeración y de un dispositivo de
precipitación según la invención,
- la figura 2 es una vista lateral abierta
fragmentada de un dispositivo de aglomeración según un modo de
realización de la presente invención.
- la figura 3 es una vista plana abierta
fragmentada de una parte del dispositivo de aglomeración de la
figura 2,
- la figura 4 es una vista según la línea
4-4 de la figura 2,
- la figura 4A es una vista fragmentada de una
variante de la figura 4,
- la figura 5 es una vista en perspectiva abierta
fragmentada de un dispositivo de precipitación según otro modo de
realización de la invención,
- la figura 6 es una alzado lateral abierto del
dispositivo de precipitación de la figura 5,
- la figura 7 es una vista por debajo abierta del
dispositivo de precipitación de las figuras 5 y 6, y
- la figura 8 es un fragmento agrandado de un
elemento colector en el dispositivo de precipitación según las
figuras 5, 6, ó 7.
El dispositivo de precipitación de partículas 10
presentado en las figuras 1 y 2 puede ser uno cualquiera de los
dispositivos de precipitación descritos en la patente o en las
solicitudes anteriores citadas más arriba, y puede tratarse más
particularmente de uno de los presentados en la solicitud de patente
americana nº 08/406.393 o su variante descrita a continuación en
relación con las figuras 5 a 8. Puede también tratarse de un
dispositivo de precipitación cualquiera capaz de separar partículas
sólidas o líquidas de una corriente de aire turbulento 12 aspirado
en el sistema por un ventilador 11 o por cualquier otro medio. El
ventilador comprende un motor 11A y una salida 11B.
Conforme a la invención un dispositivo de
aglomeración 13 está dispuesto río arriba del dispositivo de
precipitación 10 en relación con el sentido de la circulación
gaseosa. El dispositivo 13 tiene por función aumentar el tamaño de
las partículas arrastradas o en suspensión en la corriente de aire
12 con el fin de que las superficies colectoras del dispositivo de
precipitación 10 puedan separarlas de la corriente de forma más
eficaz.
El sistema presentado en la figura 1 ha sido
concebido para separar partículas líquidas de una corriente de gas,
por ejemplo una neblina; es el motivo por el cual está inclinado
con relación a la horizontal y provisto de una trampa de líquido
20. El líquido acumulado en el sistema (esencialmente, pero no
exclusivamente, en el fondo del dispositivo de precipitación 10)
fluye por el fondo del dispositivo de precipitación 10 y por el
dispositivo de aglomeración 13, penetra en un tubo de desagüe 19 y
por último en una trampa 20 que sirve de colector externo de líquido
impidiendo al aire ser aspirado en el sistema en este lugar. Los
niveles de líquido típicos en el tubo de desagüe 19 y en la trampa
20 se presentan en la figura 1.
Cuando el sistema está concebido para separar
partículas sólidas, por ejemplo polvo, estas últimas características
se modifican, como se describe a continuación en relación con las
figuras 6 y 7.
Como se puede apreciar en las figuras 2 y 3, el
dispositivo de aglomeración 13 puede consistir en un conducto
tubular 14 de sección rectangular (en un ejemplo específico, de 34
cm de largo, 46 cm de ancho y 30 cm de alto) que forma un túnel
entre una abertura conectada con la entrada de la corriente de gas
y una salida conectada con el dispositivo de precipitación 10. Una
serie de filtros 15 espaciados los unos de los otros está dispuesta
en este conducto 14, extendiéndose cada uno de estos filtro
plenamente a través del conducto en las dos direcciones
perpendiculares a la corriente de aire 12 si bien, teóricamente, la
totalidad de la corriente de aire debe atravesar sucesivamente todos
los filtros 15. En la práctica, una pequeña cantidad de la
corriente puede contornear los indicados filtros.
Como lo muestra la figura 4, que no está hecha a
escala, un filtro típico 15 consiste en dos conjuntos de hilos
transversales 16 que forman una red mallada, pudiendo estos hilos
ser de un material apropiado tal como poliéster, de fibra de vidrio
o de metal. En un ejemplo típico, cada hilo 16 presenta
aproximadamente un espesor de 1 mm, estando los hilos espaciados los
unos de los otros aproximadamente 5 mm. Un método apropiado para
constituir este conjunto cuando los filtros 15 están hechos de un
material flexible consiste en utilizar una cinta muy larga de este
material y en hacer pasar sucesivamente sobre los vástagos
inferiores 17 y superiores 18 que se extienden de un lado a otro del
conducto 14. El diámetro de estos vástagos determinará el espacio de
los filtros 15, el cual puede estar comprendido entre
aproximadamente 5 mm y 1 cm. Si los filtros están dispuestos de
forma mucho más aproximada, no cumplirán totalmente su papel, como
se ha describe a continuación, pues no funcionaran totalmente como
filtros separados. Si están más separados, aunque funcionen entonces
de forma eficaz, se obtiene un aparato con una extensión
desmesurada.
Cuando la corriente de aire turbulento 12 de la
cual se admite que transporta partículas de neblina de aceite de un
tamaño inferior al micrón penetra en al orificio de entrada del
dispositivo de aglomeración 13, , se ha descubierto
experimentalmente que una pequeña parte de estas partículas se
separa de las porciones de la corriente de aire que pasa por cada
lado de cada hilo 16, tropezando las partículas así separadas
directamente en los hilos. En cada filtro 15, solo una pequeña
fracción de partículas de neblina entrantes tropieza con los hilos,
pues la mayor parte de las partículas pasa libremente con la
corriente de aire a través de los orificios presentes entre los
hilos. Si se considera que una fracción (y) de las partículas de
neblina entrantes tropieza con las partes sólidas (hilos) del
primer filtro, la fracción restante (1 - y) pasará a través de los
orificios. Las partículas de neblina que han atravesado los
orificios con la corriente de aire se mezclarán debido a la
circulación turbulenta y presentarán una distribución sensiblemente
uniforme antes de alcanzar el segundo filtro. Además, si es
necesario, los hilos pueden estar dispuestos al tresbolillo entre
filtros adyacentes con el fin de garantizar la presencia de hilos
directamente sobre el paso de las partículas que han atravesado los
orificios del filtro precedente, con la corriente de aire.
Alcanzando el segundo filtro, la misma fracción (y) de la fracción
restante (1 - y) tocará los hilos. La fracción restante (transmitida
a través de los orificios) después del segundo filtro es así (1 - y
) - y(1 - y) = 1 - y)^{2}. Después de haber
atravesado n filtros, la fracción de las partículas de neblina de
aceite iniciales que quedan en la corriente de aire será
(1 - y)^{n}. 0,04 representa un valor típico para y. Es
decir 4%. Si n= 60, por ejemplo, la fracción de partículas que
quedan después de que la corriente ha atravesado el último filtro de
la serie será igual a 0,96 a la potencia 60, lo cual corresponde
aproximadamente a 0,09. Así, una fracción de aproximadamente 9% de
las partículas de neblina iniciales quedará en la corriente de aire
que sale del dispositivo de aglomeración, mientras que
aproximadamente un 91% habrán tropezado con uno u otro de los
filtros.
Tras el impacto, la mayoría de las substancias
que constituyen las partículas que han tropezado con los filtros
tienen tendencia a ser re-arrastradas por
la corriente de aire. Sin embargo, se ha apreciado que estas
substancias re-arrastradas estaban constituidas
por nuevas partículas, más grandes que las partículas iniciales. En
otras palabras, las finas partículas iniciales se aglomeraron para
proporcionar partículas mayores. Algunas de estas partículas
aglomeradas permanecen en el dispositivo de aglomeración y caen al
fondo de la instalación, formando así un líquido que fluye por la
trampa 20 y se junta así con conjunto de partículas recogidas. Para
obtener este resultado, es importante que la corriente de gas que
pasa por el dispositivo de aglomeración presente una circulación
turbulenta.
En el marco de un ensayo realizado con una
neblina de aceite producida por un nebulizador, se midieron que
aproximadamente un 80% en peso de las partículas de neblina que
penetran en el dispositivo de aglomeración presentaban un tamaño
inferior a 0,5 micrones. Cuando esta neblina pasaba directamente en
un dispositivo de precipitación con una longitud de un metro
(habiéndose retirado el dispositivo de aglomeración), solamente un
40% en peso de las partículas se habían separado de la corriente de
aire. Sin embargo, cuando el dispositivo de aglomeración estaba
situado entre la neblina entrante y el mismo dispositivo de
precipitación, este último separaba aproximadamente un 93% en peso
de las partículas de neblina contenidas en la corriente de aire.
Este mismo rendimiento (recuperación del 93%) habría podido ser
obtenido en teoría con un dispositivo de precipitación solo (sin
dispositivo de aglomeración) si la longitud del dispositivo de
precipitación hubiese sido aumentada a cinco metros. Mientras que el
dispositivo de aglomeración utilizado solo no permite recoger más
que una mediocre cantidad de partículas con un tamaño inferior al
micrón, la sinergia de los fenómenos que se producen en el seno de
los dispositivos asociados de aglomeración y de precipitación
permite obtener un método que ofrece los altos rendimientos
requeridos en materia de separación de finas partículas sin
necesitar la utilización de un dispositivo de precipitación más
largo.
Con el fin de demostrar esta sinergia, se admite
que el dispositivo de aglomeración de partículas 13 recoge la
neblina de aceite con un rendimiento fraccionario global (a) y que
el dispositivo de precipitación recoge esta misma neblina con un
rendimiento fraccionario global (b). En ausencia de sinergia, el
rendimiento fraccionario E del sistema combinado dispositivo de
aglomeración + dispositivo de precipitación sería E = 1 - (1 - a) (1
- b). Como se ha visto, el rendimiento fraccionario real E' del
sistema combinado dispositivo de aglomeración + dispositivo de
precipitación es ampliamente superior a E, es decir que E'>>
E. No solamente eso muestra la existencia de una sinergia, sino que
se aprecia igualmente la causa física, es decir que la neblina que
sale del dispositivo de aglomeración y que penetra en el
dispositivo de precipitación no es la misma neblina que la que ha
entrado en el dispositivo de aglomeración; se trata de una neblina
formada por partículas con un tamaño ampliamente superior, que es
recogida por el dispositivo de precipitación con un rendimiento
fraccionario muy superior b'> b al que habría podido ser
observado para la neblina inicial. Así, 1- (1-a) -
(1 - b') >> 1 - (1 - a) (1 - b). Se determinó que un 80% en
peso de las partículas de neblina inicial presentaban un tamaño
inferior a 0,5 micrones, mientras que las partículas que
constituyen la neblina que sale del dispositivo de aglomeración
presentan un tamaño medio de aproximadamente 4 micrones. Los
rendimientos medidos son los siguientes: E' = 0,93, b' = 0,9, b =
0,4 y a = 0,3, donde E = 0,58. Es por consiguiente evidente que
E'>>E.
En los ejemplos matemáticos presentados
anteriormente, se ha admitido la realización de 60 filtros, 57
filtros que han sido en realidad utilizados en el transcurso del
ensayo descrito más arriba. La elección del número de filtros
constituirá un compromiso entre una mejora de los rendimientos (más
filtros) y de la economía (menos filtros). En el caso en que una
cierta baja de los rendimientos sea admisible, o si las partículas
entrantes presentan un tamaño superior al micrón siendo partículas
finas en el sentido en que son demasiado pequeñas para ser separadas
directamente por el dispositivo de precipitación, es posible
utilizar un número más limitado de filtros. Normalmente, este
número, no será de preferencia inferior a 30, pero puede llegar
hasta 10, incluso menos, cuando rendimientos menores son admisibles
o cuando el valor de y puede ser aumentado, o también cuando el
aparato deba proceder a la separación de una neblina que contiene
gotitas de una tamaño sensiblemente superior desde el origen. Pueden
por consiguiente existir circunstancias para las cuales un número
relativamente reducido de filtros pueda mostrarse eficaz. No existe
un número máximo, aunque un número superior a 100 sería normalmente
poco rentable con relación a la ventaja que lo sería retirado. El
número de filtros estará por consiguiente de preferencia normalmente
comprendido entre 30 y 80
Aunque cada filtro 15 haya sido descrito hasta
aquí bajo la forma de una estructura mallada constituida por hilos
perpendiculares entre sí, es igualmente posible utilizar otra
estructura tal como una placa perforada que produce el mismo
efecto, es decir que ofrezca un gran número de partes sólidas
destinadas para ser golpeadas por ciertas partículas, dejando
espacios destinados para permitir el paso de la corriente de gas y
partículas que queden arrastradas. La figura 4A ilustra una parte de
dicha placa. Aunque la realización de una placa perforada pueda
producir un aumento de la pérdida de carga experimentada por la
corriente de gas, la misma puede igualmente favorecer un aumento del
valor de y y por consiguiente permitir reducir el número de filtros
requeridos, lo cual tendría un efecto positivo en el plano de la
pérdida de carga.
Es preciso notar que el término de "filtro"
utilizado en las reivindicaciones adjuntas no se aplica solamente a
estructuras malladas, sino igualmente a estructuras no malladas
tales como la placa perforada 16A presentada en la figura 4A, con
la condición de que esta juegue un papel similar estando provista de
una superficie sobre la cual estén repartidas partes sólidas con las
que tropiezan las partículas y espacios libres que permiten el paso
de la corriente gaseosa. Con el fin de minimizar las pérdidas de
carga, la superficie constituida por partes sólidas representará
normalmente menos de un 50% de la sección total del conducto.
Varios ensayos de larga duración han sido
realizados con una neblina de aceite. Al inicio de estos ensayos, se
ha observado que los filtros del dispositivo de aglomeración y los
elementos colectores de partículas en el seno del dispositivo de
precipitación estaban impregnados de aceite. El caudal utilizado se
elevaba a 1000 m^{3} por hora, y la velocidad de la corriente de
aire era de siete metros por segundo. Se observó una separación muy
satisfactoria de las gotitas de aceite, así como una pérdida de
carga aceptable de solamente cinco centímetros de columna de
agua.
Los filtros estarán de preferencia orientados
verticalmente, fluyendo la corriente gaseosa horizontalmente. Sin
embargo, estas condiciones no son rígidas y es posible separarse de
ellas permitiendo al dispositivo de aglomeración funcionar
eficazmente. La inclinación del sistema que permite la circulación
de las partículas recogidas en la trampa 20 no presentará una
orientación totalmente horizontal y, como se indica a continuación,
el grado de inclinación puede aumentarse, por ejemplo en 15º, cuando
deben recogerse partículas sólidas. No existiría normalmente ninguna
ventaja con modificar la orientación de la circulación de una
corriente gaseosa, que es generalmente horizontal, y la de los
filtros, que están generalmente dispuestos de forma vertical.
Las figuras 5 a 8 presentan detalles de las
partes del dispositivo de precipitación que presentan modificaciones
con relación a las construcciones descritas en la patente y en las
solicitudes de patente citadas anteriormente. La teoría en la cual
están basadas los rendimientos de separación de partículas de la
variante presentada en las figuras 5 a 8 permanece sin embargo
esencialmente la misma que la aplicada en esta patente y en estas
solicitudes.
En las figuras 5 a 8, el dispositivo de
precipitación 10 está provisto de una cubierta 21 que forma un
túnel que se extiende por una abertura que recibe la corriente de
gas que sale del dispositivo de aglomeración o que viene
directamente de un orificio de admisión, si la utilización de un
dispositivo de aglomeración no es necesaria debido al tamaño
relativamente importante de las partículas arrastradas, hasta una
salida conectada con el ventilador (11).
Con el fin de proporcionar una descripción tan
exhaustiva como sea posible, el dispositivo de precipitación se
representa en las figuras 5 a 8 en forma de un dispositivo
destinado para la separación de partículas sólidas, sin dispositivo
de aglomeración 13 asociado. El principio de base de la construcción
puede sin embargo ser aplicado igualmente en la separación de
partículas líquidas, con la condición de que se le asocie un sistema
de recuperación de líquido apropiado tal como los canales de
evacuación y la trampa 20 en sustitución del sistema de recuperación
de polvo presentado en las figuras 5 a 8.
Los elementos colectores que se extienden a lo
largo de la cubierta 21 presentan la forma de placas onduladas 22,
de preferencia metálicas. Las placas onduladas 22 se extienden desde
la parte superior de la cubierta 21 hasta cerca de la parte inferior
de la cubierta, dejando así un espacio libre que permita a los
polvos recogidos pasar a través de una abertura 30 y una ranura 25
antes de penetrar en una tolva de almacenado 26. En la figura 5,
solo una primera placa ondulada 22 ha sido representada por motivos
de claridad. En la práctica existirían una pluralidad de tales
placas dispuestas lado con lado, por ejemplo las tres representadas
en las figuras 6 y 7, dispuestas a través de la cubierta 21 y
espaciadas las unas con relación a las otras con el fin de formar
canales 23 destinados para el paso de la corriente gaseosa,
dispuestos entre placas adyacentes y entre las placas y la cubierta.
Como este modo de realización de la invención está destinado para
recoger polvos y como los polvos no fluyen tan fácilmente como un
líquido, la cubierta 21 presenta una mayor inclinación, por ejemplo
de al menos 15º, con relación a la horizontal 29, y la misma está
conectada con un vibrador 28 que provoca la circulación de los
polvos sobre el fondo. Cuando los polvos recogidos por las placas
onduladas 22 caen al fondo de la cubierta 21, una parte de ellos
tendría tendencia a dispersarse por los canales abiertos 23 si no
fuesen retenidos y sería re-arrastrada por la
corriente de gas. Para impedir eso, las partes inferiores de las
placas 22 están encerradas en unas cubetas 24. En el extremo
inferior (entrada) de la cubierta 21, estas cubetas 24 presentan una
abertura 30 que se comunica con una ranura 25 que se extiende a
través del fondo de la cubierta y se comunica con una tolva 26 (no
representada en la figura 5 por motivos de claridad) que juega el
papel de colector externo destinado para la recuperación y el
transporte de polvos. Durante la utilización de un dispositivo de
aglomeración, este último puede ventajosamente alojarse en la misma
cubierta 21, o en una cubierta que presente la misma sección que la
cubierta 21, como en el caso de la recuperación de una neblina
presentada en la figura 1. En este caso, la entrada del dispositivo
de aglomeración comprenderá una ranura 25 más bien que un orificio
de evacuación de polvo. En la recuperación de polvo, un espacio
libre está igualmente previsto entre los filtros y el fondo del
dispositivo de aglomeración. Un reflector 27 está situado en el
extremo superior (salida) de la cubierta 21 para llevar la corriente
de gas a dejar la cubierta a un nivel situado por encima del fondo
y por consiguiente para minimizar toda tendencia al
re-arrastre de los polvos caídos en el fondo.
Con el fin de minimizar el
re-arrastre de partículas de polvo separadas de la
corriente gaseosa por las placas onduladas, pero que no han caído
aún en las cubetas, los pliegues de las placas 22 deben ajustarse,
es decir formar ángulos de poco valor. En otras palabras, la
profundidad de cada pliegue en el sentido d (figura 8) debe ser
sensiblemente superior al paso p. Una relación d/p del orden de
cuatro sería la adecuada. Aunque esta relación pueda ser modificada
en función de las circunstancias, se mantendrá a un valor
sensiblemente superior a uno para obtener los mejores rendimientos
posibles.
En resumen los rendimientos de un dispositivo de
precipitación destinado para separar partículas líquidas o sólidas
en suspensión en una corriente gaseosa se mejoran, cuando las
partículas son finas o ultra-finas, por ejemplo
inferiores al micrón, tratando la corriente gaseosa antes de que
penetre en el dispositivo de precipitación con miras a la
aglomeración de las finas partículas en forma de partículas con un
tamaño superior. Este resultado se obtiene haciendo pasar la
corriente gaseosa sucesivamente a través de una serie de filtros.
Algunas partículas arrastradas por la corriente gaseosa tropiezan
con las partes sólidas de cada filtro y se aglomeran en el
transcurso del proceso. Una gran parte de las partículas aglomeradas
es seguidamente re-arrastrada por la corriente
gaseosa y pasa por el dispositivo de precipitación. Como un bajo
porcentaje solamente de las partículas tropieza en cada filtro,
generalmente es preferible utilizar un número relativamente elevado
de filtros, por ejemplo al menos 30. Una forma de realización
perfeccionada del dispositivo de precipitación utiliza placas
onduladas que forman las superficies sobre las cuales las partículas
se acumulan.
Claims (25)
1. Conjunto de aglomeración y de precipitación
que comprende en combinación:
(a) un dispositivo de aglomeración (13) destinado
para recibir una corriente de gas turbulento que contiene finas
partículas en suspensión y para evacuar la corriente en la cual la
mayor parte de las indicadas finas partículas se aglomeran en forma
de partículas más grandes, y
(b) un dispositivo de precipitación (10)
destinado para recibir la corriente que sale del dispositivo de
aglomeración y para separar las partículas de mayor tamaño de la
corriente gaseosa, el indicado dispositivo de precipitación
destinado para eliminar las partículas contenidas en una corriente
gaseosa, comprende al menos un canal no obstruido destinado a
transportar la corriente que presenta una circulación turbulenta y
una serie de objetos que se extienden a lo largo de al menos un lado
de cada canal, estando los indicados objetos dispuestos a intervalos
aproximados en el sentido de la circulación con el fin de definir
entre ellos espacios en los cuales penetran torbellinos procedentes
de cada canal, lo cual provoca la acumulación de las partículas en
la superficie de los mencionados objetos después del declive de los
torbellinos, estando los indicados objetos constituidos por al menos
una placa ondulada cuyos pliegues presentan una profundidad superior
al paso entre los pliegues.
2. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 1, caracterizado porque el indicado
dispositivo de aglomeración está destinado para aumentar el tamaño
de finas partículas en suspensión en una corriente de gas
turbulento, incluye:
(a) un conducto provisto de una abertura de
entrada destinada para recibir la corriente y una salida (11B)
destinada para la evacuación de la corriente, y
(b) una serie de estructuras malladas (15)
dispuesta de forma sensiblemente paralela las unas con relación a
las otras y espaciadas a lo largo del conducto entre la abertura y
la salida, extendiéndose cada filtro a través del conducto
generalmente en sentido transversal con relación a la corriente, de
tal forma que la totalidad de la corriente atraviese sensiblemente
todos los filtros sucesivamente,
(c) comprendiendo cada estructura mallada
comprende partes sólidas repartidas por el conducto con el fin de
que tropiecen por una parte partículas y orificios repartidos por
el conducto para permitir el libre paso de la corriente.
3. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 2, caracterizado porque el número de
estructuras malladas (15) se eleva al menos a diez.
4. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 2, caracterizado porque el número de
estructuras malladas (15) se eleva al menos a 30.
5. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según una cualquiera de las reivindicaciones 2, 3 ó 4,
caracterizado porque las partes sólidas de cada estructura
mallada (5) ocupan una superficie inferior a la mayor parte de la
sección del conducto.
6. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según una cualquiera de las reivindicaciones 2, 3, ó 4,
caracterizado porque cada estructura mallada (15) comprende
conjuntos de hilos (16) paralelos separados entre sí y que se
extienden transversalmente los unos con relación a los otros para
formar la estructura mallada, formando estos hilos las indicadas
partes sólidas, y espacios entre los hilos que forman los indicados
orificios.
7. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 6, caracterizado porque la relación
de la distancia entre los hilos (16) sobre el espesor de los hilos
está aproximadamente comprendido entre diez y cinco.
8. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según una cualquiera de las reivindicaciones 2, 3 ó 4,
caracterizado porque cada estructura mallada comprende una
placa provista de orificios.
9. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según una cualquiera de las reivindicaciones 2, 3 ó 4,
caracterizado porque el espacio de las estructuras malladas
(15) las unas con relación a las otras en el sentido de la
circulación de la corriente no debe ser inferior a aproximadamente
cinco milímetros.
10. Conjunto de aglomeración y precipitación
según una cualquiera de las reivindicaciones 2, 3 ó 4,
caracterizado porque las estructuras malladas están
constituidas por un material continuo mallado que se extiende
sucesivamente sobre vástagos transversales situados en la parte
superior y en la parte inferior del conducto.
11. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 1, caracterizado porque la indicada
profundidad es aproximadamente cuatro veces superior al indicado
paso.
12. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque cada una de las indicadas placas
onduladas está orientada de forma sensiblemente vertical para
permitir a las partículas acumuladas en su superficie caer al fondo
de una cubierta que contiene la indicada o las indicadas
placa(s) y que definen así el mencionado canal o los
indicados canales.
13. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 12, caracterizado porque el fondo de
la cubierta está inclinado con relación a la horizontal con el fin
de favorecer la circulación de las partículas caídas de las
superficies de la placa o de las placas ondulada(s) hacia un
extremo de dicho fondo, luego en un colector exterior.
14. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 13, caracterizado porque las
indicadas partículas son líquidas y el mencionado colector exterior
comprende una trampa de líquido.
15. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 13, caracterizado porque las
indicadas partículas son sólidas y el mencionado colector exterior
comprende una tolva.
16. Conjunto de aglomeración y de precipitación
según la reivindicación 15, caracterizado porque el
mencionado dispositivo de precipitación comprende una cubeta que se
extiende a lo largo del fondo de la cubierta y que incluye las
partes inferiores de las mencionadas placas onduladas, según el cual
un pequeño espacio libre está previsto entre los extremos inferiores
de las indicadas placas onduladas y el fondo de la cubierta con
miras a recoger las partículas sólidas caídas de la superficie de
las placas y conducirlas por debajo de las indicadas placas
onduladas a través de una abertura prevista en la cubeta para
llevarlas hacia una ranura de evacuación de partículas situada en el
extremo del fondo de la cubierta.
17. Conjunto de aglomeración y precipitación
según la reivindicación 16, caracterizado porque el
dispositivo de precipitación comprende un vibrador destinado para
favorecer la transferencia de partículas sólidas hacia el colector
exterior.
18. Método de aglomeración y separación de finas
partículas de una corriente de gas turbulenta, que comprende
primeramente la aglomeración de las indicadas finas partículas en
forma de partículas mayores, luego la separación de las indicadas
partículas mayores por precipitación, realizándose la separación de
las indicadas partículas por el paso del gas en circulación
turbulenta procedente de la aglomeración por al menos un canal que
comprende una serie de objetos que se extienden a lo largo de al
menos un lado de cada canal, estando los indicados objetos
dispuestos a intervalos próximos en el sentido de la circulación
con el fin de definir entre ellos espacios por los cuales penetran
torbellinos procedentes de cada canal, lo cual provoca la
acumulación de las partículas en la superficie de los indicados
objetos después del declive de los torbellinos, estando los
indicados objetos constituidos por al menos una placa ondulada de la
cual los pliegues presentan una profundidad superior al paso entre
los pliegues.
19. Método de aglomeración y separación de finas
partículas en suspensión en una corriente de gas turbulenta (12)
según la reivindicación 18, caracterizado porque la etapa de
aglomeración consiste en hacer pasar la corriente de gas (12)
sucesivamente a través de una serie de estructuras malladas (15)
con miras a llevar una parte de las partículas a tropezar con partes
sólidas (16; 16A) de cada una de las estructuras malladas con el
fin de que las mismas se aglomeren para formar partículas mayores,
siendo la mayoría de las indicadas partículas más grandes
re-arrastradas por la corriente (12).
20. Método según la reivindicación 19,
caracterizado porque una parte de las indicadas partículas
más grandes caen de las estructuras malladas.
21. Método según la reivindicación 20,
caracterizado porque se hace pasar la corriente
sucesivamente a través de al menos diez estructuras malladas.
22. Método según la reivindicación 21,
caracterizado porque se hace pasar la corriente
sucesivamente a través de al menos 30 estructuras malladas.
23. Método según una cualquiera de las
reivindicaciones 18 a 22, caracterizado porque se hace pasar
la corriente con las partículas más grande
re-arrastradas a un dispositivo de precipitación de
partículas (10).
24. Método según una cualquiera de las
reivindicaciones 18 a 22, caracterizado porque las finas
partículas están constituidas por una neblina.
25. Método según una cualquiera de las
reivindicaciones 18 a 23, caracterizado porque las finas
partículas están constituidas por polvo, vapor o humo.
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