ES2197910T3 - Matriz de extrusion para estructuras en nido de abeja. - Google Patents
Matriz de extrusion para estructuras en nido de abeja.Info
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Abstract
TROQUELES DE EXTRUSION APANALADOS PARA LA EXTRUSION DE CERAMICA APANALADA DE ALTA DENSIDAD CELULAR Y REDUCIDO GROSOR DE PARED, QUE SE FORMAN CON CEROS INOXIDABLES EN POLVO TOTALMENTE CONSOLIDADOS (P/M), PROPORCIONANDO TROQUELES CON ASPEREZA DEL ORIFICIO ALIMENTADOR REDUCIDA, UNA RECTITUD DE DICHO ORIFICO MEJORADA Y UN ACABADO DE RANURA DE DESCARGA SUPERIOR, CON EL RESULTADO DE UNA EXTRUSION SIGNIFICATIVAMENTE REFORZADA Y EXTRUSIONES APANALADAS DE MAYOR CALIDAD. LOS ORIFICIOS ALIMENTADORES SE FORMAN ELECTROQUIMICAMENTE (EDM) Y LAS RANURAS DE DESCARGA SE FORMAN MEDIANTE DESCARGAS ELECTRICAS DE ALAMBRE (EDM).
Description
Matriz de extrusión para estructuras en nido de
abeja.
La presente invención se refiere a matrices de
extrusión para formar estructuras en nido de abeja de paredes
delgadas a partir de materiales extruibles. Más en particular, la
invención se refiere a matrices de extrusión que ofrecen una
utilidad mejorada para la extrusión de estructuras en nido de abeja,
cerámicas y metálicas, de paredes delgadas y con alta densidad de
celdas.
En la fabricación de las estructuras en nido de
abeja cerámicas, se dispersan materiales de lotes de mineral
particulado en un vehículo apropiado, para formar un lote de polvo
plastificado, y el lote se fuerza a través de una matriz en nido de
abeja para proporcionar cuerpos verdes extruídos en forma compleja
de nido de abeja, que a continuación se secan y se flamean. Las
estructuras en nido de abeja cerámicas de paredes delgadas
producidas de esta manera tienen utilidad en una variedad de
aplicaciones. Por ejemplo, tales estructuras se utilizan como
sustratos para el soporte de catalizadores en los sistemas de
tratamiento de gas de escape de los automóviles, así como en otros
portadores de catalizadores, cuerpos de filtros y regeneradores
térmicos o intercambiadores de calor. Las estructuras en nido de
abeja metálicas de configuración similar se han utilizado como
calentadores de gas.
Al mismo tiempo que avanza la técnica de la
extrusión en nido de abeja, se han desarrollado nidos de abeja con
estructuras de celdas más y más finas y con paredes de celdas más
delgadas. La producción de estas estructuras en nido de abeja más
finas requiere que se utilicen matrices de extrusión con estructuras
más finas. Las matrices utilizadas para la extrusión de estructuras
en nido de abeja cerámicas típicamente son placas metálicas
mecanizadas o bloques que tienen ranuras de descarga poco profundas,
que se cruzan y se interconectan aguas abajo o en la cara de salida
de la matriz de la cual emerge el lote plastificado, y a través de
la cual, durante la emergencia del lote, se forman las bandas o
paredes laterales de las celdas de la estructura en nido de abeja.
Para suministrar el material del lote a las ranuras de descarga, se
proporcionan orificios de alimentación que se comunican con las
ranuras en la cara opuesta o de entrada de la matriz.
Para proporcionar estructuras en nido de abeja
más finas, con densidades de celdas más elevadas (más celdas por
unidad de área) y paredes de celdas más delgadas, las ranuras de
descarga y los orificios de alimentación, por supuesto, deben
formarse más cercanos entre sí y deben ser menores de tamaño. En
productos avanzados cerámicos de estructura en nido de abeja, los
objetivos son alcanzar densidades de celdas que superen las 93
celdas/cm^{2} y paredes de celdas menores de, aproximadamente, 200
\mum de espesor.
Para alcanzar estas dimensiones, se requiere la
mecanización de las ranuras y de los orificios de alimentación con
tolerancias muy ajustadas. Alcanzar tales tolerancias ha requerido
la utilización de procesos de mecanización no tradicionales, tales
como la mecanización electroquímica (ECM) y la mecanización por
descarga eléctrica en hilo (EDM). La EDM es el proceso preferido
para generar las ranuras de descarga y la ECM típicamente se utiliza
para producir la disposición precisa de pequeños orificios de
alimentación necesarios para el suministro a las ranuras de
descarga.
En la técnica anterior, las matrices de extrusión
para la fabricación de estructuras en nido de abeja cerámicas, se
han formado de aceros de herramientas o de aceros inoxidables. Los
aceros inoxidables son más duros de mecanizar, pero ofrecen ventajas
significativas en la fabricación de matrices en nido de abeja debido
a que ofrecen un medio resistente a la corrosión que puede soportar
esfuerzos relativamente altos y ataques por el medio acuoso. Además,
muchos aceros inoxidables pueden estar recubiertos con una capa de
desgaste, con materiales superficiales duros tales como carburos y
nitruros. Tales recubrimientos mejoran de manera significativa la
capacidad de la matriz para resistir el desgaste de los materiales
cerámicos abrasivos de lote en polvo, que se extruyen a través de la
misma.
La dificultad de conformar estos materiales de
acero inoxidable muy duro ha conducido a la sugerencia de
estrategias de fabricación de matrices de extrusión alternativas,
particularmente cuando se desean formas complejas en los orificios
de alimentación. De esta manera, por ejemplo, el documento de
patente US número 5.308.556 muestra un procedimiento para formar una
matriz de extrusión a partir polvo, en el que una preforma de polvo
para la matriz, típicamente de composición cerámica, pero
opcionalmente, también de metal, es, al menos, parcialmente
mecanizada mientras se encuentra en el estado poroso y no
consolidado (verde o dureza de tiza). También se menciona la
conformación de materiales de piezas de partida de la matriz
consolidados, aunque los materiales específicos útiles en ese
procedimiento realmente no se describen ni discuten.
Desgraciadamente, las matrices formadas a partir
de polvo fabricadas como se ha descrito en el documento de patente
anterior, todavía no han sido probadas para su utilización en la
producción de estructuras en nido de abeja de paredes delgadas, de
alta densidad de celdas. Un problema en el planteamiento descrito es
la dificultad de mantener altas precisiones dimensionales en los
orificios de alimentación y/o en las ranuras de descarga fabricadas
en materiales no consolidados durante el proceso de elevada
contracción para consolidarlos en densidades útiles. Como
consecuencia, los materiales de elección para la fabricación de
matrices de extrusión en nido de abeja avanzadas todavía siguen
siendo aceros inoxidables forjados y aceros de herramienta.
Las descripciones de utilización de las EDM y ECM
para la fabricación de matrices de extrusión de acero inoxidable se
encuentran en la literatura de la patente. Por ejemplo, los
documentos de patente US número 5.320.721 y 5.322.599, describen la
aplicación de los procedimientos ECM para mecanizar los orificios de
alimentación de la matriz, mientras que el documento de patente US
número 4.527.035 documenta la aplicación de la EDM de hilo a la
mecanización de ranuras de descarga en las caras de salida de las
matrices.
En principio, las dimensiones más finas de
orificio y de ranura necesarias para estructuras en nido de abeja
avanzadas se pueden conseguir con técnicas de mecanización ECM y
EDM. Sin embargo, en la práctica, las matrices resultantes no
muestran los rendimientos de extrusión esperados. A menudo se
observan defectos formados, incluyendo bandas perdidas
(interrupciones en la formación de las paredes de celdas de la
estructura en nido de abeja) y bandas hinchadas (segmentos de pared
de espesor excesivo) así como el retorcimiento o giro (arqueado)
inaceptable del material extruído cuando sale de la matriz de
extrusión. En general, estos defectos normalmente se atribuyen a
defectos en el diseño o la terminación de las matrices de
extrusión.
Sería deseable desarrollar una matriz o un
procedimiento de mecanización de matriz para fabricar matrices para
la extrusión de estructuras en nido de abeja muy finas, que permitan
la extrusión de estructuras en nido de abeja con paredes más
delgadas y/o un superior recuento de celdas, con rendimientos tan
elevados o más elevados que los actuales procedimientos de extrusión
de estructuras en nido de abeja.
También sería deseable desarrollar una matriz que
permita la extrusión de estructuras en nido de abeja cerámicas menos
avanzadas, con rendimientos más elevados y de calidad superior.
Además, cualquier material seleccionado para esta aplicación tiene
que ser lo suficientemente resistente para aceptar las relativamente
grandes presiones de extrusión requeridas para la extrusión en nidos
de abeja finas, y lo suficientemente duradero y resistente al
desgaste para resistir los efectos abrasivos de los lotes de polvo
cerámico que actualmente se utilizan.
La presente invención se basa en el
descubrimiento de que los aceros inoxidables formados de polvo
completamente consolidados, esto es, aceros inoxidables formados de
polvo de acero, que han sido consolidados hasta alcanzar un estado
denso, sustancialmente no poroso, proporcionan materiales de piezas
de partida de matrices mucho mejores para la fabricación de matrices
de extrusión en nido de abeja, que los aceros inoxidables
convencionales o forjados de composición similar. Se han encontrado
que las piezas de partida de la matriz formadas a partir de estos
aceros inoxidables formados de polvo o los denominados D/M
(metalurgia de polvo), si son de composición y densidad apropiados,
proporcionan matrices que ofrecen mejoras significativas en la
terminación superficial y en el rendimiento de extrusión. Estas
mejoras son evidentes, tanto a partir del estudio de las mismas
matrices, como por la calidad de las estructuras en nido de abeja
extruídas. Las mejoras no solamente se aprecian en diseños avanzados
de estructuras en nido de abeja que tienen un elevado número de
celdas y estructura de pared fina, sino también en los diseños
actuales de estructuras en nido de abeja.
Por lo tanto, en un primer aspecto, la presente
invención proporciona un procedimiento para formar una matriz de
extrusión en nido de abeja, mecanizando las ranuras de descarga que
se cruzan y conectando orificios de alimentación en superficies
opuestas (las caras de entrada y salida) de una pieza de partida de
la matriz de acero, caracterizado porque la pieza de partida de la
matriz de acero inoxidable se forma a partir de un acero inoxidable
formado de polvo, completamente consolidado, que está
sustancialmente libre de inclusiones intermetálicas y de porosidad
microestructural.
Los aceros inoxidables formados de polvo o P/M
son bien conocidos en las técnicas metalúrgicas, pero se han
utilizado, principalmente, en la formación de partes de acero de
configuración compleja. Usando la tecnología P/M, se pueden formar
dichas partes que tienen formas casi netas, presionando polvos
metálicos a compacto, y a continuación, consolidándolos. Por
supuesto, el objetivo es evitar, tanto como sea posible, la
necesidad de mecanización.
De manera similar, la porosidad es un atributo
deseado de algunos metales P/M, siendo de relativa poca importancia
la resistencia a la flexión. La porosidad es de particular interés
en aplicaciones tales como los rodamientos, en las que se desea la
infiltración de la matriz metálica con materiales lubricantes.
La presente invención no busca evitar la
mecanización de acero inoxidable P/M, sino, por el contrario,
seleccionar un acero de este tipo que sea lo suficientemente
resistente, homogéneo y denso para proporcionar un material de pieza
de partida de la matriz duradero, que se pueda mecanizar con
tolerancias dimensionales muy elevadas y que tenga una terminación
superficial sustancialmente libre de defectos a escala microscópica.
De manera similar, se debe evitar la porosidad en el acero, tanto
por razones de terminación superficial, como debido a que los aceros
para matrices deben presentar una elevada resistencia con el fin de
resistir las presiones de extrusión sin deformación.
Los aceros inoxidables formados de polvo, en la
actualidad se han identificado y cumplen todos estos requerimientos,
y además, se han mejorado lo suficiente en lo que se refiere a la
homogeneidad y son libres de inclusiones y otros defectos
matriciales cristalinos, para proporcionar una mejora grande y no
anticipada en la mecanización.
De acuerdo con un segundo aspecto de la presente
invención, se proporciona una matriz de extrusión en nido de abeja,
que tiene ranuras de descarga que se cruzan y orificios de
alimentación que se conectan mecanizados en sus superficies
opuestas, caracterizada porque la citada matriz está formada por un
acero inoxidable formado de polvo completamente consolidado, que
está sustancialmente libre de inclusiones intermetálicas y de
porosidad microestructural. Una matriz de este tipo ofrece todas las
ventajas de las matrices de acero inoxidable convencionales en
términos de resistencia mecánica, resistencia a la corrosión y
capacidad de recubrimiento de desgaste, pero, además, demuestra un
rendimiento de extrusión superior en términos de calidad de producto
y de estabilidad del proceso.
La invención se puede entender adicionalmente
haciendo referencia a los dibujos, en los que:
La figura 1 es una microfotografía electrónica de
una sección de un material de partida de la matriz de acero forjado
de la técnica anterior; y
La figura 2 es una microfotografía electrónica de
una sección de un material de partida de la matriz de acero P/M de
acuerdo con la invención.
Aunque las variaciones en la eficiencia de
extrusión observadas cuando se trata de extruir estructuras en nido
de abeja finas en la técnica anterior generalmente se atribuyeron a
variaciones en las matrices de extrusión, los factores que
diferenciaron matrices que presentaban un buen comportamiento de
extrusión de las matrices que presentaban un mal comportamiento no
fueron bien entendidos. En el curso del desarrollo de matrices con
orificios de alimentación más finos y configuraciones de ranura de
descarga, estas variaciones asumieron una importancia mucho mayor y
tienen que ser solucionadas.
En el procedimiento ECM, que típicamente se
utiliza para taladrar las disposiciones de orificios de alimentación
muy finos en piezas de partida de las matrices de acero inoxidable,
un problema frecuente ha sido los tubos de taladrado doblados. Tal
doblado produce angulación o ``formas de lanza'' de los orificios de
alimentación, que se separan de la línea de taladrado pretendida,
con el resultado de que algunos orificios de alimentación no pueden
cruzarse de manera adecuada con las ranuras de descarga. En la
mecanización de ranuras de descarga por medio de los procedimientos
EDM, la utilización de hilos más delgados para conseguir patronos de
ranuras más delgadas produjo una incidencia mayor de rotura de hilos
y de anchuras de ranuras desiguales en el patrón de ranuras
final.
El análisis de las piezas de partida de las
matrices que presentaban problemas de mecanización significativos no
identificó ninguna diferencia significativa respecto a las
especificaciones en la composición química y en las propiedades
físicas pretendidas. De hecho, aceros inoxidables del mismo tipo
AISI pero de diferentes lotes, e incluso de diferentes posiciones de
un único tramo de material en barra de un único lote, producían
resultados muy variables cuando se sometían al taladrado y al
ranurado.
Sin embargo, una variable que se asoció con
problemas de mecanización fue la rugosidad superficial mecanizada.
El análisis de un gran número de muestras de diferentes posiciones
de material en barra y de diferentes lotes de aceros del mismo tipo,
indicó que había una fuerte correlación entre los defectos de
taladrado de los orificios de alimentación y la rugosidad
superficial de las superficies mecanizadas de los orificios de
alimentación. En un estudio conducido en un acero inoxidable AISI
tipo 450 de una fuente comercial, los valores de rugosidad
superficial de los orificios mecanizados (Ra) fueron de
889x10^{-6} - 1016 x 10^{-6} mm en algunas secciones de la barra
y de 1524x10^{-6} - 1651x10^{-6} mm en otras secciones. Se
encontró que las matrices fabricadas de piezas de partida con
rugosidad superficial mecanizada más alta eran mucho más proclives a
producir orificios de alimentación en forma de lanza y/o extrusiones
que se arqueaban o se retorcían respecto a la línea de
extrusión.
Los exámenes microscópicos de muestras de acero
tomados con el fin de comprender más completamente estos efectos,
revelaron que los aceros con rugosidad superficial más alta tenían
niveles más altos de inclusiones intermetálicas en la matriz de
acero. Estas inclusiones, en muchos casos, parecían haber sido
laminadas en largos ``cordones'' durante el proceso de forja del
acero, incrementando la posibilidad de que las inclusiones se
cruzasen con un orificio de alimentación o con una ranura.
Aunque todavía no se comprende completamente,
estas inclusiones parecen ser ricas en niobio, quizás consistiendo
en gran medida en carburo de niobio. Tales inclusiones no se
disolverán o serán erosionadas fácilmente durante los procedimientos
de taladrado electroquímico, y por lo tanto, podrían ser, al menos
parcialmente, responsables de efectos tales como deflexiones del
tubo de taladrado y mayor rugosidad superficial en los orificios de
alimentación seleccionado, así como de irregularidades de las
ranuras de descarga y roturas de hilo durante los procedimientos de
ranurado con hilo EDM.
Los hallazgos anteriores sugerían que la mayoría
de los orificios de alimentación y los defectos de las ranuras de
descarga observados en las matrices de descarga de aceros
inoxidables son atribuibles, no simplemente a las limitaciones y/o
variabilidad de los procedimientos de mecanización ECM y de hilo
EDM, sino que, al menos en parte, a defectos microestructurales en
los aceros inoxidables utilizados para formar las matrices. Tales
defectos, aunque son pequeños, pueden promocionar variaciones de
mecanización que pueden ser relativamente grandes en la escala de
los orificios de alimentación y de las dimensiones de las ranuras de
descarga que se requieren.
Con independencia de la teoría, de acuerdo con la
presente invención, la reducción o eliminación sustancial de los
defectos de mecanización que se han descrito más arriba se consigue
por medio de la sustitución del material de acero forjado utilizado
convencionalmente como material de pieza de partida de las matrices,
por acero inoxidable formado con polvo completamente consolidado.
Estos aceros inoxidables consolidados formados con polvo
aparentemente han mejorado lo suficiente en homogeneidad y están
suficientemente libres de inclusiones y de otros defectos de la
matriz de cristalización, para proporcionar una gran mejora en la
suavidad y uniformidad de los orificios de alimentación y de las
ranuras de descarga en estas matrices.
Una comparación de la microestructura de muestras
de acero inoxidable forjado y formado con polvo, útiles para la
fabricación de matrices de extrusión en nido de abeja, se
proporciona en las figuras 1 y 2 de los dibujos. La figura 1 es una
microfotografía electrónica de una muestra de acero convencional o
forjado, tomada con una ampliación de 400x, en la que la barra de
partida representa una dimensión de 10 micras. La muestra que se
muestra, es un acero inoxidable AISI tipo 450 forjado, pulido con un
abrasivo de diamante de 1 micra y atacado químicamente con una
solución al 4% de picral con HCL, para revelar la microestructura de
la muestra.
Como es evidente en esta microfotografía, el
acero de la figura 1 incluye un número sustancial de inclusiones
intermetálicas en la matriz de acero, con varias concentraciones o
agrupaciones de tales inclusiones que están indicadas por las
flechas. Como se ha sugerido con anterioridad, estas inclusiones
pueden formar defectos alargados o lineales en la estructura,
denominados ``cordones'', que ahora se piensan que interfieren con
los procesos de mecanización químicos y eléctricos.
La figura 2 de los dibujos es una microfotografía
electrónica similar tomada de un acero inoxidable AISI tipo 422
formado con polvo. De nuevo, la superficie de la muestra se muestra
con una ampliación de 400x después de pulir y atacar químicamente
con una solución al 4% de picral en HCL. Como contraste a la
microestructura de la figura 1, la microestructura atacada
químicamente en esta foto micrográfica está sustancialmente libre de
inclusiones intermetálicas que se aprecian en la muestra forjada de
la misma composición. Además, aunque se forma a partir de polvo,
está sustancialmente libre de porosidad microestructural, incluso
con una ampliación hasta de 1000x. La utilización de un acero
inoxidable P/M completamente consolidado, tal como el que se muestra
en la figura 2 para la fabricación de una matriz de extrusión en
nido de abeja, se describe en el siguiente ejemplo ilustrativo.
Una placa formada de acero inoxidable P/M se
seleccionó para utilizarse como pieza de partida de una matriz de
extrusión. El acero utilizado es un acero inoxidable AISI tipo 422,
comercialmente disponible en forma de barras como acero inoxidable
Carpenter 636, de la compañía Carpenter Technology Corporation,
Reading, PA. Este acero se fabrica por atomización de una corriente
de acero inoxidable fundido en un chorro de gas de alta velocidad,
como un polvo fino, siendo consolidado a continuación en lingotes de
acero mayores, el polvo fino de 0,044 mm por presión isoestática en
caliente. A continuación, los lingotes son calibrados y laminados
para proporcionar material en barra de acero y en chapa.
Para fabricar una matriz de la chapa de acero
proporcionada de esta manera, en primer lugar se taladra una
disposición de orificios de alimentación finos en una superficie de
la placa por el procedimiento de mecanización electroquímica (ECM).
El procedimiento de taladrado utilizado es el mismo procedimiento
que se ha utilizado convencionalmente para taladrar acero inoxidable
tipo 422 forjado, y el resultado es la formación de una disposición
de orificios de alimentación finos en la superficie taladrada de la
placa.
Después de que la placa haya sido taladrada, se
voltea y la superficie opuesta a los orificios de alimentación se
ranura para proporcionar una disposición de ranuras de descarga en
la superficie opuesta, que se conectan con la disposición de
orificios de alimentación que han sido taladrados previamente. Las
ranuras de descarga se mecanizan en el acero por medio de
mecanización de descarga eléctrica por hilo (EDM). De nuevo, el
procedimiento EDM utilizado es el mismo que se utiliza para
mecanizar con esta finalidad, acero inoxidable tipo 422 forjado.
Ambas mecanizaciones de taladrado de orificios de
alimentación y de ranuras de descarga de esta pieza P/M se consiguen
con relativa facilidad. La incidencia de orificios de alimentación
bastos o en forma de lanza y de roturas del hilo EDM se reduce
significativamente en comparación con los resultados de mecanización
de los mismos procedimientos cuando se aplican a aceros inoxidables
forjados.
Por ejemplo, la experiencia con acero inoxidable
forjado, más típicamente acero inoxidable tipo 450, como se muestra
en la figura 1 de los dibujos, es que los orificios de alimentación
defectuosos, incluyendo orificios con excesiva rugosidad y/o mala
intersección con las ranuras de descarga, típicamente comprenden del
20% al 30% de los orificios taladrados por el procedimiento ECM.
Como contraste, recientes experiencias con aceros inoxidables P/M
completamente consolidados, tales como el acero P/M tipo 422 que se
muestra en la figura 2 de los dibujos, es que la rugosidad excesiva,
la forma de lanzas o los orificios de alimentación que se cruzan de
manera defectuosa son virtualmente eliminados durante el taladrado
ECM de los materiales P/M.
De manera similar, las roturas de hilo EDM que se
producen cuando se ranuran aceros inoxidables forjados, utilizando,
por ejemplo, hilo 127 x 10^{-3} y de 152,4 x 10^{-3} mm del tipo
típicamente utilizado para ranurar matrices de extrusión en nido de
abeja, generalmente, tienen como media, al menos, 20 roturas durante
la ranuración de las piezas de partida de las matrices del tamaño
que actualmente se utilizan en la producción de sustratos de
convertidor catalítico de automóviles. Esto contrasta marcadamente
con recientes datos recogidos en la ranuración de piezas de partida
de matrices similares de acero inoxidable formado con polvo, como en
el ejemplo. En el último caso, se apreciaron típicamente menos de
dos roturas de hilo durante la ranuración ECM de piezas P/M del
mismo tamaño.
Los efectos de estas mejoras en la calidad de la
matriz en la extrusión de estructuras en nido de abeja cerámicas es
significativa. De la manera más importante, la incidencia del
``arqueado'' cuando se introduce una nueva matriz en el
procedimiento de extrusión se puede reducir significativamente
utilizando acero inoxidable P/M como material de partida de la
matriz. De hecho, el porcentaje de nuevas matrices que requieren
pulido o pulimentado para corregir los problemas de arqueado se
puede reducir con un factor de, al menos, 4, sustituyendo las piezas
de acero inoxidable formado con polvo por piezas de acero inoxidable
forjado en el procedimiento de fabricación de la matriz.
En la actualidad, la composición particular del
acero inoxidable formado con polvo para su utilización como material
de partida de matrices, de acuerdo con la invención, no se considera
que sea crítica. Por lo tanto, el tipo de acero seleccionado entre
las fuentes de P/M disponibles se puede elegir, primariamente, sobre
la base de factores tales como resistencia, posibilidad de
recubrimiento de desgaste, dureza y similares.
Los aceros inoxidables formados con polvo
actualmente preferidos para la fabricación de matrices de extrusión,
son los aceros inoxidables de la serie 400, ferríticos o
martensíticos, que contienen cromo, siendo ejemplos específicos de
tales aceros los aceros tipo 450 y 422. En la actualidad, el acero
particularmente preferido es el acero inoxidable P/M tipo 422.
Dependiendo del material en particular que está
siendo extruído y/o en los distintos requerimientos de
recubrimientos de desgaste u otros procedimientos de endurecimiento
de la matriz, alternativamente se podrían emplear otros aceros
inoxidables. Ejemplos de tales otros aceros, considerados candidatos
excelentes para el uso de matrices de extrusión que provienen de
aceros en polvo, son los aceros que contienen cromo y níquel,
austeníticos o endurecibles por precipitación. Un ejemplo de un
acero de este tipo es el acero endurecible por precipitación tipo
17-4PH (AISI tipo 630). Incluso las aleaciones
duraderas que no son de acero, incluyendo las aleaciones de níquel,
tales como ciertas aleaciones de Inconel, constituirían excelentes
materiales de partida de matrices si su origen son piezas fabricadas
con polvo y consolidadas para conseguir piezas de partida densas,
libres de vacíos.
Los requisitos principales de cualquiera de estos
materiales candidatos para matrices de extrusión, son que se
encuentren disponibles en forma completamente consolidada, que estén
sustancialmente libre de porosidad microestructural, resistentes a
la corrosión y de resistencia suficiente para soportar las tensiones
de los procesos de extrusión para los cuales se pretenden. Las
características de procesos térmicos del metal son adicionalmente
importantes en algunas aplicaciones, puesto que la estabilidad
térmica mejora la compatibilidad de los recubrimientos de desgaste,
y por lo tanto, la idoneidad del material de matriz para
aplicaciones de extrusión en lotes de productos cerámicos.
Claims (7)
1. Un procedimiento para formar una matriz de
extrusión en nido de abeja, mecanizando ranuras de descarga y
orificios de alimentación que se conectan y cruzan en superficies
opuestas de una pieza de partida de la matriz de acero,
caracterizado porque la pieza de partida de la matriz está
formada por un acero inoxidable formado con polvo completamente
consolidado, que está sustancialmente libre de inclusiones
intermetálicas y de porosidad microestructural.
2. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1, en el que los orificios de alimentación se forman
por mecanización electroquímica.
3. Un procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 1 ó 2, en el que las ranuras de descarga se forman
por mecanización de descarga eléctrica de hilo.
4. Una matriz de extrusión en nido de abeja de
acero inoxidable, que tiene ranuras de descarga y orificios de
alimentación de conexión que se cruzan, mecanizados en sus
superficies opuestas, caracterizada porque la citada matriz
se forma a partir de acero inoxidable formado con polvo
completamente consolidado, que está sustancialmente libre de
inclusiones intermetálicas y de porosidad microestructural.
5. Una matriz de acuerdo con la reivindicación 4,
que se forma de un acero inoxidable formado con polvo, seleccionado
del grupo que consiste en aceros inoxidables ferríticos y
martensíticos.
6. Una matriz de acuerdo con la reivindicación 4,
que se forma de un acero inoxidable formado con polvo, seleccionado
del grupo que consiste en aceros inoxidables austeníticos y
endurecibles por precipitación.
7. Una matriz de acuerdo con la reivindicación 4,
que se forma de un acero inoxidable P/M tipo 422.
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