EP3183813A1 - Duplexer - Google Patents

Duplexer

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EP3183813A1
EP3183813A1 EP15734370.8A EP15734370A EP3183813A1 EP 3183813 A1 EP3183813 A1 EP 3183813A1 EP 15734370 A EP15734370 A EP 15734370A EP 3183813 A1 EP3183813 A1 EP 3183813A1
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EP
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filter
resonator
elements
impedance
resonators
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    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
    • H04L5/00—Arrangements affording multiple use of the transmission path
    • H04L5/14—Two-way operation using the same type of signal, i.e. duplex
    • H04L5/1461—Suppression of signals in the return path, i.e. bidirectional control circuits

Definitions

  • duplexer The invention relates to duplexers, e.g. can be used in portable communication devices and have RF filters.
  • Portable communications devices such as mobile phones, can now enable communications in a variety different? ⁇ cher frequency bands and in a variety of different transmission systems. To this end, they generally include a large number of RF filters, which are each provided for the corresponding frequency and the corresponding transmission system. Although modern HF filters can now be produced with small dimensions. Due to their large number and the complexity of their interconnection, the front-end modules in which the filters are arranged are nevertheless relatively large and their manufacture is complex and expensive.
  • Tunable RF filters are known for example from the documents US 2012/0313731 AI or EP 2530838 AI. In this case, the electro-acoustic properties of working with acoustic waves resonators are varied by tunable impedance elements. From the article "Reconfigurable Multiband SAW Filters for LTE Applications", IEEE SiRF 2013, pp. 153-155, by Lu et al., Switches are reconfigurable by means of switches. The problem, however, at known tunable RF filters in particular that the vote itself changes important own sheep ⁇ th of the filters. To change z. B. the insertion loss, the input impedance and / or the output impedance.
  • the duplexer includes a Tx filter and an Rx filter.
  • the Tx filter comprises series-connected basic elements, each with an electro-acoustic resonator, and series-connected impedance converters are connected between the base elements.
  • the RX filter includes series-connected basic elements, each with ⁇ wells an electro-acoustic resonator and in series between the basic elements interconnected impedance converter.
  • the impedance converters in the Tx filter are impedance inverters.
  • the resonators of the basic elements in the Tx filter are only series resonators.
  • the impedance converters in the Rx filter are admittance inverters.
  • the resonators of the fundamental elements in the Rx filter are only parallel resonators.
  • the Tx filter and the Rx filter are RF filters.
  • Base members in RF filters are for example of ladder-type structures are known where a base member comprises a series resonator and the parallel resonator ei ⁇ NEN.
  • Several such basic elements connected in series essentially cause the filter effect, if the resonant frequencies and the Antiresonanz- frequencies of the series or parallel resonators are suitably matched to each other.
  • the basic elements present here can be regarded approximately as halved basic elements of a ladder-type circuit.
  • Impedance inverters or admittance inverters may be used as impedance converters. While an impedance transformer transforms any transformation of a load impedance into an input impedance, the effect of the impedance inverters or admittance inverters is clearly concretized. Impedance inverter or admittance inverter can be described as follows with the means for two-core.
  • the chain matrix with the matrix elements A, B, C, D describes the effect of a two-port, which is gangstor connected with its off ⁇ to a load, by pretending as an incidental to a load voltage U L and a current flowing through a load current I L was transformed into a voltage U IN applied to the input port and a current I IN flowing into the input port:
  • the impedance Z is defined as the relationship between voltage and current:
  • Tuning the RF filter has. It has also been found that the vote exerts less influence on these parameters ⁇ if only one type of resonators is present. Thus, if only series resonators or only parallel resonators are present, the RF filter behaves more stable in tuning with respect to the insertion loss, the input impedance and / or the output impedance. It has also been found that the above impedance converters are suitable for making series resonators appear as parallel resonators and vice versa. In particular, a series connection of two impedance inverters with a series resonator in between looks like a parallel resonator for its circuit environment. A series connection of two admittance inverters with a parallel resonator in between looks like a series resonator for its circuit environment.
  • Such filters do not require parallel resonators. If the filters are configured as bandpass filters or bandstop filters, then these iA have a steep right flank. The filter can be used in a duplexer. Because of the steep right flank preferred as a transmission filter. Namely, when the transmission tape is below the receiving band. If the relative arrangement of transmit band and receive band is reversed, the filter with series resonators is preferably in the receive filter. It is also possible to design the RF filter in such a way that the impedance transformers are admittance inverters and the resonators are parallel resonators. Such filters do not require series resonators. Are the
  • Filter designed as a bandpass filter or as a band rejection filter, so these iA have a steep left flank.
  • the filter can also be used in a duplexer. Because of the steep left flank preferred as a receive filter. That would be if the reception band is above the transmission band. If the relative arrangement of the transmission band and Emp ⁇ catch tied his reversed, the filter with Serienresonato ⁇ ren is preferably in the transmit filter. It is also possible alternatively that only parallel resonators and the Rx filter appear in the Tx filter only serial Resonato ⁇ ren.
  • the impedance converter grasp both capacitive elements and inductive elements as impedance elements to ⁇ . But it is also possible that the impedance converter only capacitive elements or inductive elements only
  • the impedance converters consist only of passive circuit elements.
  • the impedance converters comprise only a few or no inductive elements, they can easily be realized as structured metallizations in metal layers of a multilayer substrate.
  • the impedance converters comprise phase shifter lines in addition to inductive or capacitive elements. But it is also possible that the impedance converter consist of phase shifter lines. Also phase shifter Lines can be integrated into a multi-layer substrate in a simple and compact design.
  • the filter is described by a symmetrical Be ⁇ writing matrix B.
  • a filter circuit interconnected in series three Resona ⁇ tors Rl, R2, R3 and includes the input side with a source impedance ZS ⁇ and the output side connected to a load impedance ZL, would have the following form:
  • K S1 stands for the impedance inverter between the source impedance Z s and the first resonator.
  • K 12 stands for the impedance inverter between the first and the second resonator.
  • IA the indices of the sizes of the inverters denote the resonators, between which the respective inverters are arranged.
  • the filter circuit associated with equation (9) is shown in FIG.
  • the resonators are described by sizes on the diagonal of the matrix.
  • the impedance converter are directly above by size on the secondary diagonals and be ⁇ inscribed below the diagonal.
  • one or both filters a second import pedanzwandler which is ge ⁇ connected in parallel to a segment of the filter, comprising.
  • the segment includes a series ⁇ circuit with a basic element and two impedance transformers.
  • the description matrix then contains entries that are above the upper or lower side diagonal, respectively.
  • At least one of the resonators of the basic elements is tunable.
  • SAW resonators come (SAW
  • GBAW Guided Bulk Acoustic Wave
  • LC LC resonators
  • Resonator elements operating with acoustic waves essentially have an equivalent circuit diagram with a parallel circuit from a capacitive element Co on the one hand and a series ⁇ circuit with an inductive element Li and a capacitive element Ci on the other.
  • Such a resonator element has its resonance frequency and its anti-resonant frequency
  • a resonator with a variable frequency response is formed.
  • the resonance frequency depends on Li and Ci but not on Co.
  • the anti-resonance depends on ⁇ additionally of co-
  • a tunable resonator can comprise a field of resonator elements, of which each element can be coupled to the resonator by means of switches or can be separated from the resonator. It is then an array of m resonator elements per tunable resonator.
  • RF filters can build that - can realize m different Filterübertra ⁇ supply curves - depending on active resonator.
  • each of the m resonators can be assigned to exactly one filter transmission curve. But it is also possible that a filter transmission curve several simultaneously active resonator elements are arranged to ⁇ .
  • m resonator elements allow up to m! (Faculty of m) different filter transfer curves, m can be 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 or even more gen. If the resonator elements are connected in parallel, 2 m different filter transfer curves are possible.
  • CMOS complementary metal-oxide-semiconductor
  • GaAs gallium arsenide
  • JFET junction fet
  • MEMS switches microelectromechanical system
  • the tunability of the resonators to compensate for a temperature fluctuation, to adjust the filter with regard to an impedance matching, to adjust the filter with regard to an insertion loss, or to adjust the filter with regard to insulation.
  • MIPI Mobile Industry Processor Interface
  • one or more impedance transformers comprise or consist of passive impedance elements.
  • the impedance ⁇ converter can therefore comprise two parallel capacitive elements and a parallel inductive element.
  • transverse ⁇ branches, z. B. to ground meaning that contain a corresponding capacitive or inductive element.
  • an impedance converter comprises three parallel capacitive elements.
  • an impedance converter comprises three parallel inductive elements.
  • an impedance converter summarizes two parallel inductive elements and a capacitive element parallel to ⁇ .
  • the duplexer comprises an RF filter configured as follows.
  • the RF filter has a Sig ⁇ nalpfad, four capacitive elements in the signal path, six switchable resonators each having a resonator and a thereto in series in a transverse branch to ground 29al ⁇ ended switch, and an inductive element parallel to two of the four capacitive Elements is switched.
  • the RF filter can be a TX filter or an RX filter. It is also possible that both TX filters and RX filters are designed accordingly. Subsequently important principles are explained, and a non-exhaustive list of exemplary and schematic ⁇ circuits schematically illustrate key aspects of the RF filter. Show it:
  • FIG. 1 shows an HF filter F with three resonators and four impedance transformers
  • FIG. 2 shows a filter with three resonators and two impedance transformers
  • FIG. 3 shows a duplexer D with a transmission filter TX and a
  • Reception filter RX which are connected via an impedance matching ⁇ circuit with an antenna, an RF filter F, in which a series resonator S and peripherally each a series resonator with two impedance converters are connected in the middle, an RF filter F, which only parallel resonators as resonators used, an RF filter F, in which an impedance converter a first Resonator connected directly to a third resonator,
  • an HF filter F in which an admittance inverter directly connects a first resonator to a third resonator
  • FIGS. 11A to 11F show different embodiments of a
  • Figs. 12A to 12F various embodiments of a
  • FIGS. 13A to 13C show different levels of abstraction in the design of an HF filter.
  • FIG. 14A to 14H Various concrete EMBODIMENTS an RF filter with two tunable Seri ⁇ enresonatoren and three impedance converters,
  • FIGS. 15A to 15H show embodiments of an RF filter with two tunable resonators, three impedance transformers and one bridging capacitive one each
  • FIG. 17 shows the transmission curves of the RF filter of Figure 16 with tunable impedance elements are changed in its impedance to obtain a new location of the Empire fürlassbe ⁇ B.
  • Fig. 18 the admittance (A) of a resonator and the insertion ⁇ attenuation (B) of a respective band-pass filter with admittance inverters
  • Fig. 19 The RF filter to Figure 18, wherein the impedance values were varied from ⁇ tunable impedance elements to holding a changed position of the passband to he ⁇
  • Fig. 20 insertion loss (B, ⁇ ⁇ ) of an RF filter, in which obtained by tuning of resonators different frequency locations of the passband
  • 21 shows different transmission curves (B, ⁇ ) of an HF filter with parallel resonators and admittance inverters, in which different impedance values cause different positions of the passband
  • Fig. 22 Insertion losses of a tunable duplexer: The
  • Curves Bl and B3 denote a tunable transmission frequency band.
  • the curves B2 and B4 represent the insertion losses of an adjustable reception frequency band.
  • FIG. 23 shows a possible filter circuit
  • FIG. 24 shows a possible form of integration of circuit components in a component
  • FIG. 25 Transmission functions of a tunable filter according to FIG. 23.
  • FIG. 25 Transmission functions of a tunable filter according to FIG. 23.
  • FIG. 1 shows an RF filter circuit F with three resonators and four impedance transformers IW.
  • the middle resonator in this case represents a basic element GG.
  • the middle resonator may be a parallel resonator P or a series resonator S.
  • the two impedance transformers IW which surround the first resonator, cause the resonator to look outwards like a series resonator or as a parallel resonator. If the middle resonator is a parallel resonator, the first resonator can also be a parallel resonator, which looks like a series resonator to the outside.
  • the third resonator would be a parallel resonator, which looks like a series resonator to the outside.
  • the middle resonator may be a series resonator S.
  • a ladder-type similar filter structure can be obtained using the impedance converters IW, although only series resonators or even though parallel resonators are used exclusively.
  • Figure 2 shows a filter circuit in which the central resonator is determined by the surrounding impedance converter IW kiert so mas that the filter looks toward the outside as a alternie ⁇ Rende sequence of parallel and series resonators, although is used only one type of resonator ,
  • FIG. 3 shows a duplexer D, in which both the transmission filter TX and the reception filter RX comprise series connections of impedance transformers and resonators, which are connected to one another in such a way that only one type of resonator per filter is necessary. Since series resonators are suitable for forming a steep right filter edge of a passband and since transmission frequency bands are generally lower in frequency than the reception frequency bands, it is advantageous to use series resonators in the transmission filter TX. Analogously, parallel resonators would have to be used in the receive filter RX. If the transmission frequency band above the Empfangsfre- quenzbandes so series resonators in the Emp ⁇ collecting filter and the parallel resonators would be advantageous in accordance with the transmission filter.
  • the filters TX, RX are connected via an impedance matching circuit IAS with an antenna ANT. From the perspective of Impedanzan ⁇ matching circuit IAS each of the two filter TX, RX looks like a conventional ladder-type filter circuit, so practically no additional effort in designing the other circuit components such as antenna and impedance matching ⁇ circuit is necessary.
  • FIG. 4 correspondingly shows an embodiment in which the middle resonator is designed as a series resonator S.
  • a serial Resonatorel ⁇ ement can also be used in the two outer resonators, although the combination of converters impedance and looks like a series resonator towards the outside parallel resonator P and its appearance.
  • impedance inverter K are preferably used.
  • Figure 5 shows an embodiment of a
  • the RF filter F in which only parallel resonators are used.
  • admittance inverters J as embodiments of the impedance transducers IW, the two outer parallel resonators appear as series resonators S.
  • a parallel resonator P the RF filter F forms a quasi-ladder-type structure.
  • FIG. 6 shows an embodiment in which the two outer resonators are connected directly via a further impedance converter, for example a second impedance converter.
  • a further impedance converter for example a second impedance converter.
  • the direct connection of the outer resonators via a further impedance converter represents a new degree of freedom, via which an HF filter can be further optimized.
  • Figure 7 shows an example of an embodiment of an RF filter F, which uses parallel resonators and admittance inverter J.
  • the two outer resonators directly interconnected via another admittance inverter J with each other.
  • Figure 8 shows a possible embodiment of an RF filter in which the resonators are tunable.
  • FIG 9 shows a possible embodiment of a abstimmba ⁇ ren resonator R.
  • the resonator R comprising a Resonatorele ⁇ element RE.
  • the resonator element RE can be a resonator element operating with acoustic waves.
  • Parallel to the resonator element RE is a capacitive element CE 29al ⁇ tet.
  • another capacitive element CE is connected.
  • the two capacitive Ele ⁇ mente CE are tunable, ie their capacity to be Set Default.
  • the capacity can be set continuously or in discrete values.
  • FIG. 9B shows an alternative possibility of a resonator R, in which the series connection of a tunable capacitive element CE with a resonator element RE is connected in series with a tunable inductive element IE.
  • Figure 9C shows a possible embodiment of a abstimmba ⁇ R ren resonator in which a resonator element RE connected in parallel with a tunable inductive element IE. This parallel circuit is connected in series with a tunable capacitive element CE.
  • FIG. 9D shows a further alternative embodiment for a tunable resonator R.
  • the parallel circuit is connected in series with a tunable inductive element IE.
  • Figure 9E shows a further alternative embodiment of a tunable resonator in which a resonator RE le ⁇ diglich is connected in parallel with a tunable capacitive element CE.
  • FIG. 9F shows a further alternative embodiment of a tunable resonator R.
  • a resonator element RE is connected in parallel to a tunable inductive element IE.
  • FIGS. 9E and 9F show relatively simple embodiments of a tunable resonator R.
  • FIGS. 9A to 9D show embodiments of a tunable resonator R, which permit further degrees of freedom in tuning by means of another tunable element.
  • the embodiments shown may be connected in series or in parallel with other capacitive and inductive elements of fixed impedance or variable impedance to provide additional degrees of freedom, e.g. For a broader tuning range.
  • FIG. 9G shows an embodiment of a tunable resonator R, in which the resonator element RE is connected in parallel to a series connection, comprising an inductive element IE and a tunable capacitive element CE.
  • FIG. 9H shows an embodiment of a tunable resonator R, in which the resonator element RE is connected in parallel with a parallel connection comprising an inductive element IE and a tunable capacitive element CE.
  • FIG. 91 shows an embodiment of a tunable resonator R, in which the resonator element RE is connected in series to a series connection comprising an inductive element IE and a tunable capacitive element CE.
  • Figure 9J illustrates an embodiment of a tunable resonator R, wherein the resonator element RE on the one hand in Se ⁇ rie to a series connection of switches comprising an inductive element IE and a tunable capacitive element CE comparable, and on the other hand parallel to a Parallelverschal ⁇ tung, comprising a inductive element IE and a Abstimmba ⁇ res capacitive element CE, is connected.
  • Figure 9K illustrates an embodiment of a tunable re sonators R, wherein the resonator element RE on the one hand in Se ⁇ rie to a series connection comprising a tunable inductance element IE and a tunable capacitive Ele ⁇ element CE, connected on the other hand parallel to a Pa ⁇ rallelverscnies comprising a tunable inductive element IE and a tunable capacitive element CE, ver ⁇ is switched.
  • the resonator element may be connected in series with a series network and in parallel with a parallel network.
  • the series network and the parallel network can each comprise impedance elements of fixed or variable impedance.
  • Figure 10 shows an additional possible embodiment ei ⁇ nes tunable resonator R, which comprises a large number of resonator elements RE and a plurality of switches SW environmentally.
  • Figure 10A shows resonator RE, which are connected in Se rie ⁇ in the signal path SP. In order for a voting ⁇ Barer series resonator is shown. By individually opening and closing the individual switches SW, individually adjustable resonator elements RE can be coupled into the signal path SP. If the tunable resonator R in FIG. 10A comprises resonator elements RE, then 2 m different switching states can be obtained.
  • FIG. 10B shows an embodiment of a tunable resonator R, in which resonator elements convey the signal path SP
  • FIGS I IA to 11F indicate various embodiments of an impedance inverter.
  • FIG. 11A thus shows a form of an impedance converter, which represents an impedance inverter.
  • Two capacitive Ele ⁇ elements are connected in series in the signal path.
  • a kapaziti ⁇ ves element connected to the common circuit node of the two capacitive elements in the signal path to ground.
  • the ka ⁇ pazitiven elements in the signal path obtained by calculation, a negative capacitance -C.
  • the capacitive element in the parallel path to ground is calculated to have a positive capacitance C.
  • the capacity values only result from the calculation rules for two goals. Therefore, the T-circuit shown in Figure IA does not need to be so implemented in a circuit environment. Rather kön- NEN the capacitive elements of negative capacity in the series path with further capacitive elements of positive capacity, which are additionally connected in the series path, are combinatorial ⁇ defined, so that overall each of one or more elements ka ⁇ pazitive positive capacity can be obtained.
  • Figure HB shows a T-circuit of inductive elements, wherein the two inductive elements, which are connected in series in the signal path, have purely formally have a negative inductance.
  • Figure HC shows a form of an impedance inverter having as a pi circuit with a capacitive element of negative capacitance in the series path and two capacitive elements of positive capacitance in each case a parallel path.
  • Figure HD shows an embodiment of a pi-form impedance inverter in which the inductance of the inductive element in the signal path is negative. The inductances of inductive Elements in the corresponding two parallel paths are positive.
  • Figure 11E shows an embodiment of an impedance inverter with a phase shifter circuit and an inductance element of the inductance L.
  • the phase shift circuit preferably has the characteristic impedance of the signal line ⁇ Zo.
  • the phase offset ⁇ by the phase shifter circuit is set appropriately.
  • FIG 11E shows an alternative exporting Figure 11F ⁇ approximate shape, wherein the inductive element is replaced by a kapaziti ⁇ ves element of the capacity C.
  • FIGS. 12A to 12F show embodiments of an admittance inverter.
  • FIG. 12A shows an embodiment of an admittance inverter in T configuration, in which the two capacitive elements in the series path have positive capacitances.
  • the kapa ⁇ zitive element in the parallel path nominally has a negative capacitance.
  • FIG. 12B shows an embodiment of an admittance inverter in T-configuration, where two inductive signals are present in the signal path Elements of the inductance L are connected in series. In ei ⁇ nem parallel path, connected to the two electrodes of the inductive elements to ground, an inductive element with the ne ⁇ gativen inductance L is connected.
  • FIG. 12C shows an embodiment of an admittance inverter in pi configuration, wherein the two capacitive elements in the two parallel paths have a negative capacitance.
  • the capacitive element in the signal path has a positive capacitance.
  • FIG. 12D shows an embodiment of an admittance inverter in Pi configuration with three inductive elements.
  • the inductive element in the series path has a positive inductance.
  • the two inductive elements in the two parallel paths each have a negative inductance.
  • FIG. 12E shows an embodiment of an admittance inverter in which an inductive element with a positive inductance L is connected between two segments of a phase shifter circuit. Each segment of the phase shifter circuit has a characteristic impedance Zo and shifts the phase appropriately.
  • Figure 12F shows an execution ⁇ form an admittance inverter which is also based on phase shifting circuits ⁇ . Between two segments of a phase shifter circuit, a capacitive element with posi ⁇ tive capacitance C is connected.
  • Figure 13 shows the use of tunable resonators R together with impedance converters IW.
  • the resonator can be a series resonator.
  • impedance Inverters K as impedance converter IW results in a combination of two impedance converters IW and a series resonator interconnected therebetween as a whole a parallel resonator.
  • the impedance converters IW of FIG. 13A are replaced by impedance inverters, as shown, for example, in FIGS. 1A to 11F, for example, FIG.
  • I IA the circuit structure of Figure 13B is obtained.
  • the capacity elements with negative capacity seem problematic.
  • the resonators R themselves have capacitive elements of positive capacitance there is no need for capacitive elements with negative capacitance connected directly to the resonator elements. This is shown in FIG. 13C.
  • FIG. 14A thus shows an HF filter circuit with two tunable resonators and three impedance elements whose impedance is chosen so that one of the two resonators acts as a parallel resonator.
  • Figure 14A therefore essentially shows a basic element of a ladder-type filter circuit, although only series resonators are used.
  • Figure 14B shows an alternative to the RF filter of Figure 14A, because the inductive element L between the resonators is replaced by a capacitive element C and the capacitive element in the load-side parallel path is replaced by an inductive element.
  • Figure 14C shows another embodiment of an RF filter having two resonators, three inductive elements each ⁇ wells connected a parallel path are.
  • Figure 14D shows a possible embodiment of an RF filter, in which the left two impedance elements are formed by in ⁇ duktive elements and the right impedance element by a ka ⁇ pazitives element.
  • Figure 14E shows an embodiment in which the outer two impedance elements are gebil ⁇ det by inductive elements and the central impedance element through a capacitive element.
  • Figure 14F shows an embodiment in which the right two impedance elements are formed by capacitive elements and the left impedance element by an inductive element.
  • Figure 14G shows an embodiment in which the right two impedance elements are formed by inductive elements and the left impedance element by a capacitive element.
  • FIGS. 15A to 15H show further alternatives of the RF filters of FIGS. 14A to 14H, wherein a further impedance element directly interconnects the signal input and the signal output.
  • a bridging capacitive element a bridging inductive element or other embodiments of impedance transformers can be used.
  • FIG. 16 shows the admittance of a resonator (curve A) and the transfer function of an HF filter with one
  • Resonator (curve B).
  • Serial capacitive elements have a value of 2.4 pF.
  • Parallel capacitive elements have a value of 0.19 pF.
  • Figure 17 shows the corresponding curves wherein serial tunable capacitances have been set to a capacitance value of 30 pF and parallel tunable capacitances to a capacitance value of 3.7 pF.
  • the impedance converters of the filters associated with FIGS. 16 and 17 are impedance inversors.
  • the resonators are series resonators.
  • FIG. 18 shows the characteristic curves of a filter in which serial tunable capacitances have a value of 2.4 pF and parallel tunable capacitive elements have a value of 0.19 pF.
  • FIG. 19 shows the respective curves of the RF filter in which the serial tunable capacitances have a value of 30 pF and the parallel tunable capacitances have a value of 3.7 pF.
  • FIG. 20 shows insertion losses of bandpass filters with admittance inverters and parallel resonators.
  • the filter has tunable resonators are tuned by adjustable Kapazitä ⁇ th capacitive elements once on the receiving tape 17 or strip. 5
  • the resonators include here shown with ⁇ means of switches can be coupled resonator as in Fig. 10B.
  • FIG. 21 shows transmission curves of an HF filter with impedance inverters and series resonators, wherein the tunable values are tuned once to the transmission frequencies of the band 17 and once to the transmission frequencies of the band 5.
  • the resonators comprise resonator elements that can be coupled by means of switches, as shown in FIG. 10A.
  • FIG. 22 shows the insertion losses of the receive filters of a tunable duplexer, once tuned to band 17 and once to band 15.
  • Fig. 23 shows a possible embodiment of the RF filter.
  • the signal path SP four capacitive elements in series are ver ⁇ on.
  • a switching ⁇ Barer resonator is ever connected.
  • Each of the switchable resonators comprises a resonator element and a switch connected in series therewith.
  • An inductive element is connected in parallel with two of the four capacitive elements.
  • FIG. 24 shows how circuit components of the filter circuit can advantageously be integrated in a multilayer module.
  • MIM metal metal insulator
  • FIG. 25 shows calculated transmission curves for the bands 34 and 39, between which switches can be switched over.
  • RF filter or duplexer having RF filters can further comprise additional resonators or impedance elements, in particular from ⁇ tunable impedance elements comprise.
  • IAS impedance matching circuit
  • IW impedance converter
  • RE resonator element

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Abstract

Es wird ein Duplexer mit HF-Filtern mit verringerter Abhängigkeit charakteristischer Filtergrößen vom Abstimmen angegeben. Ein Filter umfasst dabei in Serie verschaltete Grundglieder mit jeweils einem elektroakustischen Resonator und in Serie zwischen den Grundgliedern verschaltete Impedanzwandler.

Description

Beschreibung Duplexer Die Erfindung betrifft Duplexer, die z.B. in tragbaren Kommunikationsgeräten Verwendung finden können und HF-Filter aufweisen .
Tragbare Kommunikationsgeräte, z.B. Mobilfunkgeräte, können mittlerweile Kommunikation in einer Vielzahl unterschiedli¬ cher Frequenzbänder und bei einer Vielzahl unterschiedlicher Übertragungssysteme ermöglichen. Dazu umfassen sie i.A. eine Vielzahl an HF-Filtern, die jeweils für die entsprechende Frequenz und das entsprechende Übertragungssystem vorgesehen sind. Zwar können moderne HF-Filter inzwischen mit kleinen Abmessungen hergestellt werden. Aufgrund ihrer Vielzahl und der Komplexität ihrer Verschaltung sind die Frontend-Module, in denen die Filter angeordnet sind, dennoch relativ groß und ihre Herstellung aufwändig und teuer.
Abhilfe könnten abstimmbare HF-Filter bringen. Solche Filter haben eine Mittenfrequenz, die einstellbar ist, weshalb ein abstimmbares Filter prinzipiell zwei oder mehr konventionelle Filter ersetzen kann. Abstimmbare HF-Filter sind z.B. aus den Druckschriften US 2012/0313731 AI oder EP 2530838 AI bekannt. Dabei werden die elektroakustischen Eigenschaften von mit akustischen Wellen arbeitenden Resonatoren durch abstimmbare Impedanzelemente verändert. Aus dem Beitrag „Reconfigurable Multiband SAW Filters for LTE Applications", IEEE SiRF 2013, S. 153-155, von Lu et al . sind mittels Schalter rekonfigurierbare Filter bekannt. Problematisch an bekannten abstimmbaren HF-Filtern ist jedoch insbesondere, dass das Abstimmen selbst wichtige Eigenschaf¬ ten der Filter verändert. So ändern sich beim Abstimmen z. B. die Einfügedämpfung, die Eingangsimpedanz und/oder die Aus- gangsimpedanz .
Es ist deshalb eine Aufgabe, Duplexer mit HF-Filtern anzuge¬ ben, die ein Abstimmen ohne Veränderung anderer wichtiger Parameter ermöglichen und die dem Fachmann zusätzliche Frei- heitsgrade beim Entwerfen von Filtermodulen zur Verfügung stellen .
Diese Aufgaben werden durch den Duplexer nach dem unabhängigen Anspruch gelöst. Abhängige Ansprüche geben zusätzliche Ausgestaltungen an.
Der Duplexer umfassend ein Tx-Filter und ein Rx-Filter. Das Tx-Filter beinhaltet in Serie verschaltete Grundglieder mit jeweils einem elektroakustischen Resonator und in Serie zwi- sehen den Grundgliedern verschaltete Impedanzwandler. Das RX- Filter beinhaltet in Serie verschaltete Grundglieder mit je¬ weils einem elektroakustischen Resonator und in Serie zwischen den Grundgliedern verschaltete Impedanzwandler. Die Impedanzwandler im Tx-Filter sind Impedanz-Inverter . Die Re- sonatoren der Grundglieder im Tx-Filter sind nur Serienresonatoren. Die Impedanzwandler im Rx-Filter sind Admittanz- Inverter. Die Resonatoren der Grundglieder im Rx-Filter sind nur Parallelresonatoren. Das Tx-Filter und das Rx-Filter sind HF-Filter. Grundglieder in HF-Filtern sind z.B. aus Ladder-type Strukturen bekannt, wo ein Grundglied einen Serienresonator und ei¬ nen Parallelresonator umfasst. Mehrere solcher Grundglieder hintereinandergeschaltet bewirken im Wesentlichen die Filter- Wirkung, falls die Resonanzfrequenzen und die Antiresonanz- frequenzen der Serien- bzw. Parallelresonatoren geeignet aufeinander abgestimmt sind.
Die hier vorliegenden Grundglieder können insofern in etwa als halbierte Grundglieder einer Ladder-type Schaltung aufge- fasst werden.
Als Impedanzwandler kommen Impedanz-Inverter oder Admittanz- Inverter in Frage. Während ein Impedanzwandler eine beliebige Transformation einer Last-Impedanz in eine Eingangsimpedanz transformiert, ist die Wirkung der Impedanz-Inverter bzw. Ad- mittanz-Inverter deutlich konkretisiert. Impedanz-Inverter bzw. Admittanz-Inverter können wie folgt mit den Hilfsmitteln für Zweitore beschrieben werden.
Die Kettenmatrix mit den Matrixelementen A, B, C, D beschreibt die Wirkung eines Zweitores, das mit seinem Aus¬ gangstor an eine Last angeschlossen ist, indem sie vorgibt, wie eine an einer Last anfallende Spannung UL und ein durch eine Last fließender Strom IL in eine am Eingangstor anliegende Spannung UIN und eine in das Eingangstor fließender Strom IIN transformiert w rden: Die Impedanz Z ist dabei als Verhältnis zwischen Spannung und Strom definiert:
(2) Somit wird eine Last-Impedanz ZL in eine Eingangsimpedanz ZIN transformiert :
ZI "N V =^CZL+D (3) Die Last-Impedanz ZL sieht von außen also wie die Eingangsimpedanz ZIN aus.
Ein Impedanz-Inverter ist nun durch folgende Kettenmatrix charakterisiert :
(A B\ ( 00 iK\
(4) C DJk i/K O)
Daraus folgt
(5) Die Impedanz wird invertiert. Der Proportionalitätsfaktor ist K2.
Ein Admittanz-Inverter ist durch folgende Kettenmatrix charakterisiert :
(A B\ =(0 i/J\
r; ") =i" ) (6) C D)J ij 0 /
Daraus folgt für die Admittanz Y:
Y,N = ^ (7)
YL Die Admittanz wird invertiert. Der Proportionalitätsfaktor ist J2.
Es wurde herausgefunden, dass ein gemeinsames Vorhandensein von Parallelresonatoren und Serienresonatoren deutliche Aus- Wirkungen auf die Veränderlichkeit wichtiger Parameter beim
Abstimmen des HF-Filters hat. Es wurde ferner herausgefunden, dass das Abstimmen weniger Einfluss auf diese Parameter aus¬ übt, wenn nur eine Sorte von Resonatoren vorhanden ist. Sind also nur Serienresonatoren oder nur Parallelresonatoren vorhanden, verhält sich das HF-Filter beim Abstimmen stabiler bezüglich der Einfügedämpfung, der Eingangsimpedanz und/oder der Ausgangsimpedanz. Es wurde außerdem herausgefunden, dass die o.g. Impedanzwandler geeignet sind, Serienresonatoren als Parallelresonatoren und umgekehrt erscheinen zu lassen. Insbesondere eine Serienverschaltung aus zwei Impedanz-Invertern mit einem Serienresonator dazwischen sieht für seine Schaltungsumgebung wie ein Parallelresonator aus. Eine Serienverschaltung aus zwei Admittanz-Invertern mit einem Parallelresonator dazwischen sieht für seine Schaltungsumgebung wie ein Serienresonator aus.
Mit diesen Serienverschaltungen wird es deshalb möglich, HF- Filterschaltungen zu erstellen, die besser abstimmbar sind. Dadurch sind deshalb auch verbesserte Duplexer möglich. Es ist deshalb möglich, ein HF-Filter so auszugestalten, dass die Impedanzwandler Impedanz-Inverter und die Resonatoren Serienresonatoren sind.
Solche Filter benötigen keine Parallelresonatoren. Sind die Filter als Bandpassfilter oder als Bandsperrfilter ausgestaltet, so weisen diese i.A. eine steile rechte Flanke auf. Das Filter kann in einem Duplexer Verwendung finden. Wegen der steilen rechten Flanke bevorzugt als Sendefilter. Nämlich dann, wenn das Sendeband unterhalb des Empfangsbands liegt. Sollte die relative Anordnung von Sendeband und Empfangsband vertauscht sein, ist das Filter mit Serienresonatoren bevorzugt im Empfangsfilter. Es ist ferner auch möglich, das HF-Filter so auszugestalten, dass die Impedanzwandler Admittanz-Inverter und die Resonatoren Parallelresonatoren sind. Solche Filter benötigen keine Serienresonatoren. Sind die
Filter als Bandpassfilter oder als Bandsperrfilter ausgestaltet, so weisen diese i.A. eine steile linke Flanke auf. Das Filter kann auch in einem Duplexer Verwendung finden. Wegen der steilen linken Flanke bevorzugt als Empfangsfilter. Näm- lieh dann, wenn das Empfangsband oberhalb des Sendebands liegt. Sollte die relative Anordnung von Sendeband und Emp¬ fangsband vertauscht sein, ist das Filter mit Serienresonato¬ ren bevorzugt im Sendefilter. Alternativ dazu ist es auch möglich, dass im Tx-Filter nur parallele Resonatoren und im Rx-Filter nur serielle Resonato¬ ren vorkommen.
Es ist möglich, dass die Impedanzwandler sowohl kapazitive Elemente als auch induktive Elemente als Impedanzelemente um¬ fassen. Es ist aber auch möglich, dass die Impedanzwandler nur kapazitive Elemente oder nur induktive Elemente
umfassen. Dann bestehen die Impedanzwandler nur aus passiven Schaltungselementen. Insbesondere, wenn die Impedanzwandler nur wenige oder gar keine induktiven Elemente umfassen, können sie leicht als strukturierte Metallisierungen in Metall¬ lagen eines Mehrlagensubstrats realisiert sein.
Es ist möglich, dass die Impedanzwandler zusätzlich zu induk- tiven oder kapazitiven Elementen Phasenschieber-Leitungen umfassen. Es ist aber auch möglich, dass die Impedanzwandler aus Phasenschieber-Leitungen bestehen. Auch Phasenschieber- Leitungen können einfach und kompakt bauend in einem Mehrlagensubstrat integriert sein.
Es ist möglich, dass das Filter durch eine symmetrische Be¬ schreibungsmatrix B beschrieben ist.
Es gibt Filterschaltungen, die durch eine Beschreibungsmatrix B vollständig beschrieben sind. Die Matrix B enthält Matrix¬ elemente, die die einzelnen Schaltungskomponenten des Filters charakterisieren .
Eine Filterschaltung, die drei in Serie verschaltete Resona¬ toren Rl, R2, R3 umfasst und eingangsseitig mit einer Quell¬ impedanz ZS und ausgangsseitig mit einer Lastimpedanz ZL verschaltet ist, hätte folgende Form:
Als Bandpassfilter würde die Schaltung aber nicht arbeiten.
Werden die beiden äußeren Serienresonatoren durch Impedanz- Inverter so maskiert, dass sie jeweils als Parallelresonato¬ ren erscheinen, so wird eine Struktur erhalten, die sich wie eine Ladder-type Struktur verhält und die durch die folgende Beschreibungsmatrix beschrieben ist.
Dabei steht KS1 für den Impedanz-Inverter zwischen der Quell- Impedanz Zs und dem ersten Resonator. K12 steht für den Impedanz-Inverter zwischen dem ersten und dem zweiten Resonator. I.A. bezeichnen die Indices der Größen der Inverter die Re- sonatoren, zwischen denen die entsprechenden Inverter angeordnet sind. Es gilt Bij = Bj i , d.h. die Matrix ist symmet¬ risch bezüglich ihrer Diagonalen. Die zur Gleichung (9) gehörige Filterschaltung ist in Figur 1 gezeigt. Die Resonatoren werden durch Größen auf der Diagonalen der Matrix beschrie- ben. Die Impedanzwandler werden durch Größen auf den Nebendiagonalen direkt oberhalb und unterhalb der Diagonalen be¬ schrieben .
Es ist möglich, dass ein oder beide Filter einen zweiten Im- pedanzwandler, der zu einem Segment des Filters parallel ge¬ schaltet ist, umfasst. Das Segment beinhaltet eine Serien¬ schaltung mit einem Grundglied und zwei Impedanzwandlern.
Die Beschreibungsmatrix enthält dann Einträge, die oberhalb der oberen bzw. unterhalb der unteren Nebendiagonale stehen.
Es ist möglich, dass zumindest einer der Resonatoren der Grundglieder abstimmbar ist. Prinzipiell und insbesondere, wenn einer der Resonatoren ab¬ stimmbar ist, kommen BAW-Resonatoren (BAW = Bulk Acoustic Wave = akustische Volumenwelle) , SAW-Resonatoren (SAW =
Surface Acoustic Wave = akustische Oberflächenwelle) , GBAW- Resonatoren (GBAW = Guided Bulk Acoustic Wave = geführte akustische Volumenwelle) und/oder LC-Resonatoren in Frage.
Mit akustischen Wellen arbeitende Resonatorelemente haben im Wesentlichen ein Ersatzschaltbild mit einer Parallelschaltung aus einem kapazitiven Element Co einerseits und einer Serien¬ schaltung mit einem induktiven Element Li und einem kapazitiven Element Ci andererseits. Ein solches Resonatorelement hat seine Resonanzfrequenz bei und seine Antiresonanzfrequenz bei
Umfasst der Resonator neben dem Resonatorelement noch ab¬ stimmbare Element wie abstimmbare induktive oder kapazitive Elemente, die in Serie und/oder parallel zum Resonatorelement geschaltet sind, so wird ein Resonator mit veränderlichem Frequenzverhalten gebildet. Die Resonanzfrequenz hängt dabei von Li und Ci aber nicht von Co ab. Die Antiresonanz hängt zu¬ sätzlich von Co- Durch Variation der Impedanz der abstimmba- ren Impedanzelemente können Co und Li des Ersatzschaltbilds unabhängig voneinander variiert werden. Damit können die Resonanzfrequenz und die Antiresonanzfrequenz unabhängig voneinander eingestellt werden. Alternativ zu Resonatoren mit Resonatorelementen, deren charakteristische Frequenzen mittels abstimmbarer Impedanzele¬ mente variierbar sind oder zusätzlich dazu kann ein abstimmbarer Resonator ein Feld aus Resonatorelementen umfassen, von denen jedes Element mittels Schalter zum Resonator koppelbar oder vom Resonator trennbar ist. Es handelt sich dann um ein Array aus m Resonatorelementen pro abstimmbarem Resonator. Damit lassen sich HF-Filter bauen, die - je nach aktuell aktivem Resonatorelement - m unterschiedliche Filterübertra¬ gungskurven realisieren können. Dabei kann jeder der m Resonatoren genau einer Filterübertragungskurve zugeordnet sein. Es ist aber auch möglich, dass einer Filterübertragungskurve mehrere gleichzeitig aktive Resonatorelemente zu¬ geordnet sind. So ermöglichen m Resonatorelemente bis zu m! (Fakultät von m) unterschiedliche Filterübertragungskurven, m kann dabei 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 oder noch mehr betra- gen. Sind die Resonatorelemente parallel geschaltet, sind 2m unterschiedliche Filterübertragungskurven möglich.
Die Schalter können dabei in Halbleiterbauweise erstellte Schalter wie CMOS-Schalter (CMOS = Complementary metal-oxide- semiconductor) , auf GaAs (Galliumarsenid) basierende Schalter oder JFET-Schalter (JFET = Junction-Fet [FET = Feldeffekttransistor]) sein. MEMS-Schalter (MEMS = Microelectromechani- cal System) sind auch möglich und stellen exzellente lineare Eigenschaften zur Verfügung.
Es ist deshalb möglich, dass alle Resonatoren auf verschie¬ dene Frequenzbänder abstimmbar sind.
Es ist insbesondere möglich, dass die Abstimmbarkeit der Re- sonatoren eine Kompensation einer Temperaturschwankung, eine Justierung des Filters hinsichtlich einer Impedanzanpassung, eine Justierung des Filters hinsichtlich einer Einfügedämpfung oder eine Justierung des Filters hinsichtlich einer Isolation ermöglicht.
Es ist ferner möglich, dass jeder Resonator gleichviele Resonatorelemente umfasst, die über Schalter, die über eine ΜΙΡΙ-Schnittstelle (MIPI = Mobile Industry Processor Interface) ansprechbar sind, steuerbar sind.
Es ist möglich, dass ein oder mehrere Impedanzwandler passive Impedanzelemente umfasst oder daraus bestehen. Der Impedanz¬ wandler kann deshalb zwei parallele kapazitive Elemente und ein paralleles induktives Element umfassen. Dabei sind Quer¬ zweige, z. B. gegen Masse, gemeint, die ein entsprechendes kapazitives bzw. induktives Element enthalten.
Es ist auch möglich, dass ein Impedanzwandler drei parallele kapazitive Elemente umfasst.
Es ist auch möglich, dass ein Impedanzwandler drei parallele induktive Elemente umfasst.
Es ist auch möglich, dass ein Impedanzwandler zwei parallele induktive Elemente und ein paralleles kapazitives Element um¬ fasst .
Rechnerisch kann es sich ergeben, dass einzelne Impedanzelemente negative Impedanzwerte, z.B. negative Induktivitäten o- der negative Kapazitäten, aufzuweisen haben. Negative Impedanzwerte sind aber zumindest dann unproblematisch, wenn die entsprechenden Impedanzelemente mit anderen Impedanzelementen des HF-Filters zu verschalten sind, so dass die Verschaltung mit den anderen Elementen in der Summe wieder positive Impedanzwerte hat. In diesem Fall würde die Verschaltung der ei¬ gentlich vorgesehenen Elemente durch das Element mit positi- vem Impedanzwert ersetzt.
Es ferner möglich, dass das HF-Filter zwei in Serie verschal¬ tete Grundglieder und ein kapazitives Element, das parallel zu den zwei in Serie verschalteten Grundgliedern verschaltet ist, umfasst.
Es ist möglich, dass der Duplexer ein HF-Filter, das wie folgt ausgestaltet ist, umfasst. Das HF-Filter hat einen Sig¬ nalpfad, vier kapazitive Elemente im Signalpfad, sechs schaltbare Resonatoren mit jeweils einem Resonatorelement und einem dazu in Serie in einem Querzweig gegen Masse verschal¬ teten Schalter, sowie ein induktives Element, das parallel zu zwei der vier kapazitiven Elemente geschaltet ist. Das HF- Filter kann dabei ein TX-Filter oder ein RX-Filter sein. Es ist auch möglich, dass sowohl TX-Filter aus auch RX-Filter entsprechend ausgebildet sind. Nachfolgend werden wichtige Prinzipien erläutert und eine nicht abschließende Aufzählung von beispielhaften und schema¬ tischen Schaltungen verdeutlichen zentrale Aspekte des HF- Filters . Es zeigen:
Fig. 1: ein HF-Filter F mit drei Resonatoren und vier Impedanzwandlern, Fig. 2: ein Filter mit drei Resonatoren und zwei Impedanzwandlern,
Fig. 3: einen Duplexer D mit einem Sendefilter TX und einem
Empfangsfilter RX, die über eine Impedanzanpass¬ schaltung mit einer Antenne verschaltet sind, ein HF-Filter F, bei dem mittig ein Serienresonator S und peripher jeweils ein Serienresonator mit zwei Impedanzwandlern verschaltet sind, ein HF-Filter F, das ausschließlich Parallelresona toren als verwendete Resonatoren umfasst, ein HF-Filter F, bei dem ein Impedanzwandler einen ersten Resonator direkt mit einem dritten Resonator verschaltet,
Fig. 7: ein HF-Filter F, bei dem ein Admittanz-Inverter einen ersten Resonator mit einem dritten Resonator direkt verschaltet,
Fig. 8: ein HF-Filter mit abstimmbaren Resonatoren,
Fig. 9A bis Fig. 9K: verschiedene Ausführungsformen abstimmbarer Resonatoren,
Fig. 10A: einen abstimmbaren Resonator mit per Schalter akti- vierbaren Serienresonatorelernenten,
Fig. 10B: einen abstimmbaren Resonator mit mittels Schalter aktivierbaren Parallelresonatoren,
Fig. IIA bis Fig. 11F: verschiedene Ausführungsformen eines
Impedanz- Inverters , Fig. 12A bis Fig. 12F: verschiedene Ausführungsformen eines
Admittanz-Inverters , Fig. 13A bis Fig. 13C: verschiedene Abstraktionsstufen beim Entwurf eines HF-Filters,
Fig. 14A bis Fig. 14H: verschiedene konkrete Ausführungs- formen eines HF-Filters mit zwei abstimmbaren Seri¬ enresonatoren und drei Impedanzwandlern,
Fig. 15A bis Fig. 15H: Ausgestaltungen eines HF-Filters mit zwei abstimmbaren Resonatoren, drei Impedanzwand- lern und jeweils einem überbrückenden kapazitiven
Element,
Fig. 16: die Einfügedämpfung eines Resonators (A) und eines entsprechenden Bandpassfilters (B) ,
Fig. 17: die Durchlasskurven des HF-Filters aus Fig. 16, wobei abstimmbare Impedanzelemente in ihrer Impedanz verändert sind, um eine neue Lage des Durchlassbe¬ reichs B zu erhalten,
Fig. 18: die Admittanz (A) eines Resonators und die Einfüge¬ dämpfung (B) eines entsprechenden Bandpassfilters mit Admittanz-Invertern, Fig. 19: das HF-Filter zur Fig. 18, wobei Impedanzwerte ab¬ stimmbarer Impedanzelemente variiert wurden, um eine veränderte Lage des Durchlassbereichs zu er¬ halten, Fig. 20: Einfügedämpfungen (B, Βλ) eines HF-Filters, bei dem durch Abstimmen von Resonatoren unterschiedliche Frequenzlagen des Durchlassbereichs erhalten werden, Fig. 21: unterschiedliche Durchlasskurven (B, Βλ) eines HF- Filters mit Parallelresonatoren und Admittanz-In- vertern, bei denen unterschiedliche Impedanzwerte unterschiedliche Lagen des Durchlassbereichs bewir- ken,
Fig. 22: Einfügedämpfungen eines abstimmbaren Duplexers: Die
Kurven Bl und B3 bezeichnen dabei ein abstimmbares Sendefrequenzband. Die Kurven B2 und B4 stellen die Einfügedämpfungen eines einstellbaren Empfangsfrequenzbands .
Fig. 23: eine mögliche Filterschaltung, Fig. 24: eine mögliche Form der Integration von Schaltungskomponenten in einem Bauteil,
Fig. 25: Übertragungsfunktionen eines abstimmbaren Filters nach Fig. 23.
Figur 1 zeigt eine HF-Filterschaltung F mit drei Resonatoren und vier Impedanzwandlern IW. Der mittlere Resonator stellt dabei ein Grundglied GG dar. Der mittlere Resonator kann ein Parallelresonator P oder ein Serienresonator S sein. Die bei- den Impedanzwandler IW, die den ersten Resonator umgeben, bewirken, dass der Resonator nach außen hin wie ein Serienresonator oder wie ein Parallelresonator aussieht. Ist der mittlere Resonator ein Parallelresonator, so kann auch der erste Resonator ein Parallelresonator sein, der nach außen wie ein Serienresonator aussieht. Entsprechend wäre dann auch der dritte Resonator ein Parallelresonator, der nach außen hin wie ein Serienresonator aussieht. Umgekehrt kann der mittlere Resonator ein Serienresonator S sein. Dann wären auch die beiden äußeren Resonatoren Serienresonatoren, die nach außen hin wie Parallelresonatoren aussehen. So kann unter Verwendung der Impedanzwandler IW eine Ladder-type ähnliche Filterstruktur erhalten werden, obwohl ausschließlich Se- rienresonatoren oder obwohl ausschließlich Parallelresonatoren verwendet werden.
Figur 2 zeigt eine Filterschaltung, bei der der mittlere Resonator durch die ihn umgebenden Impedanzwandler IW so mas- kiert wird, dass das Filter nach außen hin wie eine alternie¬ rende Abfolge von Parallel- und Serienresonatoren aussieht, obwohl lediglich ein Typ eines Resonators verwendet wird.
Figur 3 zeigt einen Duplexer D, bei dem sowohl das Sendefil- ter TX als auch das Empfangsfilter RX Serienverschaltungen aus Impedanzwandlern und Resonatoren umfassen, die so miteinander verschaltet sind, dass pro Filter lediglich ein Typ von Resonatoren notwendig ist. Da Serienresonatoren geeignet sind, eine steile rechte Filterflanke eines Passbands zu bil- den und da Sendefrequenzbänder im Allgemeinen frequenzmäßig unterhalb der Empfangsfrequenzbänder liegen, ist es vorteilhaft, im Sendefilter TX Serienresonatoren zu verwenden. Analog wären im Empfangsfilter RX Parallelresonatoren zu verwenden. Liegt das Sendefrequenzband oberhalb des Empfangsfre- quenzbandes, so wären entsprechend Serienresonatoren im Emp¬ fangsfilter und Parallelresonatoren im Sendefilter vorteilhaft .
Die Filter TX, RX sind über eine Impedanzanpassschaltung IAS mit einer Antenne ANT verschaltet. Aus Sicht der Impedanzan¬ passschaltung IAS sieht jedes der beiden Filter TX, RX aus wie eine konventionelle Ladder-type Filterschaltung, sodass praktisch kein zusätzlicher Aufwand beim Entwerfen der übrigen Schaltungskomponenten wie Antenne und Impedanzanpass¬ schaltung notwendig ist. Figur 4 zeigt entsprechend eine Ausführungsform, bei der der mittlere Resonator als Serienresonator S ausgeführt ist.
Durch die Wirkung der Impedanzwandler IW kann auch in den beiden äußeren Resonatoren jeweils ein serielles Resonatorel¬ ement Verwendung finden, obwohl die Kombination aus Impedanz- wandlern und Serienresonator nach außen hin wie ein Parallelresonator P aussieht und in Erscheinung tritt. Um Serienre¬ sonatoren nach außen hin wie Parallelresonatoren erscheinen zu lassen, werden bevorzugt Impedanz-Inverter K eingesetzt. Im Gegensatz dazu zeigt Figur 5 eine Ausführungsform eines
HF-Filters F, bei dem ausschließlich Parallelresonatoren Verwendung finden. Unter der Verwendung von Admittanz-Invertern J als Ausführungsformen der Impedanzwandler IW erscheinen die beiden äußeren Parallelresonatoren als Serienresonatoren S. Zusammen mit dem zentralen, mittleren Resonator, einem Parallelresonator P, bildet das HF-Filter F eine Quasi-Ladder-type Struktur .
Figur 6 zeigt eine Ausführungsform, bei der die beiden äuße- ren Resonatoren direkt über einen weiteren Impedanzwandler, z. B. einen Impedanz-Inverter, verschaltet sind. Die direkte Verschaltung der äußeren Resonatoren über einen weiteren Impedanzwandler stellt einen neuen Freiheitsgrad dar, über den ein HF-Filter weiter optimiert werden kann.
Figur 7 zeigt beispielhaft eine Ausführungsform eines HF- Filters F, welches Parallelresonatoren und Admittanz-Inverter J verwendet. Dabei sind auch die beiden äußeren Resonatoren direkt über einen weiteren Admittanz-Inverter J miteinander verschaltet .
Figur 8 zeigt eine mögliche Ausführungsform eines HF-Filters, bei dem die Resonatoren abstimmbar sind.
Figur 9 zeigt eine mögliche Ausführungsform eines abstimmba¬ ren Resonators R. Der Resonator R umfasst ein Resonatorele¬ ment RE . Das Resonatorelement RE kann dabei ein mit akusti- sehen Wellen arbeitendes Resonatorelement sein. Parallel zum Resonatorelement RE ist ein kapazitives Element CE verschal¬ tet. In Serie zur Parallelverschaltung ist ein weiteres kapazitives Element CE verschaltet. Die beiden kapazitiven Ele¬ mente CE sind abstimmbar, d. h. ihre Kapazität kann einge- stellt werden. Je nach verwendeten kapazitiven Elementen kann die Kapazität kontinuierlich oder in diskreten Werten eingestellt werden. Umfassen die kapazitiven Elemente beispiels¬ weise Varaktoren, so kann durch Anlegen einer Bias-Spannung die Kapazität kontinuierlich eingestellt werden. Umfasst ein kapazitives Element CE eine Bank von kapazitiven Einzelele¬ menten, die mittels eines oder mehrerer Schalter individuell angesteuert werden können, so kann die Kapazität des entspre¬ chenden kapazitiven Elements CE in diskreten Schritten eingestellt werden.
Figur 9B zeigt eine alternative Möglichkeit eines Resonators R, bei dem die Serienverschaltung eines abstimmbaren kapazitiven Elements CE mit einem Resonatorelement RE in Serie mit einem abstimmbaren induktiven Element IE verschaltet ist.
Figur 9C zeigt eine mögliche Ausführungsform eines abstimmba¬ ren Resonators R, bei dem ein Resonatorelement RE parallel zu einem abstimmbaren induktiven Element IE verschaltet ist. Diese Parallelschaltung ist in Serie mit einem abstimmbaren kapazitiven Element CE verschaltet.
Figur 9D zeigt eine weitere alternative Ausführungsform für einen abstimmbaren Resonator R. Dabei ist - im Vergleich zu Figur 9C - die Parallelschaltung mit einem abstimmbaren induktiven Element IE in Serie verschaltet.
Figur 9E zeigt eine weitere alternative Ausführungsform eines abstimmbaren Resonators, bei dem ein Resonatorelement RE le¬ diglich parallel mit einem abstimmbaren kapazitiven Element CE verschaltet ist.
Figur 9F zeigt eine weitere alternative Ausführungsform eines abstimmbaren Resonators R. Dabei ist ein Resonatorelement RE parallel zu einem abstimmbaren induktiven Element IE verschaltet .
Figuren 9E und 9F zeigen relativ einfache Ausführungsformen eines abstimmbaren Resonators R. Die Figuren 9A bis 9D zeigen Ausführungsformen eines abstimmbaren Resonators R, die durch ein weiteres abstimmbares Element weitere Freiheitsgrade beim Abstimmen ermöglichen. Insofern können die gezeigten Ausführungsformen mit weiteren kapazitiven und induktiven Elementen mit fester Impedanz oder variierbarer Impedanz in Serie oder parallel verschaltet werden, um zusätzliche Freiheitsgrade, z. B. für einen breiteren Abstimmbereich, zu erhalten.
Figur 9G zeigt eine Ausführungsform eines abstimmbaren Re- sonators R, bei dem das Resonatorelement RE parallel zu einer Serienverschaltung, umfassend ein induktives Element IE und ein abstimmbares kapazitives Element CE, verschaltet ist. Figur 9H zeigt eine Ausführungsform eines abstimmbaren Resonators R, bei dem das Resonatorelement RE parallel zu einer Parallelverschaltung, umfassend ein induktives Element IE und ein abstimmbares kapazitives Element CE, verschaltet ist.
Figur 91 zeigt eine Ausführungsform eines abstimmbaren Resonators R, bei dem das Resonatorelement RE in Serie zu einer Serienverschaltung, umfassend ein induktives Element IE und ein abstimmbares kapazitives Element CE, verschaltet ist.
Figur 9J zeigt eine Ausführungsform eines abstimmbaren Resonators R, bei dem das Resonatorelement RE einerseits in Se¬ rie zu einer Serienverschaltung, umfassend ein induktives Element IE und ein abstimmbares kapazitives Element CE, ver- schaltet und andererseits parallel zu einer Parallelverschal¬ tung, umfassend ein induktives Element IE und ein abstimmba¬ res kapazitives Element CE, verschaltet ist.
Figur 9K zeigt eine Ausführungsform eines abstimmbaren Re- sonators R, bei dem das Resonatorelement RE einerseits in Se¬ rie zu einer Serienverschaltung, umfassend ein abstimmbares induktives Element IE und ein abstimmbares kapazitives Ele¬ ment CE, verschaltet und andererseits parallel zu einer Pa¬ rallelverschaltung, umfassend ein abstimmbares induktives Element IE und ein abstimmbares kapazitives Element CE, ver¬ schaltet ist.
Ferner gilt, dass neben kontinuierlich abstimmbaren Elementen wie Varaktoren und schaltbaren Elementen konstanter Impedanz auch schaltbare abstimmbare Elemente, z. B. mittels Schalter hinzu-schaltbare Varaktoren möglich sind. Noch allgemeiner gilt, dass in einem Resonator das Resonatorelement in Serie mit einem Seriennetzwerk und parallel mit einem Parallelnetzwerk verschaltet sein kann. Das Seriennetzwerk und das Parallelnetzwerk können dabei jeweils Impedan- zelemente fester oder variabler Impedanz umfassen.
Figur 10 zeigt eine zusätzliche mögliche Ausführungsform ei¬ nes abstimmbaren Resonators R, welcher eine Vielzahl an Resonatorelementen RE und eine Vielzahl von Schaltern SW um- fasst. Figur 10A zeigt dabei Resonatorelemente RE, die in Se¬ rie im Signalpfad SP verschaltet sind. Damit ist ein abstimm¬ barer Serienresonator dargestellt. Durch individuelles Öffnen und Schließen der einzelnen Schalter SW können individuell einstellbar bestimmte Resonatorelemente RE in den Signalpfad SP eingekoppelt werden. Umfasst der abstimmbare Resonator R in Figur 10A m Resonatorelemente RE, so können 2m unterschiedliche Schaltzustände erhalten werden.
Figur 10B zeigt eine Ausführungsform eines abstimmbaren Re- sonators R, bei dem Resonatorelemente den Signalpfad SP mit
Masse verschalten. Da die Reihenfolge der einzelnen Resonato¬ relemente RE, in der sie mit dem Signalpfad SP verschaltet sind, prinzipiell relevant ist, können m! (Fakultät) unter¬ schiedliche Resonatorzustände erhalten werden.
Die Figuren I IA bis 11F geben verschiedene Ausführungsformen eines Impedanz-Inverters an.
Figur I IA zeigt somit eine Form eines Impedanzwandlers, wel- che einen Impedanz-Inverter darstellt. Zwei kapazitive Ele¬ mente sind in Serie im Signalpfad verschaltet. Ein kapaziti¬ ves Element verschaltet den gemeinsamen Schaltungsknoten der beiden kapazitiven Elemente im Signalpfad mit Masse. Die ka¬ pazitiven Elemente im Signalpfad erhalten rechnerisch eine negative Kapazität -C. Das kapazitive Element im Parallelpfad gegen Masse erhält rechnerisch eine positive Kapazität C.
Wie oben schon beschrieben, ergeben sich die Kapazitätswerte lediglich aus den Berechnungsvorschriften für zwei Tore. Die in Figur I IA gezeigte T-Schaltung braucht deshalb keinesfalls so in einer Schaltungsumgebung realisiert sein. Vielmehr kön- nen die kapazitiven Elemente mit negativer Kapazität im Serienpfad mit weiteren kapazitiven Elementen positiver Kapazität, die im Serienpfad zusätzlich verschaltet sind, kombi¬ niert werden, sodass insgesamt jeweils eines oder mehrere ka¬ pazitive Elemente positiver Kapazität erhalten werden.
Das Gleiche gilt für die Ausführungsformen der Figuren I IB , HC und HD sowie für die Ausführungsformen der Admittanz-In- verter in den Figuren 12A, 12B, 12C und 12D. Figur HB zeigt eine T-Schaltung aus induktiven Elementen, wobei die beiden induktiven Elemente, die im Signalpfad in Serie geschaltet sind, rein formal eine negative Induktivität aufzuweisen haben. Figur HC zeigt eine Form eines Impedanz-Inverters, der als Pi-Schaltung mit einem kapazitiven Element negativer Kapazität im Serienpfad und zwei kapazitiven Elementen positiver Kapazität in jeweils einem Parallelpfad aufweist. Figur HD zeigt eine Ausführungsform eines Impedanz-Inverters in Pi-Form, bei der die Induktivität des induktiven Elements im Signalpfad negativ ist. Die Induktivitäten der induktiven Elemente in den entsprechenden beiden Parallelpfaden sind positiv.
Figur 11E zeigt eine Ausführungsform eines Impedanz-Inverters mit einer Phasenschieberschaltung und einem induktiven Element der Induktivität L. Die Phasenschieberschaltung hat dabei vorzugsweise die charakteristische Impedanz der Signal¬ leitung Zo. Der Phasenversatz Θ durch die Phasenschieber- Schaltung ist geeignet eingestellt.
So kann Θ im Fall eines Impedanz-Inverters z. B. durch die Gleichung Θ =— tan-1— bestimmt sein. Dabei ist X = und K
K2
durch Zin=— bestimmt. Im Fall eines Admittanz-Inverters kann zi
gelten: Θ =— tan-1—. Dabei ist B= ? und J durch Yjri =—
Hü
bestimmt.
Analog zu Figur 11E zeigt Figur 11F eine alternative Ausfüh¬ rungsform, bei der das induktive Element durch ein kapaziti¬ ves Element der Kapazität C ersetzt ist.
Die Figuren 12A bis 12F zeigen Ausführungsformen eines Admittanz-Inverters .
Figur 12A zeigt eine Ausführungsform eines Admittanz-Inver- ters in T-Konfiguration, bei dem die beiden kapazitiven Elemente im Serienpfad positive Kapazitäten aufweisen. Das kapa¬ zitive Element im Parallelpfad weist nominell eine negative Kapazität auf. Figur 12B zeigt eine Ausführungsform eines Admittanz-Inverters in T-Konfiguration, wobei im Signalpfad zwei induktive Elemente der Induktivität L in Serie verschaltet sind. In ei¬ nem Parallelpfad, der zwei Elektroden der induktiven Elemente mit Masse verschaltet, ist ein induktives Element mit der ne¬ gativen Induktivität -L verschaltet.
Figur 12C zeigt eine Ausführungsform eines Admittanz-Inver- ters in Pi-Konfiguration, wobei die beiden kapazitiven Elemente in den beiden Parallelpfaden eine negative Kapazität aufweisen. Das kapazitive Element im Signalpfad weist eine positive Kapazität auf.
Figur 12D zeigt eine Ausführungsform eines Admittanz-Inver- ters in Pi-Konfiguration mit drei induktiven Elementen. Das induktive Element im Serienpfad weist eine positive Indukti- vität auf. Die beiden induktiven Elemente in den beiden Parallelpfaden weisen jeweils eine negative Induktivität auf.
Figur 12E zeigt eine Ausführungsform eines Admittanz-Inver- ters, bei dem ein induktives Element mit positiver Induktivi- tät L zwischen zwei Segmenten einer Phasenschieberschaltung verschaltet ist. Jedes Segment der Phasenschieberschaltung hat eine charakteristische Impedanz Zo und verschiebt die Phase geeignet. Entsprechend der Figur 12E zeigt Figur 12F eine Ausführungs¬ form eines Admittanz-Inverters, der ebenfalls auf Phasen¬ schieberschaltungen beruht. Zwischen zwei Segmenten einer Phasenschieberschaltung ist ein kapazitives Element mit posi¬ tiver Kapazität C verschaltet.
Figur 13 zeigt die Verwendung von abstimmbaren Resonatoren R zusammen mit Impedanzwandlern IW. Der Resonator kann dabei ein Serienresonator sein. Durch die Verwendung von Impedanz- Invertern K als Impedanzwandler IW ergibt eine Kombination aus zwei Impedanzwandlern IW und einem dazwischen verschalteten Serienresonator insgesamt ein Parallelresonator. Ersetzt man die Impedanzwandler IW der Figur 13A durch Impe- danz-Inverter, wie sie beispielsweise aus den Figuren I IA bis 11F, z. B. I IA, bekannt sind, so wird die Schaltungsstruktur der Figur 13B erhalten. Problematisch scheinen die Kapazitätselemente mit negativer Kapazität. Berücksichtigt man jedoch, dass die Resonatoren R selbst Eigenschaften kapazitiver Elemente positiver Kapazität haben, so entfällt der Bedarf an kapazitiven Elementen mit negativer Kapazität, die direkt mit den Resonatorelementen verschaltet sind. Dies ist in Figur 13C gezeigt.
Berücksichtigt man ferner kapazitive Elemente, die in der Schaltungsumgebung des HF-Filters verschaltet sind, so ent¬ fällt auch der Bedarf an den peripheren kapazitiven Elementen negativer Kapazität der Figur 13C. Insgesamt wird dann eine Schaltungsstruktur, wie in 14A gezeigt, erhalten. Auch wenn eine externe Schaltungsumgebung des HF-Filters keine Möglich¬ keit zur Kompensation der negativen Kapazitäten -C in Figur 13 zur Verfügung stellt, so kann die negative Kapazität durch die positive Kapazität des kapazitiven Elements im Parallel- pfad kompensiert werden.
Figur 14A zeigt somit eine einfach herzustellende HF- Filterschaltung mit zwei abstimmbaren Resonatoren und drei Impedanzelementen, deren Impedanz so gewählt ist, dass einer der beiden Resonatoren als Parallelresonator wirkt. Figur 14A zeigt deshalb im Wesentlichen ein Grundglied einer Laddertype Filterschaltung, obwohl lediglich Serienresonatoren verwendet werden. Figur 14B zeigt eine Alternative zum HF-Filter der Figur 14A, denn das induktive Element L zwischen den Resonatoren ist durch ein kapazitives Element C und das kapazitive Element im lastseitigen Parallelpfad ist durch ein induktives Element ersetzt.
Figur 14C zeigt eine weitere Ausführungsform eines HF-Filters mit zwei Resonatoren, wobei drei induktive Elemente in je¬ weils einem Parallelpfad verschaltet sind.
Figur 14D zeigt eine mögliche Ausführungsform eines HF- Filters, bei dem die linken beiden Impedanzelemente durch in¬ duktive Elemente und das rechte Impedanzelement durch ein ka¬ pazitives Element gebildet sind.
Figur 14E zeigt eine Ausführungsform, bei der die äußeren beiden Impedanzelemente durch induktive Elemente und das zentrale Impedanzelement durch ein kapazitives Element gebil¬ det sind.
Figur 14F zeigt eine Ausführungsform, bei der die rechten beiden Impedanzelemente durch kapazitive Elemente und das linke Impedanzelement durch ein induktives Element gebildet sind .
Figur 14G zeigt eine Ausführungsform, bei der die rechten beiden Impedanzelemente durch induktive Elemente und das linke Impedanzelement durch ein kapazitives Element gebildet sind .
Figur 14H zeigt eine Ausführungsform, bei der alle drei Impedanzelemente durch kapazitive Elemente gebildet sind. Die Figuren 15A bis 15H zeigen weitere Alternativen der HF- Filter der Figuren 14A bis 14H, wobei ein weiteres Impedanzelement den Signaleingang und den Signalausgang direkt miteinander verschaltet. Alternativ zum überbrückenden kapaziti- ven Element kann ein überbrückendes induktives Element oder andere Ausführungsformen von Impedanzwandlern verwendet werden .
Figur 16 zeigt die Admittanz eines Resonators (Kurve A) und die Übertragungsfunktion eines HF-Filters mit einem solchen
Resonator (Kurve B) . Serielle kapazitive Elemente haben einen Wert von 2,4 pF. Parallele kapazitive Elemente haben einen Wert von 0,19 pF . Figur 17 zeigt die entsprechenden Kurven, wobei serielle abstimmbare Kapazitäten auf einen Kapazitätswert von 30 pF und parallele abstimmbare Kapazitäten auf einen Kapazitätswert von 3,7 pF eingestellt worden sind. Die Impedanzwandler der den Figuren 16 und 17 zugehörigen Filter sind Impedanz-Inver- ter. Die Resonatoren sind Serienresonatoren.
Im Vergleich dazu zeigen die Figuren 18 und 19 entsprechende Kurven von HF-Filtern mit Admittanz-Invertern und parallelen Resonatoren. Figur 18 zeigt dabei die charakteristischen Kur- ven eines Filters, bei dem serielle abstimmbare Kapazitäten einen Wert von 2,4 pF und parallele abstimmbare kapazitive Elemente einen Wert von 0,19 pF aufweisen.
Figur 19 zeigt die entsprechenden Kurven des HF-Filters, bei dem die seriellen abstimmbaren Kapazitäten einen Wert von 30 pF und die parallelen abstimmbaren Kapazitäten einen Wert von 3,7 pF aufweisen. Figur 20 zeigt Einfügedämpfungen von Bandpassfiltern mit Ad- mittanz-Invertern und Parallelresonatoren. Das Filter weist abstimmbare Resonatoren auf, die durch einstellbare Kapazitä¬ ten kapazitiver Elemente einmal auf das Empfangsband 17 bzw. Band 5 abgestimmt sind. Die Resonatoren umfassen dabei mit¬ tels Schalter koppelbare Resonatorelemente wie in Fig. 10B gezeigt .
Figur 21 zeigt dabei Durchlasskurven eines HF-Filters mit Im- pedanz-Invertern und Serienresonatoren, wobei die abstimmbaren Werte einmal auf die Sendefrequenzen des Bands 17 und einmal auf die Sendefrequenzen des Bands 5 abgestimmt sind. Die Resonatoren umfassen dabei mittels Schalter koppelbare Resonatorelemente wie in Fig. 10A gezeigt.
Figur 22 zeigt die Einfügedämpfungen der Empfangs- bzw. Sendefilter eines abstimmbaren Duplexers, einmal auf Band 17 und einmal auf Band 15 abgestimmt. Fig. 23 zeigt eine mögliche Ausführungsform des HF-Filters. Im Signalpfad SP sind vier kapazitive Elemente in Serie ver¬ schaltet. In sechs Querzweigen gegen Masse ist je ein schalt¬ barer Resonator verschaltet. Jeder der schaltbaren Resonatoren umfasst ein Resonatorelement und einen dazu in Serie ver- schalteten Schalter. Ein induktives Element ist parallel zu zwei der vier kapazitiven Elemente geschaltet.
Fig. 24 zeigt, wie Schaltungskomponenten der Filterschaltung vorteilhaft in einem mehrlagigen Modul integriert sein kön- nen. Die kapazitiven Elemente CE können als MIM-Kondensatoren (MIM = Metall Isolator Metall) zusammen mit Abschnitten des Signalpfads in einer Lage realisiert sein. Unten an dieser Lage können die Schalter SW realisiert sein. In einer sich darunter befindenden Lage können Durchkontaktierungen geführt sein, die Leitungen einer Schnittstelle zwischen (Halbleiter- ) Schaltern und den Resonatorelementen darstellen. Unter der Lage mit der Schnittstelle können dann die Resonatorelemente, z. B. als SAW-, BAW-, GBAW-, ... usw. Elemente, angeordnet sein .
Fig. 25 zeigt berechnete Durchlasskurven für die Bänder 34 und 39, zwischen denen mittel Schalter umgeschaltet werden kann .
HF-Filter oder Duplexer mit HF-Filtern können ferner zusätzliche Resonatoren oder Impedanzelemente, insbesondere ab¬ stimmbare Impedanzelemente, umfassen.
Bezugs zeichenliste :
A: Admittanz eines Resonators
ANT: Antenne
B: Einfügedämpfung eines HF-Filters
B Bl, B2, B3, B4 : Einfügedämpfungen von HF-Filtern
CE : kapazitives Element
D: Duplexer
F: HF-Filter
GG: Grundglied
IAS : Impedanzanpassschaltung
IE: induktives Element
IW: Impedanzwandler
J: Admittanz-Inverter
K: Impedanz-Inverter
P: Parallelresonator
R: Resonator
RE : Resonatorelement
RX: Empfangsfilter
S: Serienresonator
SP: Signalpfad
SW: Schalter
TX: Sendefilter
Z o : charakteristische Leitungsimpedanz
Φ: Phasenversatz

Claims

Patentansprüche
1. Duplexer (D) , umfassend ein Tx-Filter (TX) und ein Rx- Filter (RX) , wobei
- das Tx-Filter (TX) in Serie verschaltete Grundglieder (GG) mit jeweils einem elektroakustischen Resonator (R) und in Serie zwischen den Grundgliedern (GG) verschaltete
Impedanzwandler (IW) beinhaltet,
- das RX-Filter (RX) in Serie verschaltete Grundglieder (GG) mit jeweils einem elektroakustischen Resonator (R) und in
Serie zwischen den Grundgliedern (GG) verschaltete
Impedanzwandler (IW) beinhaltet,
- die Impedanzwandler (IW) im Tx-Filter (TX) Impedanz- Inverter (K) sind,
- die Resonatoren (R) der Grundglieder (GG) im Tx-Filter (TX) nur Serienresonatoren (S) sind,
- die Impedanzwandler (IW) im Rx-Filter (RX) Admittanz- Inverter (J) sind,
- die Resonatoren (R) der Grundglieder (GG) im Rx-Filter (RX) nur Parallelresonatoren (P) sind.
2. Duplexer nach dem vorherigen Anspruch, wobei die
Impedanzwandler (IW) als Impedanzelemente
- kapazitive Elemente (CE) und induktive Elemente (IE) oder - nur kapazitive Elemente (CE) oder
- nur induktive (IE) Elemente
umfassen .
3. Duplexer nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei die Impedanzwandler (IW) Phasenschieber-Leitungen umfassen.
4. Duplexer nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei zumindest einer der Resonatoren (R) im Tx-Filter (TX) und einer der Resonatoren (R) im Rx-Filter (RX) abstimmbar sind.
5. Duplexer nach dem vorherigen Anspruch, wobei zumindest einer der abstimmbaren Resonatoren (R) ein Resonatorelement (RE) und ein abstimmbares Impedanzelement (CE, IE) umfasst, das in Serie oder parallel zum Resonatorelement (RE)
verschaltet ist.
6. Duplexer nach Anspruch 4, wobei der abstimmbare Resonator (R) ein Feld aus Resonatorelementen (RE) umfasst, von denen jedes Element (RE) mittels Schalter (SW) zum Resonator (R) koppelbar ist.
7. Duplexer nach dem vorherigen Anspruch, wobei die Schalter (SW) CMOS-Schalter, auf GaAs basierende Schalter, JFET- Schalter oder MEMS-Schalter sind.
8. Duplexer nach einem der beiden vorherigen Ansprüche, wobei alle Resonatoren (R) auf verschiedene Frequenzbänder
abstimmbar sind.
9. Duplexer nach einem der vier vorherigen Ansprüche, wobei die Abstimmbarkeit des Resonators (R) eine
- Kompensation einer Temperaturschwankung,
- eine Justierung zumindest eines der beiden Filter (TX, RX) hinsichtlich einer Impedanzanpassung,
- eine Justierung zumindest eines der beiden Filter (TX, RX) hinsichtlich einer Einfügedämpfung oder
- eine Justierung zumindest eines der beiden Filter (TX, RX) hinsichtlich einer Isolation
ermöglicht .
10. Duplexer nach einem der fünf vorherigen Ansprüche, wobei jeder Resonator (R) gleichviele Resonatorelemente (RE) umfasst, die über Schalter (SW) , die über eine MIPI- Schnittstelle ansprechbar sind, steuerbar sind.
11. Duplexer nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei das Tx-Filter (TX) und/oder das Rx Filter (RX)
- zwei parallele kapazitive Elemente (CE) und
- ein paralleles induktives Element (IE)
umfassen.
12. Duplexer nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei das Tx- Filter (TX) und/oder das Rx Filter (RX)
drei parallele kapazitive Elemente (CE)
umfassen.
13. Duplexer nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei das Tx- Filter (TX) und/oder das Rx Filter (RX)
drei parallele induktive Elemente (IE)
umfassen.
14. Duplexer nach einem der vorherigen Ansprüche, wobei das Tx-Filter (TX) und/oder das Rx Filter (RX)
- zwei parallele induktive Elemente (IE) und
- ein paralleles kapazitives Element (CE)
umfassen .
15. Duplexer nach einem der vier vorherigen Ansprüche, wobei das Tx-Filter (TX) und/oder das Rx-Filter (RX) zwei in Serie verschaltete Grundglieder (GG) und ein kapazitives Element (CE) , das parallel zu den zwei in Serie verschalteten
Grundgliedern (GG) verschaltet ist, umfassen.
16. Duplexer nach Anspruch 1, bei dem eines der Filter, ausgewählt aus TX-Filter (TX) und RX-Filter (RX)
- einen Signalpfad (SP) ,
- vier kapazitive Elemente (CE) im Signalpfad (SP) ,
- sechs schaltbare Resonatoren (R) mit jeweils einem
Resonatorelement (RE) und einem dazu in Serie in einem
Querzweig gegen Masse verschalteten Schalter (SW) ,
- ein induktives Element (IE), das parallel zu zwei der vier kapazitiven Elemente (CE) geschaltet ist,
umfasst.
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