EP2903960A1 - Procede de traitement d'acide fluore - Google Patents

Procede de traitement d'acide fluore

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Publication number
EP2903960A1
EP2903960A1 EP13762846.7A EP13762846A EP2903960A1 EP 2903960 A1 EP2903960 A1 EP 2903960A1 EP 13762846 A EP13762846 A EP 13762846A EP 2903960 A1 EP2903960 A1 EP 2903960A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
acid
process according
fluorinated
solvent
aqueous solution
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP13762846.7A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Olivier Buisine
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rhodia Operations SAS
Original Assignee
Rhodia Operations SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rhodia Operations SAS filed Critical Rhodia Operations SAS
Publication of EP2903960A1 publication Critical patent/EP2903960A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C67/00—Preparation of carboxylic acid esters
    • C07C67/08—Preparation of carboxylic acid esters by reacting carboxylic acids or symmetrical anhydrides with the hydroxy or O-metal group of organic compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/02—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides from salts of carboxylic acids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C51/487—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by treatment giving rise to chemical modification
    • C07C51/493—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by treatment giving rise to chemical modification whereby carboxylic acid esters are formed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C67/00—Preparation of carboxylic acid esters
    • C07C67/48—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C67/58—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by liquid-liquid treatment

Definitions

  • the present invention relates to a process for the treatment of fluorinated acid, in particular of fluorinated acetic acid, for example difluoroacetic acid (DFA) or trifluoroacetic acid (TFA), in particular a process for the treatment of fluorinated acid under salified form in an aqueous solution.
  • fluorinated acid in particular of fluorinated acetic acid, for example difluoroacetic acid (DFA) or trifluoroacetic acid (TFA)
  • DFA difluoroacetic acid
  • TSA trifluoroacetic acid
  • DFA can be produced by different processes and according to the process can be solubilized in an aqueous solution in the form of a salt, especially sodium salt. DFA, even after acidification, is soluble in aqueous solution; this makes its recovery, for example by distillation or extraction, very difficult.
  • the object of the present invention is to provide a process for the treatment of fluorinated acid, in particular a process for treating a fluorinated acid salt in aqueous solution, in particular DFA or TFA.
  • Another object of the present invention is to provide such a method which is simple to implement and which makes it possible to obtain a product that can be recovered in good yields and with high purity.
  • the method of the present invention makes it possible to remedy the various problems mentioned above.
  • the inventors have surprisingly discovered that it is possible to treat an aqueous solution containing a fluorinated acid salt soluble in aqueous phase, by esterification of this salt in acidic medium.
  • the method of the invention also solves this technical problem.
  • the present invention relates to a method for treating an aqueous solution comprising a salt of an organic compound comprising at least one acid function and at least one fluorine atom, said fluoro acid, by reaction between said salt and at least one Brönsted acid in the presence of an organic solvent solubilizing the product that is formed, said organic solvent forming at least one biphasic liquid / liquid reaction medium with the aqueous solution.
  • the fluorinated acid is especially chosen from fluorinated carboxylic acids soluble in water.
  • the acid is chosen from aliphatic carboxylic acids comprising at least one fluorine atom and comprising from 2 to 15 carbon atoms, preferably from 2 to 10 carbon atoms.
  • aliphatic carboxylic acids comprising at least one fluorine atom and comprising from 2 to 15 carbon atoms, preferably from 2 to 10 carbon atoms.
  • fluorinated acetic acids mention may be made.
  • fluoroacetic acid is intended to denote mono-, di- and trifluoroacetic acids, and any of their mixtures, preferably di- and trifluoroacetic acids, more particularly the difluoroacetic acid.
  • the aqueous solution comprising the fluorinated acid salt is an aqueous solution from a process for preparing said acid.
  • the aqueous solution comprising the fluorinated acid salt is an effluent, the fluorinated acid then being a by-product to be upgraded.
  • the counterion may in particular be chosen from the elements of columns 1 to 12 of the periodic table of the elements, preferably the counterion is an alkaline or an alkaline earth metal, for example sodium, potassium or lithium.
  • the choice of the organic solvent among the abovementioned solvents is then carried out as a function of the density of the aqueous medium comprising the salt of the salified fluorinated acid.
  • the term "at least one biphasic liquid / liquid reaction medium” denotes a medium comprising two liquid phases, on the one hand the organic solvent phase and, on the other hand, the aqueous phase, such a medium may also comprise suspended solid compounds. such as, for example, precipitated salts.
  • the term "Brönsted acid” means a molecule capable of yielding one or more protons.
  • a Brönsted acid according to the invention is chosen from strong acids whose pKa is less than 2, and in particular from HCl, H 2 SO 4 , HNO 3 , HBr or H 3 PO 4 , pure or diluted, or any of their mixtures.
  • Hydrochloric acid can be used in gaseous form and / or in solution (aqueous solution).
  • the acid is used in proportions of 1 to 5 molar equivalents, preferably 1 to 3 molar equivalents, relative to the salt of the fluorinated acid.
  • the product formed from the reaction between the fluorinated acid salt and the Brönsted acid is solubilized by the organic solvent.
  • the organic solvent can be used in any proportion; it is preferably used in proportions of 50 to 200%, preferably 50 to 100% by volume relative to the volume of the aqueous solution.
  • the process of the invention can be carried out at a temperature of 10 to
  • the method of the invention is implemented in batch. In another particular embodiment, the method of the invention is implemented continuously.
  • a reactor provided with a stirring system that allows a strong stirring of the reaction medium, in particular a reactor equipped with a type 4 stirring system.
  • blades in particular four inclined blades; turbine type, for example Rushton turbine.
  • the process according to the invention may further comprise at least one step of separating the organic solvent / product mixture formed from the aqueous solution, in particular by decantation.
  • the aqueous phase is recovered separately during this separation step.
  • this aqueous phase can be subjected to a novel treatment method according to the invention for the purpose of converting the fluorinated acid salts that have not yet been transformed (several extraction stages).
  • the recovered aqueous phase may optionally be subjected to one or more liquid / liquid extractions with the abovementioned solvents without additional addition of reagents (several extraction stages).
  • the process of the invention may further comprise at least one step of distillation of the organic solvent / product mixture formed from the separation step.
  • This distillation step can be implemented by any method known to those skilled in the art.
  • the size (especially the diameter) of the distillation columns depends on the circulating flow and the internal pressure. Their sizing will therefore be mainly according to the mixing rate to be treated.
  • all the distillations used in the process of the invention are carried out at atmospheric pressure.
  • the distillation column may be advantageously, but not exclusively, a column having the following specifications: number of theoretical stages: from 3 to 30, preferably from 3 to 25;
  • separation columns comprising from 2 to 50 theoretical stages, preferably from 2 to 30 theoretical stages, in particular columns of the type: packed columns; stationary or moving trays; rotating disk columns; columns with agitated compartments, such as, for example, Kuhni columns; the pulsed columns, for example the pulsed columns with perforated discs; or batch reactors as described above placed in series with an overflow system continuously allowing the passage from one reactor to another.
  • This distillation step may be preceded by a flash distillation step to obtain a concentrated organic medium formed product.
  • This flash distillation step is preferably carried out at atmospheric pressure, in a distillation column comprising less than 10 theoretical stages, a flow rate R less than 5.
  • the method according to the invention is preferably implemented in installations resistant to corrosion of the reaction medium. It is thus possible to use alloys based on molybdenum, chromium, cobalt, iron, copper, manganese, titanium, zirconium, aluminum, carbon and tungsten sold under the trademarks HASTELLOY® or alloys of nickel, chromium, iron, manganese additives of copper and / or molybdenum sold under the name INCONEL® and more particularly alloys HASTELLOY C 276 or INCONEL 600, 625 or 718. It is also possible to choose stainless steels, such as austenitic steels [Robert H.
  • a steel having a nickel content of at most 22% by weight is used, preferably between 6 and 20%, and more preferably between 8 and 14%.
  • 316 and 316 L steels have a nickel content ranging from 10 to 14%.
  • the material may also be selected from graphite materials and fluorinated polymers, and their derivatives. Of the fluoropolymers, PTFE (polytetrafluoroethylene), PVDF (polyvinylidene fluoride) and PFA (perfluoroalkyl resins) are particularly suitable for carrying out the process of the invention. Finally, the material may be vitreous steel. The choice of material will depend on the reaction medium and salts it may contain, the skilled person is able to determine these materials with his general knowledge. Particularly preferred materials are vitreous steel and fluoropolymers.
  • the organic solvent is chosen from solvents solubilizing the product formed but then allowing its separation for example by distillation.
  • the organic solvent is chosen from solvents having a boiling point sufficiently far from the boiling point of the product formed to allow separation, in particular by distillation.
  • the organic solvent used for the process of the invention may be a mixture of organic solvents.
  • the organic solvent is chosen from apolar solvents.
  • the organic solvent is chosen from aromatic solvents, halogenated aliphatic solvents, preferably chlorinated solvents, or alkyl ethers, preferably C 1 to C 15, preferably C 1 to C 10, alkyl ethers, or their mixtures.
  • aromatic solvent denotes solvents having an aromatic ring, for example phenyl, optionally substituted with one or more groups, in particular chosen from linear or branched alkyl groups comprising from 1 to 10 carbon atoms, preferably from 1 to 5 carbon atoms. carbon atoms; halogen atoms, preferably chlorine; -Oalkyl groups with linear or branched alkyl comprising from 1 to 10 carbon atoms, preferably from 1 to 5 carbon atoms.
  • the aromatic solvent is selected from xylene (ortho, meta or para), toluene, chlorobenzene, dichlorobenzene, mesithylene, methoxybenzene (anisole), 1,2-dimethoxybenzene (veratrole), ethylbenzene , trifluoromethylbenzene, or any of their mixtures.
  • halogenated aliphatic is understood to mean a linear or branched alkyl chain comprising from 1 to 10 carbon atoms, preferably from 1 to 5 carbon atoms, and being substituted by one or more halogen atoms, especially chlorine.
  • the organic solvent is selected from dichloromethane, dichloroethane, chloroform, or any of their mixtures.
  • alkyl ether denotes linear or branched alkyl ethers, preferably comprising from 2 to 15 carbon atoms, for example from 2 to 10 carbon atoms.
  • the alkyl ether is chosen from methyltertiobutyl ether (MTBE) or diisobutylether, or their mixture.
  • the process of the invention may further comprise reacting the fluorinated acid salt with Brönsted acid and an alcohol to produce the corresponding ester.
  • the products formed by the process of the invention are especially fluorinated acid or the ester of the fluorinated acid.
  • the invention relates to a method of treating an aqueous solution comprising a fluorinated acid salt by reaction between said salt and a Brönsted acid in the presence of an organic solvent solubilizing the acid which is form, said organic solvent forming at least one biphasic liquid / liquid reaction medium with the aqueous solution.
  • the organic solvent is chosen from aromatic solvents, in particular substituted by one or more -Oalkyl groups with linear or branched alkyl comprising from 1 to 10 carbon atoms, preferably from 1 to 5 carbon atoms; or the alkyl ethers.
  • the solvent is methoxybenzene (anisole), 1,2-dimethoxybenzene (veratrole), MTBE or diisobutyl ether. This embodiment can advantageously be implemented from fluorinated acetic acid salt, and especially from DFA salt.
  • the invention relates to a method of treating an aqueous solution comprising a fluorinated acid salt by reaction between said salt, a Brönsted acid and an alcohol in the presence of an organic solvent solubilizing the ester which is formed, said organic solvent forming at least one biphasic liquid / liquid reaction medium with the aqueous solution.
  • the fluorinated acid salt is as defined above. This embodiment is particularly well suited to the fluorinated aliphatic carboxylic acid salts as defined above and in particular to the salts of fluorinated acetic acids and more particularly to the salts of DFA.
  • Such a process makes it possible surprisingly to obtain good conversion efficiencies of the fluorinated acid salt and good yields in terms of ester production of this acid.
  • the process of the invention makes it possible to obtain a fluorinated acid ester of purity greater than 90%, preferably greater than 95%, more preferably close to 99%.
  • the conversion efficiency of the fluorinated acid salt by the process of the invention is greater than 80% and preferably greater than 90%.
  • the yield of fluorinated acid ester is greater than 80% and preferably greater than 90%.
  • the process of the invention relates to a process for treating DFA salt and obtaining a DFA ester. All the variants and embodiments apply in particular to the DFA.
  • the alcohol according to the invention is a water-soluble alcohol having a low molecular weight.
  • the alcohol according to the invention is an alcohol of formula R 1 OH in which R 1 represents a linear or branched alkyl group comprising from 1 to 10 carbon atoms, preferably from 1 to 5 carbon atoms, for example methyl, ethyl, propyl, isopropyl, butyl, pentyl and isopentyl.
  • the alcohol is chosen from methanol, ethanol and isopropanol, the ester formed is then the ethyl, methyl or isopropyl ester of difluoroacetic acid.
  • the alcohol is ethanol.
  • the organic solvent is chosen from solvents solubilizing the ester formed but then allowing its separation by distillation.
  • the organic solvent is chosen from solvents having a boiling point sufficiently far from the boiling point of the ester of the fluorinated acetic acid formed to allow a separation of the organic solvent and the ester, especially by distillation.
  • the organic solvent is chosen from organic solvents having a boiling point of less than or equal to 90 ° C., preferably from 30 to 90 ° C. ° C or a boiling point greater than or equal to 100 ° C, preferably 100 to 200 ° C, for example from 1 to 180 ° C, measured at atmospheric pressure (101325 Pa).
  • the organic solvent used for the reaction may be a mixture of solvents.
  • the ester formed is the ethyl ester of fluorinated acetic acid and the organic solvent is chosen from the solvents solubilizing this ester.
  • the organic solvent is chosen from apolar solvents.
  • the different conditions described in the context of the process of the invention can be combined with each other.
  • the solvent is chosen from aromatic solvents or chlorinated aliphatic solvents.
  • the organic solvent may be chosen from aromatic solvents having a boiling point greater than or equal to 100 ° C., preferably from 100 to 200 ° C. for example from 1 to 180 ° C.
  • the aromatic solvents defined above can be used.
  • the organic solvent is selected from xylene (ortho, meta or para), toluene, chlorobenzene, dichlorobenzene, mesithylene, methoxybenzene (anisole), 1,2-dimethoxybenzene (veratrole), ethylbenzene , trifluoromethylbenzene, or any of their mixtures.
  • the organic solvent may be chosen from halogenated aliphatic solvents having a boiling point less than or equal to 90 ° C., preferably from 30 to 90 ° C. vs.
  • the halogenated aliphatics are in particular defined above.
  • the organic solvent is selected from dichloromethane, dichloroethane, chloroform, or any of their mixtures.
  • the organic solvent may be selected from C2 to C15, preferably C2 to C10, alkyl ethers.
  • the process according to the invention may also comprise at least one step of separating the organic solvent / acid ester mixture formed from the aqueous solution, in particular by decantation. .
  • the aqueous phase is recovered separately during this separation step.
  • this aqueous phase can be subjected to a novel treatment method according to the invention for the purpose of converting the fluorinated acetic acid salts which have not yet been converted (several extraction stages).
  • the recovered aqueous phase may optionally be subjected to one or more liquid / liquid extractions with the abovementioned solvents without additional addition of alcohol (several extraction stages).
  • the process of the invention may further comprise at least one step of recovering the ester of the fluorinated acid by distillation of the organic solvent / acid ester mixture. fluorinated from the separation step.
  • This distillation step can be implemented by any method known to those skilled in the art and in particular according to the variants and embodiments described above.
  • the fraction whose boiling point is between 97 and 99 ° C. is recovered during this distillation, it corresponds to the fraction of the ester of the fluorinated acid having a purity greater than 90%, preferably greater than 95%, more preferably close to 99%.
  • the organic solvent fraction obtained at the top of the column in the case of an organic solvent having a boiling point of less than 90 ° C., or obtained at the bottom of the column in the case of an organic solvent exhibiting a boiling temperature above 100 ° C, can be recycled to the esterification step of the process of the invention.
  • the fractions containing the insufficiently pure fluorinated acid ester and the alcohol may be recycled to the esterification step of the process of the invention.
  • This distillation step may be preceded by a flash distillation step to obtain a concentrated organic medium ester of fluorinated acetic acid.
  • This flash distillation step is preferably carried out at atmospheric pressure, in a distillation column comprising less than 10 theoretical stages, a flow rate R less than 5.
  • the invention relates to a process for preparing an ester from a fluorinated acid implementing the method of the invention.
  • the present invention therefore also relates to a method for preparing a fluorinated acid ester comprising treating an aqueous solution comprising a salt of an organic compound comprising at least one acid function and at least one fluorine atom, said fluorinated acid, by reaction between said salt, an alcohol and at least one Brönsted acid in the presence of an organic solvent solubilizing the product that is formed, said organic solvent forming at least one biphasic liquid / liquid reaction medium with the aqueous solution.
  • the embodiments and preferred modes described above also apply to the process for preparing the fluorinated acid ester.
  • the temperature is expressed in degrees Celsius and is the ambient temperature (20-25 ° C) unless stated otherwise.
  • the pressure is atmospheric unless otherwise indicated.
  • Rushton is added 574.7 g of an aqueous solution containing 14.4% by weight of sodium difluoroacetate and 9% by weight of sodium chloride as well as 126 g of concentrated sulfuric acid at 98% by weight. Sulfuric acid is added in 1 hour so as to keep the temperature below 50 ° C. After returning to ambient temperature, 207 g of xylene (o-, m-, p- isomer mixture) and 39.7 g of ethanol are added. The medium is stirred at 850 rpm for one hour at room temperature. The stirring is then stopped and the upper organic phase is recovered by decantation. Two additional liquid liquid extraction operations are carried out from the aqueous solution obtained, with the addition of twice 207 g of xylenes.

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Abstract

La présente invention concerne un procédé de traitement d'une solution aqueuse comprenant un sel d'un composé organique comprenant au moins une fonction acide et au moins un atome de fluor, dit acide fluoré par réaction entre ledit sel et au moins un acide de Bronsted et un alcool en présence d'un solvant organique solubilisant le produit qui se forme, ledit solvant organique formant au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide avec la solution aqueuse.

Description

Procédé de traitement d'acide fluoré
La présente invention concerne un procédé de traitement d'acide fluoré, notamment d'acide acétique fluoré, par exemple de l'acide difluoroacétique (DFA) ou de l'acide trifluoroacétique (TFA), notamment un procédé de traitement d'acide fluoré sous forme salifiée dans une solution aqueuse.
Le DFA peut être produit par différents procédés et selon le procédé peut se trouver solubilisé dans une solution aqueuse sous la forme d'un sel, notamment de sodium. Le DFA, même après acidification, est soluble en solution aqueuse ; ceci rend par conséquent sa récupération, par exemple par distillation ou extraction, très difficile.
Il y a donc un besoin de fournir un procédé permettant de traiter les acides fluorés solubles en phase aqueuse et en particulier le DFA ou le TFA, notamment lorsqu'ils sont sous forme de sels dans une solution aqueuse.
L'objectif de la présente invention est de fournir un procédé de traitement d'acide fluoré, notamment un procédé de traitement d'un sel d'acide fluoré en solution aqueuse, en particulier du DFA ou du TFA.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir un tel procédé qui soit de mise en œuvre simple et qui permette d'obtenir un produit valorisable dans de bons rendements et avec une pureté élevée.
Le procédé de la présente invention permet de remédier aux différents problèmes précités.
Les inventeurs ont découvert de manière surprenante qu'il était possible de traiter une solution aqueuse contenant un sel d'acide fluoré soluble en phase aqueuse, par estérification de ce sel en milieu acide.
Cependant, si l'on effectue l'estérification du sel d'acide fluoré, notamment de DFA ou de TFA, directement dans la solution aqueuse par ajout d'un acide et de l'alcool souhaité, dès sa formation, l'ester, qui est un ester d'acide fort, s'hydrolyse. Il n'est donc pas possible par cette méthode de récupérer un ester d'acide fluoré, notamment de DFA ou de TFA, avec de bons rendements.
Le procédé de l'invention permet de résoudre également ce problème technique. La présente invention concerne un procédé de traitement d'une solution aqueuse comprenant un sel d'un composé organique comprenant au moins une fonction acide et au moins un atome de fluor, dit acide fluoré par réaction entre ledit sel et au moins un acide de Brônsted en présence d'un solvant organique solubilisant le produit qui se forme, ledit solvant organique formant au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide avec la solution aqueuse. Dans le cadre de l'invention, l'acide fluoré est notamment choisi parmi les acides carboxyliques fluorés solubles dans l'eau. De préférence, l'acide est choisi parmi les acides carboxyliques, aliphatiques comprenant au moins un atome de fluor et comprenant de 2 à 15 atomes de carbone, de préférence de 2 à 10 atomes de carbone. On peut citer, à titre d'exemple préférentiel, les acides acétiques fluorés.
Dans le cadre de la présente invention on entend par le terme « acide acétique fluoré» désigner les acides mono-, di- et trifluoroacétiques, et l'un quelconque de leurs mélanges, de préférence les acides di- et trifluoroacétiques, plus particulièrement l'acide difluoroacétique.
Dans un mode de réalisation particulier, la solution aqueuse comprenant le sel d'acide fluoré est une solution aqueuse provenant d'un procédé de préparation dudit acide.
Dans un autre mode de réalisation, la solution aqueuse comprenant le sel d'acide fluoré est un effluent, l'acide fluoré étant alors un sous-produit à valoriser.
Comme indiqué précédemment, l'acide fluoré se trouve sous forme salifiée dans la solution aqueuse, le contre-ion peut notamment être choisi parmi les éléments des colonnes 1 à 12 de la classification périodique des éléments, de préférence le contre-ion est un alcalin ou un alcalino-terreux, par exemple le sodium, le potassium ou le lithium.
La solution aqueuse de sel de l'acide fluoré peut également comprendre un ou plusieurs sels inorganiques, notamment de formule MX dans laquelle X est un atome d'halogène, notamment fluor ou chlore, et M est un élément choisi parmi les éléments des colonnes 1 à 12 du tableau périodique des éléments, de préférence M est un alcalin ou un alcalino-terreux, par exemple le sodium, le potassium ou le lithium. Ces sels peuvent être compris dans la solution aqueuse à raison de 5 à 80% en poids par rapport au poids total de la solution aqueuse comprenant le sel de l'acide fluoré. La présence de ces sels inorganiques en plus du sel de l'acide fluoré a pour conséquence une augmentation de la densité de la phase aqueuse. Le choix du solvant organique parmi les solvants précités s'effectue alors en fonction de la densité du milieu aqueux comprenant le sel de l'acide fluoré salifié. On entend par « au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide » désigner un milieu comprenant deux phases liquides d'une part la phase solvant organique et d'autre part la phase aqueuse, un tel milieu pouvant en outre comprendre des composés solides en suspension tels que par exemple des sels précipités.
On entend par « acide de Brônsted » une molécule capable de céder un ou plusieurs protons.
De préférence, un acide de Brônsted selon l'invention est choisi parmi les acides forts dont le pKa est inférieur à 2, et en particulier parmi HCI, H2S04, HN03, HBr ou H3P04, pur ou dilué, ou l'un quelconques de leurs mélanges. L'acide chlorhydrique peut être utilisé sous forme gazeuse et/ou en solution (solution aqueuse). De façon préférée, l'acide est utilisé dans des proportions de 1 à 5 équivalents molaires, de préférence de 1 à 3 équivalents molaires, par rapport au sel de l'acide fluoré.
La réaction du sel d'acide fluoré avec l'acide de Brônsted permet l'obtention de l'acide fluoré correspondant.
Avantageusement, le produit formé à partir de la réaction entre le sel d'acide fluoré et l'acide de Brônsted est solubilisé par le solvant organique.
Le solvant organique est de préférence un solvant immiscible dans l'eau permettant ainsi de former un milieu réactionnel au moins biphasique liquide/liquide avant et après réaction du sel d'acide fluoré avec au moins un acide de Brônsted.
Bien que le solvant organique puisse être utilisé en toute proportion ; il est de préférence utilisé dans des proportions de 50 à 200%, de préférence de 50 à 100%, en volume par rapport au volume de la solution aqueuse. Le procédé de l'invention peut être mis en œuvre à une température de 10 à
100°C, de préférence de 20 à 80°C.
Dans un mode de réalisation particulier, le procédé de l'invention est mis en œuvre en batch. Dans un autre mode de réalisation particulier, le procédé de l'invention est mis en œuvre en continu.
De préférence, le procédé de l'invention, est réalisé en mettant en contact intime les différentes phases du milieu réactionnel. Il convient alors de disperser de manière fine l'une des phases dans l'autre afin d'augmenter la surface de contact et par conséquent la cinétique de la réaction. Cela peut être fait par toute méthode connue de l'homme du métier.
Dans le cadre d'un procédé mis en œuvre en batch il est préférable d'utiliser un réacteur pourvu d'un système d'agitation permettant une forte agitation du milieu réactionnel, notamment un réacteur pourvu d'un système d'agitation de type 4 pales, notamment 4 pales inclinées ; de type turbine, par exemple turbine Rushton.
Le procédé selon l'invention peut comprendre en outre au moins une étape de séparation du mélange solvant organique/produit formé de la solution aqueuse, notamment par décantation.
La phase aqueuse est récupérée séparément lors de cette étape de séparation. Dans un mode de réalisation, on peut soumettre cette phase aqueuse à un nouveau procédé de traitement selon l'invention dans le but de transformer les sels d'acide fluoré qui n'auraient pas encore été transformés (plusieurs étages d'extraction).
Dans un autre mode de réalisation, la phase aqueuse récupérée peut éventuellement être soumise à une ou plusieurs extractions liquide/liquide avec les solvants précités sans ajout supplémentaire de réactifs (plusieurs étages d'extraction).
Afin de récupérer le produit formé, le procédé de l'invention peut comprendre en outre au moins une étape de distillation du mélange solvant organique/produit formé issu de l'étape de séparation.
Cette étape de distillation peut être mise en œuvre par toute méthode connue de l'homme du métier. La taille (notamment le diamètre) des colonnes de distillation dépend du flux circulant et de la pression interne. Leur dimensionnement se fera donc principalement suivant le débit de mélange à traiter. De préférence, l'ensemble des distillations mises en œuvre dans le procédé de l'invention sont effectuées à pression atmosphérique.
De préférence, pour cette étape de distillation, la colonne de distillation pourra être avantageusement, mais non limitativement, une colonne ayant les spécifications suivantes : nombre d'étages théoriques : de 3 à 30, de préférence de 3 à 25 ;
- taux de reflux R : de 2 à 10.
Dans le cadre d'un procédé mis en œuvre en continu il est préférable d'utiliser des colonnes de séparation comprenant de 2 à 50 étages théoriques, de préférence de 2 à 30 étages théoriques, notamment des colonnes de type : colonnes à garnissage ; colonnes à plateaux fixes ou mobiles ; colonnes à disques rotatifs ; colonnes à compartiments agités, tel que par exemple les colonnes Kuhni ; les colonnes puisées, par exemple les colonnes puisées à disques perforés ; ou des réacteurs batch tels que décrits ci-dessus mis en série avec un système de débordement permettant de façon continue le passage d'un réacteur à un autre.
Cette étape de distillation peut être précédée d'une étape de flash distillation permettant d'obtenir un milieu organique concentré en produit formé. Cette étape de distillation flash est de préférence mise en œuvre à pression atmosphérique, dans une colonne de distillation comprenant moins de 10 étages théoriques, un taux de flux R inférieur à 5.
Le procédé selon l'invention est de préférence mis en œuvre dans des installations résistantes à la corrosion du milieu réactionnel. Il est ainsi possible d'utiliser des alliages à base de molybdène, chrome, cobalt, fer, cuivre, manganèse, titane, zirconium, aluminium, carbone et tungstène vendus sous les marques HASTELLOY® ou les alliages de nickel, chrome, fer, manganèse additivés de cuivre et/ou molybdène commercialisés sous la dénomination INCONEL® et plus particulièrement les alliages HASTELLOY C 276 ou INCONEL 600, 625 ou 718. On peut choisir également les aciers inoxydables, tels que les aciers austénitiques [Robert H. Perry et al, Perry's Chemical Engineers' Handbook, Sixth Edition (1984), page 23-44], et plus particulièrement les aciers inoxydables 316 ou 316 L. On met en œuvre un acier ayant une teneur en nickel au plus de 22 % en masse, de préférence comprise entre 6 et 20 %, et plus préférentiellement comprise entre 8 et 14 %. Les aciers 316 et 316 L ont une teneur en nickel variant entre 10 et 14 %. Le matériau peut également être choisi parmi les matériaux graphites et les polymères fluorés, et leurs dérivés. Parmi les polymères fluorés, le PTFE (polytétrafluoroéthylène), le PVDF (polyfluorure de vinylidène) et le PFA (résines perfluoroalkyles) sont particulièrement adaptés pour la mise en œuvre du procédé de l'invention. Enfin, le matériau peut être de l'acier vitrifié. Le choix du matériau va dépendre du milieu réactionnel et des sels qu'il peut contenir, l'homme du métier est à même de déterminer ces matériaux avec ses connaissances générales. Les matériaux particulièrement préférés sont l'acier vitrifié et les polymères fluorés.
Le solvant organique est choisi parmi les solvants solubilisant le produit formé mais permettant ensuite sa séparation par exemple par distillation. Ainsi, et de façon préférée, le solvant organique est choisi parmi les solvants présentant une température d'ébullition suffisamment éloignée de la température d'ébullition du produit formé pour permettre une séparation, notamment par distillation. Le solvant organique utilisé pour le procédé de l'invention peut être un mélange de solvants organiques.
De façon avantageuse, le solvant organique est choisi parmi les solvants apolaires. De préférence, le solvant organique est choisi parmi les solvants aromatiques, les solvants aliphatiques halogénés, de préférence chlorés, ou les éthers d'alkyle, de préférence les éthers d'alkyle en C1 à C15, de préférence en C1 à C10, ou leurs mélanges.
On entend par solvant aromatique désigner les solvants présentant un cycle aromatique, par exemple phényle, éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes, notamment choisis parmi les groupes alkyles, linéaires ou ramifiés comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone ; les atomes d'halogène, de préférence le chlore ; les groupes -Oalkyle avec alkyle linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone. De préférence, le solvant aromatique est choisi parmi le xylène (ortho, meta ou para), le toluène, le chlorobenzène, le dichlorobenzène, le mésithylène, le méthoxybenzène (anisole), le 1 ,2- diméthoxybenzène (vératrole), l'éthylbenzène, le trifluorométhylbenzène, ou l'un quelconque de leurs mélanges.
On entend par aliphatique halogéné une chaîne alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone, et étant substitué par un ou plusieurs atomes d'halogène, notamment le chlore. De préférence, le solvant organique est choisi parmi le dichlorométhane, le dichloroéthane, le chloroforme, ou l'un quelconque de leurs mélanges.
On entend par éther d'alkyle désigner des éthers d'alkyle linéaire ou ramifié, comprenant de préférence de 2 à 15 atomes de carbone, par exemple de 2 à 10 atomes de carbone. De préférence, l'éther d'alkyle est choisi parmi le méthyltertiobutyl éther (MTBE) ou le diisobutyléther, ou leur mélange. Le procédé de l'invention peut en outre comprendre la réaction du sel d'acide fluoré avec l'acide de Brônsted et un alcool pour produire l'ester correspondant.
Ainsi, les produits formés par le procédé de l'invention sont notamment l'acide fluoré ou l'ester de l'acide fluoré.
Dans un mode de réalisation particulier, l'invention concerne un procédé de traitement d'une solution aqueuse comprenant un sel d'acide fluoré par réaction entre ledit sel et un acide de Brônsted en présence d'un solvant organique solubilisant l'acide qui se forme, ledit solvant organique formant au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide avec la solution aqueuse.
Le sel d'acide fluoré, l'acide de Brônsted et le solvant organique étant tels que définis plus haut. De préférence, le solvant organique est choisi parmi les solvants aromatiques, notamment substitués par un ou plusieurs groupes -Oalkyle avec alkyle linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone ; ou les éthers d'alkyle. De préférence, le solvant est le méthoxybenzène (anisole), le 1 ,2-diméthoxybenzène (vératrole), le MTBE ou le diisobutyléther. Ce mode de réalisation peut de façon avantageuse être mis en œuvre à partir de sel d'acide acétique fluoré, et notamment à partir de sel de DFA.
Dans un mode de réalisation particulièrement préféré, l'invention concerne un procédé de traitement d'une solution aqueuse comprenant un sel d'acide fluoré par réaction entre ledit sel, un acide de Brônsted et un alcool en présence d'un solvant organique solubilisant l'ester qui se forme, ledit solvant organique formant au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide avec la solution aqueuse.
Le sel d'acide fluoré est tel que défini plus haut. Ce mode de réalisation est particulièrement bien adapté aux sels d'acides carboxyliques aliphatiques fluorés tels que définis ci-dessus et notamment aux sels d'acides acétiques fluorés et plus particulièrement aux sels de DFA.
Un tel procédé permet d'obtenir de manière surprenante de bons rendements de conversion du sel d'acide fluoré et de bons rendements en termes de production d'ester de cet acide. Le procédé de l'invention permet d'obtenir un ester d'acide fluoré de pureté supérieure à 90%, de préférence supérieure à 95%, de manière plus préférée proche de 99%. Par ailleurs, le rendement de conversion du sel d'acide fluoré par le procédé de l'invention est supérieur à 80 % et de préférence supérieure à 90 %. Le rendement en ester d'acide fluoré est supérieur à 80 % et de préférence supérieur à 90%.
Dans un mode de réalisation particulier, le procédé de l'invention concerne un procédé de traitement de sel de DFA et l'obtention d'un ester de DFA. L'ensemble des variantes et des modes de réalisation s'applique en particulier au DFA. De préférence, l'alcool selon l'invention est un alcool soluble dans l'eau, présentant une faible masse moléculaire. De préférence, l'alcool selon l'invention est un alcool de formule R1OH dans laquelle R1 représente un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone, par exemple méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle, pentyle et isopentyle. De préférence l'alcool est choisi parmi le méthanol, l'éthanol et l'isopropanol, l'ester formé est alors l'ester éthylique, méthylique ou isopropilique de l'acide difluoroacétique. De manière particulièrement préférée, l'alcool est l'éthanol.
Il est préférable que les quantités d'alcool soient maîtrisées. De préférence, l'alcool est utilisé dans des proportions de 1 à 5 équivalents molaires par rapport au sel de l'acide acétique fluoré de préférence de 1 à 4 équivalents molaires.
De préférence, le solvant organique est choisi parmi les solvants solubilisant l'ester formé mais permettant ensuite sa séparation par distillation. Ainsi et de façon préférée, le solvant organique est choisi parmi les solvants présentant une température d'ébullition suffisamment éloignée de la température d'ébullition de l'ester de l'acide acétique fluoré formé pour permettre une séparation du solvant organique et de l'ester, notamment par distillation. Ainsi, et de façon préférée, en particulier dans le cas où l'alcool est l'éthanol, le solvant organique est choisi parmi les solvants organique présentant une température d'ébullition inférieure ou égale à 90°C, de préférence de 30 à 90°C ou une température d'ébullition supérieure ou égale à 100°C, de préférence de 100 à 200°C, par exemple de 1 10 à 180°C, mesurée à pression atmosphérique (101325 Pa).
Le solvant organique utilisé pour la réaction peut être un mélange de solvants. Selon une variante préférée l'ester formé est l'ester éthylique de l'acide acétique fluoré et le solvant organique est choisi parmi les solvants solubilisant cet ester.
De façon avantageuse, le solvant organique est choisi parmi les solvants apolaires. Les différentes conditions décrites dans le cadre du procédé de l'invention peuvent être combinées entre elles.
De préférence, le solvant est choisi parmi les solvants aromatiques ou les solvants aliphatiques chlorés.
Dans un mode de réalisation particulier, en particulier lorsque l'alcool est l'éthanol, le solvant organique peut être choisi parmi les solvants aromatiques ayant une température d'ébullition supérieure ou égale à 100°C, de préférence de 100 à 200°C, par exemple de 1 10 à 180°C. Les solvants aromatiques définis plus haut peuvent être utilisés. De préférence, le solvant organique est choisi parmi le xylène (ortho, meta ou para), le toluène, le chlorobenzène, le dichlorobenzène, le mésithylène, le méthoxybenzène (anisole), le 1 ,2-diméthoxybenzène (vératrole), l'éthylbenzène, le trifluorométhylbenzène, ou l'un quelconque de leurs mélanges.
Dans un autre mode de réalisation, en particulier lorsque l'alcool est l'éthanol, le solvant organique peut être choisi parmi les solvants aliphatiques halogénés ayant une température d'ébullition inférieure ou égale à 90°C, de préférence de 30 à 90°C. Les aliphatiques halogénés sont notamment définis plus haut. De préférence, le solvant organique est choisi parmi le dichlorométhane, le dichloroéthane, le chloroforme, ou l'un quelconque de leurs mélanges.
Dans un autre mode de réalisation, en particulier lorsque l'alcool est l'éthanol, le solvant organique peut être choisi parmi les éthers d'alkyle en C2 à C15, de préférence en C2 à C10. Dans le mode de réalisation dans lequel le procédé met en œuvre un alcool, le procédé selon l'invention peut comprendre en outre au moins une étape de séparation du mélange solvant organique/ester de l'acide formé de la solution aqueuse, notamment par décantation.
La phase aqueuse est récupérée séparément lors de cette étape de séparation. Dans un mode de réalisation, on peut soumettre cette phase aqueuse à un nouveau procédé de traitement selon l'invention dans le but de transformer les sels d'acide acétique fluoré qui n'auraient pas encore été transformés (plusieurs étages d'extraction).
Dans un autre mode de réalisation, la phase aqueuse récupérée peut éventuellement être soumise à une ou plusieurs extractions liquide/liquide avec les solvants précités sans ajout supplémentaire d'alcool (plusieurs étages d'extraction). Afin de récupérer l'ester de l'acide fluoré formé, le procédé de l'invention peut comprendre en outre au moins une étape de récupération de l'ester de l'acide fluoré par distillation du mélange solvant organique/ester de l'acide fluoré issu de l'étape de séparation.
Cette étape de distillation peut être mise en œuvre par toute méthode connue de l'homme du métier et notamment selon les variantes et modes de réalisation décrits plus haut.
Dans le cas où l'alcool utilisé est l'éthanol, la fraction dont le point d'ébullition est compris entre 97 et 99°C est récupérée lors de cette distillation, elle correspond à la fraction de l'ester de l'acide fluoré présentant une pureté supérieure à 90%, de préférence supérieure à 95%, de manière plus préférée proche de 99%.
De façon avantageuse, la fraction de solvant organique, obtenue en tête de colonne dans le cas d'un solvant organique présentant une température d'ébullition inférieure à 90°C, ou obtenue en pied de colonne dans le cas d'un solvant organique présentant une température d'ébullition supérieure à 100°C, peut être recyclée à l'étape d'estérification du procédé de l'invention.
De façon avantageuse, les fractions contenant l'ester de l'acide fluoré insuffisamment pures et l'alcool peuvent être recyclées à l'étape d'estérification du procédé de l'invention.
Cette étape de distillation peut être précédée d'une étape de flash distillation permettant d'obtenir un milieu organique concentré en ester de l'acide acétique fluoré. Cette étape de distillation flash est de préférence mise en œuvre à pression atmosphérique, dans une colonne de distillation comprenant moins de 10 étages théoriques, un taux de flux R inférieur à 5.
Selon un mode de réalisation particulier, l'invention concerne un procédé de préparation d'un ester à partir d'un acide fluoré mettant en œuvre le procédé de l'invention.
La présente invention concerne par conséquent également un procédé de préparation d'un ester d'acide fluoré comprenant le traitement d'une solution aqueuse comprenant un sel d'un composé organique comprenant au moins une fonction acide et au moins un atome de fluor, dit acide fluoré, par réaction entre ledit sel, un alcool et au moins un acide de Brônsted en présence d'un solvant organique solubilisant le produit qui se forme, ledit solvant organique formant au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide avec la solution aqueuse. Les modes de réalisation et modes préférés décrits ci-dessus s'appliquent également au procédé de préparation de l'ester d'acide fluoré.
Le procédé de la présente invention va maintenant être décrit à l'aide d'exemples non limitatifs. La température est exprimée en degré Celsius et est celle ambiante (20- 25°C), sauf indication contraire. La pression est celle atmosphérique, sauf indication contraire.
Exemple 1 :
Dans un réacteur en verre équipé d'une double enveloppe et d'une turbine de
Rushton, sont ajoutés 574,7g d'une solution aqueuse contenant 14,4% en poids de diflu oroacétate de sodium et 9% en poids de chlorure de sodium ainsi que 126g d'acide sulfurique concentré à 98% en poids. L'acide sulfurique est ajouté en 1 heure de façon à maintenir la température inférieure à 50°C. Après retour à température ambiante, 207g de xylène (mélange d'isomères o-, m-, p-) et 39,7g d'éthanol sont ajoutés. Le milieu est agité à 850rpm pendant une heure à température ambiante. L'agitation est ensuite stoppée et la phase organique supérieure est récupérée par décantation. Deux opérations d'extraction liquide liquide supplémentaires sont réalisées à partir de la solution aqueuse obtenue, avec l'ajout de deux fois 207 g de xylènes.
Les phases organiques récupérées sont rassemblées (m=720,1 g) et placées dans un bouilleur de distillation équipé d'une colonne contenant 20 étages théoriques. La distillation est conduite à pression atmosphérique. La fraction ayant un point d'ébullition compris entre 98°C et 99°C est récoltée. La fraction obtenue m=70,1 g est constituée de DFAE pur à 98,7% en poids. Le rendement est de 80%.
Exemple 2 :
Dans un réacteur en verre équipé d'une double enveloppe et d'une turbine de Rushton, sont ajoutés 475,3g d'une solution aqueuse contenant 13% en poids de diflu oroacétate de sodium ainsi que 165g d'acide sulfurique concentré à 98% en poids. L'acide est ajouté en 1 heure de façon à maintenir la température inférieure à 50°C. Après retour à température ambiante, 224g d'o-dichlorobenzène et 45g d'éthanol sont ajoutés. Le milieu est agité à 850rpm pendant une heure à température ambiante. L'agitation est ensuite stoppée et la phase organique inférieure est récupérée par décantation. Une seconde opération d'extraction liquide liquide est réalisée dans les mêmes conditions à partir de la solution aqueuse obtenue précédemment, avec l'ajout de 201 g de dichlorobenzène supplémentaire. Une analyse RMN 1H et 19F indique que la conversion du difluoroacétate de sodium est de 92%. Une analyse par chromatographie en phase gazeuse montre que 89% du difluoroacétate d'éthyle théorique est présent en solution organique. Ces solutions organiques obtenues (m= 500,3g) sont réunies et distillées à pression atmosphérique sur une colonne équipée de 20 étages théoriques, avec un taux de reflux variant de 15 à 3. Une fraction de 28,3g ayant un point d'ébullition compris entre 97,5 et 99°C est recueillie. La concentration en difluoroacétate d'éthyle est supérieure à 97% en poids. Le rendement de la réaction est de 51 %. Une seconde distillation de cette fraction permet d'obtenir le difluoroacétate d'éthyle avec une pureté supérieure à 99,5% en poids. Ce rendement de 51 % peut être amélioré à plus de 80% en recyclant les fractions impures d'ester de DFA contenant de l'alcool comme précisé plus haut.
Exemple 3 :
Dans un réacteur en PTFE équipé d'une turbine de Rushton, est ajouté 8,7g de difluoroacétate de potassium, 43,8g de fluorure de potassium, 6,3g de chlorure de potassium et 1 15g d'acide chlorhydrique concentré à 37%. Après retour à température ambiante, 9g d'éthanol et 190g d'o-xylène sont ajoutés et l'agitation est maintenue 1 heure à 850 rpm. La phase supérieure est ensuite récupérée par décantation. Deux extractions liquide/liquide supplémentaires de la phase aqueuse sont réalisées en ajoutant deux fois 190g d'o-xylène. Une mesure par RMN 1H et 19F indique que le taux de conversion du difluoroacétate de potassium présent en phase aqueuse est de 93%. L'analyse des phases organiques par chromatographie en phase gazeuse indique que le rendement en difluoroacétate d'éthyle extrait est de 88%. Les phases organiques sont rassemblées et distillées à pression atmosphérique à l'aide d'une colonne comportant 20 étages théoriques. La fraction ayant un point d'ébullition compris entre 98 et 98,5°C est récupérée. Elle correspond au difluoroacétate d'éthyle ayant une pureté de 99% en poids.
Exemple 4 :
Dans un réacteur en verre équipé d'une turbine de Rushton, sont ajoutés 483g d'une solution aqueuse contenant 15% en poids de trifluoroacétate de sodium et 165g d'acide sulfurique concentré. L'acide est ajouté en 1 heure de façon à maintenir la température inférieure à T=50°C. Après retour à une température de 20°C, 190g d'o- xylène et 33g d'éthanol sont ajoutés et le milieu est maintenu sous agitation pendant 1 heure. Après décantation, la phase organique (supérieure) est récupérée et la phase aqueuse est extraite une seconde fois avec 200g d'o-xylène. Les deux phases organiques sont rassemblées. Une analyse par chromatographie en phase gazeuse montre que 83% du trifluoroacétate d'éthyle attendu est présent en solution organique. Cette solution est distillée à pression atmosphérique sur une colonne équipée de 20 étages théoriques. La fraction ayant un point d'ébullition compris entre 60°C et 62°C est recueillie. La pureté du trifluoroacétate d'éthyle est de 91 % en poids. Exemple 5 :
Dans un réacteur contenant 24,5g de 3,3,3-trifluoropropanoate de potassium et 38,7g de chlorure de potassium en solution dans 217 mL d'eau sont ajoutés 30g d'une solution d'acide chlorhydrique concentré (37%) , 13,6g d'éthanol et 70g de p-xylène. L'agitation est maintenue pendant 30 minutes à température ambiante. Les deux phases sont ensuite séparées et la phase aqueuse est extraite deux fois supplémentaires avec 70g de p-xylène. Les couches organiques sont ensuite rassemblées. On obtient 347g d'une solution organique contenant 6,1 % en poids de 3,3,3-trifluoropropanoate d'éthyle.
Exemple 6 :
A une solution de 81 ,4g d'acide 2-fluoropropanoïque, 162g de fluorure de potassium, 65,9g de chlorure de potassium dans 249g d'eau est ajoutée une solution d'acide chlorhydrique concentré (363g en maintenant la température inférieure à T=35°C. Du méthanol (59g) et du mésitylène (492g) sont ensuite ajoutés et l'ensemble est laissé sous agitation pendant 30 minutes. Les phases sont séparées et la solution aqueuse est extraite deux fois supplémentaires avec 492g de mésitylène. L'ensemble des solutions organiques obtenues sont rassemblées et l'on obtient ainsi 1515g d'une solution organique contenant 81 ,6g de 2-fluoropropanoate de méthyle. Le rendement en 2- fluoropropanoate de méthyle est de 84%. Cet ester est obtenu pur après distillation sous pression réduite.

Claims

Revendications
'\ - Procédé de traitement d'une solution aqueuse comprenant un sel d'un composé organique comprenant au moins une fonction acide et au moins un atome de fluor, dit acide fluoré, par réaction entre ledit sel, au moins un acide de Brônsted et un alcool en présence d'un solvant organique solubilisant le produit qui se forme, ledit solvant organique formant au moins un milieu réactionnel biphasique liquide/liquide avec la solution aqueuse.
2. - Procédé selon la revendication 1 , dans lequel l'acide fluoré est choisi parmi les acides carboxyliques fluorés solubles dans l'eau.
3. - Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'acide fluoré est choisi parmi les acides carboxyliques aliphatiques comprenant au moins un atome de fluor et comprenant de 2 à 15 atomes de carbone.
4. - Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'acide fluoré est un acide acétique fluoré.
5. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel la solution aqueuse comprend en outre un ou plusieurs sels inorganiques de formule MX, dans laquelle X est un atome d'halogène, notamment fluor ou chlore ; et M est un élément choisi parmi les éléments des colonnes 1 à 12 du tableau périodique des éléments.
6. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel l'alcool est de formule R1OH où R1 représente un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone, par exemple méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle, pentyle et isopentyle.
7. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 6, dans lequel l'alcool est l'éthanol.
8. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel l'acide de Brônsted est choisi parmi HCI gazeux ou en solution, H2S04, H3P04, HN03 ou HBr, pur ou dilué ou l'un quelconque de leurs mélanges.
9.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le solvant est choisi parmi les solvants apolaires et l'un quelconque de leurs mélanges.
10.- Procédé selon la revendication 9, dans lequel le solvant est choisi parmi les solvants aromatiques, les solvants aliphatiques chlorés, les éthers d'alkyle ou l'un quelconque de leurs mélanges.
1 1.- Procédé selon la revendication 10, dans lequel le solvant aromatique est choisi parmi est choisi parmi le xylène (ortho, meta ou para), le toluène, le chlorobenzène, le dichlorobenzène, le mésithylène, le méthoxybenzène (anisole), le 1 ,2-diméthoxybenzène (vératrole), l'éthylbenzène, le trifluorométhylbenzène, ou l'un quelconque de leurs mélanges.
12.- Procédé selon la revendication 10, dans lequel le solvant aliphatique chloré est choisi parmi le dichlorométhane, le dichloroéthane, le chloroforme, ou l'un quelconque de leurs mélanges.
13. - Procédé selon la revendication 10, pour lequel le solvant éther d'alkyle est choisi parmi le méthyltertiobutyl éther (MTBE) ou le diisobutyléther, ou leur mélange.
14. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel l'alcool est utilisé dans une proportion de 1 à 5 équivalents molaires par rapport au sel d'acide fluoré.
15.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel le solvant est utilisé dans une proportion de 50 à 200% en volume par rapport au volume de la solution aqueuse.
16. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, comprenant en outre au moins une étape de séparation du mélange solvant/produit formé de la solution aqueuse.
17. - Procédé selon la revendication 13, comprenant en outre au moins une étape de récupération du produit formé par distillation du mélange solvant/produit formé.
18.- Procédé selon la revendication 17 comprenant en outre une étape de distillation flash suivie d'une étape de distillation.
19.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel l'acide fluoré est l'acide difluoroacétique est le produit formé est un ester de l'acide difluoroacétique.
5
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