EP2470678A1 - Vorrichtung zur entgasung einer stahlschmelze mit einem verbesserten auslaufrüssel - Google Patents

Vorrichtung zur entgasung einer stahlschmelze mit einem verbesserten auslaufrüssel

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EP2470678A1
EP2470678A1 EP10759802A EP10759802A EP2470678A1 EP 2470678 A1 EP2470678 A1 EP 2470678A1 EP 10759802 A EP10759802 A EP 10759802A EP 10759802 A EP10759802 A EP 10759802A EP 2470678 A1 EP2470678 A1 EP 2470678A1
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EP
European Patent Office
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spout
ladle
trunk
holes
steel
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EP10759802A
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EP2470678B1 (de
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Hans-Jürgen ODENTHAL
Dieter Tembergen
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SMS Group GmbH
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SMS Siemag AG
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
    • C22B9/055—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ while the metal is circulating, e.g. combined with filtration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum

Definitions

  • the present invention relates to a device for degassing a molten steel with an improved spout.
  • the present invention relates to a particular form of spout for avoiding local dead water regions in a steel ladle.
  • the present invention further relates to a method of degassing the liquid steel with the improved spout.
  • the process for degassing liquid steel is an RH process (Ruhrstahl-Heraeus process).
  • RH process the liquid steel is conveyed from a ladle in a riser to an evacuation vessel.
  • a conveying gas, in particular argon is introduced into the riser above the steel bath level.
  • the stream of argon injected into the riser through several nozzles breaks down into a plethora of argon bubbles that rise in the immediate vicinity of the wall.
  • the conveyance of the liquid steel is made possible by the volume increase by argon in the riser and by the pressure difference between the external air pressure and the negative pressure in the evacuation vessel.
  • the argon bubbles entrain the melt and ensure a uniform melt circulation.
  • the partial pressure is lowered at the same time and the decarburization reaction is accelerated.
  • the steel sucked into the evacuation vessel is sprayed. This results in a strong increase in surface area and good degassing of the liquid steel.
  • Oxygen which is simultaneously introduced throughout the treatment period and replenished, among other things, from the slag, leads to the formation of carbon monoxide (CO).
  • CO is evacuated in the vacuum vessel, whereby the desired decarburization is achieved.
  • the Feinentkohlung can on lowest possible values be optimized by additionally injected oxygen. A high rotational speed of the melt and thus an increase in the flow of carrier gas and an increase in the diameter of the bowl of the vacuum system lead to a faster decarburization process.
  • DE 19511640 C1 discloses a trunk for a degassing vessel with a refractory lining and a multi-channel gas purging device arranged therein.
  • the channels are distributed over the circumference of the trunk and extend, based on the central longitudinal axis of the trunk, through the refractory lining in the radial direction.
  • the channels can be connected to at least one gas supply line on the outside.
  • the channels are circumferentially arranged to form a nearly continuous gas curtain along the inner wall of the trunk in close succession.
  • a steady stream of liquid steel is reached into the vacuum vessel.
  • the distributed over the entire circumference, preferably fine-bubble gas supply allows a particularly fine distribution of the treatment gas at the same time greatly increased reaction volume between the treatment gas and molten steel. In this way, a higher and faster decarburization performance can be achieved, so that smaller amounts of reduction media are necessary.
  • JP 1198418 A discloses a device and a method for the vacuum degassing of molten steel, in which gas can be introduced both into the inlet and outlet probes and the function of the proboscis can be alternately changed. From JP 57200514 A, a method for degassing molten steel is known, wherein the degassing effect is improved by degassing in an RH vacuum apparatus in which an inert gas is injected into a steel melting vessel from the bottom.
  • JP 3271315 A discloses a RH vacuum decarburization process of stainless steel, wherein the degassing and decarburization are achieved in a short time and the loss of chromium is reduced. The result is achieved by using low silicon steel and repeated degassing and decarburization with an RH vacuum vessel.
  • a vacuum vessel for an RH degassing apparatus wherein an ultrasonic oscillator is installed at a contact point with the liquid steel in the vacuum vessel to destroy bubbles generated by the gas blowing and to improve the reaction surface on the phase reaction ,
  • JP 11158536 A discloses a method for melting steel with a very low carbon content, wherein inert gas is injected through the inlet pipe into the vessel under the added aluminum into the vessel at the outlet nozzle for circulation after decarburization.
  • JP 3107412 A discloses a method of producing very low carbon steel, wherein argon is injected at the same time during decarburization into both the inlet and outlet tubes.
  • a dead water area is usually formed between the spout and the refractory wall of the ladle. Due to the downward stream of melt from the spout, little material is drawn in from the immediate vicinity around the spout. As a result, the overall carbon concentration remains high due to the delayed homogenization. The dead water area mixes poorly with the rest of the melt because the average flow rate is low. Because of the low mass, momentum and energy exchange between the high carbon concentration dead water zone and the remainder of the low carbon concentration melt, the ladle melt must be recirculated frequently until the desired final carbon content is achieved. Since the ladle melt has to circulate frequently, the treatment time is high.
  • the invention has for its object to provide an apparatus for degassing a molten steel with an improved spout, which reduces the formation of dead water areas.
  • the object of the invention is to provide an improved and reliable method for degassing and / or decarburizing a molten steel, whereby the formation of dead water areas is reduced.
  • the object of the present invention is achieved by a device comprising at least one degassing vessel, a Stahlg screenpfanne, an inlet trunk and arranged therein a gas purging device and an outlet spout.
  • the spout has at the lower edge in the radial direction, based on the central longitudinal axis of the spout, at least one bore.
  • the device is preferably an RH plant.
  • the size and number of holes at the lower edge of the spout are dependent on the RH method and must be adjusted accordingly.
  • the main parameters are the geometry and immersion depth of the inlet and outlet probes and the negative pressure in the RH vacuum vessel.
  • the inventive device in particular the new shape of the spout, the local dead water area is reduced in size.
  • the treatment and circulation time of the melt can be advantageously shortened. This leads to the advantageous reduction of argon consumption and further cost reduction.
  • the productivity of the RH plant is increased.
  • a preferred embodiment of the invention is an outlet spout, which has a plurality of bores (7) within a radius of 360 °.
  • the outlet spout particularly preferably has a plurality of bores within a radius of 180 ° in the direction of the refractory wall of the ladle. Due to the inventive design of the spout, the local dead water areas are effectively reduced.
  • the size and number of holes depends on the geometry and immersion depth of the spout and the vacuum in the evacuation vessel.
  • a further preferred embodiment of the invention is a spout, wherein the holes have a diameter of 10 mm to 50 mm, preferably 25 mm to 35 mm. With these diameters for the holes good results are achieved in the Totwasserreduzi für a spout.
  • a further preferred embodiment of the invention is a spout whose immersion depth in the molten steel of the ladle is from 300 mm to 1200 mm, preferably 400 mm to 1000 mm. In this range for the immersion depth good results are achieved in the Totwasserreduzi für spout.
  • a further preferred embodiment of the invention is a spout, wherein one or more holes 50 mm to 900 mm, preferably 100 mm to 700 mm, are arranged above the lower edge of the spout.
  • a further preferred embodiment of the invention is a spout, wherein holes in a row of holes or in several superposed rows of holes are on the spout. Preference is given to one or two superimposed rows of holes on the outlet trunk.
  • the object of the present invention is achieved by a method for degassing a molten steel, wherein
  • a conveying gas in particular argon, is introduced via the steel bath level into an inlet trunk
  • liquid steel is drawn from a ladle into the inlet trunk
  • liquid steel is conveyed from the inlet trunk into an evacuation vessel located above it
  • the object of the present invention is further achieved by the use of the spout according to the invention in a RH plant for reducing local dead water areas in a ladle.
  • a RH plant for reducing local dead water areas in a ladle.
  • FIG. 1 shows a cross section through a RH plant according to the prior art without holes in the spout and with a local Totwasser which between the spout and the refractory wall of the ladle,
  • FIG. 2 shows a cross section through an RH system according to the invention with holes in the outlet nozzle and with a reduced local dead water area between the outlet trunk and the refractory wall of the ladle,
  • Fig. 3 shows a cross section through an RH system according to the invention in the idle state
  • FIG. 4 shows a cross section through an RH plant according to the invention in the operating state.
  • the RH plant I shown in FIG. 1 has a steel tundish 3 with a volume of 200 t.
  • the immersion depth of the spout 1 and the inlet trunk 4 was 600 mm.
  • the process time was 85 s.
  • Argon 5 was introduced over the mirror of the steel bath 10 into the inlet trunk 4.
  • the liquid steel 10 was sucked from the ladle 3 into the inlet trunk 4.
  • the liquid steel 10 was conveyed from the inlet trunk 4 into the evacuation vessel 2 located above.
  • the liquid steel 10 was degassed in the evacuation vessel 2.
  • the liquid steel 10 was conveyed via the spout 1 back into the ladle 3.
  • FIG. 2 shows a cross section through an inventive RH plant I with holes 7 in the spout 1 and with greatly reduced local Totwasser means 9 between the spout 1 and refractory wall 8 of the ladle 3.
  • the procedure was as in the example in Fig. 1 with the following differences.
  • the spout 1 had several holes 7 in the radial direction, based on the central longitudinal axis 6 of the spout 1 on the side towards the refractory wall 8 of the ladle 3.
  • the holes 7 were 150 mm above the lower edge of the spout 1 is arranged.
  • the immersion depth of the spout H sn ork e i was 400 mm.
  • Molten steel 10 was sucked in from the immediate vicinity around the spout 1 ago. The homogenization in the molten steel 10 was faster. Consequently, the carbon concentration in the dead water region 9 dropped. The process time was thereby greatly reduced.
  • Figures 3 and 4 illustrate the following example. First, the geometry of an RH plant in Table 1 and the physical quantities in Table 2 are explained.
  • the negative pressure in the RH vessel is gradually reduced, for example, from initially 250 mbar down to 2 mbar within about 6 min.
  • the pressure of 2 mbar is then also the lowest pressure in the RH vessel, in particular directly above the melt surface in the RH vessel.
  • the cycle time in an RH plant is about 10 minutes to 50 minutes.
  • the homogenization time in the melt at a spout without holes about 90 s to 480 s.
  • the homogenization time in the melt is approximately 85 s to 456 s for a spout with holes. This means a reduction in the cycle time of about 5%.
  • the number n of holes is preferably 3 to 9. The number is preferably odd, since central hole should lie on the axis, therefore in the narrowest gap between Pfannenausmautation and proboscis.
  • the preferred bore diameter is 10 mm to 50 mm.
  • the row of holes in the vertical direction should not be closer than 300 mm below the melt surface in the steel ladle, otherwise there is a risk that slag will be sucked in from the surface.
  • two or more rows of holes can be arranged one above the other, see Table 2.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Entgasung einer Stahlschmelze umfassend ein Evakuierungsgefäß (2), eine Gießpfanne (3), einen Einlaufrüssel (4) mit einer darin angeordneten Gasspüleinrichtung (5) und einen Auslaufrüssel (1), wobei der Auslaufrüssel (1) an der Unterkante (9) in radialer Richtung, bezogen auf die Mittenlängsachse (6) des Auslaufrüssels (1), mindestens eine Bohrung (7) aufweist.

Description

Vorrichtung zur Entgasung einer Stahlschmelze mit einem verbesserten Auslaufrüssel
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Entgasung einer Stahlschmelze mit einem verbesserten Auslaufrüssel. Die vorliegende Erfindung be- trifft insbesondere eine besondere Form eines Auslaufrüssels zur Vermeidung von lokalen Totwassergebieten (dead water region) in einer Stahlgießpfanne. Die vorliegende Erfindung betrifft weiter ein Verfahren zur Entgasung vom flüssigen Stahl mit dem verbesserten Auslaufrüssel.
Bei dem Verfahren zur Entgasung vom flüssigen Stahl handelt es sich um ein RH-Verfahren (Ruhrstahl-Heraeus Verfahren). Beim RH-Verfahren wird der flüssige Stahl aus einer Gießpfanne in einem Steigrohr in ein Evakuierungsgefäß befördert. Ein Fördergas, insbesondere Argon, wird über dem Stahlbadspiegel in das Steigrohr eingeführt. Der in das Steigrohr über mehrere Düsen injizierte Argonstrom zerfällt in eine Vielzahl von Argonblasen, die in unmittelba- rer Wandnähe aufsteigen. Die Beförderung des flüssigen Stahls wird durch die Volumenvergrößerung durch Argon im Steigrohr und durch den Druckunterschied zwischen dem äußeren Luftdruck und dem Unterdruck im Evakuierungsgefäß ermöglicht. Die Argonblasen reißen die Schmelze mit und sorgen für einen gleichmäßigen Schmelzumlauf. Der Partialdruck wird gleichzeitig ge- senkt und die Entkohlungsreaktion beschleunigt. Der in das Evakuierungsgefäß eingesaugte Stahl wird zersprüht. Dadurch treten eine starke Oberflächenvergrößerung und eine gute Entgasung des flüssigen Stahls ein.
Sauerstoff, der während der gesamten Behandlungszeit gleichzeitig eingeführt und unter anderem aus der Schlacke nachgeliefert wird, führt zur Bildung von Kohlenmonoxid (CO). CO gast im Vakuumgefäß aus, wodurch die gewünschte Entkohlung erreicht wird. Die Feinentkohlung kann auf möglichst niedrige Werte durch zusätzlich eingeblasenen Sauerstoff optimiert werden. Eine hohe Umlaufgeschwindigkeit der Schmelze und damit eine Erhöhung des Fördergasstromes sowie eine Vergrößerung des Rüsseldurchmessers der Vakuumanlage führen zu einem schnelleren Entkohlungsablauf.
Aus DE 19511640 C1 ist ein Rüssel für ein Entgasungsgefäß mit einer feuerfes- ten Auskleidung und einer darin angeordneten Gasspüleinrichtung mit mehreren Kanälen bekannt. Die Kanäle sind über den Umfang des Rüssels verteilt und verlaufen, bezogen auf die Mittenlängsachse des Rüssels, durch die feuerfeste Auskleidung in radialer Richtung. Die Kanäle sind an der Außenseite an mindestens eine Gaszuführleitung anschließbar. Die Kanäle sind zur Ausbildung eines nahezu kontinuierlichen Gasschleiers entlang der Innenwand des Rüssels in dichter Folge umlaufend angeordnet. Ein gleichmäßiger Strom von flüssigem Stahl wird bis ins Vakuumgefäß erreicht. Die über den gesamten Umfang verteilte, vorzugsweise feinblasige Gaszuführung ermöglicht eine besonders feine Verteilung des Behandlungsgases bei einem gleichzeitig stark erhöhten Reaktionsvolumen zwischen Behandlungsgas und Stahlschmelze. Auf diese Art und Weise lässt sich eine höhere und schnellere Entkohlungsleistung erzielen, so dass geringere Mengen an Reduktionsmedien notwendig sind.
Aus JP 6299227 A ist ein Verfahren zur Herstellung von Stahl mit sehr gerin- gern Kohlenstoffanteil mit einer Entgasungsvorrichtung bekannt, wobei der Einlaufrüssel so positioniert ist, dass die Distanz zwischen der Achse des Einlaufrüssels und der Achse des Metallbades mindestens 10% des inneren Durchmessers des Metallbades beträgt.
Aus JP 1198418 A ist eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Vakuumentga- sung von geschmolzenem Stahl bekannt, wobei sowohl in den Einlauf- und Auslaufrüssel Gas eingeleitet und abwechselnd die Funktion der Rüssel geändert werden kann. Aus JP 57200514 A ist ein Verfahren zur Entgasung vom geschmolzenen Stahl bekannt, wobei die Entgasungswirkung durch eine Entgasung in einer RH- Vakuum Apparatur verbessert wird, in dem ein Inertgas in einen Stahlschmelzgefäß vom Boden eingeblasen wird.
Aus JP 3271315 A ist ein RH-Vakuum Entkohlungsverfahren von Edelstahl be- kannt, wobei die Entgasung und Entkohlung in kurzer Zeit erreicht und der Chromverlust reduziert wird. Das Ergebnis wird durch die Verwendung von Stahl mit geringem Siliziumgehalt und durch wiederholte Entgasung und Ent- kohlungsvorgänge mit einem RH-Vakuumgefäß erreicht.
Aus JP 2173204 A ist ein Vakuumgefäß für eine RH-Entgasungsvorrichtung bekannt, wobei ein Ultraschall Oszillator an einer Kontaktstelle mit dem flüssigen Stahl im Vakuumgefäß eingebaut wird, um Blasen zu zerstören, die durch die Gaseinblasung erzeugt werden und um die Reaktionsoberfläche an der Phasenreaktion zu verbessern.
Aus JP 11158536 A ist ein Verfahren zum Schmelzen von Stahl mit sehr niedri- gern Kohlenstoffgehalt bekannt, wobei Inertgas durch das Einlaufrohr unter das zugesetzte Aluminium in das Gefäß beim Auslaufrüssel zum Umlauf nach der Entkohlung eingeblasen wird.
Aus JP 3107412 A ist ein Verfahren zur Herstellung von Stahl mit sehr niedrigen Kohlenstoffgehalt bekannt, wobei während der Entkohlung sowohl in das Einlauf- wie das Auslaufrohr zur gleichen Zeit Argon eingeblasen wird.
Es hat sich gezeigt und wird durch numerische Simulationen belegt, dass sich in der Stahlgießpfanne einer RH-Anlage lokale Strömungsgebiete, sogenannte Totwassergebiete bilden, die sich relativ spät, erst nach etwa zwei Minuten mit der übrigen Schmelze vermischen. Die im Stand der Technik bekannten Vorrichtungen und Verfahren weisen den Nachteil auf, dass sich Totwassergebiete in der Stahlgießpfanne bilden durch die die Homogenisierungszeit der Schmelze erhöht wird.
Ein Totwassergebiet bildet sich üblicherweise zwischen dem Auslaufrüssel und der Feuerfestwand der Gießpfanne. Durch den nach unten gerichteten Schmel- zenstrahl aus dem Auslaufrüssel wird wenig Material aus der direkten Umgebung um den Auslaufrüssel her angesaugt. Folglich bleibt die Kohlenstoffkonzentration dort aufgrund der verzögerten Homogenisierung insgesamt auf einem hohen Niveau. Das Totwassergebiet vermischt sich schlecht mit der übrigen Schmelze, da die mittlere Strömungsgeschwindigkeit niedrig ist. Aufgrund des geringen Massen-, Impuls- und Energieaustausches zwischen dem Totwassergebiet mit hoher Kohlenstoffkonzentration und der übrigen Schmelze mit niedriger Kohlenstoffkonzentration muss die Pfannenschmelze häufig umgewälzt werden bis der gewünschte Endkohlenstoffgehalt erreicht ist. Da die Pfannenschmelze häufig umlaufen muss, ist die Behandlungszeit hoch. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zur Entgasung einer Stahlschmelze mit einem verbesserten Auslaufrüssel bereitzustellen, der die Bildung von Totwassergebieten reduziert.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein verbessertes und zuverlässiges Verfahren zur Entgasung und / oder Entkohlung einer Stahlschmelze bereitzu- stellen, wobei die Bildung von Totwassergebieten reduziert wird.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung wird gelöst, durch eine Vorrichtung, die mindestens ein Entgasungsgefäß, eine Stahlgießpfanne, einen Einlaufrüssel und eine darin angeordnete Gasspüleinrichtung und einen Auslaufrüssel um- fasst. Der Auslaufrüssel weist an der Unterkante in radialer Richtung, bezogen auf die Mittenlängsachse des Auslaufrüssels, mindestens eine Bohrung auf. Die Vorrichtung ist bevorzugt eine RH-Anlage. Als Folge eines sich einstellenden Venturi-Effekts wird die kohlenstoffhaltige Schmelze aus dem Totwassergebiet zwischen dem Auslaufrüssel und der Pfannenzustellung angesaugt und in den Abwärtsstrom des Auslaufrüssels geleitet.
Die Größe und die Anzahl der Bohrungen an der Unterkannte des Auslaufrüssels sind abhängig von dem jeweiligen RH-Verfahren und müssen daran ange- passt werden. Wesentliche Parameter sind die Geometrie und Eintauchtiefe der Ein- und Auslaufrüssel sowie der Unterdruck im RH-Vakuumgefäß.
Es muss verhindert werden, dass nicht zu viel Schmelze von Außerhalb in den Auslaufrüssel transportiert wird und dadurch möglicherweise oben schwimmende Schlacke von der freien Oberfläche der Stahlgießpfanne mit eingesaugt wird.
Durch die erfindungsgemäße Vorrichtung, insbesondere der neuen Form des Auslaufrüssels wird das lokale Totwassergebiet in seinen Abmessungen reduziert. Die Behandlungs- und Umlaufzeit der Schmelze kann vorteilhaft verkürzt werden. Das führt zur vorteilhaften Senkung des Argonverbrauchs und zur wei- teren Kostenreduktion. Die Produktivität der RH-Anlage wird gesteigert.
Eine bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung ist ein Auslaufrüssel, der mehrere Bohrungen (7) im Umkreis von 360° aufweist. Der Auslaufrüssel weist besonders bevorzugt mehrere Bohrungen im Umkreis von 180° in Richtung der Feuerfestwand der Gießpfanne auf. Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung des Auslaufrüssels werden die lokalen Totwassergebiete wirksam reduziert.
Die Größe und die Anzahl der Bohrungen sind von der Geometrie und Eintauchtiefe des Auslaufrüssels sowie dem Unterdruck im Evakuierungsgefäß abhängig.
Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung ist ein Auslaufrüssel, wo- bei die Bohrungen einen Durchmesser von 10 mm bis 50 mm, bevorzugt 25 mm bis 35 mm aufweisen. Bei diesen Durchmessern für die Bohrungen werden gute Ergebnisse bei der Totwasserreduzierung erzielt.
Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung ist ein Auslaufrüssel, dessen Eintauchtiefe in der Stahlschmelze der Gießpfanne von 300 mm bis 1200 mm, bevorzugt 400 mm bis 1000 mm beträgt. In diesem Bereich für die Eintauchtiefe werden gute Ergebnisse bei der Totwasserreduzierung erzielt.
Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung ist ein Auslaufrüssel, wobei eine oder mehrere Bohrungen 50 mm bis 900 mm, bevorzugt 100 mm bis 700 mm, oberhalb der Unterkante des Auslaufrüssels angeordnet sind. Dadurch wird der vertikale Abstand zwischen den Bohrungen und der Pfannenschlacke möglichst groß. Es wird verhindert, dass Pfannenschlacke in den Auslaufrüssel angesaugt wird.
Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung ist ein Auslaufrüssel, wobei sich Bohrungen in einer Bohrungsreihe oder in mehreren übereinander liegenden Bohrungsreihen am Auslaufrüssel befinden. Bevorzugt sind eine oder zwei übereinander liegende Bohrungsreihen am Auslaufrüssel.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung wird durch ein Verfahren zur Entgasung einer Stahlschmelze gelöst, wobei
a) ein Fördergas, insbesondere Argon, über dem Stahlbadspiegel in einen Einlaufrüssel eingeleitet wird,
b) flüssiger Stahl aus einer Gießpfanne in den Einlaufrüssel gesogen wird c) flüssiger Stahl aus dem Einlaufrüssel in ein darüber befindliches Evakuierungsgefäß befördert wird,
d) flüssiger Stahl entgast und entkohlt wird und
e) flüssiger Stahl über einen Auslaufrüssel in die Gießpfanne befördert wird, wobei der Auslaufrüssel an der Unterkante in radialer Richtung, bezogen auf die Mittenlängsachse des Auslaufrüssels, mindestens eine Bohrung aufweist.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung wird weiter durch die Verwendung des erfindungsgemäßen Auslaufrüssels in einer RH-Anlage zur Reduzierung von lokalen Totwassergebieten in einer Gießpfanne gelöst. Durch die Verwendung des erfindungsgemäßen Auslaufrüssels werden lokale Totwassergebiete wirksam reduziert.
Die Erfindung wird anhand einer Zeichnung weiter im Einzelnen erläutert. In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Querschnitt durch eine RH-Anlage nach dem Stand der Technik ohne Bohrungen im Auslaufrüssel und mit einem lokalen Totwassergebiet zwischen dem Auslaufrüssel und der Feuerfestwand der Gießpfanne,
Fig. 2 einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße RH-Anlage mit Bohrun- gen im Auslaufrüssel und mit reduziertem lokalen Totwassergebiet zwischen dem Auslaufrüssel und der Feuerfestwand der Gießpfanne,
Fig. 3 einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße RH-Anlage im Ruhezustand und
Fig. 4 einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße RH-Anlage im Betriebs- zustand.
Die in Fig. 1 dargestellte RH-Anlage I weist eine Stahlgießwanne 3 mit einem Volumen von 200 t auf. Die Eintauchtiefe des Auslaufrüssels 1 and des Einlaufrüssels 4 betrug jeweils 600 mm. Die Prozesszeit betrug 85 s. In der RH-Anlage wurden folgende Verfahrensschritte durchgeführt. Argon 5 wurde über dem Spiegel des Stahlbads 10 in den Einlaufrüssel 4 eingeführt. Der flüssige Stahl 10 wurde aus der Gießpfanne 3 in den Einlaufrüssel 4 gesogen. Der flüssige Stahl 10 wurde aus dem Einlaufrüssel 4 in das darüber befindliche Evakuierungsgefäß 2 befördert. Der flüssige Stahl 10 wurde im Evakuierungsgefäß 2 entgast. Der flüssige Stahl 10 wurde über den Auslaufrüssel 1 wieder in die Gießpfanne 3 befördert. Ein lokales Totwassergebiet 9 bildete sich zwischen dem Auslaufrüssel 4 und der Feuerfestwand 8 der Gießpfanne 3 aus. Durch den nach unten gerichteten Schmelzenstrahl aus dem Auslaufrüssel 4 wurde wenig Stahlschmelze 10 aus der direkten Umgebung um den Auslaufrüssel 1 her angesaugt. Folglich blieb die Kohlenstoffkonzentration im Totwassergebiet 9 aufgrund der verzögerten Homogenisierung insgesamt auf einem hohen Niveau. Das Totwassergebiet 9 vermischte sich schlecht mit der übrigen Schmelze 10, da die mittlere Strömungsgeschwindigkeit niedrig war. Die Verfahrensdauer war hoch. Fig. 2 zeigt einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße RH-Anlage I mit Bohrungen 7 im Auslaufrüssel 1 und mit stark reduzierten lokalen Totwassergebiet 9 zwischen dem Auslaufrüssel 1 und Feuerfestwand 8 der Gießpfanne 3. Der Verfahrensablauf war wie im Beispiel in Fig. 1 mit den folgenden Unterschieden. Der Auslaufrüssel 1 wies mehrere Bohrungen 7 in radialer Richtung auf, bezogen auf die Mittenlängsachse 6 des Auslaufrüssels 1 auf der Seite hin zur Feuerfestwand 8 der Gießpfanne 3. Die Bohrungen 7 waren 150 mm oberhalb der Unterkante des Auslaufrüssels 1 angeordnet. Die Eintauchtiefe des Auslaufrüssels Hsnorkei betrug 400 mm. Stahlschmelze 10 wurde aus der direkten Umgebung um den Auslaufrüssel 1 her angesaugt. Die Homogenisierung in der Stahlschmelze 10 erfolgte schneller. Folglich sank die Kohlenstoffkonzentration im Totwassergebiet 9. Die Verfahrensdauer wurde dadurch stark verringert. Figuren 3 und 4 verdeutlichen das folgende Beispiel. Zunächst werden die Geometrie einer RH-Anlage in Tabelle 1 und die physikalischen Größen in Tabelle 2 erläutert.
Der Unterdruck im RH-Gefäß wird allmählich reduziert, zum Beispiel von anfangs 250 mbar bis herunter auf 2 mbar innerhalb von etwa 6 min. Der Druck von 2 mbar ist dann auch der tiefste Druck im RH-Gefäß, insbesondere direkt oberhalb der Schmelzenoberfläche im RH-Gefäß. Die Zykluszeit beträgt in einer RH-Anlage etwa 10 min bis 50 min. Die Homogenisierungszeit beträgt in der Schmelze bei einem Auslaufrüssel ohne Bohrungen etwa 90 s bis 480 s. Die Homogenisierungszeit beträgt in der Schmelze bei einem Auslaufrüssel mit Bohrungen etwa 85 s bis 456 s. Das bedeutet eine Reduzierung der Zykluszeit um etwa 5 %. Die Anzahl n der Bohrungen beträgt bevorzugt 3 bis 9. Die Zahl ist bevorzugt ungerade, da zentrale Bohrung auf der Achse, daher im engsten Spalt zwischen Pfannenausmauerung und Rüssel liegen sollte.
Der Winkel α zwischen den Bohrungen ist abhängig von der Anzahl n der Bohrungen. Bei bis zu 3 Bohrungen beträgt α = 10° bis 20°. Dadurch erfolgt eine gezielte Absaugung des Totwassers aus dem Bereich zwischen Pfannenzustellung und Rüsselwand. Bei bis zu 9 Bohrungen beträgt α = 7.5° - 11.25°. Dies entspricht dann einem abgedeckten Bereich von 60° bis 90°.
Der bevorzugte Bohrungsdurchmesser liegt bei 10 mm bis 50 mm.
Bei einer üblichen Eintauchtiefe des Auslaufrüssels von HsnOrkei = 600 m, sollte die Bohrungsreihe maximal 300 mm oberhalb der Austrittsöffnung des Auslaufrüssels positioniert sein. Die Bohrungsreihe in vertikaler Richtung soll nicht näher als 300 mm unterhalb der Schmelzenoberfläche in der Stahlgießpfanne sein, sonst besteht die Gefahr, dass Schlacke von der Oberfläche mit angesaugt wird. Bei Eintauchtiefen größer als 600 mm können alternativ auch zwei oder mehr Bohrungsreihen übereinander angeordnet werden, siehe Tabelle 2.
Vorteilhaft ist auch eine einzige, vertikale Bohrungsreihe im Raum zwischen Rüsselaußenwand und Feuerfestzustellung der Pfanne. Auf diese Weise wird das gesamte Totraummaterial, das sich hauptsächlich hier sammelt, sehr ge- zielt in den Rüssel angesaugt. Weiterhin können die Bohrungen im Auslaufrüssel auch zwischen den beiden Rüsseln angeordnet werden, da sich auch in diesem Bereich beruhigtes Schmelzenmaterial sammelt.
Charakteristische Parameter bei Variation der Eintauchtiefe des Auslaufrüssels am Beispiel des Rüssel-Innendurchmessers Dj = 650 mm und dem Unterdruck im RH-Gefäß 2 mbar gehen aus Tabelle 3 hervor.
Tabelle 3
E) Eintauchtiefe des Auslaufrüssels
A) Anzahl der übereinander liegenden Bohrungsreihen am Auslaufrüssel
^ Vertikaler Abstand zwischen der Rüssel-Unterkante und den Bohrungsreihen
B) Anzahl der Bohrungen
^ Winkel zwischen den Bohrungen
D) Bohrungsdurchmesser Bezugszeichenliste
I RH-Entgasungsanlage
1 Auslaufrüssel
2 Evakuierungsgefäß / Vakuumgefäß
3 Gießpfanne / Stahlgießpfanne / Schmelzgefäß
4 Einlaufrüssel / Steigrohr
5 Gasspüleinrichtung / Inertgas / Argon
6 Mittenlängsachse
7 Bohrung
8 Feuerfestwand
9 Totwassergebiet
10 Stahlschmelze
P0 Druck in der Gießpfanne im Ruhezustand
PRH Druck im Entgasungsgefäß
Hmeit Abstand von der Unterkante des Entgasungsgefäßes bis zum Gaseinlauf Di Durchmesser des Entgasungsgefäßes
D2 a Aussendurchmesser des Einlaufrüssels und des Auslaufrüssels
D2 i Innendurchmesser des Einlaufrüssels und des Auslaufrüssels
D3 Durchmesser der Gießpfanne
rho Dichte der Schmelze
Hsnorkei Eintauchtiefe des Auslauf rüssels
hnozzei Abstand der Bohrung von der Unterkannte des Auslaufrüssels
H Abstand von der Unterkante des Entgasungsgefäßes und Schmelzspiegel
Zi Anstieg der Schmelze
Δz Abstand von der Unterkante des Entgasungsgefäßes und Gaseinlauf
T Temperatur der Schmelze

Claims

Patentansprüche
1. Vorrichtung zur Entgasung einer Stahlschmelze, umfassend ein Evakuierungsgefäß (2), eine Gießpfanne (3), einen Einlaufrüssel (4) mit einer darin angeordneten Gasspüleinrichtung (5) und einen Auslaufrüssel (1), wobei der Auslaufrüssel (1) an der Unterkante (9) in radialer Richtung, bezogen auf die Mittenlängsachse (6) des Auslaufrüssels (1), mindestens eine Bohrung (7) aufweist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1 , wobei der Auslaufrüssel (1) mehrere Bohrungen (7) aufweist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Auslaufrüssel (1) mehrere Bohrungen (7) im Umkreis von 360° aufweist.
4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der Auslaufrüssel (1) mehrere Bohrungen (7) im Umkreis von 180° in Richtung der Feuerfestwand (9) der Gießpfanne (3) aufweist.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei die Bohrungen (7) einen Durchmesser von 10 mm bis 50 mm aufweisen.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, wobei die Bohrungen (7) einen Durchmesser von 25 mm bis 35 mm aufweisen.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei die Eintauchtiefe des Auslaufrüssels (7) in der Stahlschmelze (10) in der Gießpfanne (3) von
300 mm bis 1200 mm beträgt.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, wobei die Eintauchtiefe des Auslaufrüssels (7) in der Stahlschmelze (10) in der Gießpfanne (3) von 400 mm bis 1000 mm beträgt.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, wobei eine oder mehrere Bohrungen (7) 50 mm bis 900 mm oberhalb der Unterkante des Auslauf- rüssels (1) angeordnet sind.
10. Vorrichtung nach Anspruch 9, wobei eine oder mehrere Bohrungen (7) 100 mm bis 700 mm oberhalb der Unterkante des Auslaufrüssels (1) angeordnet sind.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei sich Bohrungen (7) in einer Bohrungsreihe oder in mehreren übereinander liegenden Bohrungsreihen am Auslaufrüssel (1) befinden.
12. Verfahren zur Entgasung einer Stahlschmelze, wobei
a) ein Fördergas, insbesondere Argon, über dem Stahlbadspiegel in einen Einlaufrüssel (4) eingeleitet wird,
b) flüssiger Stahl (10) aus einer Gießpfanne (3) in den Einlaufrüssel
(4) geleitet wird
c) flüssiger Stahl (10) aus dem Einlaufrüssel (4) in ein darüber befindliches Evakuierungsgefäß (2) befördert wird,
d) flüssiger Stahl (10) entgast wird und
e) flüssiger Stahl (10) über einen Auslaufrüssel (1) in die Gießpfanne
(3) befördert wird, wobei der Auslaufrüssel (1) an der Unterkante in radialer Richtung, bezogen auf die Mittenlängsachse (6) des Auslaufrüssels (1), mindestens eine Bohrung (7) aufweist.
13. Verwendung eines Auslaufrüssels nach einem der Ansprüche 1 bis 11 in einer RH-Anlage zur Reduzierung von lokalen Totwassergebieten (9) in einer Gießpfanne (3).
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