EP2150695A2 - Dispositif d'injection de fluide - Google Patents

Dispositif d'injection de fluide

Info

Publication number
EP2150695A2
EP2150695A2 EP08805893A EP08805893A EP2150695A2 EP 2150695 A2 EP2150695 A2 EP 2150695A2 EP 08805893 A EP08805893 A EP 08805893A EP 08805893 A EP08805893 A EP 08805893A EP 2150695 A2 EP2150695 A2 EP 2150695A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
needle
nozzle
axis
actuator
seat
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP08805893A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
André AGNERAY
Nadim Malek
Marc Pariente
Laurent Levin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Renault SAS
Original Assignee
Renault SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Renault SAS filed Critical Renault SAS
Publication of EP2150695A2 publication Critical patent/EP2150695A2/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M45/00—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship
    • F02M45/02—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts
    • F02M45/10—Other injectors with multiple-part delivery, e.g. with vibrating valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/04—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00 having valves, e.g. having a plurality of valves in series
    • F02M61/08—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00 having valves, e.g. having a plurality of valves in series the valves opening in direction of fuel flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
    • F02M69/04—Injectors peculiar thereto
    • F02M69/041—Injectors peculiar thereto having vibrating means for atomizing the fuel, e.g. with sonic or ultrasonic vibrations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/21—Fuel-injection apparatus with piezoelectric or magnetostrictive elements

Definitions

  • the invention relates to a device for injecting a fluid, for example a fuel, in particular for an internal combustion engine.
  • the invention relates, according to a first aspect, to a fluid injection device comprising:
  • a nozzle having a length along an axis and having an injection orifice and a seat, the nozzle being, opposite said axis, connected to a first body,
  • a needle having, along said axis, a length and a first end defining a valve, in a zone of contact with the seat, the needle being, opposite this axis, connected to a second body mounted axially movable in the first body,
  • At least one linear acoustic impedance breaking zone existing at a distance from the seat contact zone with the first end along the nozzle or the first body, and at least one other linear acoustic impedance breaking zone; existing at distance from the zone of contact of the first end with the seat along the needle or the second body, and
  • said zone and other linear acoustic impedance breaking zone being each first in order from said contact zone between the first end of the needle and the seat, in a propagation direction of the acoustic waves directed respectively towards the first and second bodies.
  • Such an injection device known as an injector, makes it possible to obtain a cyclic opening with the reference period ⁇ , at frequency, for example, ultrasound, and with controlled amplitude, of the valve of the injector, in particular, when an established regime of its operation, that is to say, during operation at a predetermined temperature outside the start and stop phases of the injector.
  • a web formed by the fluid escaping from the nozzle at the opening of the valve is fractionated and forms fine droplets.
  • the fine droplets favor a more homogeneous air / fuel mixture, which makes the engine less polluting and more economical.
  • the cyclic opening of the valve is provided by means of conventional means of vibration, for example, piezoelectric and / or magnetostrictive with corresponding excitation means.
  • the vibrating means are arranged, for example, in an actuator converting an electrical energy, firstly, into vibrations with the setpoint period ⁇ of the actuator, then in longitudinal reciprocating motion with the reference period ⁇ of the needle and, therefore, its first end so excited, relative to the seat of the nozzle.
  • a resonance and substantially in phase opposition of the head of the needle and the nozzle is necessary.
  • the characteristic lengths of the needle and that of the nozzle are chosen, in known manner, so that that the propagation times of acoustic waves in respective materials forming the needle and the nozzle are equal to a quarter of the vibration period ⁇ / 4 or to odd multiples of said quarter of the period, i.e. say, at [2n + 1] * ⁇ / 4 with an integer multiplier n, positive non-zero.
  • a resonant structure "needle / nozzle" thus formed is generating high amplitudes of opening of the valve at low pressures, for example, equal to or less than 5 MPa, in the combustion chamber. As the fuel is injected during a compression cycle, the pressure in the combustion chamber and, therefore, back pressure at the valve increases.
  • This back pressure can also vary depending on the operating point of the engine. With the increase of the back pressure, the intensity of the shocks of the first end of the needle on its seat, even dampened by the sheet of fuel, becomes increasingly important.
  • the return of these shocks in the resonant structure "needle / nozzle" in quarter of a wavelength [2n + 1] * ⁇ / 4 causes a coupling between the shock and a lifting of the first end of the needle of its seat by changing the opening width of the flap. If shocks persist, the lifting of the head becomes chaotic. The benefit of the resonances is lost.
  • the opening of the valve becomes disordered which can make the flow of fuel difficult to control.
  • the present invention aims to provide a fluid injection device for at least reducing at least one of the limitations mentioned above.
  • the injection device in accordance with the generic definition given in the preamble above, that:
  • T 4 n 4 * [ ⁇ / 2], where n 4 is a multiplier coefficient, nonzero positive integer.
  • the echoes of the shocks come back with exclusively multiple times of the entire period of the needle excitation setpoint ⁇ .
  • the shocks produced at the nozzle seat by the backpressure waves in the combustion chamber can be likened to a condition where the stresses become very high. This situation is similar to "blocked displacement" type boundary conditions representative of the injector in half-wave period for which the displacement is zero and any stress.
  • the shocks of the first end of the needle on the seat then propagate in the nozzle and return to phase a period later which dynamically maintains the seat of the still injector.
  • the opening of the valve and, in particular the amplitude of this opening will then be insensitive to the back pressure. This results in a better control of the fuel flow by the injector.
  • the invention relates to an internal combustion engine using the fluid injection device according to the invention, that is to say, such a motor where is disposed this injection device.
  • the injector may have the needles, the first end is extended longitudinally opposite the second body by a so-called outgoing head, and also the needles whose first end is extended longitudinally opposite the second body by a so-called incoming head.
  • the so-called outgoing head needle has a flared divergent shape in a direction of the axis of the injector directed from the first body to the outside of the nozzle in the combustion chamber.
  • the so-called outgoing head needle has a divergent frustoconical flared shape. The outgoing head closes the seat on the outside of the nozzle facing away from the first body, in the direction of the axis of the injector.
  • the incoming needle needle tapers in the direction of the oriented axis of the first body outwardly of the nozzle and closes the seat on the inner side of the nozzle facing the first body.
  • the head being narrowed, its surface is less exposed to counterpressure waves. Similarly, its mass is lightened which minimizes an amplitude of the stresses on the seat at the moment of impact.
  • the assembly of the injector is facilitated because the incoming needle can first be mounted on the second body having the actuator and then inserted into the first body.
  • the needle to the incoming head tends to land on the seat under the effect of gravity.
  • the injector therefore works in positive security.
  • valve In the event of a defect of the return means of the second body, or even in their absence, the valve remains in closed position thus ensuring the sealing of the outgoing head injector. In addition, an accidental breakage of the needle causes its broken portion remains in the body of the injector without risk of falling into a cylinder of the engine.
  • FIG. 1 is a diagram of an injection device according to the invention arranged in a motor and equipped with an outgoing head needle connected to a second body comprising a second actuator,
  • FIG. 2 is a diagram of an injection device according to the invention arranged in a motor and equipped with an incoming head needle connected to the second body comprising the second actuator,
  • FIG. 3 is a diagram of an injection device according to the invention arranged in a motor, equipped with an outgoing head needle and a first body comprising a first actuator,
  • FIG. 4 is a diagram of an injection device according to the invention arranged in a motor, equipped with an incoming needle and the first body including the first actuator,
  • Figures 5 and 6 show diagrams illustrating an operation of the valve formed by a nozzle and an outgoing needle: closed valve (Figure 5); open flap (figure 6),
  • Figures 7 and 8 show diagrams illustrating an operation of the valve formed by a nozzle and an incoming needle: valve closed ( Figure 7); open flap (figure 8),
  • Figures 9 and 10 respectively show schematically in simplified side view in partial longitudinal section: a one-piece needle in the form of a cylindrical bar (Figure 9); a compound needle comprising three segments (Figure 10),
  • Figures 11 and 12 respectively show schematically in simplified side view in partial longitudinal section: a cylindrical one-piece nozzle ( Figure 11); a composite nozzle comprising three segments (FIG. 12),
  • Figures 13-16 show various assembly diagrams for the outgoing needle
  • Figures 17-20 show various assembly diagrams for the incoming needle
  • FIGS. 21-24 show various assembly diagrams between a needle and the second actuator
  • FIGS 25-26 schematically show in side view variants of the outgoing needle
  • Fig. 27 schematically shows a side view of a variant of the incoming needle.
  • An injection device, or injector, of FIGS. 1, 3 is intended to inject a fluid, for example a fuel C into a combustion chamber 15 of an internal combustion engine M or into a air intake duct, not shown.
  • the injector comprises two bodies, for example, cylindrical.
  • a first body 1 representing a housing is extended, along a preferred axis AB of the injection device, for example, its axis of symmetry, by at least one nozzle 3 having a length along the axis AB and having an orifice of injection and a seat 5 (or 5 ').
  • the linear dimensions of the first body 1, for example, its width measured perpendicular to the axis AB and / or its length measured along the axis AB, may be greater than those of the nozzle 3.
  • the density of the first body 1 can be greater than that of the nozzle 3.
  • the first body 1 can be connected to at least one fuel circuit 130 C via at least one opening 9.
  • the fuel circuit 130 C comprises a treatment device 13 of the fuel C comprising, for example, a tank, a pump, a filter.
  • a second body 200 is mounted axially movable in the first body 1.
  • a needle 4 has, along the axis AB, a length and a first end 6 defining a valve in a contact zone with the seat 5 (or 5 ') of the nozzle 3.
  • the linear dimensions, of the second body 200 for example, its width measured perpendicularly to the axis AB and / or its length measured along the axis AB, may be greater than that of the needle 4.
  • the density of the second body 200 may be greater than that of the needle 4.
  • the needle 4 and the second body 200 are interconnected by a junction zone ZJ ( Figure 3).
  • the first end 6 is preferably extended along the axis AB by a head 7 (or T) closing the seat 5 (or 5 ') so as to ensure a better seal valve of the injector.
  • Returning means 11 (or 11 ') of the second body 200 may be provided to hold the head 7 (or T) of the needle 4 in abutment with the seat 5 (or 5') of the nozzle 3.
  • return means 11 (or 11 ') ensure the closure of the valve regardless of the pressure in the combustion chamber 15.
  • the location of the point of application of the restoring forces on the second body 200 is indifferent.
  • the return means 11 (or 11 ') may be represented by a prestressed spiral spring disposed along the axis AB downstream of the second body 200 (FIGS.
  • the return means 11 may also be formed by a fluidic means, for example of the hydraulic cylinder type, with the fuel C as working fluid .
  • the clearances due to the expansions of the various elements of the first body 1 are thus advantageously caught by the return means 11 (or 11 ') so that the flow of the fuel C tends to remain insensitive to thermal variations during the various operating speeds of the engine Mr.
  • the injector comprises vibrating means for vibrating with a setpoint period ⁇ the first end 6 and / or the nozzle 3, thereby ensuring relative movement along said axis (AB). suitable for alternately opening and closing the valve, as illustrated in Figures 5-6 and 7-8.
  • the first body 1 comprises an actuator, called the first actuator 20, forming part of the vibrating means, and adapted with the first body 1 and the nozzle 3 , to transmit the vibrations to the seat 5 (or
  • the vibrating means comprise an electroactive core 141, said first electroactive core, arranged to act on the first actuator 20 and excitation means (not shown) of the first electroactive core
  • the second body 200 comprises an actuator, called said second actuator 2, forming part of the vibrating means, and extended, along the axis AB, by the needle 4, and adapted, with the second body 200 and the needle 4, to transmit the vibrations to the first end 6 of the needle 4.
  • the vibrating means comprise an electroactive core 141, said second electroactive core, arranged to act on the second actuator 2 and excitation means (not shown) of the second electroactive core 141 adapted to vibrate with the reference period ⁇ .
  • the injector may comprise both the first and second adapted actuators, with, respectively, on the one hand, the first body 1 and the nozzle 3, and, secondly, the second body 200 and the needle 4, to transmit the vibrations both to the seat 5 (or 5 ') of the nozzle 3 and to the first end 6 of the needle 4, respectively.
  • the first and / or second electroactive cores 141 may be made using a material piezoelectric.
  • the selective deformations of the latter for example, the periodic deformations with the reference period ⁇ , generating the acoustic waves in the injector ultimately result in the relative movement of the head 7 (or T) relative to the seat 5 (or 5 ') or vice versa, able to open and close alternately the valve, as mentioned above in connection with Figures 5-6 and 7-8.
  • These selective deformations are controlled by the corresponding excitation means, for example, by means of an electric field created by a potential difference applied to electrodes integral with the piezoelectric material.
  • the first and / or second electroactive cores 141 can be made using a magnetostrictive material.
  • the selective deformations of the latter are controlled by the corresponding excitation means, for example, by means of a magnetic induction resulting from a selective magnetic field obtained using, for example, a not shown exciter. , and in particular by a coil integral with the second body 200.
  • the injector is provided with a single second actuator 2 coincides with the second body 200.
  • the pilot injector moving the first end 6 of the needle 4, while the seat (shown in a simplified manner in FIGS. 9-12 and referenced 50) of the nozzle 3 is kept dynamically stationary or stationary, thus behaving like a vibration node.
  • the needle 4 and the nozzle 3 are each a body whose radial dimensions perpendicular to the axis AB are small relative to its length along the axis AB.
  • the stress ⁇ is positive for a compression and the velocity v is positive in the direction of propagation of the incident acoustic waves, that is to say, the acoustic waves initiated by the actuator 2 and oriented towards the first end 6 of the needle 4.
  • any variation in linear acoustic impedance I induces an echo, i.e., a weakening of the acoustic wave propagating in a direction of the bar (for example, from right to left in FIGS. 9, 11) by another acoustic wave propagating in the opposite direction of the bar (for example, from left to right in FIGS. 9, 11) from a linear impedance variation point I, for example, at a junction between the needle 4 and the actuator 2 ( Figure 9) or at another junction between the nozzle 3 and the first body 1 ( Figure 11).
  • break to be understood as a linear impedance variation I exceeding a predetermined threshold representative of a difference between the linear impedance upstream and that downstream, with respect to the propagation direction of the acoustic waves, of a predetermined zone, called the rupture zone of linear impedance, located in a propagation medium of the acoustic waves and separating this medium into at least two portions with different acoustic properties ".
  • the injector comprises at least one linear acoustic impedance breaking zone, existing at a distance from the contact zone of the seat 50 with the first end 6 of the needle 4 along the nozzle 3 (FIG. 11) or the first body 1, and at least one other linear acoustic impedance breaking zone existing at a distance from the contact zone of the first end 6 with the seat 50 along the needle 4 (FIG. 9) or the second body 200.
  • Said zone and other linear acoustic impedance breaking zone being each first in order from said contact zone between the first end 6 of the needle 4 and the seat 50, in a direction of acoustic wave propagation directed respectively to the first and second bodies 200.
  • n 4 is another multiplier coefficient, nonzero positive integer, said second multiplier coefficient, for example, n 4 ⁇ n 3 .
  • Equations referenced E1 and E2 above must be considered as verified to a certain tolerance to take account of manufacturing constraints, for example, to a tolerance of about plus or minus 10% of the period setpoint ⁇ , that is to say, of the order of plus or minus 20% of the half-period ⁇ / 2. Taking into account this tolerance, the equations referenced E1 and E2 above can respectively be rewritten as follows:
  • the latter may correspond, for example, to the head 7 (or T) of the needle 4 and / or to a guiding boss (not shown) in a plane perpendicular to the axis AB of the end 6 of the needle 4 in the nozzle 3.
  • Said tolerance makes it possible to take into account said mass effect reported to correct the acoustic flight time expressions of the first and second distances using equations EV and E2 'above respectively as follows:
  • the injector may have a linear acoustic impedance variation of less than or equal to 5% without this variation being considered as a linear acoustic impedance break.
  • the injector may have another linear acoustic impedance variation of less than or equal to 5% without this variation being considered as a linear acoustic impedance break.
  • the maintenance of the dynamically immobile seat 5 is obtained thanks to maintaining its longitudinal velocity along the axis AB equal to zero, taking advantage of the periodicity of the phenomenon of the propagation of acoustic waves.
  • the latter generates an acoustic wave, called incident wave, associating a jump of speed ⁇ v and a stress jump ⁇ .
  • This wave propagates in the nozzle 3 towards the first body 1 by traversing the first distance L 3 , then is reflected in the first linear acoustic impedance breaking zone which is merged in FIG.
  • the incident wave reflected, its echo, said reflected wave returns to the nozzle 3 to traverse the first distance L 3 in the opposite direction, that is to say, from the first body 1 to the seat 5.
  • the reflected wave has the same sign of the stress jump ⁇ as the incident wave and the inverse sign of speed jump ⁇ v as the incident wave.
  • the reflected wave arrives on the seat 5 exactly at the same moment that a new incident wave is produced by the shock due to the closure of the valve, the displacement of the head 4 of the needle 4 being conditioned, too, by the second distance L 4 preferably dependent on a multiple of the half-period of reference ⁇ / 2:
  • the second body 200 has a linear acoustic impedance U C - ZJ and the needle 4 has a linear acoustic impedance U- ZJ (FIG. 3).
  • a satisfactory compromise in terms of near-total reflection of the acoustic waves in the junction zone ZJ can be obtained if the ratio IAC-ZJ / IA-ZJ is greater than a predetermined value.
  • the following relationship is verified: UC-ZJ / IA-ZJ ⁇ 2.5.
  • n 3 ⁇ n 4 it is the incident waves and the reflected waves shifted by a few periods ⁇ offset each other mutually in the seat 5 to make it dynamically fixed.
  • a first acoustic limit for defining both the first L 3 and the second L 4 distances is represented by an end of a set in question ("nozzle 3 + first body 1" or “needle 4 + second body 200 ").
  • this first acoustic limit merges with the contact zone between the first end 6 of the needle 4 (possibly extended axially by the head 7) and the seat 5 of the nozzle 3, as illustrated in FIG. Figures 1 and 2.
  • the second acoustic limit specific to each of the two sets is represented by the respective first linear acoustic impedance breaking zone I, as detailed above.
  • the second acoustic limit may correspond to where the diameter of the assembly in question varies in a plane perpendicular to the axis AB, for example, at the junction zone ZJ of the needle 4 with the actuator 2 or the place embedding the nozzle 3 in the casing 1 (FIG.
  • the needle 4 and the actuator 2 are produced, for example, by machining in a part one-piece material preferably having the same density and the same speed of sound, and that, in the installation location, the nozzle 3 and the housing 1 are made, for example, by machining in a monoblock piece of material preferably having the same density and the same speed of sound.
  • the machining in a single piece provides a simplest solution to implement during a manufacturing of said parts on an industrial scale.
  • the acoustic limits of the bodies may not correspond to the physical limits of the bodies, as shown by two examples below.
  • the acoustic limits of the bodies may not correspond to the physical limits of the bodies, as shown by two examples below.
  • the acoustic limits of the bodies may not correspond to the physical limits of the bodies, as shown by two examples below.
  • the acoustic limits of the bodies may not correspond to the physical limits of the bodies, as shown by two examples below.
  • the junction zone ZJ between the needle 4 and the second body 200 is formed on the second body side 200 by at least one section of the second actuator 2, the section having a circular section of a predetermined diameter, said diameter D of the second actuator 2, measured in a plane perpendicular to the axis AB.
  • the junction zone ZJ between the needle 4 and the second body 200 is formed on the needle side 4 by at least one cylindrical section of revolution of a predetermined diameter, called the diameter d of the needle 4, measured in a plane perpendicular to the axis AB.
  • the section of the actuator 2 and that of the needle 4 are made of material having a density p and a speed c sound identical.
  • the diameter D of the actuator 2 and the diameter d of the needle 4 are connected by the following equation: D / d> y [Z5.
  • this ratio of diameters D / d corresponds to an acceptable "acoustic embedding" of the needle 4 in the actuator 2 (FIGS. 1, 2). Thanks to this acceptable acoustic embedding, an incident wave leaving the head 7 (or T) of the needle 4 and arriving along the needle 4 in the junction zone ZJ is reflected almost completely, that is, that is, without significant losses of amplitude and / or frequency that can disturb the opening and closing of the valve with the setpoint period of ⁇ (and, therefore, the displacement control of the head 7 (or T) of the needle 4 mentioned above).
  • the injector it is essential to introduce the needle 4 separately from the second actuator 2 (and / or the needle 4 separately from the head 7 (or T) of the needle 4) in the first body 1.
  • the manufacture in one piece or monobloc of the second actuator 2 with the needle 4 and / or the needle 4 with its head 7 (or T) is then unsuitable.
  • the second actuator 2 and the needle 4, on the one hand, and / or the needle 4 and the head 7 (or T) of the needle 4, on the other hand can be secured together with a connection type "male / female" for assembling said two parts.
  • connection can be obtained, for example, on the one hand, by a dowel, preferably central, that is to say, aligned on the axis AB, and forming a screw, preferably a threaded screw, and, on the other hand, by a bore, preferably, central, that is to say, aligned on the axis AB and tapped ( Figures 13-24).
  • the stud may be secured to the needle 4 (see stud 41, said first stud 41, in Figures 13, 17, 23-24 or stud 61 in Figure 16), or the second actuator 2, or the head 7 (or T): see stud 71, said second stud 71, in FIGS. 15, 19.
  • integral studs of the needle 4, of the second actuator 2, of the head 7 (or T) - as illustrated by the references 41, 61, 71 in FIGS. 13, 17, 23-24, 16, 15, 19, must be understood in the broad sense, that is to say, also describe a "male” portion of said "male / female” connection, including the "male” portion being an end, preferably threaded, obtained, for example by machining needle 4 or the second actuator 2, or the head 7 (or T), and used to assemble the needle 4 with the second actuator 2 or the needle 4 with its head 7 (or T).
  • the stud may also be an independent piece (see pin 42 independent of the needle 4 and the second actuator 2 in Figures 14, 18, 21-22).
  • bearing surfaces facing respectively the second actuator 2 against the needle 4 may have predetermined flatness and / or roughness, for example less than 1 ⁇ m.
  • the facing bearing surfaces are preferably perpendicular to the axis AB (FIGS. 21-24).
  • the threaded stud comprises at least one non-threaded portion.
  • the unthreaded portion 180 is disposed downstream of the thread 18 with respect to the direction of the axis AB .
  • the unthreaded portion 180 allows a possibility of a slight rotation of the needle 4 about the axis AB so as to position the needle 4 on the second actuator 2 by controlling, during their assembly, a force of tightening between their respective abutment surfaces opposite 201, 202.
  • the presence of the unthreaded portion 180 facilitates a clearance of a machining tool during the manufacture of the needle 4 to facilitate the realization of the bearing surface 202 with the predetermined flatness and / or roughness.
  • its unthreaded portion can be arranged at a distance predetermined ends of the stud, for example, in the middle of the stud.
  • the needle 4 of diameter d may have at least one reinforced portion 43, for example cylindrical of revolution, with a diameter D1 such that D1> d.
  • the reinforced portion 43 could be immediately adjacent to the second actuator 2 of diameter D with, preferably, D1 ⁇ D (FIGS. 20-22).
  • the reinforced portion 43 is such that a linear acoustic impedance variation I between this reinforced portion 43 and a remaining portion of the needle 4 is less than or equal to 5% without this variation being considered as a break linear acoustic impedance.
  • the risk of breakage of the needle 4 in an immediate vicinity of the "male" portion (threaded screw 41, 18) induced by the connection to the stud 41 as illustrated in Figures 23-24 or the "female" portion (nut 17, 16) induced by the connection to the stud 42 as illustrated in Figs. 21-22, are minimized.
  • the dowel and / or the corresponding bore is at least locally covered with a lubricating means 181 ( Figure 24), for example, at the thread 18 (see exploded view in Figure 23).
  • a lubricating means 181 Figure 24
  • the respective facing surfaces of the second actuator 2 against the needle 4 and / or the needle 4 against its head can in turn be fertilized covered by the lubricating means.
  • the effect of presence of the lubricant means would contribute to a separation of the second actuator 2 of the needle 4 and / or the head of the needle 4.
  • the presence of the lubricant means ensures, in fact here, a better structural continuity of the second actuator 2 to the needle 4 and / or the head to the needle 4 by filling any intermediate space (for example, between two thread grooves) which improves a transmission of acoustic waves.
  • the lubricant means the intimacy between the respective facing surfaces of the second actuator 2 against the needle 4 and / or the needle 4 against its head is increased. This makes it possible to avoid local variations in stresses due to the passage of acoustic waves.
  • the lubricant means can also play a role of a bonding means which further solidifies the second actuator 2 with the needle 4 and / or the head with the needle 4. This transformation of the lubricant means into "glue” is due, for example, to a physico-chemical change of the lubricant means under the effect of the temperature in the combustion chamber 15.
  • first stud 41, the bearing surface 201 of the second actuator 2 against the needle 4 and the respective bearing surface 202 of the needle 4 against the second actuator 2 are covered with glue .
  • second stud 71, a bearing surface of the first end 6 against the head 7 of the needle 4 and a respective bearing surface of the head 7 of the needle 4 against the first end 6, are covered with glue.
  • the actuator 2 and the needle 4, on the one hand, and / or the needle 4 and its head 7, on the other hand, are acoustically joined together by gluing, preferably without stud, no drilling.
  • the so-called outgoing head 7 of the needle 4 is flared in the direction of the axis AB oriented towards the outside of the nozzle 3 in a plane perpendicular to the axis AB (FIGS. 1 and 3) and closes the seat 5 on the outside of the nozzle 3 facing away from the second actuator 2.
  • the head 7 may be of divergent shape towards the outside of the nozzle 3 in the direction of the axis AB .
  • FIGS. 1, 3, 5-6, 13-16 show the diverging head 7 of frustoconical shape.
  • divergent shapes of the head 7 may be envisaged, for example, a shape of the head not shown in the figures whose diameter perpendicular to the axis AB increases exponentially along the axis AB to the seat 5.
  • at least one side wall 74 (frustoconical in the example in FIG. 13) of the head 7 forms with the axis AB a predetermined angle ⁇ such that ⁇ > 90 °.
  • the seat 5 of the nozzle 3 is preferably of respective shape diverging towards the outside of the nozzle 3 in the direction of the axis AB (FIG.
  • the first acoustic limit used to determine the first distance L 4 in relation to the second medium "needle 4 + second body 200" of propagation of the acoustic waves is taken at the mid-height of the diverging frustoconical head 7 (FIG. 1, 3). It is the same for the second distance L3 in relation to the first medium "nozzle 3 + first body 1" propagation of acoustic waves ( Figures 1, 3).
  • the diverging frustoconical head 7 may be replaced by a flared head 76, for example, cylindrical in the form of a disc of diameter D2 greater than that of the needle 4 and perpendicular to the preferred axis AB ( Figure 25). Between the end 6 of the needle 4 and the cylindrical head 76 could be introduced a cylindrical portion, or divergent 77, for example frustoconical, of maximum diameter D3 as that of the outgoing head 7 described above, such that d ⁇ D3 ⁇ D2 ( Figure 26).
  • a flared head 76 for example, cylindrical in the form of a disc of diameter D2 greater than that of the needle 4 and perpendicular to the preferred axis AB
  • the second actuator 2 is mounted axially movable relative to the housing 1 via the return means 11 ( Figures 1 and 3). These are likely to deform, for example, elastically, exerting a predetermined force for a very small elongation, for example, less than 100 microns, so as to pull the head 7 of the needle 4 against the seat 5 of the nozzle 3 along the axis AB to ensure the closing of the valve regardless of the pressure in the combustion chamber 15.
  • the so-called incoming T-head of the needle 4 narrows in the direction of the privileged axis AB oriented towards the outside of the nozzle 3 and closes the seat 5 'of the inner side of the nozzle 3 facing the second actuator 2 (or the second body 200).
  • the head T may be of convergent shape towards the outside of the nozzle 3 in the direction of the axis AB (FIGS. 2, 4, 7-8, 17-20).
  • Figures 2, 4, 7-8, 17-20 show the convergent head T of frustoconical shape.
  • convergent shapes of the head T can be envisaged, for example, a shape of the head not shown in the figures whose diameter perpendicular to the axis AB decreases exponentially along the axis AB to the seat 5 '.
  • at least one lateral wall 75 (frustoconical in the example in FIG. 17) of the head T forms with the axis AB a predetermined angle ⁇ such that: 0 ° ⁇ ⁇ 90 °.
  • the seat 5 'of the nozzle 3 is preferably of respective shape converging towards the outside of the nozzle 3 in the direction of the axis AB (FIG.
  • the first acoustic limit used to determine the first distance L 4 in relation to the second medium "needle 4 + second body 200" of propagation of the acoustic waves is taken at the mid-height of the Convergent frustoconical head T ( Figures 2, 4). It is the same for the second distance L 3 in relation to the first medium "nozzle 3 + first body 1" propagation of acoustic waves ( Figures 2, 4).
  • the needle 4 comprises a composite head 79 made of at least two parts.
  • the first portion 76 is, for example, cylindrical in the form of a disk of diameter D2 greater than that of the needle 4 and perpendicular to the preferred axis AB ( Figure 27).
  • the second part 78 disposed downstream of the first part 76 in the direction of the axis AB (oriented, as before, towards the outside of the nozzle 3) is cylindrical with a diameter D3 such that: D3 ⁇ D2 with, preferably, D2 ⁇ d.
  • the two-part composite head 79 narrows in the direction of the AB axis.
  • the second portion 78 could have a convergent shape, for example, convergent frustoconical like that of the incoming head T described above.
  • the second actuator 2 is mounted axially movable relative to the housing 1 via the return means 11 '( Figures 2 and 4). These are likely to deform, for example, elastically, exerting a predetermined force for a very low elongation, for example, less than 100 ⁇ m, so as to push the head T of the needle 4 against the seat 5 'of the nozzle 3 along the axis AB to ensure the closure of the valve regardless of the pressure in the combustion chamber 15.
  • At least one of the housing 1, the needle 4, the nozzle 3, the head 7 (or T) comprises at least one portion made, for example, of at least one of (a) treated steel; (b) titanium; (c) titanium alloy.
  • the nozzle 3 and, in particular, its seat 5 (or 5 ') are made of treated steel whose mechanical strength is greater than that of titanium or its alloy. It is the same for the head 7 (or T) of the needle 4.
  • the needle 4 it is preferably made of titanium or a titanium alloy, lighter than the treated steel.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Infusion, Injection, And Reservoir Apparatuses (AREA)

Abstract

L'invention concerne un injecteur comportant une buse comprenant un orifice et un siège, une aiguille montée mobile dans la buse et présentant une extrémité définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège, des moyens de mise en vibration du clapet, une première zone de rupture d'impédance acoustique existant à une première distance du clapet le long de la buse, et une autre première zone de rupture d'impédance acoustique existant à une deuxième distance du clapet le long de l'aiguille. Selon l'invention, chacune parmi la première et la deuxième distances est telle que le temps respectif de propagation d'ondes acoustiques parcourant cette distance est : Ti = ni *[ζ/2], où r\\ est un coefficient entier positif non nul avec i = 3 pour la première distance et i = 4 pour la deuxième distance, ζ est une période des vibrations.

Description

Dispositif d'injection de fluide
L'invention concerne un dispositif d'injection d'un fluide, par exemple, d'un carburant, en particulier pour un moteur à combustion interne.
Plus précisément, l'invention concerne, selon un premier de ses aspects, un dispositif d'injection de fluide comportant :
une buse présentant une longueur suivant un axe et comportant un orifice d'injection et un siège, la buse étant, à l'opposé suivant ledit axe, liée à un premier corps,
- une aiguille présentant, suivant ledit axe, une longueur et une première extrémité définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège, l'aiguille étant, à l'opposé suivant cet axe, liée à un deuxième corps monté mobile axialement dans le premier corps,
- des moyens de mise en vibration pour mettre en vibrations avec une période de consigne τ la première extrémité et/ou la buse, en assurant ainsi entre elles, suivant ledit axe, un mouvement relatif propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, la buse avec le premier corps et l'aiguille avec le deuxième corps formant respectivement un premier et un deuxième milieux de propagation d'ondes acoustiques, chaque milieu présentant une impédance acoustique linéaire I définie par l'équation suivante : I = ∑*ρ*c, où Σ est une surface d'une section du milieu perpendiculaire à l'axe, p est une masse volumique du milieu, c est une célérité du son dans le milieu,
- au moins une zone de rupture d'impédance acoustique linéaire, existant à distance de la zone de contact du siège avec la première extrémité le long de la buse ou du premier corps, et au moins une autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire existant à distance de la zone de contact de la première extrémité avec le siège le long de l'aiguille ou du deuxième corps, et
- lesdites zone et autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire étant chacune première dans l'ordre à partir de ladite zone de contact entre la première extrémité de l'aiguille et le siège, dans un sens de propagation des ondes acoustiques orienté respectivement vers les premier et deuxième corps.
Un tel dispositif d'injection, dit injecteur, permet d'obtenir une ouverture cyclique avec la période de consigne τ, à fréquence, par exemple, ultrasonore, et à amplitude contrôlées, du clapet de l'injecteur, en particulier, lors d'un régime établi de son fonctionnement, c'est-à- dire, lors du fonctionnement à une température prédéterminée hors phases de démarrage et d'arrêt de l'injecteur. Une nappe formée par le fluide s'échappant de la buse à l'ouverture du clapet, se trouve fractionnée et forme de fines gouttelettes. Dans une application de l'injecteur dans lequel il pulvérise du carburant dans une chambre de combustion, les fines gouttelettes favorisent un mélange air/carburant plus homogène ce qui rend le moteur moins polluant et plus économique.
Selon des dispositifs connus, l'ouverture cyclique du clapet est assurée à l'aide de moyens conventionnels de mise en vibration, par exemple, piézoélectriques et/ou magnétostrictifs avec des moyens d'excitation correspondants. Les moyens de mise en vibration sont agencés, par exemple, dans un actionneur convertissant une énergie électrique, d'abord, en vibrations avec la période de consigne τ de l'actionneur, puis en mouvement alternatif longitudinal avec la période de consigne τ de l'aiguille et, donc, de sa première extrémité ainsi excitée, par rapport au siège de la buse. Pour assurer un débit suffisant du carburant lors de l'ouverture du clapet, une mise en résonance et sensiblement en opposition de phase de la tête de l'aiguille et de la buse est nécessaire. Pour cela les longueurs caractéristiques de l'aiguille et celle de la buse sont choisies, de manière connue, de sorte que les temps de propagation d'ondes acoustiques dans des matériaux respectifs formant l'aiguille et la buse soient égaux à un quart de la période des vibrations τ/4 ou à des multiples impaires dudit quart de la période, c'est-à-dire, à [2n+1]*τ/4 avec un coefficient multiplicateur n entier, positif non nul. Une structure résonante « aiguille/buse » ainsi formée est génératrice d'amplitudes élevées d'ouverture du clapet lors des faibles pressions, par exemple, égales ou inférieures à 5 MPa, dans la chambre de combustion. Au fur et à mesure que le carburant est injecté lors d'un cycle de compression, la pression dans la chambre de combustion et, donc, une contre-pression au niveau du clapet, augmente. Cette contre-pression peut aussi varier en fonction du point de fonctionnement du moteur. Avec l'augmentation de la contre pression, l'intensité des chocs de la première extrémité de l'aiguille sur son siège, même amortis par la nappe du carburant, devient de plus en plus importante. Le retour de ces chocs dans la structure résonante « aiguille/buse » en quart de longueur d'onde [2n+1]*τ/4 classique induit un couplage entre le choc et une levée de la première extrémité de l'aiguille de son siège en modifiant l'amplitude d'ouverture du clapet. Si les chocs perdurent, la levée de la tête devient chaotique. Le bénéfice des résonances se perd. L'ouverture du clapet devient désordonnée ce qui peut rendre le débit du carburant difficile à contrôler.
Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer un dispositif d'injection de fluide visant au moins à réduire l'une au moins des limitations précédemment évoquées. A cette fin, il est notamment proposé, sur le dispositif d'injection, conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, que :
la distance, dite première distance, entre, d'une part, la zone de contact entre le siège et la première extrémité, et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de la buse ou du premier corps, soit telle que le temps de propagation T3 des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration et parcourant cette première distance répond à l'équation suivante : T3 = n3*[τ/2], où n3 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul, et
la distance, dite deuxième distance, entre, d'une part, la zone de contact entre la première extrémité et le siège, et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de l'aiguille ou du deuxième corps, soit telle que le temps de propagation T4 des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration et parcourant cette deuxième distance répond à l'équation suivante : T4 = n4*[τ/2], où n4 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul.
Grâce à cet agencement de l'injecteur, dit en demi-période d'onde, les échos des chocs reviennent avec des retards exclusivement multiples entiers de la période de consigne τ d'excitation de l'aiguille. Les chocs produits au niveau du siège de la buse par les ondes de contre-pression dans la chambre de combustion peuvent s'assimiler à une condition où les contraintes deviennent très élevées. Cette situation s'apparente à des conditions aux limites de type « déplacement bloqué » représentatives de l'injecteur en demi-période d'onde pour lequel le déplacement est nul et la contrainte quelconque. Les chocs de la première extrémité de l'aiguille sur le siège se propagent alors dans la buse et reviennent en phase une période plus tard ce qui maintient dynamiquement le siège de l'injecteur immobile. L'ouverture du clapet et, notamment l'amplitude de cette ouverture, sera alors peu sensible à la contre-pression. Il en résulte un meilleur contrôle du débit de carburant par l'injecteur.
Selon un autre aspect, l'invention concerne un moteur à combustion interne utilisant le dispositif d'injection de fluide selon l'invention, c'est-à-dire un tel moteur où est disposé ce dispositif d'injection.
L'injecteur peut présenter les aiguilles dont la première extrémité est prolongée longitudinalement à l'opposé du deuxième corps par une tête dite sortante, et aussi les aiguilles dont la première extrémité est prolongée longitudinalement à l'opposé du deuxième corps par une tête dite entrante.
L'aiguille à tête dite sortante présente une forme évasée divergente dans un sens de l'axe de l'injecteur orienté du premier corps vers l'extérieur de la buse dans la chambre de combustion. De préférence, l'aiguille à tête dite sortante présente une forme évasée divergente tronconique. La tête sortante obture le siège du côté extérieur de la buse orienté à l'opposé du premier corps, dans le sens de l'axe de l'injecteur.
L'aiguille à tête dite entrante va en rétrécissant dans le sens de l'axe orienté du premier corps vers l'extérieur de la buse et obture le siège du côté intérieur de la buse orienté vers le premier corps. La tête étant rétrécie, sa surface est moins exposée aux ondes de contre- pression. De même, sa masse est allégée ce qui minimise une amplitude des contraintes sur le siège au moment du choc. L'assemblage de l'injecteur est facilité car l'aiguille à tête entrante peut d'abord être montée sur le deuxième corps comportant l'actionneur, puis insérée dans le premier corps. L'aiguille à la tête entrante tend à se poser sur le siège sous l'effet de la pesanteur. L'injecteur fonctionne donc en sécurité positive. En cas d'une défectuosité des moyens de rappel du deuxième corps, voire même en leur absence, le clapet reste en position fermée en assurant ainsi l'étanchéité de l'injecteur à tête sortante. De plus, une rupture accidentelle de l'aiguille fait que sa portion brisée reste dans le corps de l'injecteur sans risque de tomber dans un cylindre du moteur.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels : la figure 1 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur et équipé d'une aiguille à tête sortante liée à un deuxième corps comportant un deuxième actionneur,
la figure 2 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur et équipé d'une aiguille à tête entrante liée au deuxième corps comportant le deuxième actionneur,
la figure 3 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur, équipé d'une aiguille à tête sortante et d'un premier corps comportant un premier actionneur,
la figure 4 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur, équipé d'une aiguille à tête entrante et du premier corps comportant le premier actionneur,
les figures 5 et 6 représentent des schémas illustrant un fonctionnement du clapet formé par une buse et une aiguille à tête sortante : clapet fermé (figure 5) ; clapet ouvert (figure 6),
les figures 7 et 8 représentent des schémas illustrant un fonctionnement du clapet formé par une buse et une aiguille à tête entrante : clapet fermé (figure 7) ; clapet ouvert (figure 8),
les figures 9 et 10 représentent respectivement de manière schématique en vue simplifiée de côté en coupe longitudinale partielle : une aiguille monobloc en forme d'une barre cylindrique (figure 9) ; une aiguille composée comprenant trois segments (figure 10),
les figures 11 et 12 représentent respectivement de manière schématique en vue simplifiée de côté en coupe longitudinale partielle : une buse monobloc cylindrique (figure 11) ; une buse composée comprenant trois segments (figure 12),
les figures 13-16 représentent différents schémas d'assemblage concernant l'aiguille à tête sortante, les figures 17-20 représentent différents schémas d'assemblage concernant l'aiguille à tête entrante,
les figures 21-24 représentent différents schémas d'assemblage entre une aiguille et le deuxième actionneur,
les figures 25-26 représentent de manière schématique en vue de côté des variantes de l'aiguille à tête sortante,
la figure 27 représente de manière schématique en vue de côté une variante de l'aiguille à tête entrante.
Un dispositif d'injection, ou injecteur, des figures 1 , 3 (ou 2, 4) est destiné à injecter un fluide, par exemple, un carburant C dans une chambre de combustion 15 d'un moteur M à combustion interne ou dans un conduit d'admission d'air, non représentés.
L'injecteur comporte deux corps, par exemple, cylindriques. Un premier corps 1 représentant un boîtier, est prolongé, selon un axe privilégié AB du dispositif d'injection, par exemple, son axe de symétrie, par au moins une buse 3 présentant une longueur suivant l'axe AB et comportant un orifice d'injection et un siège 5 (ou 5'). Les dimensions linéaires du premier corps 1 , par exemple, sa largeur mesurée perpendiculairement à l'axe AB et/ou sa longueur mesurée le long de l'axe AB, peuvent être supérieures à celles de la buse 3. La masse volumique du premier corps 1 peut être supérieure à celle de la buse 3. Le premier corps 1 peut être relié à au moins un circuit 130 de carburant C par l'intermédiaire d'au moins une ouverture 9. Le circuit 130 de carburant C comprend un dispositif de traitement 13 du carburant C comportant, par exemple, un réservoir, une pompe, un filtre.
Un deuxième corps 200 est monté mobile axialement dans le premier corps 1. Une aiguille 4 présente, suivant l'axe AB, une longueur et une première extrémité 6 définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège 5 (ou 5') de la buse 3. Les dimensions linéaires, du deuxième corps 200, par exemple, sa largeur mesurée perpendiculairement à l'axe AB et/ou sa longueur mesurée le long de l'axe AB, peuvent être supérieures à celles de l'aiguille 4. La masse volumique du deuxième corps 200 peut être supérieure à celle de l'aiguille 4. L'aiguille 4 et le deuxième corps 200 sont liés entre eux par une zone de jonction ZJ (figure 3). La première extrémité 6 est, de préférence, prolongée suivant l'axe AB par une tête 7 (ou T) obturant le siège 5 (ou 5') de manière à assurer une meilleure étanchéité du clapet de l'injecteur. Des moyens de rappel 11 (ou 11 ') du deuxième corps 200 peuvent être prévus pour maintenir la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 en appui contre le siège 5 (ou 5') de la buse 3. Ainsi, les moyens de rappel 11 (ou 11 ') assurent la fermeture du clapet quelle que soit la pression dans la chambre de combustion 15. La localisation du point d'application des forces de rappel sur le deuxième corps 200 est indifférente. Les moyens de rappel 11 (ou 11 ') peuvent être représentés par un ressort en spirale précontraint disposé selon l'axe AB en aval du deuxième corps 200 (figures 1 , 3) ou en amont du deuxième corps 200 (figures 2, 4) par rapport au sens d'écoulement du carburant C vers la buse 3. Les moyens de rappel 11 (ou 11 ') peuvent aussi être formés par un moyen fluidique, par exemple, de type vérin hydraulique, avec le carburant C comme liquide de travail. Les jeux dus aux dilatations des différents éléments du premier corps 1 sont ainsi avantageusement rattrapés par les moyens de rappel 11 (ou 11 ') de sorte que le débit du carburant C tende à rester insensible aux variations thermiques lors des différents régimes de fonctionnement du moteur M.
En outre, l'injecteur comprend des moyens de mise en vibration pour mettre en vibrations avec une période de consigne τ la première extrémité 6 et/ou la buse 3, en assurant ainsi entre elles, suivant ledit axe (AB), un mouvement relatif propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, comme illustrés sur les figures 5-6 et 7-8. Les vibrations s'opèrent avec une fréquence v prédéterminée, par exemple, ultrasonore pouvant s'étaler d'environ v = 20 kHz à environ v = 60 kHz, c'est-à-dire, avec la période de consigne τ des vibrations comprise respectivement entre 50 microsecondes et 16 microsecondes. A titre d'exemple, une longueur d'onde λ de vibrations est d'environ 10~1 m à v = 50 kHz (τ = 20 microsecondes).
Selon le mode de réalisation représenté à la figure 3 (ou 4), le premier corps 1 comporte un actionneur, dit premier actionneur 20, formant une partie des moyens de mise en vibration, et adapté, avec le premier corps 1 et la buse 3, à transmettre les vibrations au siège 5 (ou
5') de cette buse 3. Dans ce mode de réalisation, les moyens de mise en vibrations comportent un noyau électroactif 141 , dit premier noyau électroactif, disposé pour agir sur le premier actionneur 20 et des moyens d'excitation (non représentés) du premier noyau électroactif
141 adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
Selon le mode de réalisation représenté à la figure 1 (ou 2), le deuxième corps 200 comporte un actionneur, dit deuxième actionneur 2, formant une partie des moyens de mise en vibration, et prolongé, selon l'axe AB, par l'aiguille 4, et adapté, avec le deuxième corps 200 et l'aiguille 4, à transmettre les vibrations à la première extrémité 6 de cette aiguille 4. Dans ce mode de réalisation, les moyens de mise en vibration comportent un noyau électroactif 141 , dit deuxième noyau électroactif, disposé pour agir sur le deuxième actionneur 2 et des moyens d'excitation (non représentés) du deuxième noyau électroactif 141 adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
Selon un autre mode de réalisation non illustré qui représente une combinaison de deux précédents modes, l'injecteur peut comporter à la fois le premier et le deuxième actionneurs adaptés, avec respectivement, d'une part, le premier corps 1 et la buse 3, et, d'autre part, le deuxième corps 200 et l'aiguille 4, à transmettre les vibrations à la fois respectivement au siège 5 (ou 5') de la buse 3 et à la première extrémité 6 de l'aiguille 4.
De préférence, le premier et/ou le deuxième noyaux électroactifs 141 peuvent être réalisés à l'aide d'un matériau piézoélectrique. Les déformations sélectives de ce dernier, par exemple, les déformations périodiques avec la période de consigne τ, générant les ondes acoustiques dans l'injecteur aboutissent in fine au mouvement relatif de la tête 7 (ou T) par rapport au siège 5 (ou 5') ou vice versa, propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, comme évoqué ci-dessus en rapport avec les figures 5-6 et 7-8. Ces déformations sélectives sont pilotées par les moyens d'excitation correspondants, par exemple, à l'aide d'un champ électrique créé par une différence de potentiel appliqué à des électrodes solidaires du matériau piézoélectrique. De manière alternative, le premier et/ou le deuxième noyaux électroactifs 141 peuvent être réalisés à l'aide d'un matériau magnétostrictif. Les déformations sélectives de ce dernier sont pilotées par les moyens d'excitation correspondants, par exemple, à l'aide d'une induction magnétique résultant d'un champ magnétique sélectif obtenu à l'aide, par exemple, d'un excitateur non représenté, et, en particulier, par une bobine solidaire du deuxième corps 200.
Il résulte de développements ci-dessus que la buse 3 avec le premier corps 1 et l'aiguille 4 avec le deuxième corps 200 forment respectivement un premier et un deuxième milieux de propagation d'ondes acoustiques. Les propriétés acoustiques de chacun de ces deux milieux le long de l'axe AB peuvent être représentées à l'aide d'une impédance acoustique I qui dépend, par exemple, pour chaque section du milieu perpendiculaire à l'axe AB, d'une géométrie du milieu et, en particulier, d'une surface Σ de la section du milieu perpendiculaire à l'axe AB, d'une masse volumique p du milieu et d'une célérité c du son dans le milieu : I = f(∑, p, c). Pour illustrer ce rapport, examinons différents exemples simplifiés portant sur l'aiguille 4 ou la buse 3 et illustrés respectivement sur les figures 9-10 et 11-12. A des fins de simplification, il est entendu que, pour tous ces exemples, l'injecteur est muni d'un seul deuxième actionneur 2 confondu avec le deuxième corps 200. Pour obtenir une ouverture du clapet de l'injecteur peu sensible à la pression dans la chambre de combustion 15, l'injecteur pilote en déplacement la première extrémité 6 de l'aiguille 4, tandis que le siège (représenté de manière simplifiée sur les figures 9-12 et référencé 50) de la buse 3 est maintenu dynamiquement immobile ou fixe en se comportant ainsi comme un nœud de vibration.
L'aiguille 4 et la buse 3 se présentent chacune comme un corps dont les dimensions radiales perpendiculaires à l'axe AB sont faibles par rapport à sa longueur le long de l'axe AB. Dans une barre pleine 400 citée ici comme un modèle simplifié de l'aiguille 4 (figure 9) ou dans une barre percée 300 longitudinalement citée ici comme un modèle simplifié de la buse 3 (figure 11 ), la propagation des ondes acoustiques associe la propagation d'un saut de contrainte Δσ et d'un saut de vitesse Δv à l'aide d'une équation : Δσ = Σ*z*Δv, où Σ est une surface d'une section de la barre perpendiculaire à son axe privilégié, par exemple, son axe de symétrie, z est une impédance acoustique définie par une équation : z = ρ*c où p est une masse volumique de la barre et c est une célérité du son dans la barre. Il est entendu que la contrainte σ est positive pour une compression et la vitesse v est positive dans le sens de propagation des ondes acoustiques incidentes, c'est-à-dire, les ondes acoustiques initiées par l'actionneur 2 et orientées vers la première extrémité 6 de l'aiguille 4. Le produit I = ∑*z = ∑*ρ*c représentatif des propriétés acoustiques de la barre - pleine ou creuse - est appelé dans ce qui suit « impédance linéaire acoustique » ou « impédance linéaire ».
Toute variation d'impédance acoustique linéaire I induit un écho, c'est-à-dire, un affaiblissement de l'onde acoustique se propageant dans un sens de la barre (par exemple, de droite à gauche sur les figures 9, 11) par une autre onde acoustique se propageant en sens inverse de la barre (par exemple, de gauche à droite sur les figures 9, 11 ) à partir d'un point de variation d'impédance linéaire I, par exemple, au niveau d'une jonction entre l'aiguille 4 et l'actionneur 2 (figure 9) ou au niveau d'une autre jonction entre la buse 3 et le premier corps 1 (figure 11 ). Ce même raisonnement est applicable à toute rupture d'impédance linéaire I, le terme « rupture » devant être compris comme « une variation d'impédance linéaire I dépassant un seuil prédéterminé représentatif d'une différence entre l'impédance linéaire en amont et celle en aval, par rapport au sens de propagation des ondes acoustiques, d'une zone prédéterminée, dite zone de rupture d'impédance linéaire, située dans un milieu de propagation des ondes acoustiques et séparant ce milieu en au moins deux portions avec des propriétés acoustiques différentes ».
L'injecteur comprend au moins une zone de rupture d'impédance acoustique linéaire, existant à distance de la zone de contact du siège 50 avec la première extrémité 6 de l'aiguille 4 le long de la buse 3 (figure 11 ) ou du premier corps 1 , et au moins une autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire existant à distance de la zone de contact de la première extrémité 6 avec le siège 50 le long de l'aiguille 4 (figure 9) ou du deuxième corps 200. Lesdites zone et autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire étant chacune première dans l'ordre à partir de ladite zone de contact entre la première extrémité 6 de l'aiguille 4 et le siège 50, dans un sens de propagation des ondes acoustiques orienté respectivement vers les premier 1 et deuxième corps 200.
Comme illustré schématiquement sur les figures 1 et 3 (ou 2 et
4), la distance, dite première distance L3, entre, d'une part, la zone de contact entre le siège 5 (ou 5') et la première extrémité 6, et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de la buse 3 ou du premier corps 1 , est telle que le temps de propagation, dit « temps de vol acoustique » T3, des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration 2 et parcourant cette première distance L3 = f3(T3) répond à l'équation suivante :
T3 = n3*[τ/2], (E1 )
où n3 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul, dit premier coefficient multiplicateur, et la distance, dite deuxième distance L4, entre, d'une part, la zone de contact entre la première extrémité 6 et le siège 5 (ou 5'), et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de l'aiguille 4 ou du deuxième corps 200, est telle que le temps de propagation, dit « temps de vol acoustique » T4, des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration 2 et parcourant cette deuxième distance L4 = f4(T4) répond à l'équation suivante :
T4 = n4 *[τ/2], (E2)
où n4 est un autre coefficient multiplicateur, entier positif non nul, dit deuxième coefficient multiplicateur, par exemple, n4 ≠ n3.
On doit comprendre que les équations référencées E1 et E2 ci- dessus doivent être considérées comme vérifiées à une certaine tolérance près pour tenir compte de contraintes de fabrication, par exemple, à une tolérance de l'ordre de plus ou moins 10% de la période de consigne τ, c'est-à-dire, de l'ordre de plus ou moins 20% de la demi- période de consigne τ/2. En prenant en considération cette tolérance, les équations référencées E1 et E2 ci-dessus peuvent respectivement être réécrites comme suit :
T3 = n3 *[τ/2]*(1±0.2) (ET)
T4 = n4 *[τ/2]*(1±0.2) (E2')
II est à noter qu'en pratique, la première distance L3 = f3(T3) exprimée en temps de vol acoustique T3 et la deuxième distance L4 = f4(T4) exprimée en temps de vol acoustique T4, mesurées sur des pièces correspondantes fabriquées à l'échelle industrielle, peuvent présenter des légères variations par rapport aux valeurs de référence calculées à l'aides des équations E1 et E2 ci-dessus. Ces légères variations peuvent être dues à un effet de masses rapportées. Ces dernières peuvent correspondre, par exemple, à la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 et/ou à un bossage de guidage (non représenté) dans un plan perpendiculaire à l'axe AB de l'extrémité 6 de l'aiguille 4 dans la buse 3. Ladite tolérance permet de prendre en compte ledit effet de masses rapportées de manière à corriger les expressions en temps de vol acoustique de la première et de la deuxième distances à l'aide des équations EV et E2' ci-dessus respectivement comme suit :
L3 = f3(T3) = f3(n3*[τ/2]*(1±0.2))
l_4 = f4(T4) = f4(n4*[τ/2]*(1±0.2))
De préférence, n3 = n4 pour le premier et le deuxième coefficients multiplicateurs avec, en particulier, n3 = n4 = 1 afin de minimiser les dimensions linéaires de l'injecteur selon l'axe AB pour laisser un maximum de place à des conduits d'admission et/ou d'échappement. Ainsi, partant de la zone de contact entre le siège 5 (ou 5') et la première extrémité 6 de l'aiguille 4, la buse 3 présente des propriétés acoustiques constantes sur des successions de longueur représentative de la première distance L3 = fs(T3) sensiblement égales les unes aux autres en temps de vol acoustique et dont l'expression en temps de vol acoustique T3 se résume, de préférence, à une seule demi-période de consigne τ/2. De même, partant de la zone de contact entre le siège 5 (ou 5') et la première extrémité 6 de l'aiguille 4, cette dernière présente des propriétés acoustiques constantes sur des successions de longueur représentative de la deuxième distance L4 = f4(T4) sensiblement égales les unes aux autres en temps de vol acoustique et dont l'expression en temps de vol acoustique T4 se résume, de préférence, à une seule demi-période de consigne τ/2.
Pour faciliter son assemblage, sur au moins 90% de la première distance L3 = f3(T3), l'injecteur peut présenter une variation d'impédance acoustique linéaire inférieure ou égale à 5% sans que cette variation puisse être considérée comme une rupture d'impédance acoustique linéaire. De même, sur au moins 90% de la deuxième distance L4 = f4(T4), l'injecteur peut présenter une autre variation d'impédance acoustique linéaire inférieure ou égale à 5% sans que cette variation puisse être considérée comme une rupture d'impédance acoustique linéaire. Lors d'un régime établi de son fonctionnement, c'est-à-dire, lors du fonctionnement à une température prédéterminée hors phases de démarrage et d'arrêt de l'injecteur, ce dernier permet avantageusement d'ouvrir et de fermer alternativement le clapet de manière peu sensible à la pression dans la chambre de combustion 15. Dans l'exemple illustré sur la figure 1 représentant le cas avec un seul deuxième actionneur 2 lié avec l'aiguille 4, il s'agit, à la fois, de piloter en déplacement la première extrémité 6 prolongée de la tête 7 de l'aiguille 4 et de maintenir dynamiquement immobile le siège 5 de la buse 3. Comme mentionné ci-dessus, le pilotage en déplacement de la tête 7 de l'aiguille 4 s'opère grâce aux déformations sélectives, par exemple, périodiques avec la période de consigne τ, du deuxième noyau électroactif 141 transmises à l'aiguille 4 par l'intermédiaire du deuxième actionneur 2. Le maintien du siège 5 dynamiquement immobile est obtenu grâce au maintient de sa vitesse longitudinale suivant l'axe AB égale à zéro, en profitant de la périodicité du phénomène de la propagation des ondes acoustiques. Chaque fermeture du clapet lors des atterrissages périodiques avec la période de consigne τ de la tête 7 de l'aiguille 4 sur le siège 5, produit un choc. Ce dernier génère une onde acoustique, dite onde incidente, associant un saut de vitesse Δv et un saut de contrainte Δσ. Cette onde se propage dans la buse 3 vers le premier corps 1 en parcourant la première distance L3, puis se réfléchit dans la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire qui est confondue sur la figure 1 avec un endroit d'encastrement de la buse 3 dans le boîtier 1 de section, dans un plan perpendiculaire à l'axe AB, bien plus grande que celle de la buse 3. Une fois l'onde incidente réfléchie, son écho, dit onde réfléchie, retourne dans la buse 3 pour parcourir la première distance L3 en sens inverse, c'est-à-dire, du premier corps 1 vers le siège 5. L'onde réfléchie présente le même signe du saut de contrainte Δσ que l'onde incidente et le signe inverse du saut de vitesse Δv que l'onde incidente. Compte tenu que la première distance est conditionnée de préférence par l'équation : L3 = f3(T3) = f3(n3*[τ/2]), l'onde réfléchie arrive sur le siège 5 exactement au même moment qu'une nouvelle onde incidente est produite par le choc dû à la fermeture du clapet, le déplacement de la tête 4 de l'aiguille 4 étant conditionné, lui aussi, par la deuxième distance L4 dépendante de préférence d'un multiple de la demi-période de consigne τ/2 : L4 = f4(T4) = f4(n4 *[τ/2]). Il en résulte que dans le siège 5, les contraintes sont maintenues et les vitesses sont annulées. Le siège 5 présente donc un nœud de vibration. Dans ces conditions, une variation de la pression dans la chambre de combustion 15 va induire une amplification des chocs mais sans modifier leur synchronisme. Le fonctionnement de l'injecteur ne sera donc pas affecté par cette variation de pression dans la chambre de combustion 15.
Pour obtenir l'identité des sauts de contrainte Δσ lorsque les deux ondes correspondantes, incidente et réfléchie, se croisent, il faut que la réflexion des ondes acoustiques au niveau de la première zone de rupture d'impédance soit la plus grande possible, voire, de préférence, totale. Cette condition de réflexion totale est a priori satisfaite pour la buse 3 encastrée dans le boîtier 1 lié à son tour avec une culasse 8, cette configuration pouvant être assimilée avec un cas idéal d'une barre de diamètre fini encastrée dans un corps infini. Compte tenu de la taille finie de l'actionneur 2, la réflexion totale des ondes acoustiques dans la zone de jonction ZJ entre l'aiguille 4 et l'actionneur 2 (ou le deuxième corps 200) est difficile à obtenir. Supposons que dans la zone de jonction ZJ le deuxième corps 200 présente une impédance acoustique linéaire UC-ZJ et l'aiguille 4 présente une impédance acoustique linéaire U-ZJ (figure 3). Un compromis satisfaisant en terme de réflexion quasi-totale des ondes acoustiques dans la zone de jonction ZJ peut être obtenu si le rapport IAC-ZJ / IA-ZJ est supérieur à une valeur prédéterminée. De préférence, la relation suivante est vérifiée : UC-ZJ / IA-ZJ ≥ 2.5.
A la lumière des précisions ci-dessus, il doit être compris que, dans le cas général pour le premier et le deuxième coefficients multiplicateurs tels que n3 ≠ n4, ce sont les ondes incidentes et les ondes réfléchies décalées de quelques périodes τ qui se compensent mutuellement dans le siège 5 pour le rendre dynamiquement fixe. Cette compensation peut ne pas être totale lorsque, par exemple, la différence entre n3 et n4 est supérieure à une valeur prédéterminée et/ou une dissipation des ondes acoustiques dans la buse 3 (et, in fine, de son impédance acoustique linéaire), dépasse un certain seuil. C'est pourquoi, la configuration de l'injecteur avec n3 = n4 et, notamment n3 = n4 = 1 , apparaît comme a priori plus fiable sur le plan acoustique et reste à privilégier par rapport à celle où n3 ≠ n4.
Il doit être compris que la première L3 = f(T3) et la deuxième L4 = f(T4) distances respectivement en rapport avec le premier « buse 3 + premier corps 1 » et le deuxième « aiguille 4 + deuxième corps 200 » milieux de propagation des ondes acoustiques sont définies, de préférence à l'aide des temps de vol acoustique respectif T3 = n3 *[τ/2] et T4 = n4 *[τ/2], dans un contexte acoustique. Ce dernier est dû à la présence des vibrations (ultra) sonores de la période de consigne τ, initiées par le noyau électroactif 141 de l'actionneur 2, comme évoquées ci-dessus. Autrement dit, la première L3 = f(T3) et la deuxième L4 = f(T4) distances sont comprises entre deux limites acoustiques. De manière générale, une première limite acoustique servant à définir, à la fois la première L3 et la deuxième L4 distances, est représentée par une extrémité d'un ensemble en question (« buse 3 + premier corps 1 » ou « aiguille 4 + deuxième corps 200 »). De manière simplifiée, on peut considérer que cette première limite acoustique se confond avec la zone de contact entre la première extrémité 6 de l'aiguille 4 (éventuellement prolongée axialement par la tête 7) et le siège 5 de la buse 3, comme illustré sur les figures 1 et 2. La deuxième limite acoustique propre à chacun des deux ensembles est représentée par la respective première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire I, comme détaillé ci-dessus. Par exemple, la deuxième limite acoustique peut correspondre à l'endroit où le diamètre de l'ensemble en question varie dans un plan perpendiculaire à l'axe AB, par exemple, au niveau de la zone de jonction ZJ de l'aiguille 4 avec l'actionneur 2 ou de l'endroit d'encastrement de la buse 3 dans le boîtier 1 (figure 1 , 2), étant entendu que, dans la zone de jonction ZJ, l'aiguille 4 et l'actionneur 2 sont réalisés, par exemple, par un usinage dans une pièce monobloc en matériau présentant de préférence la même masse volumique et la même célérité du son, et que, dans l'endroit d'encastrement, la buse 3 et le boîtier 1 sont réalisés, par exemple, par un usinage dans une pièce monobloc en matériau présentant de préférence la même masse volumique et la même célérité du son. En effet, l'usinage dans une pièce monobloc présente une solution la plus simple à mettre en œuvre lors d'une fabrication des dites pièces à l'échelle industrielle.
Cependant, dans certains cas, les limites acoustiques des corps peuvent ne pas correspondre aux limites physiques des corps, comme le montrent deux exemples ci-après. Comme illustré sur la figure 12, au sein du premier milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite première distance L3, il existe une pluralité de segments 301 , 302, 303 se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments 301 , 302, 303 : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments 301 , 302, 303 étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives - I301 = ∑3oi*p3oi*C3oi ; I302 = ∑302*p302*C302 ; I303 = ∑303*p303*C303 - sont égales : I301 = I302 = 1303- Ainsi, quelque soient leurs dimensions linéaires respectives, aucun écho parasite ne se produit dans des zones de jonction entre deux segments respectifs : 301/302, 302/303, de sorte que la première distance L3 reste comprise entre le siège 50 et l'endroit d'encastrement ST de la buse 3 dans le premier corps 1 (figure 12). Ainsi il est possible de réaliser la buse 3 en matériaux différents, en les combinant de manière à doter la buse 3 localement et/ou axialement des propriétés physiques sélectives (autres que celles acoustiques), propres à chacun des segments 301 , 302, 303 (par exemple, en améliorant leur résistance aux chocs, en réduisant leur usure mécanique et/ou leur dilatation thermique etc.), pourvu que leurs propriétés acoustiques le long de l'axe AB représentées par les impédances acoustiques linéaires respectives I301, I302, I303 restent les mêmes : I301 = I302 = 1303- Comme illustré sur la figure 10, au sein du deuxième milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite deuxième distance L4, il existe une pluralité de segments 401 , 402, 403 se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments 401 , 402, 403 : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments 401 , 402, 403 étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives - I401 = ∑4oi*p4oi*c4oi ; I402 = Σ402*p402*c402 ; I403 = ∑403*p403*C403 - sont égales : Uoi = I402 = Uo3- Ainsi, quelque soient leurs dimensions linéaires respectives, aucun écho parasite ne se produit dans des zone de jonction entre deux segments respectifs : 401/402, 402/403, de sorte que la deuxième distance L4 reste comprise entre le siège 50 et la zone de jonction ZJ de la l'aiguille 4 dans l'actionneur 2 (figure 10). Ainsi, il est possible de réaliser l'aiguille 4 en matériaux différents, en les combinant de manière à doter l'aiguille 4 localement et/ou axialement des propriétés physiques sélectives (autres que celles acoustiques) propres à chacun des segments 401 , 402, 403 (par exemple, en améliorant leur résistance aux chocs, en réduisant leur usure mécanique et/ou leur dilatation thermique etc.), pourvu que leurs propriétés acoustiques le long de l'axe AB représentées par les impédances acoustiques linéaires respectives Uoi, I402, I403, restent les mêmes : Uoi = I402 = Uo3-
Dans un autre mode de réalisation illustré sur les figures 1 et 3
(ou 2 et 4), la zone de jonction ZJ entre l'aiguille 4 et le deuxième corps 200 est formée du côté de deuxième corps 200 par au moins un tronçon du deuxième actionneur 2, le tronçon disposant d'une section circulaire d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre D du deuxième actionneur 2, mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe AB. La zone de jonction ZJ entre l'aiguille 4 et le deuxième corps 200 est formée du côté d'aiguille 4 par au moins un tronçon cylindrique de révolution d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre d de l'aiguille 4, mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe AB. De préférence, le tronçon de l'actionneur 2 et celui de l'aiguille 4 sont réalisés en matériau présentant une masse volumique p et une célérité c du son identiques. Le diamètre D de l'actionneur 2 et le diamètre d de l'aiguille 4 sont reliés par l'inéquation suivante : D/d > y[Z5 . Avantageusement ce rapport de diamètres D/d correspond à un « encastrement acoustique » acceptable de l'aiguille 4 dans l'actionneur 2 (figures 1 , 2). Grâce à cet encastrement acoustique acceptable, une onde incidente partant de la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 et arrivant le long de l'aiguille 4 dans la zone de jonction ZJ s'y réfléchit quasi totalement, c'est-à-dire, sans pertes significatives d'amplitude et/ou de fréquence pouvant perturber l'ouverture et la fermeture du clapet avec la période de consigne de τ (et, donc, le pilotage en déplacement de la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 évoqué ci-dessus).
Dans certains cas, pour assembler l'injecteur, il est indispensable d'introduire l'aiguille 4 séparément du deuxième actionneur 2 (et/ou l'aiguille 4 séparément de la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4) dans le premier corps 1. La fabrication en une seule pièce ou monobloc du deuxième actionneur 2 avec l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 avec sa tête 7 (ou T) s'avère alors inadaptée. Pour assembler l'injecteur dans ledit cas, le deuxième actionneur 2 et l'aiguille 4, d'une part, et/ou l'aiguille 4 et la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4, d'autre part, peuvent être solidarisés ensemble à l'aide d'une connexion de type « mâle/femelle » servant à assembler lesdites deux pièces. Cette connexion peut être obtenue, par exemple, d'une part, par un goujon, de préférence, central, c'est-à-dire, aligné sur l'axe AB, et formant une vis, de préférence, une vis filetée, et, d'autre part, par un perçage, de préférence, central, c'est-à-dire, aligné sur l'axe AB et taraudé (figures 13-24). Le goujon peut être solidaire de l'aiguille 4 (voir goujon 41 , dit premier goujon 41 , sur les figures 13, 17, 23-24 ou goujon 61 sur la figure 16), ou du deuxième actionneur 2, ou de la tête 7 (ou T) : voir goujon 71 , dit deuxième goujon 71 , sur les figures 15, 19. Le terme « goujons solidaires » - de l'aiguille 4, du deuxième actionneur 2, de la tête 7 (ou T) - tel qu'il est illustré par les références 41 , 61 , 71 sur les figures 13, 17, 23-24, 16, 15, 19, doit être compris au sens large, c'est-à-dire, décrire également une partie « mâle » de ladite connexion « mâle/femelle », y compris la partie « mâle » se présentant comme une extrémité, de préférence filetée, obtenue, par exemple par un usinage de l'aiguille 4 ou du deuxième actionneur 2, ou de la tête 7 (ou T), et servant à assembler l'aiguille 4 avec le deuxième actionneur 2 ou l'aiguille 4 avec sa tête 7 (ou T). Le goujon peut aussi se présenter comme une pièce indépendante (voir goujon 42 indépendant de l'aiguille 4 et du deuxième actionneur 2 sur les figures 14, 18, 21-22). L'assemblage de l'actionneur 2 avec l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 avec sa tête 7 (ou T) nécessite un couplage acoustique performant entre eux. Cela signifie une répartition homogène des contraintes sur la surface de contact entre le deuxième actionneur 2 et l'aiguille 4 et/ou l'aiguille 4 et sa tête 7 (ou T). Pour cela, des surfaces d'appui en regard respectives du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 (voir les surfaces d'appui 201 et 202 sur les figures 21 , 22, 24) et/ou de l'aiguille 4 contre sa tête 7 (ou T) peuvent avoir une planéité et/ou une rugosité prédéterminées, par exemple, inférieures à 1 μm. Les surfaces d'appui en regard sont, de préférence, perpendiculaires à l'axe AB (figures 21- 24). De préférence, le goujon fileté comprend au moins une partie non filetée. Dans un exemple portant sur le deuxième actionneur 2 et l'aiguille 4 (figure 23) avec le goujon 41 solidaire de l'aiguille 4, la partie non filetée 180 est disposée en aval du filetage 18 par rapport au sens de l'axe AB. La partie non filetée 180 permet de laisser une possibilité d'une légère rotation de l'aiguille 4 autour de l'axe AB de manière à positionner l'aiguille 4 sur le deuxième actionneur 2 en maîtrisant, lors de leur assemblage, une force de serrage entre leurs respectives surfaces d'appui en regard 201 , 202. En plus, la présence de la partie non filetée 180 facilite un dégagement d'un outil d'usinage lors de la fabrication de l'aiguille 4 pour faciliter la réalisation de la surface d'appui 202 avec la planéité et/ou la rugosité prédéterminées. Dans un autre exemple non illustré sur les figures et portant sur le goujon en pièce indépendante, sa partie non filetée peut être agencée à une distance prédéterminée des extrémités du goujon, par exemple, au milieu du goujon. L'aiguille 4 de diamètre d peut disposer d'au moins une portion renforcée 43, par exemple, cylindrique de révolution, avec un diamètre D1 tel que D1 > d. La portion renforcée 43 pourrait être immédiatement adjacente au deuxième actionneur 2 de diamètre D avec, de préférence, D1 < D (figures 20-22). De préférence, la portion renforcé 43 est telle qu'une variation d'impédance acoustique linéaire I entre cette portion renforcé 43 et une partie restante de l'aiguille 4 est inférieure ou égale à 5% sans que cette variation puisse être considérée comme une rupture d'impédance acoustique linéaire. Grâce à cette portion renforcée 43, les risques de cassure de l'aiguille 4 dans un voisinage immédiat de la partie « mâle » (vis filetée 41 , 18) induite par la connexion au goujon 41 telle qu'illustrée sur les figures 23-24 ou de la partie « femelle » (écrou 17, 16) induite par la connexion au goujon 42 telle qu'illustrée sur les figures 21-22, sont minimisés. De préférence, le goujon et/ou le perçage correspondant est au moins localement recouvert d'un moyen lubrifiant 181 (figure 24), par exemple, au niveau du filetage 18 (voir vue éclatée sur la figure 23). Les surfaces d'appui en regard respectives du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 contre sa tête peuvent à leur tour être engraissées recouvertes par le moyen lubrifiant. A première vue, l'effet de présence du moyen lubrifiant contribuerait à une désolidarisation du deuxième actionneur 2 de l'aiguille 4 et/ou de la tête de l'aiguille 4. Cependant, la présence du moyen lubrifiant assure, en fait ici, une meilleure continuité structurelle du deuxième actionneur 2 à l'aiguille 4 et/ou de la tête à l'aiguille 4 en remplissant tout espace intermédiaire (par exemple, entre deux rainures de filetage) ce qui améliore une transmission des ondes acoustiques. Grâce au moyen lubrifiant, l'intimité entre les surfaces d'appui en regard respectives du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 contre sa tête est augmentée. Cela permet d'éviter des variations locales de contraintes dues aux passages des ondes acoustiques. Outre sa fonction de remplissage, le moyen lubrifiant peut jouer également un rôle d'un moyen de collage qui solidarise davantage le deuxième actionneur 2 avec l'aiguille 4 et/ou la tête avec l'aiguille 4. Cette transformation du moyen lubrifiant en « colle » est due, par exemple, à un changement physico-chimique du moyen lubrifiant sous l'effet de la température dans la chambre de combustion 15.
Dans un autre mode de réalisation, le premier goujon 41 , la surface d'appui 201 du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 et la surface respective d'appui 202 de l'aiguille 4 contre le deuxième actionneur 2, sont recouverts de colle. De préférence, le deuxième goujon 71 , une surface d'appui de la première extrémité 6 contre la tête 7 de l'aiguille 4 et une surface respective d'appui de la tête 7 de l'aiguille 4 contre la première extrémité 6, sont recouverts de colle.
Dans un autre mode de réalisation, l'actionneur 2 et l'aiguille 4, d'une part, et/ou l'aiguille 4 et sa tête 7, d'autre part, sont solidarisés acoustiquement ensemble par collage, de préférence, sans goujon, ni perçage.
Dans un mode privilégié du dispositif d'injection, la tête 7 dite sortante de l'aiguille 4 est évasée dans le sens de l'axe AB orienté vers l'extérieur de la buse 3 dans un plan perpendiculaire à l'axe AB (figures 1 et 3) et obture le siège 5 du côté extérieur de la buse 3 orienté à l'opposé du deuxième actionneur 2. La tête 7 peut être de forme divergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB. A titre d'illustration, les figures 1 , 3, 5-6, 13-16 présentent la tête 7 divergente de forme tronconique. D'autres formes divergentes de la tête 7 peuvent être envisagées, par exemple, une forme de la tête non représentée sur les figures dont le diamètre perpendiculaire à l'axe AB augmente de manière exponentielle suivant l'axe AB vers le siège 5. De préférence, au moins une paroi latérale 74 (tronconique dans l'exemple sur la figure 13) de la tête 7 forme avec l'axe AB un angle α prédéterminé tel que α > 90°. Dans le cas de la tête 7 divergente, par exemple, tronconique, le siège 5 de la buse 3 est, de préférence, de forme respective divergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB (figures 1 , 3, 5-6), par exemple, tronconique, afin d'assurer une meilleure étanchéité de lïnjecteur avec le clapet fermé (figure 5). Dans ce cas, il doit être compris que la première limite acoustique servant pour déterminer la première distance L4 en rapport avec le deuxième milieu « aiguille 4 + deuxième corps 200 » de propagation des ondes acoustiques, est prise à la mi-hauteur de la tête 7 tronconique divergente (figure 1 , 3). Il en a de même pour la deuxième distance L3 en rapport avec le premier milieu « buse 3 + premier corps 1 » de propagation des ondes acoustiques (figures 1 , 3). Dans une solution moins préférentielle, la tête 7 tronconique divergente peut être remplacée par une tête 76 évasée, par exemple, cylindrique en forme d'un disque de diamètre D2 supérieur à celui d de l'aiguille 4 et perpendiculaire à l'axe privilégié AB (figure 25). Entre l'extrémité 6 de l'aiguille 4 et la tête 76 cylindrique on pourrait introduire une portion cylindrique, voire divergente 77, par exemple tronconique, de diamètre maximum D3 comme celle de la tête 7 sortante décrite ci-dessus, telle que d < D3 < D2 (figure 26).
Il est rappelé que le deuxième actionneur 2 est monté mobile axialement par rapport au boîtier 1 par l'intermédiaire des moyens de rappel 11 (figures 1 et 3). Ces derniers sont susceptibles de se déformer, par exemple, élastiquement, en exerçant une force prédéterminée pour un très faible allongement, par exemple, inférieur à 100 μm, de manière à tirer la tête 7 de l'aiguille 4 contre le siège 5 de la buse 3 suivant l'axe AB afin d'assurer la fermeture du clapet quelle que soit la pression dans la chambre de combustion 15.
Dans un autre mode privilégié (figures 2, 4, 7-8, 17-20), la tête T dite entrante de l'aiguille 4 va en rétrécissant dans le sens de l'axe privilégié AB orienté vers l'extérieur de la buse 3 et obture le siège 5' du côté intérieur de la buse 3 orienté vers le deuxième actionneur 2 (ou le deuxième corps 200). La tête T peut être de forme convergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB (figures 2, 4, 7-8, 17- 20). A titre d'illustration, les figures 2, 4, 7-8, 17-20 présentent la tête T convergente de forme tronconique. D'autres formes convergentes de la tête T peuvent être envisagées, par exemple, une forme de la tête non représentée sur les figures dont le diamètre perpendiculaire à l'axe AB diminue de manière exponentielle suivant l'axe AB vers le siège 5'. De préférence, au moins une paroi latérale 75 (tronconique dans l'exemple sur la figure 17) de la tête T forme avec l'axe AB un angle β prédéterminé tel que : 0° < β < 90°. Dans le cas de la tête T convergente, par exemple, tronconique, le siège 5' de la buse 3 est, de préférence, de forme respective convergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB (figures 2, 4, 7-8), par exemple, tronconique, afin d'assurer une meilleure étanchéité de l'injecteur avec le clapet fermé (figure 7). Dans ce cas, il doit être compris que la première limite acoustique servant pour déterminer la première distance L4 en rapport avec le deuxième milieu « aiguille 4 + deuxième corps 200 » de propagation des ondes acoustiques, est prise à la mi-hauteur de la tête T tronconique convergente (figures 2, 4). Il en est de même pour la deuxième distance L3 en rapport avec le premier milieu « buse 3 + premier corps 1 » de propagation des ondes acoustiques (figures 2, 4). Dans une solution moins préférentielle, l'aiguille 4 comprend une tête composée 79 réalisée en au moins deux parties. La première partie 76 est, par exemple, cylindrique en forme d'un disque de diamètre D2 supérieur à celui d de l'aiguille 4 et perpendiculaire à l'axe privilégié AB (figure 27). La deuxième partie 78 disposée en aval de la première partie 76 dans le sens de l'axe AB (orienté, comme précédemment, vers l'extérieur de la buse 3) est cylindrique avec un diamètre D3 tel que : D3 < D2 avec, de préférence, D2 < d. Ainsi, la tête composée 79 en deux parties va en rétrécissant dans le sens de l'axe AB. La deuxième partie 78 pourrait avoir une forme convergente, par exemple, convergente tronconique comme celle de la tête T entrante décrite ci- dessus.
Il est rappelé que le deuxième actionneur 2 est monté mobile axialement par rapport au boîtier 1 par l'intermédiaire des moyens de rappel 11 ' (figures 2 et 4). Ces derniers sont susceptibles de se déformer, par exemple, élastiquement, en exerçant une force prédéterminée pour un très faible allongement, par exemple, inférieur à 100 μm, de manière à pousser la tête T de l'aiguille 4 contre le siège 5' de la buse 3 suivant l'axe AB afin d'assurer la fermeture du clapet quelle que soit la pression dans la chambre de combustion 15.
Dans un autre mode de réalisation, l'une au moins parmi le boîtier 1 , l'aiguille 4, la buse 3, la tête 7 (ou T), comprend au moins une partie réalisée, par exemple, en au moins un matériau parmi : (a) acier traité ; (b) titane ; (c) alliage de titane. Ces matériaux cités ici à titre d'illustration non limitative disposent des caractéristiques acoustiques satisfaisantes, se dilatent aux températures élevées de manière limitée et sont peu exposés à l'usure mécanique. De préférence, la buse 3 et, en particulier, son siège 5 (ou 5'), sont réalisés en acier traité dont la résistance mécanique est supérieure à celle du titane ou de son alliage. Il en est de même pour la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4. Quant à l'aiguille 4, elle est fabriquée de préférence en titane ou en un alliage de titane, plus léger que l'acier traité. Cependant la simplicité de réalisation d'un ensemble « tête 7 (ou T) + aiguille 4 » en monobloc, par exemple, par un simple usinage de l'ensemble « tête 7 (ou T) I aiguille 4 » dans une pièce monobloc, peut faire préférer une aiguille 4 en acier, par exemple, en acier traité.

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif d'injection de fluide comportant :
une buse (3) présentant une longueur suivant un axe (AB) et comportant un orifice d'injection et un siège (5), la buse (3) étant, à l'opposé suivant ledit axe (AB), liée à un premier corps,
- une aiguille (4) présentant, suivant ledit axe (AB), une longueur et une première extrémité (6) définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège (5), l'aiguille (4) étant, à l'opposé suivant cet axe (AB), liée à un deuxième corps (200) monté mobile axialement dans le premier corps (1 ),
- des moyens de mise en vibration (2) pour mettre en vibrations avec une période de consigne τ la première extrémité (6) et/ou la buse (3), en assurant ainsi entre elles, suivant ledit axe (AB), un mouvement relatif propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, la buse (3) avec le premier corps (1) et l'aiguille (4) avec le deuxième corps (200) formant respectivement un premier et un deuxième milieux de propagation d'ondes acoustiques, chaque milieu présentant une impédance acoustique linéaire (I) définie par l'équation suivante : I = ∑*ρ*c, où Σ est une surface d'une section du milieu perpendiculaire à l'axe (AB), p est une masse volumique du milieu, c est une célérité du son dans le milieu,
- au moins une zone de rupture d'impédance acoustique linéaire, existant à distance de la zone de contact du siège (5) avec la première extrémité (6) le long de la buse (3) ou du premier corps (1 ), et au moins une autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire existant à distance de la zone de contact de la première extrémité (6) avec le siège (5) le long de l'aiguille (4) ou du deuxième corps (200), et - lesdites zone et autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire étant chacune première dans l'ordre à partir de ladite zone de contact entre la première extrémité (6) de l'aiguille (4) et le siège
(5), dans un sens de propagation des ondes acoustiques orienté respectivement vers les premier (1) et deuxième (200) corps,
caractérisé en ce que la distance, dite première distance (L3), entre, d'une part, la zone de contact entre le siège (5) et la première extrémité (6), et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de la buse (3) ou du premier corps (1 ), est telle que le temps de propagation (T3) des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration (2) et parcourant cette première distance (L3) répond à l'équation suivante : T3 = n3*[τ/2], où n3 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul, et
en ce que la distance, dite deuxième distance (L4), entre, d'une part, la zone de contact entre la première extrémité (6) et le siège (5), et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de l'aiguille (4) ou du deuxième corps (200), est telle que le temps de propagation (T4) des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration (2) et parcourant cette deuxième distance (L4) répond à l'équation suivante : T4 = n4*[τ/2], où n4 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul.
2. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'au sein du premier milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite première distance (L3), il existe une pluralité de segments (301 ), (302), (303) se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments (301), (302), (303) : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments (301 ), (302), (303) étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives (l3oi), (I302), (I303) sont égales : I301 =
I302 = I 303-
3. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'au sein du deuxième milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite deuxième distance (L4), il existe une pluralité de segments (401), (402), (403) se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments (401), (402), (403) : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments (401 ), (402), (403) étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives (Uoi), (I402), (I403) sont égales : I401 = I402 = Uo3-
4. Dispositif d'injection de fluide selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'aiguille (4) et le deuxième corps (200) sont liés entre eux par une zone de jonction (ZJ) qui transmet les ondes acoustiques, en ce que dans la zone de jonction (ZJ) le deuxième corps (200) présente une impédance acoustique linéaire UC-ZJ et l'aiguille (4) présente une impédance acoustique linéaire U-ZJ, et en ce que la relation suivante est vérifiée :
5. Dispositif d'injection de fluide selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le premier corps (1 ) comporte un actionneur, dit premier actionneur (20), formant une partie des moyens de mise en vibration, et adapté, avec le premier corps (1) et la buse (3), à transmettre lesdites vibrations au siège (5) de cette buse (3).
6. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens de mise en vibration comportent un noyau électroactif (141 ) disposé pour agir sur le premier actionneur (20) et des moyens d'excitation du noyau électroactif (141 ) adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
7. Dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le deuxième corps (200) comporte un actionneur, dit deuxième actionneur (2), formant une partie des moyens de mise en vibration, et prolongé, selon l'axe (AB), par l'aiguille (4), et adapté, avec le deuxième corps (200) et l'aiguille (4), à transmettre lesdites vibrations à la première extrémité (6) de cette aiguille (4).
8. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens de mise en vibration comportent un noyau électroactif (141) disposé pour agir sur le deuxième actionneur (2) et des moyens d'excitation du noyau électroactif (141 ) adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
9. Dispositif d'injection selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que la zone de jonction (ZJ) entre l'aiguille (4) et le deuxième corps (200) est formée du côté de deuxième corps (200) par au moins un tronçon du deuxième actionneur (2), le tronçon disposant d'une section circulaire d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre (D) du deuxième actionneur (2), mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe (AB), en ce que la zone de jonction (ZJ) entre l'aiguille (4) et le deuxième corps (200) est formée du côté d'aiguille (4) par au moins un tronçon cylindrique de révolution d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre (d) de l'aiguille (4), mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe (AB), et en ce que le diamètre (D) de l'actionneur (2) et le diamètre (d) de l'aiguille (4) sont reliés par l'inéquation suivante :
10. Dispositif d'injection selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la première extrémité (6) de l'aiguille (4) est prolongée suivant l'axe AB par une tête (7') qui va en rétrécissant suivant l'axe AB vers l'extérieur de la buse (3), et en ce que la tête (7') obture le siège (5') du côté intérieur de la buse (3) orienté vers le deuxième corps (200).
11. Dispositif d'injection de fluide selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la première extrémité (6) de l'aiguille (4) est prolongée suivant ledit axe AB par une tête (7) qui est évasée suivant l'axe AB orienté vers l'extérieur de la buse (3), et en ce que la tête (7) obture le siège (5) du côté extérieur de la buse (3).
12. Dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 7 à 11 , caractérisé en ce que le deuxième actionneur (2) et l'aiguille (4) sont solidarisés à l'aide d'un premier goujon (41) fileté.
13. Dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que la première extrémité (6) et la tête (7) de l'aiguille (4) sont solidarisées à l'aide d'un deuxième goujon (71 ) fileté.
14. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 12, caractérisé en ce que le premier goujon (41 ), une surface d'appui (201 ) du deuxième actionneur (2) contre l'aiguille (4) et une surface respective d'appui (202) de l'aiguille (4) contre le deuxième actionneur (2), sont recouverts de colle.
15. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 13, caractérisé en ce que le deuxième goujon (71 ), une surface d'appui de la première extrémité (6) contre la tête (7) de l'aiguille (4) et une surface respective d'appui de la tête (7) de l'aiguille (4) contre la première extrémité (6), sont recouverts de colle.
16. Moteur (M) à combustion interne utilisant le dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 1 à 15.
EP08805893A 2007-05-31 2008-05-29 Dispositif d'injection de fluide Withdrawn EP2150695A2 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0703887A FR2916810B1 (fr) 2007-05-31 2007-05-31 Dispositif d'injection de fluide
PCT/FR2008/050950 WO2008152314A2 (fr) 2007-05-31 2008-05-29 Dispositif d'injection de fluide

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP2150695A2 true EP2150695A2 (fr) 2010-02-10

Family

ID=38920747

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP08805893A Withdrawn EP2150695A2 (fr) 2007-05-31 2008-05-29 Dispositif d'injection de fluide

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8746213B2 (fr)
EP (1) EP2150695A2 (fr)
JP (1) JP2010528224A (fr)
KR (1) KR20100029224A (fr)
CN (1) CN101765712B (fr)
FR (1) FR2916810B1 (fr)
RU (1) RU2457354C2 (fr)
WO (1) WO2008152314A2 (fr)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2936025A1 (fr) * 2008-09-16 2010-03-19 Renault Sas Dispositif d'injection de fuide.
CN108620472B (zh) * 2017-03-17 2023-08-15 美盛隆制罐（惠州）有限公司 一种自动喷蜡装置和方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61259780A (ja) * 1985-05-13 1986-11-18 Toa Nenryo Kogyo Kk 超音波霧化用振動子
DE3533975A1 (de) * 1985-09-24 1987-03-26 Bosch Gmbh Robert Zumessventil zur dosierung von fluessigkeiten oder gasen
DE3833093A1 (de) * 1988-09-29 1990-04-12 Siemens Ag Fuer verbrennungskraftmaschine vorgesehene kraftstoff-einspritzduese mit steuerbarer charakteristik des kraftstoffstrahls
JPH0486367A (ja) * 1990-07-30 1992-03-18 Aisin Seiki Co Ltd 燃料噴射弁
GB2327982B (en) * 1997-08-07 2000-12-06 Lotus Car An internal combustion engine with fuel injection means and a method of delivering gasoline fuel into a combustion chamber of an internal combustion engine
DE19854508C1 (de) * 1998-11-25 2000-05-11 Siemens Ag Dosiervorrichtung
DE19921489A1 (de) * 1999-05-08 2000-11-09 Bosch Gmbh Robert Brennstoffeinspritzventil
RU18743U1 (ru) * 2001-01-24 2001-07-10 Конюхов Игорь Святославович Механическая форсунка
RU20933U1 (ru) * 2001-07-30 2001-12-10 Щербаков Андрей Владимирович Механическая форсунка
FR2832189B1 (fr) * 2001-11-09 2004-12-03 Renault Dispositif de fixation d'un systeme d'injection de carburant pour moteur a combustion interne
US6820431B2 (en) * 2002-10-31 2004-11-23 General Electric Company Acoustic impedance-matched fuel nozzle device and tunable fuel injection resonator assembly

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2008152314A2 *

Also Published As

Publication number Publication date
KR20100029224A (ko) 2010-03-16
CN101765712A (zh) 2010-06-30
US20110023827A1 (en) 2011-02-03
WO2008152314A3 (fr) 2009-02-12
RU2457354C2 (ru) 2012-07-27
RU2009149203A (ru) 2011-07-10
FR2916810B1 (fr) 2009-08-28
US8746213B2 (en) 2014-06-10
JP2010528224A (ja) 2010-08-19
WO2008152314A2 (fr) 2008-12-18
CN101765712B (zh) 2012-02-08
FR2916810A1 (fr) 2008-12-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2879714A1 (fr) Soupape electromagnetique notamment pour une installation d&#39;injection de carburant d&#39;un vehicule automobile
EP2150695A2 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide
WO2009007596A2 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide
EP2324230B1 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide
EP2158399A2 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide
WO2019185755A1 (fr) Vanne fluidique
FR2832189A1 (fr) Dispositif de fixation d&#39;un systeme d&#39;injection de carburant pour moteur a combustion interne
FR2954806A1 (fr) Electrovanne de commutation notamment vanne de reglage de debit a commande electromagnetique pour une pompe haute pression de carburant
FR2859766A1 (fr) Soupape d&#39;injection de carburant
EP2126334A2 (fr) Injecteur de carburant pour moteur a combustion interne
FR2552514A1 (fr) Amortisseur du type fluidique
WO2010031935A1 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide
WO1999020420A1 (fr) Tube de poche de coulee continue
FR2952692A1 (fr) Electrovanne de commutation notamment soupape de commande de debit de systeme d&#39;alimentation a rampe commune
FR2854439A1 (fr) Dispositif d&#39;injection de carburant pour moteur a combustion interne
FR2853363A1 (fr) Dispositif d&#39;application de precontrainte sur elements actifs d&#39;un injecteur de carburant
FR2816010A1 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide et son procede de realisation
FR2944064A3 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide.
EP2198148A2 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide
FR2860556A1 (fr) Soupape d&#39;injection de carburant notamment pour l&#39;injection directe dans un moteur thermique
FR2923573A3 (fr) Dispositif d&#39;injection de fluide

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20091123

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA MK RS

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
17Q First examination report despatched

Effective date: 20141029

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20150804

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20151215