WO2008152314A2 - Dispositif d'injection de fluide - Google Patents
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- F02M2200/21—Fuel-injection apparatus with piezoelectric or magnetostrictive elements
Definitions
- the invention relates, according to a first aspect, to a fluid injection device comprising:
- the injector may have the needles, the first end is extended longitudinally opposite the second body by a so-called outgoing head, and also the needles whose first end is extended longitudinally opposite the second body by a so-called incoming head.
- Figures 9 and 10 respectively show schematically in simplified side view in partial longitudinal section: a one-piece needle in the form of a cylindrical bar (Figure 9); a compound needle comprising three segments (Figure 10),
- FIGS 25-26 schematically show in side view variants of the outgoing needle
- a second body 200 is mounted axially movable in the first body 1.
- a needle 4 has, along the axis AB, a length and a first end 6 defining a valve in a contact zone with the seat 5 (or 5 ') of the nozzle 3.
- the linear dimensions, of the second body 200 for example, its width measured perpendicularly to the axis AB and / or its length measured along the axis AB, may be greater than that of the needle 4.
- the density of the second body 200 may be greater than that of the needle 4.
- the needle 4 and the second body 200 are interconnected by a junction zone ZJ ( Figure 3).
- first stud 41, the bearing surface 201 of the second actuator 2 against the needle 4 and the respective bearing surface 202 of the needle 4 against the second actuator 2 are covered with glue .
- second stud 71, a bearing surface of the first end 6 against the head 7 of the needle 4 and a respective bearing surface of the head 7 of the needle 4 against the first end 6, are covered with glue.
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Abstract
L'invention concerne un injecteur comportant une buse comprenant un orifice et un siège, une aiguille montée mobile dans la buse et présentant une extrémité définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège, des moyens de mise en vibration du clapet, une première zone de rupture d'impédance acoustique existant à une première distance du clapet le long de la buse, et une autre première zone de rupture d'impédance acoustique existant à une deuxième distance du clapet le long de l'aiguille. Selon l'invention, chacune parmi la première et la deuxième distances est telle que le temps respectif de propagation d'ondes acoustiques parcourant cette distance est : Ti = ni *[ζ/2], où r\\ est un coefficient entier positif non nul avec i = 3 pour la première distance et i = 4 pour la deuxième distance, ζ est une période des vibrations.
Description
Dispositif d'injection de fluide
L'invention concerne un dispositif d'injection d'un fluide, par exemple, d'un carburant, en particulier pour un moteur à combustion interne.
Plus précisément, l'invention concerne, selon un premier de ses aspects, un dispositif d'injection de fluide comportant :
une buse présentant une longueur suivant un axe et comportant un orifice d'injection et un siège, la buse étant, à l'opposé suivant ledit axe, liée à un premier corps,
- une aiguille présentant, suivant ledit axe, une longueur et une première extrémité définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège, l'aiguille étant, à l'opposé suivant cet axe, liée à un deuxième corps monté mobile axialement dans le premier corps,
- des moyens de mise en vibration pour mettre en vibrations avec une période de consigne τ la première extrémité et/ou la buse, en assurant ainsi entre elles, suivant ledit axe, un mouvement relatif propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, la buse avec le premier corps et l'aiguille avec le deuxième corps formant respectivement un premier et un deuxième milieux de propagation d'ondes acoustiques, chaque milieu présentant une impédance acoustique linéaire I définie par l'équation suivante : I = ∑*ρ*c, où Σ est une surface d'une section du milieu perpendiculaire à l'axe, p est une masse volumique du milieu, c est une célérité du son dans le milieu,
- au moins une zone de rupture d'impédance acoustique linéaire, existant à distance de la zone de contact du siège avec la première extrémité le long de la buse ou du premier corps, et au moins une autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire existant à
distance de la zone de contact de la première extrémité avec le siège le long de l'aiguille ou du deuxième corps, et
- lesdites zone et autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire étant chacune première dans l'ordre à partir de ladite zone de contact entre la première extrémité de l'aiguille et le siège, dans un sens de propagation des ondes acoustiques orienté respectivement vers les premier et deuxième corps.
Un tel dispositif d'injection, dit injecteur, permet d'obtenir une ouverture cyclique avec la période de consigne τ, à fréquence, par exemple, ultrasonore, et à amplitude contrôlées, du clapet de l'injecteur, en particulier, lors d'un régime établi de son fonctionnement, c'est-à- dire, lors du fonctionnement à une température prédéterminée hors phases de démarrage et d'arrêt de l'injecteur. Une nappe formée par le fluide s'échappant de la buse à l'ouverture du clapet, se trouve fractionnée et forme de fines gouttelettes. Dans une application de l'injecteur dans lequel il pulvérise du carburant dans une chambre de combustion, les fines gouttelettes favorisent un mélange air/carburant plus homogène ce qui rend le moteur moins polluant et plus économique.
Selon des dispositifs connus, l'ouverture cyclique du clapet est assurée à l'aide de moyens conventionnels de mise en vibration, par exemple, piézoélectriques et/ou magnétostrictifs avec des moyens d'excitation correspondants. Les moyens de mise en vibration sont agencés, par exemple, dans un actionneur convertissant une énergie électrique, d'abord, en vibrations avec la période de consigne τ de l'actionneur, puis en mouvement alternatif longitudinal avec la période de consigne τ de l'aiguille et, donc, de sa première extrémité ainsi excitée, par rapport au siège de la buse. Pour assurer un débit suffisant du carburant lors de l'ouverture du clapet, une mise en résonance et sensiblement en opposition de phase de la tête de l'aiguille et de la buse est nécessaire. Pour cela les longueurs caractéristiques de l'aiguille et celle de la buse sont choisies, de manière connue, de sorte
que les temps de propagation d'ondes acoustiques dans des matériaux respectifs formant l'aiguille et la buse soient égaux à un quart de la période des vibrations τ/4 ou à des multiples impaires dudit quart de la période, c'est-à-dire, à [2n+1]*τ/4 avec un coefficient multiplicateur n entier, positif non nul. Une structure résonante « aiguille/buse » ainsi formée est génératrice d'amplitudes élevées d'ouverture du clapet lors des faibles pressions, par exemple, égales ou inférieures à 5 MPa, dans la chambre de combustion. Au fur et à mesure que le carburant est injecté lors d'un cycle de compression, la pression dans la chambre de combustion et, donc, une contre-pression au niveau du clapet, augmente. Cette contre-pression peut aussi varier en fonction du point de fonctionnement du moteur. Avec l'augmentation de la contre pression, l'intensité des chocs de la première extrémité de l'aiguille sur son siège, même amortis par la nappe du carburant, devient de plus en plus importante. Le retour de ces chocs dans la structure résonante « aiguille/buse » en quart de longueur d'onde [2n+1]*τ/4 classique induit un couplage entre le choc et une levée de la première extrémité de l'aiguille de son siège en modifiant l'amplitude d'ouverture du clapet. Si les chocs perdurent, la levée de la tête devient chaotique. Le bénéfice des résonances se perd. L'ouverture du clapet devient désordonnée ce qui peut rendre le débit du carburant difficile à contrôler.
Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer un dispositif d'injection de fluide visant au moins à réduire l'une au moins des limitations précédemment évoquées. A cette fin, il est notamment proposé, sur le dispositif d'injection, conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, que :
la distance, dite première distance, entre, d'une part, la zone de contact entre le siège et la première extrémité, et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de la buse ou du premier corps, soit telle que le temps de propagation T3 des ondes acoustiques initiées par le moyens de
mise en vibration et parcourant cette première distance répond à l'équation suivante : T3 = n3*[τ/2], où n3 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul, et
la distance, dite deuxième distance, entre, d'une part, la zone de contact entre la première extrémité et le siège, et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de l'aiguille ou du deuxième corps, soit telle que le temps de propagation T4 des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration et parcourant cette deuxième distance répond à l'équation suivante : T4 = n4*[τ/2], où n4 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul.
Grâce à cet agencement de l'injecteur, dit en demi-période d'onde, les échos des chocs reviennent avec des retards exclusivement multiples entiers de la période de consigne τ d'excitation de l'aiguille. Les chocs produits au niveau du siège de la buse par les ondes de contre-pression dans la chambre de combustion peuvent s'assimiler à une condition où les contraintes deviennent très élevées. Cette situation s'apparente à des conditions aux limites de type « déplacement bloqué » représentatives de l'injecteur en demi-période d'onde pour lequel le déplacement est nul et la contrainte quelconque. Les chocs de la première extrémité de l'aiguille sur le siège se propagent alors dans la buse et reviennent en phase une période plus tard ce qui maintient dynamiquement le siège de l'injecteur immobile. L'ouverture du clapet et, notamment l'amplitude de cette ouverture, sera alors peu sensible à la contre-pression. Il en résulte un meilleur contrôle du débit de carburant par l'injecteur.
Selon un autre aspect, l'invention concerne un moteur à combustion interne utilisant le dispositif d'injection de fluide selon l'invention, c'est-à-dire un tel moteur où est disposé ce dispositif d'injection.
L'injecteur peut présenter les aiguilles dont la première
extrémité est prolongée longitudinalement à l'opposé du deuxième corps par une tête dite sortante, et aussi les aiguilles dont la première extrémité est prolongée longitudinalement à l'opposé du deuxième corps par une tête dite entrante.
L'aiguille à tête dite sortante présente une forme évasée divergente dans un sens de l'axe de l'injecteur orienté du premier corps vers l'extérieur de la buse dans la chambre de combustion. De préférence, l'aiguille à tête dite sortante présente une forme évasée divergente tronconique. La tête sortante obture le siège du côté extérieur de la buse orienté à l'opposé du premier corps, dans le sens de l'axe de l'injecteur.
L'aiguille à tête dite entrante va en rétrécissant dans le sens de l'axe orienté du premier corps vers l'extérieur de la buse et obture le siège du côté intérieur de la buse orienté vers le premier corps. La tête étant rétrécie, sa surface est moins exposée aux ondes de contre- pression. De même, sa masse est allégée ce qui minimise une amplitude des contraintes sur le siège au moment du choc. L'assemblage de l'injecteur est facilité car l'aiguille à tête entrante peut d'abord être montée sur le deuxième corps comportant l'actionneur, puis insérée dans le premier corps. L'aiguille à la tête entrante tend à se poser sur le siège sous l'effet de la pesanteur. L'injecteur fonctionne donc en sécurité positive. En cas d'une défectuosité des moyens de rappel du deuxième corps, voire même en leur absence, le clapet reste en position fermée en assurant ainsi l'étanchéité de l'injecteur à tête sortante. De plus, une rupture accidentelle de l'aiguille fait que sa portion brisée reste dans le corps de l'injecteur sans risque de tomber dans un cylindre du moteur.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
la figure 1 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur et équipé d'une aiguille à tête sortante liée à un deuxième corps comportant un deuxième actionneur,
la figure 2 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur et équipé d'une aiguille à tête entrante liée au deuxième corps comportant le deuxième actionneur,
la figure 3 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur, équipé d'une aiguille à tête sortante et d'un premier corps comportant un premier actionneur,
la figure 4 est un schéma d'un dispositif d'injection selon l'invention agencé dans un moteur, équipé d'une aiguille à tête entrante et du premier corps comportant le premier actionneur,
les figures 5 et 6 représentent des schémas illustrant un fonctionnement du clapet formé par une buse et une aiguille à tête sortante : clapet fermé (figure 5) ; clapet ouvert (figure 6),
les figures 7 et 8 représentent des schémas illustrant un fonctionnement du clapet formé par une buse et une aiguille à tête entrante : clapet fermé (figure 7) ; clapet ouvert (figure 8),
les figures 9 et 10 représentent respectivement de manière schématique en vue simplifiée de côté en coupe longitudinale partielle : une aiguille monobloc en forme d'une barre cylindrique (figure 9) ; une aiguille composée comprenant trois segments (figure 10),
les figures 11 et 12 représentent respectivement de manière schématique en vue simplifiée de côté en coupe longitudinale partielle : une buse monobloc cylindrique (figure 11) ; une buse composée comprenant trois segments (figure 12),
les figures 13-16 représentent différents schémas d'assemblage concernant l'aiguille à tête sortante,
les figures 17-20 représentent différents schémas d'assemblage concernant l'aiguille à tête entrante,
les figures 21-24 représentent différents schémas d'assemblage entre une aiguille et le deuxième actionneur,
les figures 25-26 représentent de manière schématique en vue de côté des variantes de l'aiguille à tête sortante,
la figure 27 représente de manière schématique en vue de côté une variante de l'aiguille à tête entrante.
Un dispositif d'injection, ou injecteur, des figures 1 , 3 (ou 2, 4) est destiné à injecter un fluide, par exemple, un carburant C dans une chambre de combustion 15 d'un moteur M à combustion interne ou dans un conduit d'admission d'air, non représentés.
L'injecteur comporte deux corps, par exemple, cylindriques. Un premier corps 1 représentant un boîtier, est prolongé, selon un axe privilégié AB du dispositif d'injection, par exemple, son axe de symétrie, par au moins une buse 3 présentant une longueur suivant l'axe AB et comportant un orifice d'injection et un siège 5 (ou 5'). Les dimensions linéaires du premier corps 1 , par exemple, sa largeur mesurée perpendiculairement à l'axe AB et/ou sa longueur mesurée le long de l'axe AB, peuvent être supérieures à celles de la buse 3. La masse volumique du premier corps 1 peut être supérieure à celle de la buse 3. Le premier corps 1 peut être relié à au moins un circuit 130 de carburant C par l'intermédiaire d'au moins une ouverture 9. Le circuit 130 de carburant C comprend un dispositif de traitement 13 du carburant C comportant, par exemple, un réservoir, une pompe, un filtre.
Un deuxième corps 200 est monté mobile axialement dans le premier corps 1. Une aiguille 4 présente, suivant l'axe AB, une longueur et une première extrémité 6 définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège 5 (ou 5') de la buse 3. Les dimensions linéaires,
du deuxième corps 200, par exemple, sa largeur mesurée perpendiculairement à l'axe AB et/ou sa longueur mesurée le long de l'axe AB, peuvent être supérieures à celles de l'aiguille 4. La masse volumique du deuxième corps 200 peut être supérieure à celle de l'aiguille 4. L'aiguille 4 et le deuxième corps 200 sont liés entre eux par une zone de jonction ZJ (figure 3). La première extrémité 6 est, de préférence, prolongée suivant l'axe AB par une tête 7 (ou T) obturant le siège 5 (ou 5') de manière à assurer une meilleure étanchéité du clapet de l'injecteur. Des moyens de rappel 11 (ou 11 ') du deuxième corps 200 peuvent être prévus pour maintenir la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 en appui contre le siège 5 (ou 5') de la buse 3. Ainsi, les moyens de rappel 11 (ou 11 ') assurent la fermeture du clapet quelle que soit la pression dans la chambre de combustion 15. La localisation du point d'application des forces de rappel sur le deuxième corps 200 est indifférente. Les moyens de rappel 11 (ou 11 ') peuvent être représentés par un ressort en spirale précontraint disposé selon l'axe AB en aval du deuxième corps 200 (figures 1 , 3) ou en amont du deuxième corps 200 (figures 2, 4) par rapport au sens d'écoulement du carburant C vers la buse 3. Les moyens de rappel 11 (ou 11 ') peuvent aussi être formés par un moyen fluidique, par exemple, de type vérin hydraulique, avec le carburant C comme liquide de travail. Les jeux dus aux dilatations des différents éléments du premier corps 1 sont ainsi avantageusement rattrapés par les moyens de rappel 11 (ou 11 ') de sorte que le débit du carburant C tende à rester insensible aux variations thermiques lors des différents régimes de fonctionnement du moteur M.
En outre, l'injecteur comprend des moyens de mise en vibration pour mettre en vibrations avec une période de consigne τ la première extrémité 6 et/ou la buse 3, en assurant ainsi entre elles, suivant ledit axe (AB), un mouvement relatif propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, comme illustrés sur les figures 5-6 et 7-8. Les vibrations s'opèrent avec une fréquence v prédéterminée, par exemple, ultrasonore pouvant s'étaler d'environ v = 20 kHz à environ v = 60 kHz, c'est-à-dire, avec la période de consigne τ des vibrations comprise
respectivement entre 50 microsecondes et 16 microsecondes. A titre d'exemple, une longueur d'onde λ de vibrations est d'environ 10~1 m à v = 50 kHz (τ = 20 microsecondes).
Selon le mode de réalisation représenté à la figure 3 (ou 4), le premier corps 1 comporte un actionneur, dit premier actionneur 20, formant une partie des moyens de mise en vibration, et adapté, avec le premier corps 1 et la buse 3, à transmettre les vibrations au siège 5 (ou
5') de cette buse 3. Dans ce mode de réalisation, les moyens de mise en vibrations comportent un noyau électroactif 141 , dit premier noyau électroactif, disposé pour agir sur le premier actionneur 20 et des moyens d'excitation (non représentés) du premier noyau électroactif
141 adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
Selon le mode de réalisation représenté à la figure 1 (ou 2), le deuxième corps 200 comporte un actionneur, dit deuxième actionneur 2, formant une partie des moyens de mise en vibration, et prolongé, selon l'axe AB, par l'aiguille 4, et adapté, avec le deuxième corps 200 et l'aiguille 4, à transmettre les vibrations à la première extrémité 6 de cette aiguille 4. Dans ce mode de réalisation, les moyens de mise en vibration comportent un noyau électroactif 141 , dit deuxième noyau électroactif, disposé pour agir sur le deuxième actionneur 2 et des moyens d'excitation (non représentés) du deuxième noyau électroactif 141 adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
Selon un autre mode de réalisation non illustré qui représente une combinaison de deux précédents modes, l'injecteur peut comporter à la fois le premier et le deuxième actionneurs adaptés, avec respectivement, d'une part, le premier corps 1 et la buse 3, et, d'autre part, le deuxième corps 200 et l'aiguille 4, à transmettre les vibrations à la fois respectivement au siège 5 (ou 5') de la buse 3 et à la première extrémité 6 de l'aiguille 4.
De préférence, le premier et/ou le deuxième noyaux électroactifs 141 peuvent être réalisés à l'aide d'un matériau
piézoélectrique. Les déformations sélectives de ce dernier, par exemple, les déformations périodiques avec la période de consigne τ, générant les ondes acoustiques dans l'injecteur aboutissent in fine au mouvement relatif de la tête 7 (ou T) par rapport au siège 5 (ou 5') ou vice versa, propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, comme évoqué ci-dessus en rapport avec les figures 5-6 et 7-8. Ces déformations sélectives sont pilotées par les moyens d'excitation correspondants, par exemple, à l'aide d'un champ électrique créé par une différence de potentiel appliqué à des électrodes solidaires du matériau piézoélectrique. De manière alternative, le premier et/ou le deuxième noyaux électroactifs 141 peuvent être réalisés à l'aide d'un matériau magnétostrictif. Les déformations sélectives de ce dernier sont pilotées par les moyens d'excitation correspondants, par exemple, à l'aide d'une induction magnétique résultant d'un champ magnétique sélectif obtenu à l'aide, par exemple, d'un excitateur non représenté, et, en particulier, par une bobine solidaire du deuxième corps 200.
Il résulte de développements ci-dessus que la buse 3 avec le premier corps 1 et l'aiguille 4 avec le deuxième corps 200 forment respectivement un premier et un deuxième milieux de propagation d'ondes acoustiques. Les propriétés acoustiques de chacun de ces deux milieux le long de l'axe AB peuvent être représentées à l'aide d'une impédance acoustique I qui dépend, par exemple, pour chaque section du milieu perpendiculaire à l'axe AB, d'une géométrie du milieu et, en particulier, d'une surface Σ de la section du milieu perpendiculaire à l'axe AB, d'une masse volumique p du milieu et d'une célérité c du son dans le milieu : I = f(∑, p, c). Pour illustrer ce rapport, examinons différents exemples simplifiés portant sur l'aiguille 4 ou la buse 3 et illustrés respectivement sur les figures 9-10 et 11-12. A des fins de simplification, il est entendu que, pour tous ces exemples, l'injecteur est muni d'un seul deuxième actionneur 2 confondu avec le deuxième corps 200. Pour obtenir une ouverture du clapet de l'injecteur peu sensible à la pression dans la chambre de combustion 15, l'injecteur pilote en déplacement la première extrémité 6 de l'aiguille 4, tandis que
le siège (représenté de manière simplifiée sur les figures 9-12 et référencé 50) de la buse 3 est maintenu dynamiquement immobile ou fixe en se comportant ainsi comme un nœud de vibration.
L'aiguille 4 et la buse 3 se présentent chacune comme un corps dont les dimensions radiales perpendiculaires à l'axe AB sont faibles par rapport à sa longueur le long de l'axe AB. Dans une barre pleine 400 citée ici comme un modèle simplifié de l'aiguille 4 (figure 9) ou dans une barre percée 300 longitudinalement citée ici comme un modèle simplifié de la buse 3 (figure 11 ), la propagation des ondes acoustiques associe la propagation d'un saut de contrainte Δσ et d'un saut de vitesse Δv à l'aide d'une équation : Δσ = Σ*z*Δv, où Σ est une surface d'une section de la barre perpendiculaire à son axe privilégié, par exemple, son axe de symétrie, z est une impédance acoustique définie par une équation : z = ρ*c où p est une masse volumique de la barre et c est une célérité du son dans la barre. Il est entendu que la contrainte σ est positive pour une compression et la vitesse v est positive dans le sens de propagation des ondes acoustiques incidentes, c'est-à-dire, les ondes acoustiques initiées par l'actionneur 2 et orientées vers la première extrémité 6 de l'aiguille 4. Le produit I = ∑*z = ∑*ρ*c représentatif des propriétés acoustiques de la barre - pleine ou creuse - est appelé dans ce qui suit « impédance linéaire acoustique » ou « impédance linéaire ».
Toute variation d'impédance acoustique linéaire I induit un écho, c'est-à-dire, un affaiblissement de l'onde acoustique se propageant dans un sens de la barre (par exemple, de droite à gauche sur les figures 9, 11) par une autre onde acoustique se propageant en sens inverse de la barre (par exemple, de gauche à droite sur les figures 9, 11 ) à partir d'un point de variation d'impédance linéaire I, par exemple, au niveau d'une jonction entre l'aiguille 4 et l'actionneur 2 (figure 9) ou au niveau d'une autre jonction entre la buse 3 et le premier corps 1 (figure 11 ). Ce même raisonnement est applicable à toute rupture d'impédance linéaire I, le terme « rupture » devant être compris
comme « une variation d'impédance linéaire I dépassant un seuil prédéterminé représentatif d'une différence entre l'impédance linéaire en amont et celle en aval, par rapport au sens de propagation des ondes acoustiques, d'une zone prédéterminée, dite zone de rupture d'impédance linéaire, située dans un milieu de propagation des ondes acoustiques et séparant ce milieu en au moins deux portions avec des propriétés acoustiques différentes ».
L'injecteur comprend au moins une zone de rupture d'impédance acoustique linéaire, existant à distance de la zone de contact du siège 50 avec la première extrémité 6 de l'aiguille 4 le long de la buse 3 (figure 11 ) ou du premier corps 1 , et au moins une autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire existant à distance de la zone de contact de la première extrémité 6 avec le siège 50 le long de l'aiguille 4 (figure 9) ou du deuxième corps 200. Lesdites zone et autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire étant chacune première dans l'ordre à partir de ladite zone de contact entre la première extrémité 6 de l'aiguille 4 et le siège 50, dans un sens de propagation des ondes acoustiques orienté respectivement vers les premier 1 et deuxième corps 200.
Comme illustré schématiquement sur les figures 1 et 3 (ou 2 et
4), la distance, dite première distance L3, entre, d'une part, la zone de contact entre le siège 5 (ou 5') et la première extrémité 6, et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de la buse 3 ou du premier corps 1 , est telle que le temps de propagation, dit « temps de vol acoustique » T3, des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration 2 et parcourant cette première distance L3 = f3(T3) répond à l'équation suivante :
T3 = n3*[τ/2], (E1 )
où n3 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul, dit premier coefficient multiplicateur, et la distance, dite deuxième distance L4, entre, d'une part, la zone de contact entre la première extrémité 6 et le
siège 5 (ou 5'), et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de l'aiguille 4 ou du deuxième corps 200, est telle que le temps de propagation, dit « temps de vol acoustique » T4, des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration 2 et parcourant cette deuxième distance L4 = f4(T4) répond à l'équation suivante :
T4 = n4 *[τ/2], (E2)
où n4 est un autre coefficient multiplicateur, entier positif non nul, dit deuxième coefficient multiplicateur, par exemple, n4 ≠ n3.
On doit comprendre que les équations référencées E1 et E2 ci- dessus doivent être considérées comme vérifiées à une certaine tolérance près pour tenir compte de contraintes de fabrication, par exemple, à une tolérance de l'ordre de plus ou moins 10% de la période de consigne τ, c'est-à-dire, de l'ordre de plus ou moins 20% de la demi- période de consigne τ/2. En prenant en considération cette tolérance, les équations référencées E1 et E2 ci-dessus peuvent respectivement être réécrites comme suit :
T3 = n3 *[τ/2]*(1±0.2) (ET)
T4 = n4 *[τ/2]*(1±0.2) (E2')
II est à noter qu'en pratique, la première distance L3 = f3(T3) exprimée en temps de vol acoustique T3 et la deuxième distance L4 = f4(T4) exprimée en temps de vol acoustique T4, mesurées sur des pièces correspondantes fabriquées à l'échelle industrielle, peuvent présenter des légères variations par rapport aux valeurs de référence calculées à l'aides des équations E1 et E2 ci-dessus. Ces légères variations peuvent être dues à un effet de masses rapportées. Ces dernières peuvent correspondre, par exemple, à la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 et/ou à un bossage de guidage (non représenté) dans un plan perpendiculaire à l'axe AB de l'extrémité 6 de l'aiguille 4 dans la buse 3. Ladite tolérance permet de prendre en compte ledit effet de masses
rapportées de manière à corriger les expressions en temps de vol acoustique de la première et de la deuxième distances à l'aide des équations EV et E2' ci-dessus respectivement comme suit :
L3 = f3(T3) = f3(n3*[τ/2]*(1±0.2))
l_4 = f4(T4) = f4(n4*[τ/2]*(1±0.2))
De préférence, n3 = n4 pour le premier et le deuxième coefficients multiplicateurs avec, en particulier, n3 = n4 = 1 afin de minimiser les dimensions linéaires de l'injecteur selon l'axe AB pour laisser un maximum de place à des conduits d'admission et/ou d'échappement. Ainsi, partant de la zone de contact entre le siège 5 (ou 5') et la première extrémité 6 de l'aiguille 4, la buse 3 présente des propriétés acoustiques constantes sur des successions de longueur représentative de la première distance L3 = fs(T3) sensiblement égales les unes aux autres en temps de vol acoustique et dont l'expression en temps de vol acoustique T3 se résume, de préférence, à une seule demi-période de consigne τ/2. De même, partant de la zone de contact entre le siège 5 (ou 5') et la première extrémité 6 de l'aiguille 4, cette dernière présente des propriétés acoustiques constantes sur des successions de longueur représentative de la deuxième distance L4 = f4(T4) sensiblement égales les unes aux autres en temps de vol acoustique et dont l'expression en temps de vol acoustique T4 se résume, de préférence, à une seule demi-période de consigne τ/2.
Pour faciliter son assemblage, sur au moins 90% de la première distance L3 = f3(T3), l'injecteur peut présenter une variation d'impédance acoustique linéaire inférieure ou égale à 5% sans que cette variation puisse être considérée comme une rupture d'impédance acoustique linéaire. De même, sur au moins 90% de la deuxième distance L4 = f4(T4), l'injecteur peut présenter une autre variation d'impédance acoustique linéaire inférieure ou égale à 5% sans que cette variation puisse être considérée comme une rupture d'impédance acoustique linéaire.
Lors d'un régime établi de son fonctionnement, c'est-à-dire, lors du fonctionnement à une température prédéterminée hors phases de démarrage et d'arrêt de l'injecteur, ce dernier permet avantageusement d'ouvrir et de fermer alternativement le clapet de manière peu sensible à la pression dans la chambre de combustion 15. Dans l'exemple illustré sur la figure 1 représentant le cas avec un seul deuxième actionneur 2 lié avec l'aiguille 4, il s'agit, à la fois, de piloter en déplacement la première extrémité 6 prolongée de la tête 7 de l'aiguille 4 et de maintenir dynamiquement immobile le siège 5 de la buse 3. Comme mentionné ci-dessus, le pilotage en déplacement de la tête 7 de l'aiguille 4 s'opère grâce aux déformations sélectives, par exemple, périodiques avec la période de consigne τ, du deuxième noyau électroactif 141 transmises à l'aiguille 4 par l'intermédiaire du deuxième actionneur 2. Le maintien du siège 5 dynamiquement immobile est obtenu grâce au maintient de sa vitesse longitudinale suivant l'axe AB égale à zéro, en profitant de la périodicité du phénomène de la propagation des ondes acoustiques. Chaque fermeture du clapet lors des atterrissages périodiques avec la période de consigne τ de la tête 7 de l'aiguille 4 sur le siège 5, produit un choc. Ce dernier génère une onde acoustique, dite onde incidente, associant un saut de vitesse Δv et un saut de contrainte Δσ. Cette onde se propage dans la buse 3 vers le premier corps 1 en parcourant la première distance L3, puis se réfléchit dans la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire qui est confondue sur la figure 1 avec un endroit d'encastrement de la buse 3 dans le boîtier 1 de section, dans un plan perpendiculaire à l'axe AB, bien plus grande que celle de la buse 3. Une fois l'onde incidente réfléchie, son écho, dit onde réfléchie, retourne dans la buse 3 pour parcourir la première distance L3 en sens inverse, c'est-à-dire, du premier corps 1 vers le siège 5. L'onde réfléchie présente le même signe du saut de contrainte Δσ que l'onde incidente et le signe inverse du saut de vitesse Δv que l'onde incidente. Compte tenu que la première distance est conditionnée de préférence par l'équation : L3 = f3(T3) = f3(n3*[τ/2]), l'onde réfléchie arrive sur le siège 5 exactement au même moment qu'une nouvelle onde incidente
est produite par le choc dû à la fermeture du clapet, le déplacement de la tête 4 de l'aiguille 4 étant conditionné, lui aussi, par la deuxième distance L4 dépendante de préférence d'un multiple de la demi-période de consigne τ/2 : L4 = f4(T4) = f4(n4 *[τ/2]). Il en résulte que dans le siège 5, les contraintes sont maintenues et les vitesses sont annulées. Le siège 5 présente donc un nœud de vibration. Dans ces conditions, une variation de la pression dans la chambre de combustion 15 va induire une amplification des chocs mais sans modifier leur synchronisme. Le fonctionnement de l'injecteur ne sera donc pas affecté par cette variation de pression dans la chambre de combustion 15.
Pour obtenir l'identité des sauts de contrainte Δσ lorsque les deux ondes correspondantes, incidente et réfléchie, se croisent, il faut que la réflexion des ondes acoustiques au niveau de la première zone de rupture d'impédance soit la plus grande possible, voire, de préférence, totale. Cette condition de réflexion totale est a priori satisfaite pour la buse 3 encastrée dans le boîtier 1 lié à son tour avec une culasse 8, cette configuration pouvant être assimilée avec un cas idéal d'une barre de diamètre fini encastrée dans un corps infini. Compte tenu de la taille finie de l'actionneur 2, la réflexion totale des ondes acoustiques dans la zone de jonction ZJ entre l'aiguille 4 et l'actionneur 2 (ou le deuxième corps 200) est difficile à obtenir. Supposons que dans la zone de jonction ZJ le deuxième corps 200 présente une impédance acoustique linéaire UC-ZJ et l'aiguille 4 présente une impédance acoustique linéaire U-ZJ (figure 3). Un compromis satisfaisant en terme de réflexion quasi-totale des ondes acoustiques dans la zone de jonction ZJ peut être obtenu si le rapport IAC-ZJ / IA-ZJ est supérieur à une valeur prédéterminée. De préférence, la relation suivante est vérifiée : UC-ZJ / IA-ZJ ≥ 2.5.
A la lumière des précisions ci-dessus, il doit être compris que, dans le cas général pour le premier et le deuxième coefficients multiplicateurs tels que n3 ≠ n4, ce sont les ondes incidentes et les ondes réfléchies décalées de quelques périodes τ qui se compensent
mutuellement dans le siège 5 pour le rendre dynamiquement fixe. Cette compensation peut ne pas être totale lorsque, par exemple, la différence entre n3 et n4 est supérieure à une valeur prédéterminée et/ou une dissipation des ondes acoustiques dans la buse 3 (et, in fine, de son impédance acoustique linéaire), dépasse un certain seuil. C'est pourquoi, la configuration de l'injecteur avec n3 = n4 et, notamment n3 = n4 = 1 , apparaît comme a priori plus fiable sur le plan acoustique et reste à privilégier par rapport à celle où n3 ≠ n4.
Il doit être compris que la première L3 = f(T3) et la deuxième L4 = f(T4) distances respectivement en rapport avec le premier « buse 3 + premier corps 1 » et le deuxième « aiguille 4 + deuxième corps 200 » milieux de propagation des ondes acoustiques sont définies, de préférence à l'aide des temps de vol acoustique respectif T3 = n3 *[τ/2] et T4 = n4 *[τ/2], dans un contexte acoustique. Ce dernier est dû à la présence des vibrations (ultra) sonores de la période de consigne τ, initiées par le noyau électroactif 141 de l'actionneur 2, comme évoquées ci-dessus. Autrement dit, la première L3 = f(T3) et la deuxième L4 = f(T4) distances sont comprises entre deux limites acoustiques. De manière générale, une première limite acoustique servant à définir, à la fois la première L3 et la deuxième L4 distances, est représentée par une extrémité d'un ensemble en question (« buse 3 + premier corps 1 » ou « aiguille 4 + deuxième corps 200 »). De manière simplifiée, on peut considérer que cette première limite acoustique se confond avec la zone de contact entre la première extrémité 6 de l'aiguille 4 (éventuellement prolongée axialement par la tête 7) et le siège 5 de la buse 3, comme illustré sur les figures 1 et 2. La deuxième limite acoustique propre à chacun des deux ensembles est représentée par la respective première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire I, comme détaillé ci-dessus. Par exemple, la deuxième limite acoustique peut correspondre à l'endroit où le diamètre de l'ensemble en question varie dans un plan perpendiculaire à l'axe AB, par exemple, au niveau de la zone de jonction ZJ de l'aiguille 4 avec l'actionneur 2 ou de l'endroit
d'encastrement de la buse 3 dans le boîtier 1 (figure 1 , 2), étant entendu que, dans la zone de jonction ZJ, l'aiguille 4 et l'actionneur 2 sont réalisés, par exemple, par un usinage dans une pièce monobloc en matériau présentant de préférence la même masse volumique et la même célérité du son, et que, dans l'endroit d'encastrement, la buse 3 et le boîtier 1 sont réalisés, par exemple, par un usinage dans une pièce monobloc en matériau présentant de préférence la même masse volumique et la même célérité du son. En effet, l'usinage dans une pièce monobloc présente une solution la plus simple à mettre en œuvre lors d'une fabrication des dites pièces à l'échelle industrielle.
Cependant, dans certains cas, les limites acoustiques des corps peuvent ne pas correspondre aux limites physiques des corps, comme le montrent deux exemples ci-après. Comme illustré sur la figure 12, au sein du premier milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite première distance L3, il existe une pluralité de segments 301 , 302, 303 se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments 301 , 302, 303 : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments 301 , 302, 303 étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives - I301 = ∑3oi*p3oi*C3oi ; I302 = ∑302*p302*C302 ; I303 = ∑303*p303*C303 - sont égales : I301 = I302 = 1303- Ainsi, quelque soient leurs dimensions linéaires respectives, aucun écho parasite ne se produit dans des zones de jonction entre deux segments respectifs : 301/302, 302/303, de sorte que la première distance L3 reste comprise entre le siège 50 et l'endroit d'encastrement ST de la buse 3 dans le premier corps 1 (figure 12). Ainsi il est possible de réaliser la buse 3 en matériaux différents, en les combinant de manière à doter la buse 3 localement et/ou axialement des propriétés physiques sélectives (autres que celles acoustiques), propres à chacun des segments 301 , 302, 303 (par exemple, en améliorant leur résistance aux chocs, en réduisant leur usure mécanique et/ou leur dilatation thermique etc.), pourvu que leurs propriétés acoustiques le long de l'axe AB
représentées par les impédances acoustiques linéaires respectives I301, I302, I303 restent les mêmes : I301 = I302 = 1303- Comme illustré sur la figure 10, au sein du deuxième milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite deuxième distance L4, il existe une pluralité de segments 401 , 402, 403 se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments 401 , 402, 403 : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments 401 , 402, 403 étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives - I401 = ∑4oi*p4oi*c4oi ; I402 = Σ402*p402*c402 ; I403 = ∑403*p403*C403 - sont égales : Uoi = I402 = Uo3- Ainsi, quelque soient leurs dimensions linéaires respectives, aucun écho parasite ne se produit dans des zone de jonction entre deux segments respectifs : 401/402, 402/403, de sorte que la deuxième distance L4 reste comprise entre le siège 50 et la zone de jonction ZJ de la l'aiguille 4 dans l'actionneur 2 (figure 10). Ainsi, il est possible de réaliser l'aiguille 4 en matériaux différents, en les combinant de manière à doter l'aiguille 4 localement et/ou axialement des propriétés physiques sélectives (autres que celles acoustiques) propres à chacun des segments 401 , 402, 403 (par exemple, en améliorant leur résistance aux chocs, en réduisant leur usure mécanique et/ou leur dilatation thermique etc.), pourvu que leurs propriétés acoustiques le long de l'axe AB représentées par les impédances acoustiques linéaires respectives Uoi, I402, I403, restent les mêmes : Uoi = I402 = Uo3-
Dans un autre mode de réalisation illustré sur les figures 1 et 3
(ou 2 et 4), la zone de jonction ZJ entre l'aiguille 4 et le deuxième corps 200 est formée du côté de deuxième corps 200 par au moins un tronçon du deuxième actionneur 2, le tronçon disposant d'une section circulaire d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre D du deuxième actionneur 2, mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe AB. La zone de jonction ZJ entre l'aiguille 4 et le deuxième corps 200 est formée du côté d'aiguille 4 par au moins un tronçon cylindrique de révolution d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre d de l'aiguille 4, mesuré dans un
plan perpendiculaire à l'axe AB. De préférence, le tronçon de l'actionneur 2 et celui de l'aiguille 4 sont réalisés en matériau présentant une masse volumique p et une célérité c du son identiques. Le diamètre D de l'actionneur 2 et le diamètre d de l'aiguille 4 sont reliés par l'inéquation suivante : D/d > y[Z5 . Avantageusement ce rapport de diamètres D/d correspond à un « encastrement acoustique » acceptable de l'aiguille 4 dans l'actionneur 2 (figures 1 , 2). Grâce à cet encastrement acoustique acceptable, une onde incidente partant de la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 et arrivant le long de l'aiguille 4 dans la zone de jonction ZJ s'y réfléchit quasi totalement, c'est-à-dire, sans pertes significatives d'amplitude et/ou de fréquence pouvant perturber l'ouverture et la fermeture du clapet avec la période de consigne de τ (et, donc, le pilotage en déplacement de la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4 évoqué ci-dessus).
Dans certains cas, pour assembler l'injecteur, il est indispensable d'introduire l'aiguille 4 séparément du deuxième actionneur 2 (et/ou l'aiguille 4 séparément de la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4) dans le premier corps 1. La fabrication en une seule pièce ou monobloc du deuxième actionneur 2 avec l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 avec sa tête 7 (ou T) s'avère alors inadaptée. Pour assembler l'injecteur dans ledit cas, le deuxième actionneur 2 et l'aiguille 4, d'une part, et/ou l'aiguille 4 et la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4, d'autre part, peuvent être solidarisés ensemble à l'aide d'une connexion de type « mâle/femelle » servant à assembler lesdites deux pièces. Cette connexion peut être obtenue, par exemple, d'une part, par un goujon, de préférence, central, c'est-à-dire, aligné sur l'axe AB, et formant une vis, de préférence, une vis filetée, et, d'autre part, par un perçage, de préférence, central, c'est-à-dire, aligné sur l'axe AB et taraudé (figures 13-24). Le goujon peut être solidaire de l'aiguille 4 (voir goujon 41 , dit premier goujon 41 , sur les figures 13, 17, 23-24 ou goujon 61 sur la figure 16), ou du deuxième actionneur 2, ou de la tête 7 (ou T) : voir goujon 71 , dit deuxième goujon 71 , sur les figures 15, 19. Le terme « goujons solidaires » - de l'aiguille 4, du deuxième
actionneur 2, de la tête 7 (ou T) - tel qu'il est illustré par les références 41 , 61 , 71 sur les figures 13, 17, 23-24, 16, 15, 19, doit être compris au sens large, c'est-à-dire, décrire également une partie « mâle » de ladite connexion « mâle/femelle », y compris la partie « mâle » se présentant comme une extrémité, de préférence filetée, obtenue, par exemple par un usinage de l'aiguille 4 ou du deuxième actionneur 2, ou de la tête 7 (ou T), et servant à assembler l'aiguille 4 avec le deuxième actionneur 2 ou l'aiguille 4 avec sa tête 7 (ou T). Le goujon peut aussi se présenter comme une pièce indépendante (voir goujon 42 indépendant de l'aiguille 4 et du deuxième actionneur 2 sur les figures 14, 18, 21-22). L'assemblage de l'actionneur 2 avec l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 avec sa tête 7 (ou T) nécessite un couplage acoustique performant entre eux. Cela signifie une répartition homogène des contraintes sur la surface de contact entre le deuxième actionneur 2 et l'aiguille 4 et/ou l'aiguille 4 et sa tête 7 (ou T). Pour cela, des surfaces d'appui en regard respectives du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 (voir les surfaces d'appui 201 et 202 sur les figures 21 , 22, 24) et/ou de l'aiguille 4 contre sa tête 7 (ou T) peuvent avoir une planéité et/ou une rugosité prédéterminées, par exemple, inférieures à 1 μm. Les surfaces d'appui en regard sont, de préférence, perpendiculaires à l'axe AB (figures 21- 24). De préférence, le goujon fileté comprend au moins une partie non filetée. Dans un exemple portant sur le deuxième actionneur 2 et l'aiguille 4 (figure 23) avec le goujon 41 solidaire de l'aiguille 4, la partie non filetée 180 est disposée en aval du filetage 18 par rapport au sens de l'axe AB. La partie non filetée 180 permet de laisser une possibilité d'une légère rotation de l'aiguille 4 autour de l'axe AB de manière à positionner l'aiguille 4 sur le deuxième actionneur 2 en maîtrisant, lors de leur assemblage, une force de serrage entre leurs respectives surfaces d'appui en regard 201 , 202. En plus, la présence de la partie non filetée 180 facilite un dégagement d'un outil d'usinage lors de la fabrication de l'aiguille 4 pour faciliter la réalisation de la surface d'appui 202 avec la planéité et/ou la rugosité prédéterminées. Dans un autre exemple non illustré sur les figures et portant sur le goujon en pièce indépendante, sa partie non filetée peut être agencée à une distance
prédéterminée des extrémités du goujon, par exemple, au milieu du goujon. L'aiguille 4 de diamètre d peut disposer d'au moins une portion renforcée 43, par exemple, cylindrique de révolution, avec un diamètre D1 tel que D1 > d. La portion renforcée 43 pourrait être immédiatement adjacente au deuxième actionneur 2 de diamètre D avec, de préférence, D1 < D (figures 20-22). De préférence, la portion renforcé 43 est telle qu'une variation d'impédance acoustique linéaire I entre cette portion renforcé 43 et une partie restante de l'aiguille 4 est inférieure ou égale à 5% sans que cette variation puisse être considérée comme une rupture d'impédance acoustique linéaire. Grâce à cette portion renforcée 43, les risques de cassure de l'aiguille 4 dans un voisinage immédiat de la partie « mâle » (vis filetée 41 , 18) induite par la connexion au goujon 41 telle qu'illustrée sur les figures 23-24 ou de la partie « femelle » (écrou 17, 16) induite par la connexion au goujon 42 telle qu'illustrée sur les figures 21-22, sont minimisés. De préférence, le goujon et/ou le perçage correspondant est au moins localement recouvert d'un moyen lubrifiant 181 (figure 24), par exemple, au niveau du filetage 18 (voir vue éclatée sur la figure 23). Les surfaces d'appui en regard respectives du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 contre sa tête peuvent à leur tour être engraissées recouvertes par le moyen lubrifiant. A première vue, l'effet de présence du moyen lubrifiant contribuerait à une désolidarisation du deuxième actionneur 2 de l'aiguille 4 et/ou de la tête de l'aiguille 4. Cependant, la présence du moyen lubrifiant assure, en fait ici, une meilleure continuité structurelle du deuxième actionneur 2 à l'aiguille 4 et/ou de la tête à l'aiguille 4 en remplissant tout espace intermédiaire (par exemple, entre deux rainures de filetage) ce qui améliore une transmission des ondes acoustiques. Grâce au moyen lubrifiant, l'intimité entre les surfaces d'appui en regard respectives du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 et/ou de l'aiguille 4 contre sa tête est augmentée. Cela permet d'éviter des variations locales de contraintes dues aux passages des ondes acoustiques. Outre sa fonction de remplissage, le moyen lubrifiant peut jouer également un rôle d'un moyen de collage qui solidarise davantage le deuxième
actionneur 2 avec l'aiguille 4 et/ou la tête avec l'aiguille 4. Cette transformation du moyen lubrifiant en « colle » est due, par exemple, à un changement physico-chimique du moyen lubrifiant sous l'effet de la température dans la chambre de combustion 15.
Dans un autre mode de réalisation, le premier goujon 41 , la surface d'appui 201 du deuxième actionneur 2 contre l'aiguille 4 et la surface respective d'appui 202 de l'aiguille 4 contre le deuxième actionneur 2, sont recouverts de colle. De préférence, le deuxième goujon 71 , une surface d'appui de la première extrémité 6 contre la tête 7 de l'aiguille 4 et une surface respective d'appui de la tête 7 de l'aiguille 4 contre la première extrémité 6, sont recouverts de colle.
Dans un autre mode de réalisation, l'actionneur 2 et l'aiguille 4, d'une part, et/ou l'aiguille 4 et sa tête 7, d'autre part, sont solidarisés acoustiquement ensemble par collage, de préférence, sans goujon, ni perçage.
Dans un mode privilégié du dispositif d'injection, la tête 7 dite sortante de l'aiguille 4 est évasée dans le sens de l'axe AB orienté vers l'extérieur de la buse 3 dans un plan perpendiculaire à l'axe AB (figures 1 et 3) et obture le siège 5 du côté extérieur de la buse 3 orienté à l'opposé du deuxième actionneur 2. La tête 7 peut être de forme divergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB. A titre d'illustration, les figures 1 , 3, 5-6, 13-16 présentent la tête 7 divergente de forme tronconique. D'autres formes divergentes de la tête 7 peuvent être envisagées, par exemple, une forme de la tête non représentée sur les figures dont le diamètre perpendiculaire à l'axe AB augmente de manière exponentielle suivant l'axe AB vers le siège 5. De préférence, au moins une paroi latérale 74 (tronconique dans l'exemple sur la figure 13) de la tête 7 forme avec l'axe AB un angle α prédéterminé tel que α > 90°. Dans le cas de la tête 7 divergente, par exemple, tronconique, le siège 5 de la buse 3 est, de préférence, de forme respective divergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB (figures 1 , 3, 5-6), par exemple, tronconique, afin d'assurer une meilleure étanchéité de
lïnjecteur avec le clapet fermé (figure 5). Dans ce cas, il doit être compris que la première limite acoustique servant pour déterminer la première distance L4 en rapport avec le deuxième milieu « aiguille 4 + deuxième corps 200 » de propagation des ondes acoustiques, est prise à la mi-hauteur de la tête 7 tronconique divergente (figure 1 , 3). Il en a de même pour la deuxième distance L3 en rapport avec le premier milieu « buse 3 + premier corps 1 » de propagation des ondes acoustiques (figures 1 , 3). Dans une solution moins préférentielle, la tête 7 tronconique divergente peut être remplacée par une tête 76 évasée, par exemple, cylindrique en forme d'un disque de diamètre D2 supérieur à celui d de l'aiguille 4 et perpendiculaire à l'axe privilégié AB (figure 25). Entre l'extrémité 6 de l'aiguille 4 et la tête 76 cylindrique on pourrait introduire une portion cylindrique, voire divergente 77, par exemple tronconique, de diamètre maximum D3 comme celle de la tête 7 sortante décrite ci-dessus, telle que d < D3 < D2 (figure 26).
Il est rappelé que le deuxième actionneur 2 est monté mobile axialement par rapport au boîtier 1 par l'intermédiaire des moyens de rappel 11 (figures 1 et 3). Ces derniers sont susceptibles de se déformer, par exemple, élastiquement, en exerçant une force prédéterminée pour un très faible allongement, par exemple, inférieur à 100 μm, de manière à tirer la tête 7 de l'aiguille 4 contre le siège 5 de la buse 3 suivant l'axe AB afin d'assurer la fermeture du clapet quelle que soit la pression dans la chambre de combustion 15.
Dans un autre mode privilégié (figures 2, 4, 7-8, 17-20), la tête T dite entrante de l'aiguille 4 va en rétrécissant dans le sens de l'axe privilégié AB orienté vers l'extérieur de la buse 3 et obture le siège 5' du côté intérieur de la buse 3 orienté vers le deuxième actionneur 2 (ou le deuxième corps 200). La tête T peut être de forme convergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB (figures 2, 4, 7-8, 17- 20). A titre d'illustration, les figures 2, 4, 7-8, 17-20 présentent la tête T convergente de forme tronconique. D'autres formes convergentes de la tête T peuvent être envisagées, par exemple, une forme de la tête non
représentée sur les figures dont le diamètre perpendiculaire à l'axe AB diminue de manière exponentielle suivant l'axe AB vers le siège 5'. De préférence, au moins une paroi latérale 75 (tronconique dans l'exemple sur la figure 17) de la tête T forme avec l'axe AB un angle β prédéterminé tel que : 0° < β < 90°. Dans le cas de la tête T convergente, par exemple, tronconique, le siège 5' de la buse 3 est, de préférence, de forme respective convergente vers l'extérieur de la buse 3 dans le sens de l'axe AB (figures 2, 4, 7-8), par exemple, tronconique, afin d'assurer une meilleure étanchéité de l'injecteur avec le clapet fermé (figure 7). Dans ce cas, il doit être compris que la première limite acoustique servant pour déterminer la première distance L4 en rapport avec le deuxième milieu « aiguille 4 + deuxième corps 200 » de propagation des ondes acoustiques, est prise à la mi-hauteur de la tête T tronconique convergente (figures 2, 4). Il en est de même pour la deuxième distance L3 en rapport avec le premier milieu « buse 3 + premier corps 1 » de propagation des ondes acoustiques (figures 2, 4). Dans une solution moins préférentielle, l'aiguille 4 comprend une tête composée 79 réalisée en au moins deux parties. La première partie 76 est, par exemple, cylindrique en forme d'un disque de diamètre D2 supérieur à celui d de l'aiguille 4 et perpendiculaire à l'axe privilégié AB (figure 27). La deuxième partie 78 disposée en aval de la première partie 76 dans le sens de l'axe AB (orienté, comme précédemment, vers l'extérieur de la buse 3) est cylindrique avec un diamètre D3 tel que : D3 < D2 avec, de préférence, D2 < d. Ainsi, la tête composée 79 en deux parties va en rétrécissant dans le sens de l'axe AB. La deuxième partie 78 pourrait avoir une forme convergente, par exemple, convergente tronconique comme celle de la tête T entrante décrite ci- dessus.
Il est rappelé que le deuxième actionneur 2 est monté mobile axialement par rapport au boîtier 1 par l'intermédiaire des moyens de rappel 11 ' (figures 2 et 4). Ces derniers sont susceptibles de se déformer, par exemple, élastiquement, en exerçant une force prédéterminée pour un très faible allongement, par exemple, inférieur à
100 μm, de manière à pousser la tête T de l'aiguille 4 contre le siège 5' de la buse 3 suivant l'axe AB afin d'assurer la fermeture du clapet quelle que soit la pression dans la chambre de combustion 15.
Dans un autre mode de réalisation, l'une au moins parmi le boîtier 1 , l'aiguille 4, la buse 3, la tête 7 (ou T), comprend au moins une partie réalisée, par exemple, en au moins un matériau parmi : (a) acier traité ; (b) titane ; (c) alliage de titane. Ces matériaux cités ici à titre d'illustration non limitative disposent des caractéristiques acoustiques satisfaisantes, se dilatent aux températures élevées de manière limitée et sont peu exposés à l'usure mécanique. De préférence, la buse 3 et, en particulier, son siège 5 (ou 5'), sont réalisés en acier traité dont la résistance mécanique est supérieure à celle du titane ou de son alliage. Il en est de même pour la tête 7 (ou T) de l'aiguille 4. Quant à l'aiguille 4, elle est fabriquée de préférence en titane ou en un alliage de titane, plus léger que l'acier traité. Cependant la simplicité de réalisation d'un ensemble « tête 7 (ou T) + aiguille 4 » en monobloc, par exemple, par un simple usinage de l'ensemble « tête 7 (ou T) I aiguille 4 » dans une pièce monobloc, peut faire préférer une aiguille 4 en acier, par exemple, en acier traité.
Claims
1. Dispositif d'injection de fluide comportant :
une buse (3) présentant une longueur suivant un axe (AB) et comportant un orifice d'injection et un siège (5), la buse (3) étant, à l'opposé suivant ledit axe (AB), liée à un premier corps,
- une aiguille (4) présentant, suivant ledit axe (AB), une longueur et une première extrémité (6) définissant un clapet, dans une zone de contact avec le siège (5), l'aiguille (4) étant, à l'opposé suivant cet axe (AB), liée à un deuxième corps (200) monté mobile axialement dans le premier corps (1 ),
- des moyens de mise en vibration (2) pour mettre en vibrations avec une période de consigne τ la première extrémité (6) et/ou la buse (3), en assurant ainsi entre elles, suivant ledit axe (AB), un mouvement relatif propre à ouvrir et à fermer alternativement le clapet, la buse (3) avec le premier corps (1) et l'aiguille (4) avec le deuxième corps (200) formant respectivement un premier et un deuxième milieux de propagation d'ondes acoustiques, chaque milieu présentant une impédance acoustique linéaire (I) définie par l'équation suivante : I = ∑*ρ*c, où Σ est une surface d'une section du milieu perpendiculaire à l'axe (AB), p est une masse volumique du milieu, c est une célérité du son dans le milieu,
- au moins une zone de rupture d'impédance acoustique linéaire, existant à distance de la zone de contact du siège (5) avec la première extrémité (6) le long de la buse (3) ou du premier corps (1 ), et au moins une autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire existant à distance de la zone de contact de la première extrémité (6) avec le siège (5) le long de l'aiguille (4) ou du deuxième corps (200), et - lesdites zone et autre zone de rupture d'impédance acoustique linéaire étant chacune première dans l'ordre à partir de ladite zone de contact entre la première extrémité (6) de l'aiguille (4) et le siège
(5), dans un sens de propagation des ondes acoustiques orienté respectivement vers les premier (1) et deuxième (200) corps,
caractérisé en ce que la distance, dite première distance (L3), entre, d'une part, la zone de contact entre le siège (5) et la première extrémité (6), et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de la buse (3) ou du premier corps (1 ), est telle que le temps de propagation (T3) des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration (2) et parcourant cette première distance (L3) répond à l'équation suivante : T3 = n3*[τ/2], où n3 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul, et
en ce que la distance, dite deuxième distance (L4), entre, d'une part, la zone de contact entre la première extrémité (6) et le siège (5), et, d'autre part, la première zone de rupture d'impédance acoustique linéaire le long de l'aiguille (4) ou du deuxième corps (200), est telle que le temps de propagation (T4) des ondes acoustiques initiées par le moyens de mise en vibration (2) et parcourant cette deuxième distance (L4) répond à l'équation suivante : T4 = n4*[τ/2], où n4 est un coefficient multiplicateur, entier positif non nul.
2. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'au sein du premier milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite première distance (L3), il existe une pluralité de segments (301 ), (302), (303) se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments (301), (302), (303) : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments (301 ), (302), (303) étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives (l3oi), (I302), (I303) sont égales : I301 =
I302 = I 303-
3. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'au sein du deuxième milieu de propagation d'ondes acoustiques, sur ladite deuxième distance (L4), il existe une pluralité de segments (401), (402), (403) se différenciant les uns des autres par au moins deux critères parmi les trois critères suivants propres à chacun des segments (401), (402), (403) : (a) géométrie du segment ; (b) masse volumique p du segment ; (c) célérité c du son dans le segment, les segments (401 ), (402), (403) étant tels que leurs impédances acoustiques linéaires respectives (Uoi), (I402), (I403) sont égales : I401 = I402 = Uo3-
4. Dispositif d'injection de fluide selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'aiguille (4) et le deuxième corps (200) sont liés entre eux par une zone de jonction (ZJ) qui transmet les ondes acoustiques, en ce que dans la zone de jonction (ZJ) le deuxième corps (200) présente une impédance acoustique linéaire UC-ZJ et l'aiguille (4) présente une impédance acoustique linéaire U-ZJ, et en ce que la relation suivante est vérifiée : 
5. Dispositif d'injection de fluide selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le premier corps (1 ) comporte un actionneur, dit premier actionneur (20), formant une partie des moyens de mise en vibration, et adapté, avec le premier corps (1) et la buse (3), à transmettre lesdites vibrations au siège (5) de cette buse (3).
6. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens de mise en vibration comportent un noyau électroactif (141 ) disposé pour agir sur le premier actionneur (20) et des moyens d'excitation du noyau électroactif (141 ) adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
7. Dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le deuxième corps (200) comporte un actionneur, dit deuxième actionneur (2), formant une partie des moyens de mise en vibration, et prolongé, selon l'axe (AB), par l'aiguille (4), et adapté, avec le deuxième corps (200) et l'aiguille (4), à transmettre lesdites vibrations à la première extrémité (6) de cette aiguille (4).
8. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens de mise en vibration comportent un noyau électroactif (141) disposé pour agir sur le deuxième actionneur (2) et des moyens d'excitation du noyau électroactif (141 ) adaptés pour le faire vibrer avec la période de consigne τ.
9. Dispositif d'injection selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que la zone de jonction (ZJ) entre l'aiguille (4) et le deuxième corps (200) est formée du côté de deuxième corps (200) par au moins un tronçon du deuxième actionneur (2), le tronçon disposant d'une section circulaire d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre (D) du deuxième actionneur (2), mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe (AB), en ce que la zone de jonction (ZJ) entre l'aiguille (4) et le deuxième corps (200) est formée du côté d'aiguille (4) par au moins un tronçon cylindrique de révolution d'un diamètre prédéterminé, dit diamètre (d) de l'aiguille (4), mesuré dans un plan perpendiculaire à l'axe (AB), et en ce que le diamètre (D) de l'actionneur (2) et le diamètre (d) de l'aiguille (4) sont reliés par l'inéquation suivante : 
10. Dispositif d'injection selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la première extrémité (6) de l'aiguille (4) est prolongée suivant l'axe AB par une tête (7') qui va en rétrécissant suivant l'axe AB vers l'extérieur de la buse (3), et en ce que la tête (7') obture le siège (5') du côté intérieur de la buse (3) orienté vers le deuxième corps (200).
11. Dispositif d'injection de fluide selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la première extrémité (6) de l'aiguille (4) est prolongée suivant ledit axe AB par une tête (7) qui est évasée suivant l'axe AB orienté vers l'extérieur de la buse (3), et en ce que la tête (7) obture le siège (5) du côté extérieur de la buse (3).
12. Dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 7 à 11 , caractérisé en ce que le deuxième actionneur (2) et l'aiguille (4) sont solidarisés à l'aide d'un premier goujon (41) fileté.
13. Dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que la première extrémité (6) et la tête (7) de l'aiguille (4) sont solidarisées à l'aide d'un deuxième goujon (71 ) fileté.
14. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 12, caractérisé en ce que le premier goujon (41 ), une surface d'appui (201 ) du deuxième actionneur (2) contre l'aiguille (4) et une surface respective d'appui (202) de l'aiguille (4) contre le deuxième actionneur (2), sont recouverts de colle.
15. Dispositif d'injection de fluide selon la revendication 13, caractérisé en ce que le deuxième goujon (71 ), une surface d'appui de la première extrémité (6) contre la tête (7) de l'aiguille (4) et une surface respective d'appui de la tête (7) de l'aiguille (4) contre la première extrémité (6), sont recouverts de colle.
16. Moteur (M) à combustion interne utilisant le dispositif d'injection de fluide selon l'une quelconque des revendications 1 à 15.
Priority Applications (4)
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Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2936025A1 (fr) * | 2008-09-16 | 2010-03-19 | Renault Sas | Dispositif d'injection de fuide. |
| CN108620472B (zh) * | 2017-03-17 | 2023-08-15 | 美盛隆制罐（惠州）有限公司 | 一种自动喷蜡装置和方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0361480A1 (fr) * | 1988-09-29 | 1990-04-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Buse d'injection de combustible à commande de caractéristique du jet de combustible pour moteur à combustion interne |
| US5169067A (en) * | 1990-07-30 | 1992-12-08 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Electromagnetically operated ultrasonic fuel injection device |
| GB2327982A (en) * | 1997-08-07 | 1999-02-10 | Lotus Car | A fuel injector for an ic engine with vibration means to atomise the fuel |
| DE19854508C1 (de) * | 1998-11-25 | 2000-05-11 | Siemens Ag | Dosiervorrichtung |
| FR2832189A1 (fr) * | 2001-11-09 | 2003-05-16 | Renault | Dispositif de fixation d'un systeme d'injection de carburant pour moteur a combustion interne |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61259780A (ja) * | 1985-05-13 | 1986-11-18 | Toa Nenryo Kogyo Kk | 超音波霧化用振動子 |
| DE3533975A1 (de) * | 1985-09-24 | 1987-03-26 | Bosch Gmbh Robert | Zumessventil zur dosierung von fluessigkeiten oder gasen |
| DE19921489A1 (de) * | 1999-05-08 | 2000-11-09 | Bosch Gmbh Robert | Brennstoffeinspritzventil |
| RU18743U1 (ru) * | 2001-01-24 | 2001-07-10 | Конюхов Игорь Святославович | Механическая форсунка |
| RU20933U1 (ru) * | 2001-07-30 | 2001-12-10 | Щербаков Андрей Владимирович | Механическая форсунка |
| US6820431B2 (en) * | 2002-10-31 | 2004-11-23 | General Electric Company | Acoustic impedance-matched fuel nozzle device and tunable fuel injection resonator assembly |
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Patent Citations (5)
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|---|---|---|---|---|
| EP0361480A1 (fr) * | 1988-09-29 | 1990-04-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Buse d'injection de combustible à commande de caractéristique du jet de combustible pour moteur à combustion interne |
| US5169067A (en) * | 1990-07-30 | 1992-12-08 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Electromagnetically operated ultrasonic fuel injection device |
| GB2327982A (en) * | 1997-08-07 | 1999-02-10 | Lotus Car | A fuel injector for an ic engine with vibration means to atomise the fuel |
| DE19854508C1 (de) * | 1998-11-25 | 2000-05-11 | Siemens Ag | Dosiervorrichtung |
| FR2832189A1 (fr) * | 2001-11-09 | 2003-05-16 | Renault | Dispositif de fixation d'un systeme d'injection de carburant pour moteur a combustion interne |
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