EP1918640A2 - Porenbrenner, sowie Verfahren zum Betrieb eines Porenbrenners - Google Patents

Porenbrenner, sowie Verfahren zum Betrieb eines Porenbrenners Download PDF

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EP1918640A2
EP1918640A2 EP07117872A EP07117872A EP1918640A2 EP 1918640 A2 EP1918640 A2 EP 1918640A2 EP 07117872 A EP07117872 A EP 07117872A EP 07117872 A EP07117872 A EP 07117872A EP 1918640 A2 EP1918640 A2 EP 1918640A2
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EP
European Patent Office
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fuel
burner
pore
air mixture
perforated plate
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP07117872A
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English (en)
French (fr)
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EP1918640A3 (de
Inventor
Frank Stocker
August Lackner
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Windhager Zentralheizung Technik GmbH
Original Assignee
Windhager Zentralheizung Technik GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Windhager Zentralheizung Technik GmbH filed Critical Windhager Zentralheizung Technik GmbH
Publication of EP1918640A2 publication Critical patent/EP1918640A2/de
Publication of EP1918640A3 publication Critical patent/EP1918640A3/de
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    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/02—Premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air upstream of the combustion zone
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C99/00—Subject-matter not provided for in other groups of this subclass
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/36—Details
    • F23D11/44—Preheating devices; Vaporising devices
    • F23D11/441—Vaporising devices incorporated with burners
    • F23D11/448—Vaporising devices incorporated with burners heated by electrical means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details
    • F23D14/72—Safety devices, e.g. operative in case of failure of gas supply
    • F23D14/82—Preventing flashback or blowback
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D17/00—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel
    • F23D17/002—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel

Definitions

  • the invention relates to a pore burner with a housing which has an inlet for a fuel-air mixture and an outlet for the exhaust gas mixture formed in the burner, wherein in the housing in the flow direction of the process gases an ignition chamber with an ignition device and subsequently a porous body are arranged,
  • the invention further relates to a method of operating such a pore burner.
  • the DE 102 28 411 C1 describes a pore burner with reduced starting emission, in which after the start operation no intermediate phase is necessary in which the fuel supply must be interrupted.
  • the burner has a housing with an inlet for the fuel-air mixture and an outlet for the hot flue gases, wherein in an inlet-side zone, a fine-pored porous material and in an outlet-side zone, a coarse-pored porous material is arranged.
  • the burner further has a displacement device, with which a free gap can be established between the fine-pored and the coarse-pored zone during the starting process.
  • the fuel gas-air mixture is passed during the start-up phase through the fine-pored zone in the non-porous space and burned there.
  • the flue gases produced by the combustion in the non-porous intermediate space heat up the coarse-pored region, which is not involved in the combustion process in the starting phase, to operating temperature.
  • the coarse-pored material is again moved up to the fine-pored material in the first zone.
  • Disadvantages are, in particular, the moving parts in the burner and their actuating means, which make the pore burner maintenance-prone and make it more expensive to produce and to operate.
  • a burner body for a burner for gaseous fuels known, being provided in the flow direction of the process gases at the beginning of the burner in a first zone porous material in the form of a "spaghetti ceramic".
  • a free ignition chamber with an ignition device, wherein after the ignition chamber, an element is arranged, which consists of a number of juxtaposed corrugated metal plates.
  • the surfaces of the individual platelets are parallel to the flow direction of the gas-air mixture.
  • the gas-air mixture ignites first in the open ignition chamber, wherein the flame front migrates downstream under heating of the element consisting of the corrugated metal platelets and stabilized in this material.
  • the shows DE 43 22 109 A1 a burner in which the combustion chamber is filled with a porous material whose porosity changes along the combustion chamber so that the pore size in the direction of flow of the process gases increases, so that at an interface or in a certain zone of the porous material for the pore size and thus provide optimum parameters for flame development, which can cause a flame.
  • the flame stabilization thus takes place at the transition between a small and a large pore porous body.
  • the burner consists of a hollow cylindrical perforated plate and a pore body arranged concentrically above and at a distance thereto.
  • the fuel gas is introduced into the cavity between the hollow cylindrical perforated plate and the porous body, the required combustion air directly into the hollow cylindrical perforated plate.
  • the reaction zone of this gas burner is permanently in the cavity.
  • the object of the invention is to improve a pore burner of the type described above and a method for its operation such that the burner has as possible no moving parts and a low-emission operation is given both in the starting phase and in stationary operation. Furthermore, such a burner concept should be applicable to both gas and oil burners, the transition from the start phase to stationary operation should be easily controllable.
  • this object is achieved in that the ignition chamber on the inlet side has a stabilizer element which reduces the inlet cross section and aligns the flow of the fuel-air mixture substantially perpendicular to the inlet cross section of the pore body, and that the pore burner means for controlling the mass flow of the fuel-air mixture which serves to shift the combustion zone from the ignition space into the pore body.
  • the fuel-air mixture is processed in a perforated plate upstream, preferably heatable mixing chamber.
  • the stabilizer element consists of a ceramic perforated plate, which has a flow cross section which is 10% to 30%, preferably 15% to 20%, of the free flow cross section of the pore burner.
  • the treatment of the combustion air and the fuel takes place in a mixing chamber upstream of the actual pore burner (see, for example AT 408 904 B ).
  • the swirled oil vapor-air mixture produced there then flows through the ceramic perforated plate, which has a substantially smaller flow cross-section than the pore burner, so that the fuel-air mixture is accelerated and aligned axially parallel in a cylindrical burner.
  • the respective flame velocities increase and the combustion zone moves upstream from the ignition point in the direction of the perforated plate. It forms a flames front consisting of several individual flames, which is stabilized by the perforated plate.
  • the hot flue gases formed by the combustion flow through the pore body and heat it up.
  • the air ratio ⁇ is now increased at a constant power of the burner, whereby the mixture mass flow and thus the exit velocity of the fuel-air mixture increase.
  • the combustion zone is now carried downstream in the pore body and stabilized there. At the same time, the stationary state of the burner is reached. Subsequently, the desired steady-state power can be set with the appropriate limit air number.
  • the limit air quantity is to be understood as meaning the necessary quantity of combustion air at which the complete transfer or stabilization of the combustion zone into and / or in the pore body has been achieved and in which all prescribed pollutant limit values have fallen below.
  • the pore burner 1 shown in FIG. 1 (for example, a gas burner) has a housing 2 with an inlet 3 for a fuel-air mixture 4 and a Outlet 5 for the exhaust gas mixture 6 formed in the burner, wherein in the housing 2 in the flow direction of the process gases an ignition chamber 7 with an ignition device 8 and subsequently a ceramic pore body 9 are arranged.
  • the ignition chamber 7 is bounded on the inlet side by a stabilizer element 10, a ceramic perforated plate, which reduces the inlet cross-section and aligns the flow of the fuel-air mixture 4 substantially perpendicular to the inlet cross section of the porous body 9.
  • the orientation of the fuel-air mixture is parallel to the axis 1 'of the pore burner 1.
  • the regulation is preferably carried out by increasing the air ratio ⁇ , in order to increase the mass flow of the fuel-air mixture 4 at the transition from the starting phase to the steady-state operation.
  • the housing 2 of the pore burner 1 consists essentially of a water-cooled combustion tube 12, which is lined with a heat insulation jacket 13.
  • the ceramic perforated plate 10 is fastened by means of a conical clamping ring 14 in a conical receptacle at the inlet 3 of the porous burner 1.
  • a preferably heatable mixing chamber 15 for conditioning the combustion air and a liquid fuel is arranged upstream of the stabilizer element 10 in the flow direction of the process gases.
  • the heating element 16 of the mixing chamber 15 fastened to the water-cooled combustion tube 12 with an intermediate ring 17 is arranged in the region of the inlet opening 18.
  • the pore body 9 in which process temperatures between 1500 ° C and 1800 ° C can be achieved corresponds in construction and material used in pore burner standard models.
  • a corrugated ceramic of Al 2 O 3 can be used.
  • the porous body can also consist of ZrO 2 , SiO 2 and other high-temperature ceramics.
  • the thermal insulation jacket for example, has a thickness of 5 mm and consists of a material with low thermal conductivity (eg 0.85 W / mK at 745 ° C), low expansion coefficient (eg 0.9, 10 -6 1 / K) and a porosity from 20%.
  • the stabilizer element 10 is a circular executed, ceramic Giesfilterlochplatte used with an outer diameter of 67 mm, a thickness of 22 mm and a reduced free cross-sectional area of 689 mm 2 , wherein the individual Holes 10 'of the plate have a diameter of 2.19 mm.
  • the axial alignment of the fuel-air mixture is achieved by the relatively long, axial bores 10 ', wherein the diameter of the bores 10' in the perforated plate 10 is dimensioned such that a flame quenching takes place in the event of a flashback.
  • the diameter of the holes 10 ' is for example 8% to 15%, preferably about 10%, of the thickness of the perforated plate (10).
  • the round ceramic perforated plate 10 is incorporated in the example shown in a conical clamping ring made of brass and attached thereto at the inlet 3 of the burner tube 12.
  • the conical clamping ring 14 is pressed by the intermediate ring 17 in the conical receptacle of the combustion tube 12 and fixed there.
  • the displacement of the combustion zone from the side facing the ignition chamber 7 of the perforated plate 10 in the porous body 9 is based on a destabilization of the starting flames. This is achieved when the flow velocity exceeds the flame velocity at all points of the flame front. While sufficiently high total mass flows are now achieved in the high power range of the burner even with low air ratios, with increasing burner power due to the associated lower fuel mass flows increasingly higher proportions of combustion air in the mixture necessary.
  • a power-dependent limit air coefficient ⁇ k is defined according to FIG. 3.
  • the perforated plate 10 is made in two parts and is fixed by two clamping flanges 19, 19 'and clamping jaws 20.
  • the front clamping flange 19 also serves as a support for the mixing chamber 15th

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Porenbrenner (1) mit einem Gehäuse (2), welches einen Einlass (3) für ein Brennstoff-Luftgemisch (4) und einen Auslass (5) für das im Brenner entstehende Abgasgemisch (6) aufweist, wobei im Gehäuse (2) in Strömungsrichtung der Prozessgase ein Zündraum (7) mit einer Zündeinrichtung (8) und daran anschließend ein Porenkörper (9) angeordnet sind. Erfindungsgemäß weist der Zündraum (7) einlassseitig ein Stabilisatorelement (10) auf, welches den Einlassquerschnitt verringert und die Strömung des Brennstoff-Luftgemisches im Wesentlichen senkrecht auf den Einlassquerschnitt des Porenkörpers (9) ausrichtet, wobei der Porenbrenner (1) eine Einrichtung (11) zur Regelung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches (4) aufweist, welche zur Verlagerung der Verbrennungszone aus dem Zündraum (7) in den Porenkörper (9) dient.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Porenbrenner mit einem Gehäuse, welches einen Einlass für ein Brennstoff-Luftgemisch und einen Auslass für das im Brenner entstehende Abgasgemisch aufweist, wobei im Gehäuse in Strömungsrichtung der Prozessgase ein Zündraum mit einer Zündeinrichtung und daran anschließend ein Porenkörper angeordnet sind, Die Erfindung betrifft weiters ein Verfahren zum Betrieb eines derartigen Porenbrenners.
  • Bei der Verbrennung in porösen, inerten Medien laufen die Verbrennungsreaktionen im Unterschied zur konventionellen Verbrennung in freien Flammen nicht in einer freien Gasströmung ab, sondern innerhalb einer zusammenhängenden Hohlraumstruktur eines inerten Porenkörpers. Die Stabilisierung innerhalb der porösen Matrix wird aufgrund ihrer gegenüber der reinen Gasphase weitaus besseren Wärmetransporteigenschaften möglich. Zwischen Festkörper und Gasphase herrscht annähernd thermisches Gleichgewicht vor, wodurch keine freien Flammen auftreten.
  • Beim Brennerbetrieb in herkömmlichen Porenbrennern können allgemein folgende Betriebsphasen unterschieden werden:
    • Startbetrieb: Im Startbetrieb wird der Brenner durch die heißen Abgase der vor dem Porenkörper ablaufenden freien Verbrennung auf Betriebstemperatur gebracht. Beispielsweise können zur Erzeugung der Startflammen Öldruckzerstäuberdüsen eingesetzt werden.
    • Zwischenphase: Die Startphase wird durch eine kurzzeitige Unterbrechung der Brennstoffzufuhr beendet.
    • Stationärbetrieb: Bei erneuter Brennstoffzufuhr wird das Brennstoff-Luftgemisch durch Selbstzündung erst im heißen Porenkörper zur Verbrennung gebracht. Die Verbrennungszone ist damit im Porenkörper stabilisiert.
  • Die DE 102 28 411 C1 beschreibt einen Porenbrenner mit verringerten Startemission, bei welchem nach dem Startbetrieb keine Zwischenphase notwendig ist, in welcher die Brennstoffzufuhr unterbrochen werden muss. Der Brenner weist ein Gehäuse mit einem Einlass für das Brennstoff-Luftgemisch und einen Auslass für die heißen Rauchabgase auf, wobei in einer einlassseitigen Zone ein feinporiges poröses Material und in einer auslassseitigen Zone ein grobporiges poröses Material angeordnet ist. Der Brenner weist weiters eine Verschiebe-Einrichtung auf, mit welcher zwischen der feinporigen und der grobporigen Zone während des Startvorgangs ein freier Zwischenraum hergestellt werden kann. Das Brenngas-Luftgemisch wird während der Startphase durch die feinporige Zone in den porenfreien Zwischenraum geleitet und dort verbrannt. Die durch die Verbrennung im porenfreien Zwischenraum entstehenden Rauchgase wärmen die grobporige, in der Startphase nicht am Verbrennungsprozess beteiligte Region auf Betriebtemperatur auf. Nach der Startphase, wenn die optimalen Verbrennungstemperaturen in der zweiten Zone erreicht sind, wird das grobporige Material wieder an das feinporige Material in der ersten Zone heranbewegt. Nachteilig dabei sind insbesondere die beweglichen Teile im Brenner und deren Betätigungsmittel, welche den Porenbrenner wartungsanfällig machen und bei der Herstellung und im Betrieb verteuern.
  • Aus der DE 197 29 718 A1 ist in diesem Zusammenhang ein Brennerkörper für einen Brenner für gasförmige Brennstoffe bekannt geworden, wobei in Strömungsrichtung der Prozessgase eingangs des Brenners in einer ersten Zone poröses Material in Form einer "Spaghetti-Keramik" vorgesehen ist. Daran schließt sich eine freie Zündkammer mit einer Zündeinrichtung an, wobei nach der Zündkammer ein Element angeordnet ist, welches aus einer Anzahl nebeneinander angeordneter Wellblechplättchen besteht. Die Flächen der einzelnen Plättchen stehen dabei parallel zur Strömungsrichtung des Gas-Luftgemisches. Beim Betrieb des Brenners entzündet sich das Gas-Luftgemisch zunächst in der offenen Zündkammer, wobei die Flammenfront unter Erwärmung des Elementes bestehend aus den Wellblechplättchen stromabwärts wandert und sich in diesem Material stabilisiert.
  • Weiters zeigt die DE 43 22 109 A1 einen Brenner, bei welchem der Brennraum mit einem porösen Material gefüllt ist, dessen Porosität sich längs des Brennraums so ändert, dass die Porengröße in Flussrichtung der Prozessgase zunimmt, sodass sich an einer Grenzfläche oder in einer bestimmtes Zone des porösen Materials für die Poregröße und damit für die Flammenentwicklung optimale Parameter ergeben, bei der eine Flamme entstehen kann. Die Flammenstabilisierung erfolgt somit am Übergang zwischen einem klein- und einem großporigen Porenkörper.
  • Schließlich beschreibt die DE 199 60 093 A1 einen Gasbrenner und ein Verfahren zum flammenlosen Verbrennen eines Gas-Luftgemisches. Der Brenner besteht aus einer hohlzylindrischen Lochplatte und einem konzentrisch darüber und im Abstand dazu angeordneten Porenkörper. Das Brenngas wird in den Hohlraum zwischen der hohlzylindrischen Lochplatte und dem Porenkörper eingeleitet, die benötigte Verbrennungsluft direkt in die hohlzylindrische Lochplatte. Die Reaktionszone dieses Gasbrenners liegt permanent im Hohlraum.
  • Aufgabe der Erfindung ist es, einen Porenbrenner der eingangs beschriebenen Art sowie ein Verfahren zu dessen Betrieb derart zu verbessern, dass der Brenner möglichst keine beweglichen Teile aufweist und ein schadstoffarmer Betrieb sowohl in der Startphase als auch im Stationärbetrieb gegeben ist. Weiters soll ein derartiges Brennerkonzept sowohl für Gas- als auch für Ölbrenner anwendbar sein, wobei der Übergang von der Startphase zum Stationärbetrieb problemlos steuerbar sein soll.
  • Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass der Zündraum einlassseitig ein Stabilisatorelement aufweist, welches den Einlassquerschnitt verringert und die Strömung des Brennstoff-Luftgemisches im Wesentlichen senkrecht auf den Einlassquerschnitt des Porenkörpers ausrichtet, sowie dass der Porenbrenner eine Einrichtung zur Regelung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches aufweist, welche zur Verlagerung der Verbrennungszone aus dem Zündraum in den Porenkörper dient.
  • Ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Betrieb eines derartigen Brenners, welcher in Strömungsrichtung des Brennstoff-Luftgemisches vor einem Porenkörper einen Zündraum mit einer Zündeinrichtung aufweist, zeichnet sich durch folgende Schritte aus:
    • Im Wesentlichen senkrechte Ausrichtung und Beschleunigung des Brennstoff-Luftgemisches durch eine Lochplatte eingangs des Zündraums;
    • Zündung des Brennstoff-Luftgemisches im Zündraum und Stabilisierung einer Flammenfront in einer Verbrennungszone an der dem Porenkörper zugewandten Seite der Lochplatte; sowie
    • Erhöhung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches und Verlagerung der Verbrennungszone in den Porenkörper.
  • Im Falle eines Ölbrenners wird das Brennstoff-Luftgemisch in einer der Lochplatte vorgelagerten, vorzugsweise heizbaren Mischkammer aufbereitet.
  • Erfindungsgemäß besteht das Stabilisatorelement aus einer keramischen Lochplatte, wobei diese einen Strömungsquerschnitt aufweist, welcher 10% bis 30%, vorzugsweise 15% bis 20%, des freien Strömungsquerschnittes des Porenbrenners beträgt.
  • Das Funktionsprinzip des erfindungsgemäßen Porenbrenners wird im Folgenden anhand eines Ölbrenners beschrieben.
  • Die Aufbereitung der Verbrennungsluft und des Brennstoffs, also die Erwärmung beider Komponenten bis zur Zieltemperatur und die Verdampfung des Öls, erfolgt in einer dem eigentlichen Porenbrenner vorgeschalteten Mischkammer (siehe beispielsweise AT 408 904 B ). Das dort erzeugte, verwirbelte Öldampf-Luftgemisch durchströmt anschließend die keramische Lochplatte, die einen wesentlich kleineren Strömungsquerschnitt aufweist als der Porenbrenner, so dass das Brennstoff-Luftgemisch beschleunigt und bei einem zylindrischen Brenner achsparallel ausgerichtet wird.
  • Während des Startbetriebes wird der Brenner mit kleiner Leistung und niedriger Luftzahl (z.B. λ=1,1) betrieben, woraus sich ein geringer Massenstrom des Brennstoff-Luftgemisches und damit eine geringe Austrittsgeschwindigkeit an der keramischen Lochplatte ergibt. Mit zunehmenden Prozesstemperaturen steigen auch die jeweiligen Flammengeschwindigkeiten und die Verbrennungszone wandert von der Zündstelle stromauf in Richtung der Lochplatte. Es bildet sich eine aus mehreren Einzelflammen bestehende Flammenfront, die durch die Lochplatte stabilisiert wird. Die durch die Verbrennung gebildeten heißen Rauchgase durchströmen den Porenkörper und heizen diesen auf. In weiterer Folge wird nun die Luftzahl λ bei konstanter Leistung des Brenners erhöht, wodurch der Gemischmassenstrom und damit die Austrittsgeschwindigkeit des Brennstoff-Luftgemisches ansteigen. Die Verbrennungszone wird nun stromab in den Porenkörper getragen und dort stabilisiert. Gleichzeitig ist damit der Stationärzustand des Brenners erreicht. Anschließend kann die gewünschte Stationärleistung mit entsprechender Grenzluftzahl eingestellt werden. Unter der Grenzluftzahl ist jene notwendige Verbrennungsluftmenge zu verstehen, bei der die vollständige Überführung bzw. Stabilisierung der Verbrennungszone in den bzw. im Porenkörper erreicht ist und bei der sämtliche vorgeschriebenen Schadstoffgrenzwerte unterschritten sind.
  • Als Beispiel wird der Betriebsablauf für einen Ölbrenner (z.B. Ölbrenner für Heizöl Extra Leicht) mit einem Leistungsbereich von 2 bis 16 KW beschrieben.
    • Vorwärmung der Mischkammer: Zunächst wird die Mischkammer durch die elektrische Heizung auf eine Temperatur von 350°C vorgewärmt. Ab einer Mischkammertemperatur von 230°C wird Verbrennungsluft zugeführt, wodurch Verbrennungsrückstände aus dem Porenkörper gespült werden. Bei einer Mischkammertemperatur von 345°C wird die Hochspannungsfunkenzündung aktiviert.
    • Startbetrieb (Zündung und Aufheizen des Porenkörpers): Bei 350°C wird das Brennstoff-Luftgemisch zunächst mit einer Luftzahl von λ=1,1 (bei einer Brennerleistung von 5,5 KW) zugeführt, und im Zündraum durch die Hochspannungsfunkenzündung zur Entzündung gebracht. Die Verbrennungszone wandert anschließend mit zunehmender Flammentemperatur stromauf in Richtung der keramischen Lochplatte und bildet an der dem Porenkörper zugewandten Seite der Lochplatte eine Flammenfront aus. Der Porenkörper wird durch die heißen Rauchgase aufgeheizt.
    • Überleitung der Verbrennungszone: Danach wird die Luftzahl auf λ>1,1 erhöht. In Folge des erhöhten Massenstroms des Gemisches erhöht sich folglich auch die Austrittsgeschwindigkeit. Die durch die Lochplatte stabilisierte Flammenfront wird instabil und die Verbrennungszone schließlich in den Porenkörper getragen.
    • Stationärbetrieb: Danach wird der Brenner auf die gewünschte Stationärleistung geregelt. Die notwendigen Luftzahlen sind dabei in Abhängigkeit der zugrunde liegenden Leistung zu wählen.
  • Neben den beschriebenen Aufgaben der Stabilisierung bzw. der Destabilisierung der Startflammen hat die keramische Lochplatte darüber hinaus noch folgende Funktionen:
    • ■ Flammenrückschlagsicherung;
    • ■ Ausrichtung der ursprünglich zirkularen Strömung des Brennstoff-Luftgemisches im Wesentlichen senkrecht auf den Einlassquerschnitt des Porenkörpers;
    • ■ Schutz der Mischkammer vor Überhitzung infolge der Rückstrahlung aus dem Porenkörper.
  • Die Erfindung wird im Folgenden anhand von Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
    • Fig. 1
    einen erfindungsgemäßen Porenbrenner in einem Längsschnitt;
    Fig. 2
    eine Ausführungsvariante des Porenbrenners nach Fig. 1 mit einer vorgesetzten Mischkammer, in einer Schnittdarstellung;
    Fig. 3
    ein Diagramm, in welchem die Abhängigkeit der Grenzluftzahl λk von der Wärmeleistung des Porenbrenners dargestellt ist; sowie
    Fig. 4
    eine Variante des Porenbrenners gemäß Fig. 2.
  • Der in Fig. 1 dargestellte Porenbrenner 1 (beispielsweise ein Gasbrenner) weist ein Gehäuse 2 mit einem Einlass 3 für einen Brennstoff-Luftgemisch 4 und einem Auslass 5 für das im Brenner gebildete Abgasgemisch 6 auf, wobei im Gehäuse 2 in Strömungsrichtung der Prozessgase ein Zündraum 7 mit einer Zündeinrichtung 8 und daran anschließend ein keramischer Porenkörper 9 angeordnet sind. Der Zündraum 7 wird einlassseitig durch ein Stabilisatorelement 10, eine keramische Lochplatte, begrenzt, welche den Einlassquerschnitt verringert und die Strömung des Brennstoff-Luftgemisches 4 im Wesentlichen senkrecht auf den Einlassquerschnitt des Porenkörpers 9 ausrichtet. Im dargestellten Beispiel eines zylindrischen Porenbrenners erfolgt die Ausrichtung des Brennstoff-Luftgemisches parallel zur Achse 1' des Porenbrenners 1. Weiters weist der Porenbrenner 1 eine Einrichtung 11 zur Regelung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches 4 auf, beispielsweise ein dem Brenner vorgeschaltetes Druckgebläse oder ein nachgeschaltetes Sauggebläse. Die Regelung erfolgt bevorzugt dadurch, dass zur Erhöhung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches 4 am Übergang von der Startphase zum Stationärbetrieb die Luftzahl λ, erhöht wird.
  • Das Gehäuse 2 des Porenbrenners 1 besteht im Wesentlichen aus einem wassergekühlten Brennrohr 12, welches mit einem Wärmedämmmantel 13 ausgekleidet ist. Die keramische Lochplatte 10 wird mit Hilfe eines konischen Spannringes 14 in einer konischen Aufnahme am Einlass 3 des Porenbrenners 1 befestigt.
  • Bei dem in Fig. 2 dargestellten Öl-Porenbrenner ist in Strömungsrichtung der Prozessgase vor dem Stabilisatorelement 10 eine vorzugsweise beheizbare Mischkammer 15 zur Aufbereitung der Verbrennungsluft und eines flüssigen Brennstoffs angeordnet. Das Heizelement 16 der mit einem Zwischenring 17 am wassergekühlten Brennrohr 12 befestigten Mischkammer 15 ist im Bereich der Einlassöffnung 18 angeordnet.
  • Die nachstehenden Material- und Zahlenangaben beziehen sich auf ein konkretes Ausführungsbeispiel eine Ölbrenners und haben keine einschränkende Wirkung auf die gegenständliche Erfindung.
  • Der Porenkörper 9 in welchem Prozesstemperaturen zwischen 1500°C und 1800°C erreicht werden können, entspricht im Aufbau und Material den in der Porenbrennertechnik eingesetzten Standardmodellen. Beispielsweise kann eine Wellkeramik aus Al2O3 eingesetzt werden. Der Porenkörper kann auch aus ZrO2, SiO2 und anderen Hochtemperaturkeramiken bestehen. Der Wärmedämmmantel weist beispielsweise eine Dicke von 5 mm auf und besteht aus einem Material mit geringer Wärmeleitfähigkeit (z.B. 0,85 W/mK bei 745°C), kleinem Ausdehnungskoeffizienten (z.B. 0,9. 10-6 1/K) und einer Porosität von 20%. Als Stabilisatorelement 10 wird eine kreisrund ausgeführte, keramische Giesfilterlochplatte mit einem Außendurchmesser von 67 mm, einer Dicke von 22 mm und einer reduzierten freien Querschnittsfläche von 689 mm2 verwendet, wobei die einzelnen Bohrungen 10' der Platte einen Durchmesser von 2,19 mm aufweisen. Die axiale Ausrichtung des Brennstoff-Luftgemisches wird durch die relativ langen, axialen Bohrungen 10' erzielt, wobei der Durchmesser der Bohrungen 10' in der Lochplatte 10 derart bemessen ist, dass eine Flammenlöschung im Falle eines Flammenrückschlages erfolgt. Der Durchmesser der Bohrungen 10' beträgt beispielsweise 8% bis 15%, vorzugsweise ca. 10%, der Dicke der Lochplatte (10).
  • Die runde keramische Lochplatte 10 ist beim dargestellten Beispiel in einen konischen Spannring aus Messing eingearbeitet und mit diesem am Einlass 3 des Brennerrohrs 12 befestigt. Der konische Spannring 14 wird durch den Zwischenring 17 in die konische Aufnahme des Brennrohres 12 gepresst und dort fixiert. Es ist auch möglich, eine Lochplatte mit konischem Rand herzustellen, welche direkt in die konische Aufnahme des Brennrohres 12 eingesetzt werden kann. Das gesamte Aufnehmersystem wird aufgrund der Wasserkühlung im Brennrohr 12 nahezu wärmedehnungsfrei gehalten, wodurch das Stabilisatorelement 10 auch höchsten Temperaturbelastungen standhalten kann. Gleichzeitig wird durch die Wasserkühlung eine Überhitzung des Stabilisatorelementes 10 und eine unerwünschte, vorzeitige Selbstzündung des Brennstoff-Luftgemisches ausgeschlossen.
  • Die Verlagerung der Verbrennungszone von der dem Zündraum 7 zugewandten Seite der Lochplatte 10 in den Porenkörper 9 basiert auf einer Destabilisierung der Startflammen. Dies wird dann erreicht, wenn an allen Stellen der Flammenfront die Strömungsgeschwindigkeit die Flammengeschwindigkeit übertrifft. Während nun im hohen Leistungsbereich des Brenners bereits mit geringen Luftzahlen ausreichend hohe Gesamtmassenströme erreicht werden, sind dazu mit abnehmender Brennerleistung aufgrund der damit verbundenen geringer werdenden Brennstoffmassenströme immer höhere Verbrennungsluftanteile im Gemisch notwendig. Somit definiert sich eine leistungsabhängige Grenzluftzahl λk gemäß Fig. 3.
  • Bei der Ausführungsvariante gemäß Fig. 4 ist die Lochplatte 10 zweiteilig ausgeführt und wird durch zwei Spannflansche 19, 19' und Spannbacken 20 fixiert. Der vordere Spannflansch 19 dient gleichzeitig als Auflage für die Mischkammer 15.

Claims (9)

  1. Porenbrenner (1) mit einem Gehäuse (2), welches einen Einlass (3) für ein Brennstoff-Luftgemisch (4) und einen Auslass (5) für das im Brenner entstehende Abgasgemisch (6) aufweist, wobei im Gehäuse (2) in Strömungsrichtung der Prozessgase ein Zündraum (7) mit einer Zündeinrichtung (8) und daran anschließend ein Porenkörper (9) angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass der Zündraum (7) einlassseitig ein Stabilisatorelement (10) aufweist, welches den Einlassquerschnitt verringert und die Strömung des Brennstoff-Luftgemisches im Wesentlichen senkrecht auf den Einlassquerschnitt des Porenkörpers (9) ausrichtet, sowie dass der Porenbrenner (1) eine Einrichtung (11) zur Regelung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches (4) aufweist.
  2. Porenbrenner (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in Strömungsrichtung der Prozessgase vor dem Stabilisatorelement (10) eine vorzugsweise beheizbare Mischkammer (15) zur Aufbereitung der Verbrennungsluft und eines flüssigen Brennstoffs, beispielsweise Öl, angeordnet ist.
  3. Porenbrenner (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Stabilisatorelement (10) aus einer keramischen Lochplatte besteht.
  4. Porenbrenner nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die keramische Lochplatte (10) einen Strömungsquerschnitt aufweist, welcher 10% bis 30%, vorzugsweise 15% bis 20%, des freien Strömungsquerschnittes des Porenbrenners beträgt.
  5. Porenbrenner nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchmesser der Bohrungen (10') in der Lochplatte (10) derart bemessen ist, dass eine Flammenlöschung im Falle eines Flammenrückschlages erfolgt, wobei der Durchmesser der Bohrungen (10') 8% bis 15%, vorzugsweise ca. 10%, der Dicke der Lochplatte (10) beträgt.
  6. Porenbrenner nach Anspruch 3 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die keramische Lochplatte (10) mit Hilfe eines beispielsweise konischen Spannrings (14) am Einlass (3) des Porenbrenners (1) befestigt ist.
  7. Verfahren zum Betrieb eines Porenbrenners, welcher in Strömungsrichtung des Brennstoff-Luftgemisches vor einem Porenkörper einen Zündraum mit einer Zündeinrichtung aufweist, gekennzeichnet durch folgende Schritte:
    - Ausrichtung der Strömung des Brennstoff-Luftgemisches im Wesentlichen senkrecht auf den Einlassquerschnitt des Porenkörpers und Beschleunigung des Brennstoff-Luftgemisches durch eine Lochplatte eingangs des Zündraums;
    - Zündung des Brennstoff-Luftgemisches im Zündraum und Stabilisierung einer Flammenfront in einer Verbrennungszone an der dem Porenkörper zugewandten Seite der Lochplatte; sowie
    - Erhöhung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches und Verlagerung der Verbrennungszone in den Porenkörper.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Verwendung flüssiger Brennstoffe das Brennstoff-Luftgemisch in einer der Lochplatte vorgelagerten, vorzugsweise heizbaren Mischkammer aufbereitet wird.
  9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass zur Erhöhung des Massenstroms des Brennstoff-Luftgemisches am Übergang von der Startphase zum Stationärbetrieb die Luftzahl λ erhöht wird.
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