EP1682279A2 - Appareil de brumisation d une composition liquide - Google Patents

Appareil de brumisation d une composition liquide

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Publication number
EP1682279A2
EP1682279A2 EP04787348A EP04787348A EP1682279A2 EP 1682279 A2 EP1682279 A2 EP 1682279A2 EP 04787348 A EP04787348 A EP 04787348A EP 04787348 A EP04787348 A EP 04787348A EP 1682279 A2 EP1682279 A2 EP 1682279A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
expansion chamber
liquid
fractionation
venturi
nozzle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP04787348A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Henri-Louis Schwal
David Kassar
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Gloster Europe SAS
Original Assignee
Gloster Europe SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gloster Europe SAS filed Critical Gloster Europe SAS
Publication of EP1682279A2 publication Critical patent/EP1682279A2/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
    • B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
    • B05B7/04—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge
    • B05B7/0416—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid
    • B05B7/0433—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid with one inner conduit of gas surrounded by an external conduit of liquid upstream the mixing chamber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B17/00—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups
    • B05B17/04—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups operating with special methods
    • B05B17/06—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups operating with special methods using ultrasonic or other kinds of vibrations
    • B05B17/0692—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups operating with special methods using ultrasonic or other kinds of vibrations generated by a fluid

Definitions

  • the present invention relates to a device for misting a liquid composition intended for the treatment of the volumes and surfaces of a room and the equipment which it contains.
  • the risks of contamination of a room by germs present in the environment or brought from the exterior concerns both people and in particular sensitive people such as children, the elderly and the sick, as well as the furniture and equipment that may be found there.
  • the procedure for disinfecting rooms is carried out by spraying a disinfectant product into the air.
  • the size of the vaporized drops is too large to allow diffusion throughout the volume of the room and on the walls. Therefore the walls, furniture and instruments equipping the room are not treated, which requires a separate treatment of the surfaces by wiping with a disinfectant.
  • the vaporization or spraying of a liquid consists in achieving a fragmentation of a liquid mass into a multitude of fine drops which are projected into the atmosphere.
  • the passage of a fluid in a pipe having a narrowing of section causes an increase in the speed of flow of the fluid and a local decrease in the static pressure at the level of said narrowing.
  • the depression has the effect of causing a relaxation at the exit of the narrowing. It is the venturi effect.
  • Liquid carried by a gas flow passing through a venturi thus undergoes relaxation causing its fractionation into fine drops.
  • Vaporizers generally use this principle. Either the air-liquid mixture is done in an internal chamber then the mixture is ejected under pressure through a venturi-shaped nozzle. Either the gas and the liquid are ejected separately under pressure into the low pressure region of the venturi.
  • the size of the drops obtained is relatively large (approximately 80 to 200 ⁇ m in diameter, for a flow rate of 3 to 5 ml per minute only) and due to the gravity, most of it is deposited in the immediate vicinity of the apparatus, while a small fraction 10. disperses by diffusion into the air. Not only are the most distant volumes not treated, but also the closest surfaces receive heterogeneously dispersed drops, which tend to merge without covering the entire surface.
  • mist a device for nebulization by low pressure compressed air, 0 making it possible to deliver a mist formed by small drops (of the order of 0.5 ⁇ m or less).
  • This device only works correctly for flow rates of the order of 2 ml / hour, which is entirely insufficient to ensure effective disinfection of a room.
  • a room for medical purposes such as an operating room requires, according to current standards, 1 ml to 4 ml of disinfectant liquid per m 3.
  • the present invention proposes to remedy these drawbacks, and d '' bring other advantages, thanks to a vaporization device for generating a dry mist (thus called mist), from a liquid composition containing an active product such as a disinfectant, with a high yield.
  • This device makes it possible to quickly carry out the complete treatment of a room, namely the atmosphere as well as the walls and the equipment, in a single operation.
  • the treatment is carried out in a very short time, with a reduced consumption of active product, which has a significant economic advantage.
  • the device which is the subject of the present invention and the nozzle with which it is equipped, which has the capacity to spray a large volume of liquid in such fine droplets - the order of 2 ⁇ m to 20 ⁇ m in diameter (with a Gaussian average between -7 and 15 ⁇ m) - that they disperse in homogeneous suspension throughout the space surrounding, non-condensing.
  • the fineness of the droplets formed is such that, when they come into contact with a surface, they adhere to it without agglomerating with one another, in an extremely thin continuous film, the surface retaining its dry appearance. This is why the fog generated by the device according to the invention is qualified as "dry fog".
  • the subject of the invention is a nozzle for misting a liquid in the atmosphere.
  • a nozzle for misting a liquid in the atmosphere comprising: - a secondary vein 102 connected to means 200 for supplying said liquid and comprising means 1 for carrying out a first fractionation of said liquid and an expansion chamber 2, - a main vein 101 connected to means for generating d 'A gas flow 300, comprising means 3 for carrying out a second fractionation of said liquid and an outlet orifice 4 towards the atmosphere, - joining means 5 connecting the expansion chamber 2 and the means 3 for carrying out the second fractionation of said liquid.
  • the means for generating a gas flow 300 comprise a source of supply 301 of pressurized gas, commonly a compressed air compressor, and a conduit 303 necessary for conveying the gas to the nozzle.
  • the liquid supply means 200 comprise at least one reservoir 201, a solution intended to be vaporized containing an active substance such as a disinfecting agent, and the conduits 203 and 204, necessary for conveying the product to the nozzle.
  • the secondary stream 102 has the shape of a cylinder, the central part of which is occupied by the main stream 101 also of cylindrical shape, the annular section space thus created constituting the expansion chamber 2.
  • the wall 25 delimiting a cylindrical conduit 24 belonging to the main vein 101 is at the same time the partition between said main vein and said expansion chamber.
  • the first fractionation of the liquid and the second fractionation of the liquid can be carried out using venturi-shaped conduits, the principle of which has been described above.
  • the means for carrying out a first fractionation then comprise a first venturi 6 comprising a converging 8 followed by a calibrated cylindrical part 9, the latter opening into the expansion chamber 2.
  • the calibrated cylindrical part 9 constitutes a narrowing at through which the liquid to be sprayed is introduced into the expansion chamber 2.
  • the section of the calibrated cylindrical part 9 can be more or less large, but must be sufficiently small so that the liquid arriving through the convergent 8 undergoes an acceleration then a relaxation in the expansion chamber.
  • the diameter of the calibrated cylindrical part 9 will be fixed at a value between 0.1 mm and 1.2 mm.
  • the shape of the convergent 8 was of some importance on the quality of the fractionation.
  • This convergent has conventionally a conical shape, one end of which is refined until it has the same diameter as the calibrated cylindrical part 9 which extends it. It can also, according to a preferred embodiment, take the form of a truncated cone, the smallest end of which has a larger diameter than the diameter of the calibrated cylindrical part 9, and is adjusted thereto by means of a bearing 27, so that the reduction in section between the supply duct 203 and the calibrated cylindrical part 9 has a discontinuity.
  • the calibrated cylindrical part 9 opens into the expansion chamber 2 set back relative to the wall 26 of said expansion chamber.
  • the liquid supply conduit 203 can be fixed to the nozzle by the wall 26 which delimits the expansion chamber. H is then preferably inserted into a hole made in said wall, at a depth less than the thickness of said wall, so that the surface of the liquid supply conduit 203 is recessed with respect to the internal surface of the wall 26 of the expansion chamber.
  • the means for carrying out the second fractionation comprise a second venturi 7 comprising a convergent 10 followed by a cylindrical part 11 opening into the atmosphere through the outlet orifice 4.
  • the pressurized gas flow arriving through the cylindrical conduit 24 sees its pressure further increased in the convergent 10 of the second venturi 7 and undergo a significant acceleration at the level of the cylindrical part 11, then a depression at the outlet 4.
  • the depression has the additional effect of creating a suction force on the junction means 5 connecting the main vein 101 to the secondary vein
  • the pre-fractionated liquid located in the expansion chamber 2 is drawn into the venturi 7 forming a fluid mixed with the gas.
  • the mixed gas-liquid fluid entering the low pressure area, the liquid then undergoes a second fractionation.
  • the joining means 5. comprise at least one joining duct 12 connecting the expansion chamber 2 and the cylindrical part 11 of the second venturi 7.
  • said joining means 5 comprise a plurality of ducts junction 12, arranged radially with respect to the cylindrical part 11 of the second venturi 7.
  • 4 junction conduits can open into the cyhndrique part . 11.
  • the junction conduits 12 open in a symmetrical distribution in the cylindrical part 11. This gives a homogeneous gas-liquid mixture without disturbing the gas stream to which the liquid comes incorporate.
  • the expansion chamber 2 preferably has sudden variations in thickness along the longitudinal axis. For example, 4 thicknesses can be provided, ranging from a few tenths of a millimeter to a few millimeters, the largest thickness being located in the central zone of the expansion chamber 2. In a particularly advantageous manner, said chamber has the thickness the weakest near the junction ducts 12.
  • the misting nozzle according to the invention further comprises means for carrying out a third fractionation of the liquid to be vaporized.
  • This third fractionation is preferably carried out by sonic vibration.
  • the nozzle according to the invention is then equipped with an ultrasonic resonator 21 and a resonance chamber 22, said resonator and said resonance chamber being subject to the outlet orifice 4, in the axis of the main vein 101
  • the mixed fluid ejected from the orifice 4 is thus subjected to an ultrasonic field causing a new fragmentation of the liquid particles, in particular of the largest of them, into finer particles. In this way a spray mist is obtained in which the droplets are more homogeneous in size.
  • the product delivered by the nozzle according to the invention can be delivered at different flow rates in order to optimize more or less large quantities of product without increasing the treatment time and without the operator having to make adjustments. delicate and complex.
  • an increase in the gas flow in the main vein will not cause an increase in the vaporized flow rate, because too high a pressure would make the suction of the liquid inoperative at the level of the second venturi inoperative.
  • the flow of liquid entering the nozzle for example at the level of the means for carrying out the first fractionation.
  • the diameter of the calibrated cylindrical part 9 of said venturi must be different according to the desired flow.
  • the calibrated cylindrical part 9 will be of different diameter.
  • the nozzle comprises two first venturis 6 and 6 'respectively comprising a convergent 8 and 8', followed by a cylindrical calibrated part 9 and 9 'opening into the expansion chamber 2, said calibrated cylindrical parts having a different diameter.
  • a first calibrated cylindrical part will have a diameter of 0.4 mm
  • a second calibrated cylindrical part will have a diameter of 0.9 mm.
  • the first venturis 6 and 6 ' are also connected separately to the liquid supply means 200 by the conduits 203 and 204 respectively, so that the liquid can be introduced either by one or by the other, alternately.
  • Said first venturis are preferably placed symmetrically on either side of the expansion chamber 2.
  • the means for supplying liquid to the nozzle indifferently comprise one or two first venturis, which relates to one being able to apply the same to the other.
  • a nozzle comprising more than two first venturis, for example 3 or 4 or more, could also be used.
  • such a nozzle can easily be developed by a person skilled in the art, in the light of the characteristics of the present description and of the illustrative examples.
  • the misting nozzle according to the invention is intended to be integrated into an apparatus providing for its supply of fluids and fulfilling other functions such as control and regulation during the treatment of premises, movement or others.
  • An object of the present invention is therefore also an apparatus for misting a liquid in the atmosphere comprising
  • a misting nozzle 100 according to any one of the preceding claims, means for supplying pressurized gas 300 connected to the main stream 101,
  • means for supplying liquid 200 comprising a reservoir 201 containing said liquid, the orifice 202 of which is connected to the secondary stream 102,
  • the reservoir 201 is placed at a level such that the orifice 202 of said reservoir is lower than the misting nozzle 100.
  • the supply of liquid is then carried out by suction.
  • the apparatus according to the invention preferably comprises means for controlling and regulating the level of the liquid in the reservoir 201 during use.
  • the various pneumatic and hydraulic circuits ensuring the supply of the nozzle with liquid and gas can be equipped with a control system, preferably automated, of the pressures and flow rates during the operation of the device.
  • a control system preferably automated, of the pressures and flow rates during the operation of the device.
  • Such systems are advantageously designed to control the regulation of fluid parameters in order to ensure linear operation of the device.
  • Another object of the present invention is a method of misting the atmosphere of a liquid. It includes the steps consisting in: carrying out a first fractionation of said liquid by suction through a conduit 203 (or alternatively 204) having a first venturi 6 (or 6 ′) opening into an expansion chamber 2 sotimized at negative pressure, - Carry out a second fractionation of said liquid by suction through junction means 5 of the expansion chamber 2 to a second venturi 7 supplied by a gaseous flow under pressure.
  • the gas supply pressure of the second venturi 7 is adjusted so that the pressure prevailing at the outlet 4 of said second venturi is lower than the pressure prevailing in the expansion chamber 2.
  • the liquid supply is preferably carried out from a reservoir 201, the liquid level of which is maintained within a defined limited range during operation.
  • the misting method according to the invention is preferably implemented using a misting nozzle such as that described above.
  • the first and second fractionations are carried out using a misting nozzle comprising: - a secondary stream 102 connected to means 200 for supplying said liquid and comprising means 1 for carrying out a first fractionation of said liquid and an expansion chamber 2, - a main stream 101 connected to means for generating a gas flow 300, comprising means 3 for carrying out a second fractionation of said liquid and an outlet orifice 4 towards the atmosphere, - means 5 for joining said secondary vein to said main vein, connecting the expansion chamber 2 and the means 3 for carrying out the second fractionation of said liquid.
  • the first fractionation of the liquid and the second fractionation of the liquid are carried out using venturi-shaped conduits and - the pressure of the gas flow in the main stream 101 is between 2.5 bars and 3.5 bars , preferably 3 bars, - the diameter of the calibrated cylindrical part 9 of the first venturi 6 is between 0.3 mm and 1 mm, allowing a liquid flow rate between 15 ml / mm and 30 ml / mm.
  • the density of the sprayed liquid must be between 0.95 and 1.05.
  • Diluted solutions such as compositions comprising a disinfectant product, generally having a density close to that of water, this characteristic does not constitute a limiting factor for the use of the device according to the invention.
  • the process using the apparatus according to the invention under the conditions specified above is capable of spraying 15 ml to 40 ml per minute of Hquide in the form of a mist formed of droplets of which the average diameter (Gaussian average) is understood. between 7 ⁇ m and 15 ⁇ m.
  • the misting process according to the invention can also comprise a step consisting in carrying out a third fractionation of the Hquide by ultrasonic resonance.
  • a misting nozzle as described, or a misting apparatus comprising such a nozzle is intended for all kinds of applications calling upon the vaporization of a liquid product in the form of a very fine mist.
  • it is perfectly suited for disinfecting premises for medical, paramedical, agrifood, or other purposes.
  • Figure 1 shows an overview of a misting device with two input channels and ultrasonic resonator, according to the invention.
  • FIG. 2 represents a view in longitudinal section of a misting nozzle with two input channels and an ultrasonic resonator, according to the invention. . . .
  • Figure 3 shows an exploded view of a misting nozzle with two inlet channels. and an ultrasonic resonator according to the invention.
  • the apparatus for misting a Hquide into the atmosphere comprises a misting nozzle 100, means for supplying Hquide 200, means for generating a gas flow 300, and control means and fluid regulation 400.
  • the liquid supply means 200 comprise a reservoir 201 having the orifices 202a and 202b, connected by the conduits 203 and 204 respectively, to the secondary stream 102 of the nozzle 100.
  • the means for generating d 'a gas flow 300 comprise a compressed air supply 301 having a. orifice 302 reHé to the main vein 101 of the nozzle 100 by the conduit 303.
  • the reservoir 201 containing the liquid to be sprayed is placed below the nozzle 100. It is controlled by the means of control and regulation 400 of the level of the liquid .
  • the control and regulation means 400 also make it possible to control the supply of liquid by one or other of the conduits 203 and 204, alternately.
  • the supply of pressurized gas 301 is provided by an air compressor.
  • the nozzle 100 equipping the misting apparatus may be that which is described in detail in Example 2 below.
  • the spray nozzle illustrated in FIG. 2 has the general shape of a cylinder comprising two liquid supply conduits 203 and 204.
  • EUe has an expansion chamber 2 having a cylindrical shape which surrounds the conduit 24, also in shape cyHndrique.
  • the wall 25 delimiting the cylindrical conduit 24 is at the same time the partition with the expansion chamber 2..
  • the expansion chamber 2 is supplied with Hquide through the first venturi 6 comprising the converging 8 having a bearing 27 followed by the carburetted cyHndric part 9 in the expansion chamber 2.
  • the caHbre (diameter) of the cylindrical part 9 is here 0.4 mm which corresponds to a low flow operation of the nozzle.
  • the whole constitutes the secondary vein 102.
  • the supply conduit 203 is fixed in the external wall 26 of the nozzle which delimits the expansion chamber 2, at a depth less than the thickness of the wall 26, so that the cylindrical capped part 9 is set back by relative to the internal surface of the wall 26.
  • the end of the supply duct 203 is set back 1.5 mm to 3 mm relative to the internal surface of the wall 26 of the expansion chamber 2.
  • the expansion chamber 2 is supplied with liquid through the first venturi 6 ′ comprising the convergent 8 ′ followed by the cylindrical capped portion 9 ′ opening into the expansion chamber 2.
  • the caHbre (diameter) of the calibrated cylindrical part 9 ′ is here 0.9 mm, which corresponds to high-speed operation of the nozzle.
  • the supply conduit 204 is fixed in the external wall 26 of the nozzle which delimits the expansion chamber 2, so that the calibrated cylindrical part 9 ′ is set back by 1, 5 mm to 3 mm relative to the internal surface of the wall 26 of the expansion chamber 2.
  • the conduits 203 and 204 are placed symmetrically on either side of the expansion chamber 2.
  • Each of the said conduits is connected to the means of supplying Hquide, so that the supply of Hquide can be carried out as desired with the help of one or the other, which makes it possible to choose a higher or lower speed.
  • the liquid disperses throughout the space of the expansion chamber 2 around the wall 25, so that the subsequent routing of the fluid in the nozzle will be identical regardless of the channel used. For the remainder of the description, it matters little to know through which of the two conduits the liquid is introduced, this remark also applying to the case of a nozzle comprising only one Hquide supply conduit.
  • the expansion chamber 2 has sudden variations in thickness along the longitudinal axis.
  • 4 thicknesses are represented, ranging from a few tenths of a millimeter to a few millimeters, the largest being located in the central zone of the expansion chamber 2.
  • Said chamber has the smallest thickness near the conduits junction 12, with a value of 0.5 mm.
  • the central vein 101 supplied with compressed air by the supply duct 303, comprises the cylindrical duct 24 and the second venturi 7 comprising the convergent 10 followed by the cylindrical part 11 which opens into the atmosphere through the outlet orifice 4 .
  • the joining means 5 relate the main vein 101 and the secondary vein 102 by a set of four junction conduits 12, connecting the expansion chamber 2 and the cylindrical part 11 of the second venturi 7.
  • the junction conduits 12 are arranged radially with respect to the axis of the cylindrical part 11 according to a symmetry of order 4.
  • the nozzle shown here is further equipped with an ultrasonic resonator 21 and a resonance chamber 22.
  • the resonator 21 and the resonance chamber 22 are subject to the outlet orifice 4 in the axis of the main vein 101.
  • the dimensions of the resonator and its relative position are determined so that the jet of mixed fluid ejected through the outlet orifice 4 is subjected to the ultrasonic field causing the fragmentation of the liquid particles into finer particles.
  • a nozzle head of this type comprising a spray nozzle associated with an ultrasonic resonator, is marketed by a specialized company such as PNR (France).
  • Example 2 The misting process in the atmosphere of a Hquide described below is carried out using the apparatus described in Example 1, comprising the nozzle as described in Example 2.
  • the compressed air supply 301 comprises an air compressor capable of producing a pressure of 2.8 to 3.2 bars, which
  • the pressurized gas flow brought by the cylindrical conduit 24 undergoes an acceleration in the second venturi 7, then an expansion at the outlet 4 towards the atmosphere, causing the suction through the junction conduits 12 of the fluid occupying the chamber. expansion 30. 2.
  • the expansion chamber 2 is therefore under vacuum, a suction of liquid through the first venturi 6 occurs.
  • the size of the cylindrical part 9 of the first venturi 6 is fixed at 0.4 mm.
  • the flow rate of liquid sprayed under the conditions described is 18 ml / min.
  • the nozzle is fed through the conduit 204.
  • the liquid enters the expansion chamber 2 through the cylindrical part 9 'of the first venturi 6'.
  • the caliber of the cylindrical part 9 'of the first venturi 6' is fixed at 0.9 mm.
  • the flow of Liquid sprayed under the conditions described is 30 ml / min.
  • control and regulation system 400 maintains the level of the liquid in the reservoir 201 within a predetermined interval.
  • the axis of the nozzle has an inclination of 20 ° to 30 ° with a horizontal plane.

Landscapes

  • Nozzles (AREA)
  • Special Spraying Apparatus (AREA)

Abstract

La présente invention concerne un appareil de brumisation d'une composition liquide destinée au traitement d'un local et des équipements qu'il contient. L'appareil est équipé d'une buse de brumisation comprenant: a)- une veine secondaire (102) alimentée en liquide comportant des moyens (1) pour réaliser un premier fractionnement dudit liquide dans une chambre d'expansion (2); b)- une veine principale (101) traversée par un flux gazeux, comportant des moyens (3) pour réaliser un deuxième fractionnement dudit liquide; c)- des moyens de jonction (5) reliant a) et b). La buse peut en outre être équipée d'un résonateur ultrasonique (21) et d'une chambre de résonance (22) assujettis à l'orifice de sortie (4). Un procédé de brumisation est également revendiqué dans lequel un premier fractionnement du liquide est réalisé par aspiration à travers un premier venturi (6), un deuxième fractionnement du liquide est réalisé par aspiration dans le flux gazeux en sortie d'un second venturi, et éventuellement, un troisième fractionnement est réalisé par vibration ultrasonique.

Description

APPAREIL DE BRUMISATION D'UNE COMPOSITION LIQUIDE
La présente invention concerne un dispositif de brumisation d'une composition liquide destinée au traitement des volumes et des surfaces d'un local et des équipements qu'il contient Les risques de contamination d'un local par des germes présents dans le milieu ou apportés de l'extérieur, concernent aussi bien les personnes et notamment les personnes sensibles telles que les enfants, les personnes âgées, ou les malades, que le mobilier et les équipements pouvant s'y trouver. Sont concernés par exemple, tous les sites pour lesquels une hygiène stricte est exigée, que ce soit les locaux hospitalier, les centres de soins, les cabinets de dentistes, les ateliers de transformation des produits alimentaires, oμ autres.
On a établi qu'il existe un échange permanent et important entre les surfaces et l'atmosphère. Les contaminants en suspension dans l'atmosphère sédimentent sur les surfaces, y déposant des germes transmis ensuite par voie manuportée. Inversement, une contamination aéroportée résulte de la mise en suspension dans l'air environnent des nώro-orgariismes présents sur les surfaces. La prise de conscience des risques de contaminations croisées et l'adoption de dispositions réglementaires plus strictes en matière de prévention sanitaire et de désinfection appelle des solutions nouvelles.
Or, à l'heure actuelle, à l'hôpital notamment, la procédure de désinfection des salles est réalisée par la vaporisation d'un produit désinfectant dans l'air. Cependant la taille des gouttes vaporisées est trop importante pour permettre une diffusion dans la totalité du volume du local et sur les parois. De ce fait les murs, les meubles et les instruments équipant le local ne sont pas traités, ce qui oblige un traitement séparé des surfaces par essuyage à l'aide d'un produit désinfectant.
La vaporisation ou pulvérisation d'un liquide consiste à réaliser une fragmentation d'une masse liquide en une multitude de fines gouttes qui sont projetées dans l'atmosphère. Le passage d'un fluide dans une canalisation comportant un rétrécissement de section (appelé tube de Venturi) provoque une augmentation de la vitesse d'écoulement du fluide et une diminution locale de la pression statique au niveau dudit rétrécissement. La dépression a pour effet de provoquer une détente à la sortie du rétrécissement. C'est l'effet venturi. Un liquide porté par un flux gazeux traversant un venturi subit ainsi une détente provoquant son fractionnement en fines gouttes. Les vaporisateurs utihsent généralement ce principe. Soit le mélange air-liquide se fait dans une chambre interne puis le mélange est éjecté sous pression à travers un ajutage en forme de venturi. Soit le gaz et le liquide sont éjectés séparément sous 5 pression dans la zone dépressionnaire du venturi.
La taille des gouttes obtenues , est relativement importante (environ de 80 à 200 μm de diamètre, pour un débit de 3 à 5 ml par minute seulement) et du fait de la gravité, la plus grande partie se dépose à proximité immédiate de l'appareil, tandis qu'une fraction minime 10. se disperse par diffusion dans l'air. Non seulement, les volumes les plus éloignés ne sont pas traités, mais également les surfaces les plus proches reçoivent des gouttes dispersées de manière hétérogène, qui ont tendance à fusionner sans couvrir la totalité de la surface.
Différents dispositifs ont été proposés, visant à augmenter la propulsion des gouttelettes 15 pulvérisées, notamment par un brassage de l'air soit au niveau du jet pulvérisé, soit dans l'ensemble du local à traiter. Cependant la taille des gouttes reste élevée et un film humide se forme à proximité de l'appareil.
On connaît également un dispositif de nébulisation par air comprimé basse pression, 0 permettant de délivrer un brouillard formé de gouttes de petite taille (de l'ordre de 0,5 μm ou moins). Ce dispositif ne fonctionne correctement que pour des débits de l'ordre de 2 ml/heure, ce qui est tout à fait insuffisant pour assurer la désinfection efficace d'un local. A titre d'exemple, un local à vocation médicale tel qu'une salle d'opération nécessite selon les normes actuelles, 1 ml à 4 ml de liquide désinfectant par m3.5 La présente invention se propose de remédier à ces inconvénients, et d'apporter d'autres avantages, grâce à un dispositif de vaporisation permettant de générer un brouillard sec (appelé de ce fait brumisateur), à partir d'une composition liquide contenant un produit actif tel qu'un désinfectant, avec un rendement élevé. Ce dispositif permet de réaliser rapidement0 et en une seule opération le traitement complet d'un local, à savoir aussi bien de l'atmosphère que des parois et des équipements. Le traitement est réalisé en un temps très court, avec une consommation en produit actif réduite, ce qui présente un avantage économique notable.
. Ceci est rendu possible par l'appareil objet de la présente invention, et la buse dont il est5 équipé, qui présente la capacité de pulvériser un volume important de liquide en gouttelettes si fines — l'ordre de 2 μm à 20 μm de diamètre (avec une moyenne gaussienne comprise entre -7 et 15 μm) — qu'elles se dispersent en suspension homogène dans tout l'espace environnant, sans condensation. La finesse des gouttelettes formées est telle que, lorsqu'elles entrent en contact avec une surface, elles y adhèrent sans s'agglomérer entre elles, en un film continu extrêmement ténu, la surface conservant son aspect sec. C'est pourquoi le brouillard généré par le dispositif selon l'invention est qualifié de "brouillard sec".
L'invention a pour objet une buse de brumisation d'un liquide dans l'atmosphère . comprenant : - une veine secondaire 102 reliée à des moyens d'alimentation 200 en ledit liquide et comportant des moyens 1 pour réaliser un premier fractionnement dudit liquide et une chambre d'expansion 2, - une veine principale 101 reliée à des moyens de génération d'un flux gazeux 300, comportant des moyens 3 pour réaliser un deuxième fractionnement dudit liquide et un orifice de sortie 4 vers l'atmosphère, - des moyens de jonction 5 reliant la chambre d'expansion 2 et les moyens 3 de réalisation du deuxième fractionnement dudit liquide.
Les moyens de génération d'un flux gazeux 300 comprennent une source d'alimentation 301 en gaz sous pression, communément un compresseur d'air comprimé, et un conduit 303 nécessaire à l'acheminement du gaz jusqu'à la buse.
Les moyens d'alimentation en liquide 200 comprennent au moins un réservoir 201, une solution destinée à être vaporisée contenant une substance active telle qu'un agent désinfectant, et les conduits 203 et 204, nécessaires à l'acheminement du produit jusqu'à la buse.
De manière avantageuse, la veine secondaire 102 a la forme d'un cylindre dont la partie centrale est occupée par la veine principale 101 également de forme cylindrique, l'espace de section annulaire ainsi créé constituant la chambre d'expansion 2. Ainsi la paroi 25 délimitant un conduit cylindrique 24 appartenant à la veine principale 101, est en même temps la cloison de séparation entre ladite veine principale et ladite chambre d'expansion.
Le premier fractionnement du liquide et le deuxième fractionnement du liquide peuvent être réalisés à l'aide de conduits en forme de venturi, dont le principe a été décrit plus haut.
Les moyens pour réaliser un premier fractionnement comprennent alors un- premier venturi 6 comportant un convergent 8 suivi d'une partie cylindrique calibrée 9, celle-ci débouchant dans la chambre d'expansion 2. La partie cylindrique calibrée 9 constitue un rétrécissement à travers lequel le liquide à pulvériser est introduit dans la chambre d'expansion 2. La section de la partie cylindrique calibrée 9 peut être plus ou moins importante, mais doit être suffisamment faible pour que le liquide arrivant par le convergent 8 subisse une accélération puis une détente dans la chambre d'expansion. Par exemple, le diamètre de la partie cylindrique calibrée 9 sera fixée à une valeur comprise entre 0, 1 mm et 1 ,2 mm.
D'autre part, on a constaté que la forme du convergent 8 revêtait une certaine importance sur la qualité du fractionnement. Ce convergent a de manière classique une forme conique dont une extrémité s'affine jusqu'à présenter le même diamètre que la partie cylindrique calibrée 9 qui le prolonge. Il peut aussi, selon un mode préféré, prendre la forme d'un cône tronqué dont l'extrémité la plus petite a un diamètre plus important que le diamètre de la partie cylindrique calibrée 9, et s'y ajuste par l'intermédiaire d'un palier 27, de sorte que la diminution de section entre le conduit d'alimentation 203 et la partie cylindrique calibrée 9 présente une discontinuité.
De préférence, afin d'améliorer le premier fractionnement, la partie cylindrique calibrée 9 débouche dans la chambre d'expansion 2 en retrait par rapport à la paroi 26 de ladite chambre d'expansion. Le conduit d'alimentation en liquide 203 peut être fixé à la buse par la paroi 26 qui délimite la chambre d'expansion. H est alors de préférence inséré dans un trou pratiqué dans ladite paroi, à une profondeur inférieure à l'épaisseur de ladite paroi, de sorte que l'exfrétnité du conduit d'alimentation en liquide 203 est en retrait par rapport à la surface interne de la paroi 26 de la chambre d'expansion.
Les moyens pour réaliser le deuxième fractionnement comprennent un deuxième venturi 7 comportant un convergent 10 suivi d'une partie cylindrique 11 débouchant dans l'atmosphère par l'orifice de sortie 4. Le flux gazeux sous pression arrivant par le conduit cylindrique 24 voit sa pression encore augmentée dans le convergent 10 du deuxième venturi 7 et subir une accélération importante au niveau de la partie cylindrique 11, puis une dépression à la sortie 4. La dépression a pour effet complémentaire de créer une force d'aspiration sur les moyens de jonction 5 reliant la veine principale 101 à la veine secondaire
102. De ce fait le liquide pré-fractionné se trouvant dans la chambre d'expansion 2 est aspiré dans le venturi 7 formant un fluide mixte avec le gaz. Le fluide mixte gaz-liquide pénétrant dans la zone dépressionnaire, le liquide subit alors un second fractionnement.
Les moyens de jonction 5. comprennent au moins un conduit de jonction 12 mettant en communication la chambre d'expansion 2 et la partie cylindrique 11 du deuxième venturi 7. De manière avantageuse, lesdits moyens de jonction 5 comprennent une pluralité de conduits de jonction 12, disposés radialement par rapport à la partie cylindrique 11 du deuxième venturi 7. Par exemple, 4 conduits de jonction peuvent déboucher dans la partie cyhndrique . 11. Bien entendu, il est préférable pour un meilleur écoulement des flux, que les conduits de jonction 12 débouchent selon une répartition symétrique dans la partie cylindrique 11. On obtient ainsi un mélange gaz-liquide homogène sans perturbation du flux gazeux auquel le liquide vient s'incorporer.
Une autre caractéristique de la buse selon l'invention concerne la forme de la chambre d'expansion. En effet, il est apparu que la géométrie de ladite chambre influence la finesse des gouttelettes formées, et leur homogénéité, ce phénomène étant attribué par hypothèse à un effet de çavitation Hé aux remous provoqués par une structure "en marches d'escalier". C'est pourquoi, la chambre d'expansion 2 présente de préférence des variations brusques d'épaisseur selon l'axe longitudinal. Par exemple, 4 épaisseurs peuvent être prévues, allant de quelques dixièmes de millimètre à quelques millimètres, l'épaisseur la plus importante se situant dans la zone centrale de la chambre d'expansion 2. De manière particulièrement avantageuse, ladite chambre présente l'épaisseur la plus faible à proximité des conduits de jonction 12.
Selon une autre caractéristique, la buse de brumisation selon l'invention comprend en outre des moyens pour réaliser un troisième fractionnement du liquide à vaporiser. Ce troisième fractionnement est réalisé de préférence par vibration sonique. La buse selon l'invention est alors équipée d'un résonateur ultrasonique 21 et d'une chambre de résonance 22, ledit résonateur et ladite chambre de résonance étant assujettis à l'orifice de sortie 4, dans l'axe de la veine principale 101. Le fluide mixte éjecté de l'orifice 4 est ainsi soumis à un champ ultrasonique provoquant une nouvelle fragmentation des particules liquides, notamment des plus grosses d'entre elles, en particules plus fines. On obtient de cette manière un brouillard pulvérisé dans lequel les gouttelettes sont de dimension plus homogène.
Il est souhaitable que le produit délivré par la buse selon l'invention puisse l'être à des débits différents afin de bnimiser des quantités plus ou moins importantes de produit sans augmenter le temps de traitement et sans que l'opérateur ait à effectuer des réglages délicats et complexes. Or une augmentation du flux gazeux dans la veine principale n'entraînera pas une élévation du débit vaporisé, car une pression trop élevée rendrait inopérante l'aspiration du liquide au niveau du deuxième venturi 7. C'est pourquoi il est préférable d'agir sur le débit de liquide entrant dans la buse, par exemple au niveau des moyens de réalisation du premier fractionnement. Dans le cas où le premier fractionnement est réalisé à l'aide d'un' venturi 6, le diamètre de la partie cylindrique calibrée 9 dudit venturi doit être différent selon le débit souhaité. On peut pour cela utiliser deux buses dont la partie cylindrique calibrée 9 sera de diamètre différent. On peut aussi, de manière, avantageuse,. utiliser une seule buse de brumisation comportant plusieurs parties cylindriques calibrées de diamètre différent. Ainsi, selon un mode de réalisation particulier de l'invention, la buse comporte deux premiers venturis 6 et 6' comprenant respectivement un convergent 8 et 8', suivi d'une partie cylindrique calibrée 9 et 9' débouchant dans la chambre d'expansion 2, lesdites parties cylindriques calibrées ayant un diamètre différent. Par exemple, une première partie cylindrique calibrée aura un diamètre de 0,4 mm, et une deuxième partie cylindrique calibrée aura un diamètre de 0,9 mm. Les premiers venturis 6 et 6' sont reliés par ailleurs séparément aux moyens d'alimentation en liquide 200 par les conduits 203 et 204 respectivement, de sorte que le liquide peut être introduit soit par l'un, soit par l'autre, alternativement. Lesdits premiers venturis sont de préférence placés symétriquement de part et d'autre de la chambre d'expansion 2.
H est entendu que dans la présente description, les moyens d'alimentation en liquide de la buse comprennent indifféremment un ou deux premiers venturis, ce qui se rapporte à l'un pouvant s'appliquer de même à l'autre. D'ailleurs, une buse comportant plus de deux premiers venturis, par exemple 3 ou 4 ou davantage, pourrait également être utilisée. Bien qu'elle ne soit pas décrite en détail dans la présente demande, une telle buse peut aisément être mise au point par un homme du métier, à la lumière des caractéristiques de la présente description et des exemples illustratifs.
La buse de brumisation selon l'invention est destinée à s'intégrer dans un appareil pourvoyant à son alimentation en fluides et remplissant d'autres fonctions telles que le contrôle et la régulation durant le traitement des locaux, le déplacement ou autres. Un objet de la présente invention est donc également un appareil de brumisation d'un liquide dans l'atmosphère comprenant
- une buse de brumisation 100 selon l'une quelconque des revendications précédentes, - des moyens d'alimentation en gaz sous pression 300 reliés à la veine principale 101,
- des moyens d'alimentation en liquide 200 comportant un réservoir 201 contenant ledit liquide, dont l'orifice 202 est relié à la veine secondaire 102,
- des moyens de contrôle et de régulation des fluides 400.
De manière avantageuse, dans l'appareil selon l'invention le réservoir 201 est placé à un niveau tel que l'orifice 202 dudit réservoir est plus bas que la buse de brumisation 100. L'alimentation en liquide est alors réalisée par aspiration. Afin que l'aspiration du liquide se fasse avec une force quasi constante, l'appareil selon l'invention comprend de préférence dés moyens de contrôle et de régulation du niveau du liquide dans le réservoir 201 durant utilisation.
De manière générale, les différents circuits pneumatiques et hydrauliques assurant l'alimentation de la buse en liquide et en gaz peuvent être équipés d'un système de contrôle, de préférence automatisé, des pressions et des débits durant le fonctionnement de l' appareil. De tels systèmes sont avantageusement conçus pour commander la régulation des paramètres fluidiques afin d'assurer un fonctionnement linéaire de l'appareil.
Un procédé de brumisation dans l'atmosphère d'un liquide est un autre objet de la présente invention. Il comprend les étapes consistant à: - réaliser un premier fractionnement dudit liquide par aspiration à travers un conduit 203 (ou 204 alternativement) présentant un premier venturi 6 (ou 6') débouchant dans une chambre d' expansion 2 sotimise à une pression négative, - réaliser un deuxième fractionnement dudit liquide par aspiration à travers des moyens de jonction 5 de la chambre d'expansion 2 à un second venturi 7 alimenté par un flux gazeux sous pression. Selon une caractéristique avantageuse, la pression d'alimentation en gaz du second venturi 7 est réglée de telle sorte que la pression régnant à la sortie 4 dudit second venturi est inférieure à la pression régnant dans la chambre d'expansion 2. Pour un fonctionnement linéaire, l'alimentation en liquide est réalisée de préférence à partir d'un réservoir 201 dont le niveau de liquide est maintenu dans une plage définie limitée durant le fonctionnement.
Le procédé de brumisation selon l'invention est de préférence mis en œuvre à l'aide l'une buse de brumisation telle que celle décrite ci-avant. En particulier, les premier et deuxième fractionnements sont réalisés à l'aide d'une buse de brumisation comprenant : - une veine secondaire 102 reliée à des moyens d'alimentation 200 en ledit liquide et comportant des moyens 1 pour réaliser un premier fractionnement dudit liquide et une chambre d'expansion 2, - une veine principale 101 reliée à des moyens de génération d'un flux gazeux 300, comportant des moyens 3 pour réaliser un deuxième fractionnement dudit liquide et un orifice de sortie 4 vers l'atmosphère, - des moyens de jonction 5 de ladite veine secondaire à ladite veine principale, reliant la chambre d'expansion 2 et les moyens 3 de réalisation du deuxième fractionnement dudit , liquide. De préférence, le premier fractionnement du liquide et le deuxième fractionnement du liquide sont réalisés à l'aide de conduits en forme de venturi et - la pression du flux gazeux dans la veine principale 101 est comprise entre 2,5 bars et 3,5 bars, de préférence 3 bars, - le diamètre de la partie cylindrique calibrée 9 du premier venturi 6 est comprise entre 0,3 mm et 1 mm, autorisant un débit de liquide compris entre 15 ml/mm et 30 ml/mm.
Pour un bon fonctionnement, la densité du liquide pulvérisé doit être comprise entre 0,95 et 1,05. Les solutions diluées, telles que les compositions comprenant un produit désinfectant, ayant généralement une densité proche de celle de l'eau, cette caractéristique ne constitue pas un facteur limitant pour l'utilisation de l'appareil selon l'invention.
Le procédé mettant en œuvre l'appareil selon l'invention dans les conditions ci-dessus précisées est apte à pulvériser de 15 ml à 40 ml par minute de Hquide sous forme de brouillard formé de gouttelettes dont le diamètre moyen (moyenne gaussienne) est compris entre 7 μm et 15 μm.
Pour une homogénéité plus poussée des gouttelettes pulvérisées, le procédé de brumisation selon l'invention peut comprendre en outre une étape consistant à réaliser un troisième fractionnement du Hquide par résonance ultrasonique.
Comme expliqué précédemment, une buse de brumisation telle que décrite, ou un appareil de brumisation comprenant une teUe buse, est destinée à toutes sortes d'applications faisant appel à la vaporisation d'un produit liquide sous forme d'un très fin brouiUard. Notamment, il convient parfaitement à la désinfection des locaux à usage médical, paramédical, agroalimentaire, ou autre.
D'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture d'un exemple de mode de réalisation et des dessins annexés.
La figure 1 représente une vue d'ensemble d'un appareil de brumisation à deux voies d'entrée et résonateur ultrasonique, selon l'invention.
La figure 2 représente une vue en coupe longitudinale d'une buse de brumisation à deux voies d'entrée et résonateur ultrasonique, selon l'invention. . . .
La figure 3 représente un vue éclatée d'une buse de brumisation à deux voies d'entrée. et résonateur ultrasonique, selon l'invention. EXEMPLE 1
Sur la figure 1, l'appareil de brumisation d'un Hquide dans l'atmosphère comprend une buse de brumisation 100, des moyens d'alimentation en Hquide 200, des moyens de génération d'un flux gazeux 300, et des moyens de contrôle et de régulation des fluides 400. Les moyens d'alimentation en liquide 200 comprennent un réservoir 201 présentant les orifices 202a et 202b, reliés par les conduits 203 et 204 respectivement, à la veine secondaire 102 de la buse 100. Les moyens de génération d'un flux gazeux 300 comprennent une alimentation en air comprimé 301 présentant un. orifice 302 reHé à la veine principale 101 de la buse 100 par le conduit 303. Le réservoir 201 contenant le liquide à pulvériser est placé en contrebas de la buse 100. Il est asservi, aux moyens de contrôle et de régulation 400 du niveau du liquide. Les moyens de contrôle et de régulation 400 permettent aussi de commander l'alimentation en liquide par l'un ou l'autre des conduits 203 et 204, alternativement. L'alimentation en gaz sous pression 301 est assurée par un compresseur d'air. La buse 100 équipant l'appareil de brumisation peut être celle qui est décrite en détail dans l'exemple 2 ci-après.
EXEMPLE 2
La buse de vaporisation illustrée sur la figure 2 présente la forme générale d'un cylindre comprenant deux conduits d'alimentation en liquide 203 et 204. EUe possède une chambre d'expansion 2 ayant une forme cylindrique qui entoure le conduit 24, également de forme cyHndrique. Ainsi la paroi 25 délimitant le conduit cylindrique 24 est en même temps la cloison de séparation avec la chambre d'expansion 2. .
Selon un premier mode de fonctionnement ne mettant en œuvre que le conduit d'alimentation 203, la chambre d'expansion 2 est alimentée en Hquide à travers le premier venturi 6 comportant le convergent 8 présentant un palier 27 suivi de la partie cyHndrique caHbrée 9 débouchant dans la chambre d'expansion 2. Le caHbre (diamètre) de la partie cyHndrique 9 est ici de 0,4 mm ce qui correspond à un fonctionnement à faible débit de la buse. L'ensemble constitue la veine secondaire 102.
Le conduit d'alimentation 203 est fixé dans la paroi extérieure 26 de la buse qui délimite la chambre d'expansion 2, à une profondeur inférieure à l'épaisseur de la paroi 26, de sorte que la partie cylindrique caHbrée 9 est en retrait par rapport à la surface interne de la paroi 26. Dans le présent exemple, pour un fonctionnement optimal, l'extrémité du conduit .d'alimentation 203 est en retrait de 1,5 mm à 3 mm par rapport à la surface interne de la paroi 26 de la chambre d'expansion 2.
Selon un second mode de fonctionnement, mettant en œuvre le deuxième conduit d'alimentation 204, la chambre d'expansion 2 est alimentée en liquide à travers lé premier venturi 6' comportant le convergent 8' suivi de la partie cylindrique caHbrée 9' débouchant dans la chambre d'expansion 2. Le caHbre (diamètre) de la partie cylindrique calibrée 9' est ici de 0,9 mm ce qui correspond à un fonctionnement à haut débit de la buse.
Comme pour le premier conduit d'alimentation 203, le conduit d'alimentation 204 est fixé dans la paroi extérieure 26 de la busé qui délimite la chambre d'expansion 2, de sorte que la partie cylindrique calibrée 9' est en retrait de 1,5 mm à 3 mm par rapport à la surface interne de la paroi 26 de la chambre d'expansion 2.
Les conduits 203 et 204 sont placés symétriquement de part et d'autre de la chambre d'expansion 2. Chacun desdits conduits est reHé aux moyens d'alimentation en Hquide, de sorte que l'alimentation en Hquide peut être réaHsée au choix à l'aide de l'un ou de l'autre, ce qui permet de choisir un débit plus ou moins élevé. Que l'un ou l'autre des conduits 203 ou 204 soit en fonctionnement, le liquide se disperse dans totalité de l'espace de la chambre d'expansion 2 autour de la paroi 25, de sorte que le cheminement ultérieur du fluide dans la buse sera identique quelle que soit la voie utilisée. Pour la suite de la description, il importe peu de savoir à travers lequel des deux conduits le liquide est introduit, cette remarque s'appliquant également au cas d'une buse ne comportant qu'un seul conduit d'alimentation en Hquide.
Par ailleurs, la chambre d'expansion 2 présente des variations brusques d'épaisseur selon l'axe longitudinal. Dans le présent exemple, 4 épaisseurs sont représentées, allant de quelques dixièmes de millimètre à quelques millimètres, la plus importante se situant dans la zone centrale de la chambre d'expansion 2. Ladite chambre présente l'épaisseur la plus faible à proximité des conduits de jonction 12, avec une valeur de 0,5 mm.
La veine centrale 101, alimentée en air comprimé par le conduit d'alimentation 303, comprend le conduit cylindrique 24 et le deuxième venturi 7 comportant le convergent 10 suivi de la partie cylindrique 11 qui débouche dans l'atmosphère par l'orifice de sortie 4.
Les moyens de jonction 5 mettent en relation la veine principale 101 et la veine secondaire 102 par un ensemble de quatre conduits de jonction 12, reliant la chambre d'expansion 2 et la partie cylindrique 11 du deuxième venturi 7. Les conduits de jonction 12 sont disposés radialement par rapport à l'axe de la partie cylindrique 11 selon une symétrie d'ordre 4.
5 La buse ici représentée est équipée en outre d'un résonateur ultrasonique 21 et d'une chambre de résonance 22. Le résonateur 21 et la chambre de résonance 22 sont assujettis à l'orifice de sortie 4 dans l'axe de la veine principale 101. Les dimensions du résonateur et sa position relative sont détemiinées de manière à ce que le jet de fluide mixte éjecté par l'orifice de sortie 4 soit soumis au champ ultrasonique provoquant la fragmentation des particules 10 liquides en particules plus fines. Une tête de buse de ce type, comprenant un ajutage de pulvérisation associé à un résonateur ultrasonique est commerciaHsée par une société spécialisée teUe que PNR (France).
15 EXEMPLE 3
Le procédé de brumisation dans l'atmosphère d'un Hquide décrit ci-après est mis en œuvre à l'aide de l'appareil décrit à l'exemple 1, comprenant la buse telle que décrite à l'exemple 2.
20 On. réalise un premier fractionnement du Hquide par aspiration à travers le premier venturi 6 débouchant dans la chambre d'expansion 2, puis on réalise un deuxième fractionnement du liquide par aspiration à travers les conduits de jonction 12 reliant la chambre d'expansion 2 et la partie cylindrique 11 du deuxième venturi 7. L'alimentation en air comprimé 301 comprend un compresseur d'air capable de déHvrer une pression de 2,8 à 3,2 bars, qu'on
25 règle ici à 3 bars.
Le flux gazeux sous pression amené par le conduit cylindrique 24 subit une accélération dans le deuxième venturi 7, puis une détente à la sortie 4 vers l'atmosphère, provoquant l'aspiration à travers les conduits de jonction 12 du fluide occupant la chambre d'expansion 30. 2. La chambre d'expansion 2 étant de ce fait en dépression, une aspiration de liquide à travers le premier venturi 6 se produit. Le caHbre de la partie cylindrique 9 du premier venturi 6 est fixée à 0,4 mm. Le débit de liquide pulvérisé dans les conditions décrites est de 18 ml/mn. 5 Lorsqu'un débit plus élevé est souhaité, on alimente la buse par le conduit 204. Le liquide pénètre dans la chambre d'expansion 2 à travers la partie cylindrique 9' du premier venturi 6'. Le calibre de la partie cylindrique 9' du premier venturi 6' est fixée à 0,9 mm. Le débit de Hquide pulvérisé dans les conditions décrites est de 30 ml/mn.
Afin que les paramètres de brumisation restent sensiblement constants durant une phase d'utilisation, le système de contrôle et de régulation 400 maintient le niveau du liquide dans le réservoir 201 dans un intervalle prédéterminé.
Par ailleurs, p ur' obtenir une dispersion optimale. du produit dans le local traité, l'axe de la buse présente une inclinaison de 20° à 30° avec un plan horizontal.

Claims

REVENDICATIONS
1 - Buse de brumisation d'un liquide dans l'atmosphère caractérisée en ce çw'elle comprend - une veine secondaire (102) reHée à des moyens d'alimentation (200) en ledit liquide et comportant des moyens (1) pour réaHser un premier fractionnement dudit Hquide et une chambre d'expansion (2), - une veine principale (101) reHée à des moyens de génération d'un flux gazeux (300), comportant des moyens (3) pour réaliser un deuxième fractionnement dudit Hquide et un orifice de sortie (4) vers l'atmosphère, - des moyens de jonctions (5) de ladite veine secondaire à ladite veine principale, reHant la chambre d'expansion (2) et les moyens (3) de réaHsation du deuxième fractionnement dudit liquide.
2 - Buse de brumisation selon la revendication 1 caractérisée en ce que la veine secondaire (102) a la forme d'un cylindre dont la partie centrale est occupée par la veine principale (101) également de forme cylindrique, l'espace de section annulaire ainsi créé constituant la chambre d'expansion (2).
3 - Buse de brumisation selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisée en ce que les moyens de premier et deuxième fractionnement (1, 3) comprennent un premier et deuxième venturi (6, 7), respectivement. 4 - Buse de brumisation selon la revendication 3 caractérisée en ce que le premier venturi (6) comprend un convergent (8) suivi d'une partie cyHndrique calibrée (9) débouchant dans la chambre d'expansion (2).
5 - Buse de brumisation selon la revendication 4 caractérisée en ce que le convergent (8) a la forme d'un cône tronqué ajusté à la partie cylindrique calibrée (9) par l'intermédiaire d'un palier (27) de sorte que la diminution de section entre le conduit d'alimentation (203) et la partie cyHndrique caHbrée (9) présente une discontinuité.
6 - Buse de brumisation selon la revendication 4 caractérisée en ce que la partie cylindrique calibrée (9) débouche dans la chambre d'expansion (2) en retrait par rapport à la paroi de ladite chambre d'expansion. 7 - Buse de brurnisation selon la revendication 3 caractérisée en ce que le deuxième venturi (6) comporte un convergent (10) suivi d'une partie cyHndrique (11) débouchant dans l'atmosphère par l'orifice de sortie (4). 8 - Buse de brumisation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les moyens de jonction (5) de la veine secondaire (102) à la veine principale (101) comprennent une pluraHté de conduits (12) disposés radialement entre la chambre d'expansion (2) et la partie cyHndrique (11) du deuxième venturi. 9 - Buse de brurnisation selon l'une des revendications précédentes caractérisée en ce que la chambre d'expansion (2) présente des variations brusques d'épaisseur selon l'axe longitudinal.
10 - Buse de brurnisation selon la revendication 9 caractérisée en ce que la chambre d'expansion (2) présente l'épaisseur la plus petite à proximité des conduits de jonction (12).
11 - Buse de brurnisation selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens (20) pour réaHser un troisième fractionnement dudit Hquide.
12 - Buse de brurnisation selon la revendication 11 caractérisée en ce que lesdits moyens de troisième fractionnement comprennent un résonateur ultrasonique (21) et une chambre de résonance (22) assujettis à l'orifice de sortie dans l'axe de la veine principale. 13 - Buse de brurnisation selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisée en ce que lesdits moyens de premier fractionnement (1) dudit liquide comprennent deux premiers venturis (6, 6') débouchant dans la chambre d'expansion (2).
14- Buse de brumisation selon la revendication 13 caractérisée en ce que lesdits deux premiers venturis (6, 6') comprennent chacun un convergent (8, 8') suivi d'une partie cylindrique calibrée (9, 9'), ladite partie cyHndrique caHbrée ayant un diamètre différent pour chaque premier venturi.
15- Appareil de brurnisation d'un Hquide dans l'atmosphère caractérisé en ce qu'il comprend
- - une buse de brumisation (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes, - des moyens d'alimentation en gaz sous pression (300) reliés à la veine principale (101), - des moyens d'alimentation en Hquide (200) comportant un réservoir (201) contenant ledit Hquide dont l'orifice (202) est reHé à la veine secondaire (102), - des moyens de contrôle et de régulation des fluides (400).
- 5 \ - Appareil selon la revendication 15 caractérisé en ce que le réservoir (201) est placé à un niveau tel que l'orifice (202) dudit réservoir est plus bas que la buse de brurnisation (100).
17 - Procédé de brumisation d'un liquide dans l'atmosphère comprenant les étapes 1 consistant à: - réaliser un premier fractionnement dudit Hquide par aspiration à travers un conduit (203, 204) présentant un premier venturi (6, 6') débouchant dans une chambre d'expansion (2) soumise à une pression négative, - réaliser un deuxième fractionnement dudit Hquide par aspiration à travers des moyens de 1 jonction (5) de la chambre d'expansion (2) à un second venturi (7) alimenté par un flux gazeux sous pression.
18 - Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que la pression d'alimentation en gaz du second venturi (7) est réglée de telle sorte que la pression régnant à la sortie (4) dudit second venturi est inférieure à la pression régnant dans la chambre d'expansion (2).
19 - Procédé de brurnisation selon la revendication précédente caractérisé en ce que les premier et deuxième fractionnements sont réalisés à l'aide d'une buse de brurnisation 5 selon l'une des revendications 1 à 13, et - la pression du flux gazeux dans la veine principale (101) est comprise entre 2,5 bars et 3,5 bars, de préférence 3 bars, - le diamètre de la partie cyHndrique calibrée (9) du premier venturi (6) est comprise entre 0,3 mm et 1 mm, autorisant un débit de Hquide compris entre 15 ml/mn et 40 ml/mn. 0 20 - Procédé de biumisation selon l'une des revendications 17 à 19 caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape consistant à réaHser un troisième fractionnement du liquide par résonance ultrasonique. 5 21- AppHcation d'une buse de brurnisation selon l'une des revendications 1 à 14 ou d'un appareil selon l'une des revendications 15 et 16, à la désinfection d'un local à usage médical, paramédical, agroalimentaire.
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