EP1646777A1 - Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer brennkraftmaschine - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur steuerung einer brennkraftmaschine

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EP1646777A1
EP1646777A1 EP04738673A EP04738673A EP1646777A1 EP 1646777 A1 EP1646777 A1 EP 1646777A1 EP 04738673 A EP04738673 A EP 04738673A EP 04738673 A EP04738673 A EP 04738673A EP 1646777 A1 EP1646777 A1 EP 1646777A1
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EP
European Patent Office
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fuel
correction value
variable
internal combustion
combustion engine
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Andreas Michalske
Thomas Zein
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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    • F02D41/1487—Correcting the instantaneous control value

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for controlling an internal combustion engine according to the preambles of the independent claims.
  • a method and a device for controlling an internal combustion engine is known from the unpublished DE 102 21 376. There, a method and a device for controlling an internal combustion engine are described, in which a lambda value of the exhaust gas is determined on the basis of operating parameters. This is compared with the actual lambda value and, based on the comparison, a correction value is calculated for correcting a fuel quantity or air quantity signal.
  • a sensor is used to determine a first quantity that characterizes the actually injected fuel quantity from the sensor signal of a lambda sensor and an air mass sensor, and is compared with a second quantity that characterizes the desired fuel quantity to be injected. On the basis of this comparison, a first correction value for correcting a fuel quantity and / or a second correction value for correcting an air quantity is specified.
  • the amount of fuel actually injected should correspond to the desired amount of fuel. Due to tolerances and / or aging effects, the case occurs that the desired amount of fuel deviates from the amount of fuel actually injected. Now the air quantity metered to the internal combustion engine is controlled and / or regulated depending on the desired fuel quantity to be injected, an incorrect air quantity is set. Control depending on the amount of fuel actually injected is not readily possible since it is difficult to ascertain. By measuring the lambda value of the exhaust gas and the amount of air supplied to the internal combustion engine, the amount of fuel actually injected can be calculated and compared with the desired amount of fuel to be injected. A correction value results from the deviation of these two signals. This correction value can now be used to intervene in the air system.
  • the fuel quantity value that is supplied to the air system is corrected with the corresponding correction value. Furthermore, it can be provided that the air quantity is corrected accordingly directly.
  • the lambda signals or other variables that characterize the fuel quantity can also be used directly.
  • the fuel metering system is directly intervened in such a way that a quantity of fuel quantity is corrected by means of the correction value until the quantity of fuel to be injected and the quantity of fuel actually injected match.
  • a direct correction of the fuel quantity is problematic, since such a correction can lead to an increase in the quantity.
  • the direct quantity intervention corrects deviations of any size or affects the entire engine operating range.
  • the correction value acts on the fuel quantity and / or on the air quantity.
  • the correction value which acts on the fuel quantity, is limited to a maximum value. This procedure can have an impact on exhaust emissions as well driving behavior can be compensated.
  • the entire error is compensated for by means of a direct intervention. If this is not possible, the remaining error is compensated for by indirect intervention.
  • the direct intervention affects the amount of fuel and the indirect intervention affects the amount of air.
  • the quantity error which corresponds to the deviation between the actual and the desired fuel quantity, is partially compensated for by a direct intervention in the metering and an adaptation to the air mass to the remaining quantity error.
  • the type of intervention takes place depending on the engine operating state. This is achieved, for example, in that the limitation and thus the proportion of the direct intervention is predetermined as a function of operating states and is therefore continuously adjusted.
  • the rotational speed and / or a variable characterizing the load of the internal combustion engine are preferably used as the operating parameters.
  • the first and / or the second correction value are adapted.
  • the correction values are stored in one or more characteristic maps depending on the operating state of the internal combustion engine, or variables are determined and stored which can be used to calculate the correction values in accordance with a mathematical procedure.
  • the stored correction values or the stored variables are used.
  • the cylinders of the internal combustion engine are divided into at least two groups and that different second correction values are specified for the different groups.
  • the remaining and / or the individual errors of the individual groups are compensated for by an indirect intervention.
  • the correction is carried out by means of a fuel quantity intervention until a certain error has occurred. In the case of larger and / or asymmetrical errors, a correction is also made using an air volume intervention.
  • FIG. 1 shows a block diagram of the device according to the invention
  • Figure 3 each has an embodiment for an internal combustion engine, in which the cylinders of the internal combustion engine are divided into at least two groups.
  • a fuel quantity control is designated by 100 in FIG.
  • a desired fuel quantity MES to be injected.
  • This signal relating to the desired quantity of fuel to be injected reaches a fuel quantity actuator 110 via a connection point 105.
  • the fuel quantity actuator 110 determines the time and the end and thus the duration of the fuel metering. This is preferably designed as a solenoid valve or as a piezo actuator, which is preferably arranged in an injector, an injection nozzle, or another actuator.
  • An air quantity control 200 supplies an air quantity signal MLS based on various input variables, such as the rotational speed N of the internal combustion engine and a quantity MES that characterizes the fuel quantity to be injected.
  • the output signal of the quantity control 100 is preferably used as the input variable for the fuel quantity to be injected.
  • the output signal MLS of the air quantity controller 200 is applied to an air quantity actuator 210 via a connection point 205.
  • the air quantity actuator 210 sets the corresponding air quantity.
  • This is preferably an actuator for influencing the recirculated exhaust gas quantity in the form of an exhaust gas recirculation actuator, a throttle valve which influences the air quantity supplied to the internal combustion engine, and / or a supercharger.
  • a fuel quantity calculation 120 determines a quantity MEI that characterizes the actually injected fuel quantity, which is also referred to below as the first quantity.
  • the fuel quantity calculation processes in particular a signal L which characterizes the oxygen concentration in the exhaust gas and a signal MLI which characterizes the air quantity supplied to the internal combustion engine.
  • the two signals are preferably provided by sensors, in particular a lambda probe and an air mass meter. Alternatively, these signals can also be determined on the basis of other variables.
  • the first and second variables MES and MEI arrive at a node 125 with different signs.
  • the output signal DME of the node indicates the deviation between the quantity of fuel actually injected and the desired quantity of fuel to be injected.
  • This signal DME with respect to the injection quantity error reaches an first characteristic diagram 134 via an integrator 130 and a limiter 132.
  • the output signal QME of the first characteristic diagram is applied to the second input of the node 105.
  • Limiter 132 in turn applies a signal to integrator 130. Both the limiter 132 and the map 134 are different _ (s _
  • the signal DME with respect to the injection quantity error passes through a filter 140 and a sign inverter 142 to a second characteristic map 144, the output signal QML of which is applied to the second input of the node 205.
  • the second map 144 is also supplied with various signals relating to different operating parameters, such as the speed N, for example.
  • the integrator 130 and the limiter 132 act as an integral controller with output size limitation and anti-windup function. This means that the injection quantity error is integrated by the integrator 130.
  • the integrator is stopped; this is indicated by the connection between the limiter and the integrator 130.
  • the output signal of the limiter remains at the value reached.
  • the limiting value of the limiter 132, to which the output signal of the integrator 130 is limited, can be specified according to the invention in one configuration depending on the operating state of the internal combustion engine.
  • the limiting value is preferably predetermined as a function of the engine speed N and / or other operating parameters.
  • the output signal of the limiter 132 is the quantity error that is to be compensated for by a direct intervention in the fuel quantity.
  • This is adapted in the following first map 134. This means that if a certain operating point of the internal combustion engine is reached, which is preferably defined by the speed and the load, the injection quantity errors are determined and integrated and limited on the basis of the comparison between the first and the second variable. The value determined in this way is then stored in the characteristic diagram 134 depending on the operating point.
  • the fuel quantity should only be corrected in certain operating ranges. This is ensured by the fact that in the other operating areas in which no fuel quantity correction is to take place Limit value is set to zero.
  • the fuel metering and thus the driving behavior are adapted in the other operating points.
  • the air quantity is also corrected. That is, either only the amount of fuel is corrected, or only the amount of air, or both amounts are corrected.
  • the integrator If the integrator reaches the limit, the injection quantity error is not completely corrected via the fuel metering. Accordingly, the integrator input signal remains non-zero, i.e. the injection quantity error is not equal to zero. This remaining injection quantity error is compensated for by the air quantity.
  • the signs of the two interventions differ, this is guaranteed by the inverter 142.
  • the dynamics of the air branch can be applied independently of the fuel quantity metering.
  • the air quantity branch preferably has a dynamically slower behavior so that the learning of the fuel quantity correction is not unnecessarily influenced.
  • the correction values QME for the fuel quantity to be injected and QML for the air quantity are calculated and stored in the maps 134 and 144 depending on the respective operating point, i.e. learned. If the first variable MEI is not available, this is the case, for example, when the lambda signal does not provide reliable values, the values stored in the maps 134 and 144 are used to correct the fuel quantity and / or the air quantity.
  • FIG. 1 A further embodiment of the procedure according to the invention is shown in FIG. This procedure is intended in particular for special so-called V-engines, which essentially consist of two in-line engines that have a common crankshaft.
  • V-engines which essentially consist of two in-line engines that have a common crankshaft.
  • this embodiment is not only limited to such engines, it can generally be used in internal combustion engines in which the cylinders of the internal combustion engine are assigned to different banks / groups, each of the banks / groups being assigned an actuating element for influencing the air quantity.
  • the procedure can also be used for a larger number of banks. In particular, the procedure can also be used if an actuator for influencing the amount of air is assigned to each cylinder.
  • FIG. 2 Elements already described in FIG. 1 are identified by corresponding reference symbols.
  • the embodiment of FIG. 2 essentially differs from FIG. 1 in that two quantity calculations 120 are provided for the fuel quantity actually injected.
  • the quantity calculation for the first bank is correspondingly designated as in FIG. 1.
  • the quantity calculation for the second bank is designated 320.
  • the first size that is assigned to the first bank is referred to below as MEIL and the first size that is assigned to the second bank is called MEIR.
  • the node 125 of the first bank corresponds to the node 325 of the second bank.
  • the quantity error of the first bank is denoted by DMEL and the quantity error of the second bank by DMER.
  • the elements 140, 142, 144 and 205 of the first bank are designated 340, 342, 344 and 305 in the second bank. The functioning of these elements corresponds to the functioning of the corresponding elements in FIG. 1.
  • the output signal of a division device 350 which processes the output signal of the link 160, is fed to the integrator 130.
  • the injection quantity error of the first bank DMEL and the injection quantity error of the second bank DMER are supplied to the node 160. This means that the integrator is fed the mean value of the two injection quantity errors of the two different banks. It goes without saying that the input signals of the quantity calculation 120 or 320 are provided by different sensors that are assigned to the individual banks. _ Q -
  • the procedure of FIG. 1 is essentially transferred to one of the banks, i.e. the individual elements are designed twice.
  • the fuel quantity is corrected uniformly for both banks. This is necessary because a different correction would lead to malfunctions with other regulations or controls. If the limit is reached in the fuel quantity correction, the remaining bank-specific residual errors are compensated for via the air volume interventions. The same applies if different injection quantity errors occur for the different banks. In this case, the mean error is compensated for by the intervention in the amount of fuel, and the bank-specific residual errors are also compensated for by the intervention in the amount of air.
  • FIG. It essentially corresponds to the functionality of embodiment 2, but requires less computer runtime and less space. Elements already described in FIGS. 2 and 1 are designated by corresponding reference symbols.
  • the injection quantity error DMEL of the first bank reaches a connection point 410 and a connection point 420.
  • the injection quantity error of the second bank DMER likewise reaches the two connection points 410 and 420.
  • connection point 410 the sum of the two signals and in connection point 420 the difference of two signals formed.
  • the output signals of node 410 and 420 are divided by two.
  • the mean 140 of the two injection quantity errors of the two banks is thus fed to the filter 140.
  • the deviation from the mean value is fed to the filter 340.
  • the output signal of the characteristic map 144 is applied to a filter 430 on the one hand and to the two node 440 and 450 on the other.
  • the filter is preferably designed as a factor element.
  • the two connection points 440 and 450 are accordingly acted upon by the output signal of the characteristic diagram 344.
  • the output signal of the filter 430 reaches the limiter 132.
  • the signal QMLL is present at the output of the node 440 and the signal QMLR at the output of the node 450.
  • the mean value and half the difference, ie the deviation from the mean value are the individual errors in the characteristic diagrams 144 or 344 learned.
  • the three correction terms QME, QMLL and QMLR are determined from these variables by means of a suitable adaptive combination with a suitable choice of sign. This means that elements 430 and 132 can be specified depending on the operating point.
  • the two interventions on the air volume are symmetrical with respect to the mean with the opposite sign.
  • the maps 144 and / or 344 can alternatively also be designed as any learning functions.
  • a low-pass filter 140 is used instead of an integrator to learn the mean value. For this reason, the quantity error is never fully compensated for by the intervention in the fuel quantity. So there is always an intervention in the amount of air.
  • the transmission behavior of the filter 430 like the values of the limits of the limiter 132, can be predetermined depending on the operating state.
  • the correction takes place via a uniform intervention on the fuel quantity for all cylinders.
  • the correction by means of the intervention on the air volume is carried out individually for different groups of cylinders. It can be provided that the correction takes place for individual cylinders or together for several cylinders.
  • the number of correction values preferably corresponds to the number of air mass meters and / or the number of adjusting elements.

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Abstract

Es werden eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Steuerung einer Brennkraftmaschine, beschrieben. Ausgehend von Betriebskenngrössen wird eine erste Grösse, die die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge charakterisiert, und eine zweite Grösse, die die gewünschte einzuspritzende Kraftstoffmenge charakterisiert, ermittelt. Die erste Grösse wird mit der zweiten Grösse verglichen. Ausgehend von diesem Vergleich ist ein erster Korrekturwert zur Korrektur einer Kraftstoffmenge und ein zweiter Korrekturwert zur Korrektur einer Luftmenge vorgebbar. Der erste Korrekturwert wird auf einen Maximalwert begrenzt.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine
Stand der Technik
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine gemäß den Oberbegriffen der unabhängigen Ansprüche.
Ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine ist aus der nicht vorveröffentlichten DE 102 21 376 bekannt. Dort wird ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine beschrieben, bei dem ausgehend von Betriebskenngrößen ein Lambdawert des Abgases bestimmt wird. Dieser wird mit dem tatsächlichen Lambdawert verglichen und ausgehend von dem Vergleich wird ein Korrekturwert zur Korrektur eines Rraftstoffmengen- bzw. eines Luftmengensignals gerechnet.
Im Wesentlichen wird hier aus dem Sensorsignal eines Lambdasensors und eines Luftmassensensors eine die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge charakterisierende erste Größe bestimmt und mit einer die gewünschte einzuspritzende Kraftstoffmenge charakterisierenden zweiten Größe verglichen. Ausgehend von diesem Vergleich wird ein erster Korrektlirwert zur Korrektur einer Kraftstoffmenge und/oder ein zweiter Korrekturwert zur Korrektur einer Luftmenge vorgegeben.
Bei einem idealen fehlerfreien System müsste die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge der gewünschten Kraftstoffmenge entsprechen. Auf Grund von Toleranzen und/oder Alterungseffekten tritt der Fall ein, dass die gewünschte Kraftstoffmenge von der tatsächlich eingespritzten Kraftstoffmenge abweicht. Wird nun die der Brennkraftmaschine zugemessene Luftmenge abhängig von der gewünschten einzuspritzenden Kraftstoffmenge gesteuert und/oder geregelt, wird eine fehlerhafte Luftmenge eingestellt. Eine Steuerung abhängig von der tatsächlich eingespritzten Kraftstoffmenge ist nicht ohne weiteres möglich, da diese nur schwer erfassbar ist. Durch die Messung des Lambdawertes des Abgases und der der Brennkraftmaschine zugeführten Luftmenge kann die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge berechnet und mit der gewünschten einzuspritzenden Kraftstoffmenge verglichen werden. Ausgehend von der Abweichung dieser beiden Signale ergibt sich ein Korrekturwert. Mit diesem Korrekturwert kann nun auf das Luftsystem eingegriffen werden. Dies erfolgt beispielsweise derart, dass der Kraftstoffmengenwert, der dem Luftsystem zugeführt wird, mit dem entsprechenden Korrekturwert korrigiert wird. Des weiteren kann vorgesehen sein, dass direkt die Luftmenge entsprechend korrigiert wird. Alternativ zur Berechnung der Kraftstoffmenge können auch direkt die Lambdasignale oder andere Größen, die die Kraftstoffmenge charakterisieren, verwendet werden.
Alternativ kann auch vorgesehen sein, dass direkt in das Kraftstoffzumess-System derart eingegriffen wird, dass eine Kraftstoffmengengröße mittels des Korrekturwerts derart korrigiert wird, bis die einzuspritzende und die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge übereinstimmen. Eine solche direkte Korrektur der Kraftstoffmenge ist problematisch, da eine solche Korrektur zu einer Mengenerhöhung führen kann. Aus Sicherheitsgründen ist es daher nicht erwünscht, dass der direkte Mengeneingriff beliebig große Abweichungen korrigiert oder im gesamten Motorbetriebsbereich wirkt.
Diese Einschränkungen bestehen beim indirekten Eingriff, beispielsweise über die Luftsteuerung mittels einer Abgasrückführung, nicht. Da hinsichtlich der Emissionen der indirekte Eingriff gleichwertig oder besser ist, wird üblicherweise ein indirekter Eingriff auf die Luftmenge bevorzugt.
Erfindungsgemäß wurde erkannt, dass Fehler der Einspritzmenge sich unter Umständen negativ auf das Fahrverhalten auswirken können.
Erfindungsgemäß ist deshalb vorgesehen, dass der Korrekturwert auf die Kraftstoffmenge und/oder auf die Luftmenge einwirkt. Dabei wird der Korrekturwert, der auf dieKraftstoffmenge einwirkt, auf einen Maximalwert begrenzt. Mittels dieser Vorgehensweise können sowohl Auswirkungen auf die Abgasemissionen, als auch auf das Fahrverhalten kompensiert werden. Bei einer bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, dass der gesamte Fehler mittels eines direkten Eingriffs kompensiert wird. Ist dies nicht möglich, so wird der verbleibende Fehler mittels eines indirekten Eingriffs kompensiert. Der direkte Eingriff wirkt auf die Kraftstoffmenge und der indirekte Eingriff wirkt auf die Luftmenge.
Erfindungsgemäß wird der Mengenfehler der der Abweichung zwischen der tatsächlichen und der gewünschten Kraftstoffmenge entspricht, anteilig über einen direkten Eingriff in die Zumessung und eine Anpassung an die Luftmasse an den verbleibenden Mengenfehler kompensiert.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Art des Eingriffes abhängig vom Motorbetriebszustand erfolgt. Dies ist beispielsweise dadurch realisiert, dass die Begrenzung und damit der Anteil des direkten Eingriffs abhängig von Betriebszuständen vorgegeben wird und damit kontinuierlich verstellt wird. Als Betriebskenngrößen werden dabei vorzugsweise die Drehzahl und /oder eine die Last der Brennkraftmaschine charakterisierende Größe verwendet.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass der erste und/oder der zweite Korrekturwert adaptiert werden. Das heißt in Zuständen, in denen die Korrekturwerte ermittelt werden können, werden die Korrekturwerte abhängig vom Betriebszustand der Brennkraftmaschine in einem oder mehreren Kennfeldern abgelegt oder es werden Größen ermittelt und abgespeichert, die zur Berechnung der Korrekturwerte gemäß eines mathematischen Verfalirens verwendet werden können. In Zuständen, in denen die Korrekturwerte nicht ermittelt werden können, werden die abgespeicherten Korrekturwerte oder die abgespeicherten Größen verwendet.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung ist vorgesehen, dass die Zylinder der Brennkraftmaschine in wenigstens zwei Gruppen aufgeteilt sind, und dass für die unterschiedlichen Gruppen unterschiedliche zweite Korrekturwerte vorgegeben werden. Dies bedeutet, der mittlere Mengenfehler der beiden Gruppen wird durch einen Kxaftstoffmengeneingriff korrigiert. Die verbleibenden und/oder die individuellen Fehler der einzelnen Gruppen werden über einen indirekten Eingriff kompensiert. Vorzugsweise ist vorgesehen, dass bis zu einem bestimmten Fehler die Korrektur mittels eines Kraftstoffmengeneingriffs erfolgt. Bei größeren und/oder unsymmetrischen Fehlern erfolgt zusätzlich eine Korrektur mittels eines Luftmengeneingriffs.
Zeichnung
Die Erfindung wird nachstehend anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausfuhrungsformen erläutert.
Es zeigen
Figur 1 ein Blockdiagramm der erfindungsgemäßen Vorrichtung,
Figur 2 und
Figur3 jeweils eine Ausgestaltung für eine Brennkraftmaschine, bei der die Zylinder der Brennkraftmaschine in wenigstens zwei Gruppen aufgeteilt sind.
Im Folgenden wird die erfϊnduπgsgemäße Vorgehensweise am Beispiel der einzuspritzenden Kraftstoffmenge beschrieben. An Stelle der Kraftstoffmenge können auch andere Größen, die die Kraftstoffmenge charakterisieren, verwendet werden. Insbesondere können Momentengrößen, Kraftstoffvolumen und/oder die Ansteuerdauer entsprechender Stellglieder verwendet werden.
In Figur 1 ist eine Kraftstoffmengensteuerung mit 100 bezeichnet. Diese gibt abhängig von verschiedenen Eingangsgrößen, wie beispielsweise der Drehzahl der Brennkraftmaschine und einem Signal FP, das den Fahrerwunsch charakterisiert, eine gewünschte einzuspritzende Kraftstoffmenge MES vor. Diese wird im Folgenden auch als zweite Größe bezeichnet. Dieses Signal bezüglich der gewünschten einzuspritzenden Kraftstoffmenge gelangt über einen Verknüpfungspunkt 105 zu einem Kraftstoffmengenstellglied 110. Das Kraftstoffmengenstellglied 110 bestimmt den Zeitpunkt und das Ende und damit die Dauer der Kraftstoffzumessung. Vorzugsweise ist dieses als Magnetventil oder als Piezoaktor ausgebildet, der vorzugsweise in einem Injektor, einer Einspritzdüse, oder einem sonstigen Stellglied angeordnet ist. Eine Luftmengensteuerung 200 liefert ausgehend von verschiedenen Eingangsgrößen, wie beispielsweise der Drehzahl N der Brennkraftmaschine und einer die einzuspritzende Kraftstoffmenge charakterisierenden Größe MES ein Luftmengensignal MLS. Als Eingangsgröße für die einzuspritzende Kraftstoffmenge wird vorzugsweise das Ausgangssignal der Mengensteuerung 100 verwendet. Mit dem Ausgangssignal MLS der Luftmengensteuerung 200 wird über einen Verknüpfungspunkt 205 ein Luftmengenstellglied 210 beaufschlagt. Abhängig von dem Signal MLS bezüglich der gewünschten Frischluftmenge stellt das Luftmengenstellglied 210 die entsprechende Luftmenge ein. Hierbei handelt es sich bevorzugt um ein Stellglied zur Beeinflussung der rückgeführten Abgasmenge in Form eines Abgasrückfuhrstellers, einer Drosselklappe, die die der Brennkraftmaschine zugeführte Luftmenge beeinflusst, und/oder einen Lader.
Eine Kraftstoffmengenberechnung 120 bestimmt ausgehend von verschiedenen Eingangsgrößen eine die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge charakterisierende Größe MEI, die im Folgenden auch als erste Größe bezeichnet wird. Als Eingangsgröße verarbeitet die Kraftstoffmengenberechnung insbesondere ein Signal L, das die Sauerstoffkonzentration im Abgas charakterisiert und ein Signal MLI, das die der Brennkraftmaschine zugeführte Luftmenge charakterisiert. Die beiden Signale werden vorzugsweise von Sensoren, insbesondere einer Lambdasonde und einem Luftmassenmesser, bereitgestellt. Alternativ können diese Signale auch ausgehend von anderen Größen bestimmt werden.
Neben den in Figur 1 dargestellten Eingangsgrößen können von der Kraftstoffmengensteuerung, der Luftmengensteuerung und der Kraftstoffmengenberechnung noch weitere Eingangsgrößen berücksichtigt werden.
Die erste und die zweite Größe MES und MEI gelangen mit unterschiedlichen Vorzeichen zu einem Verknüpfungspunkt 125. Das Ausgangssignal DME des Verknüpfungspunktes gibt die Abweichung zwischen der tatsächlich eingespritzten Kraftstoffmenge und der gewünschten einzuspritzenden Kraftstoffmenge an. Dieses Signal DME bezüglich des Einspritzmengenfehlers gelangt über einen Integrator 130 und einen Begrenzer 132 zu einem ersten Kennfeld 134. Mit dem Ausgangssignal QME des ersten Kennfeldes wird der zweite Eingang des Verknüpfungspunktes 105 beaufschlagt. Der Begrenzer 132 beaufschlagt wiederum den Integrator 130 mit einem Signal. Sowohl dem Begrenzer 132, als auch dem Kennfeld 134 werden verschiedene _ (s _
Betriebskenngrδßen, wie beispielsweise die Drehzahl N der Brennkraftmaschine und weitere Größen zugeführt.
Ferner gelangt das Signal DME bezüglich des Einspritzmengenfehlers über einen Filter 140 und einen Vorzeichen-Invertierer 142 zu einem zweiten Kennfeld 144, mit dessen Ausgangssignal QML der zweite Eingang des Verknüpfungspunktes 205 beaufschlagt wird. Dem zweiten Kennfeld 144 werden ebenfalls verschiedene Signale bezüglich verschiedener Betriebskenngrößen wie beispielsweise der Drehzahl N zugeführt.
Der Integrator 130 und der Begrenzer 132 wirken als Integralregler mit Ausgangsgrößenbegrenzung und Anti-Windup-Funktion. Dies bedeutet, der Einspritzmengenfehler wird von dem Integrator 130 aufintegriert. Bei Erreichen des Begrenzungswertes des Begrenzers 132 wird der Integrator angehalten, dies wird durch die Verbindung zwischen dem Begrenzer und dem Integrator 130 angedeutet. Sobald der Begrenzungswert des Begrenzers 132 erreicht wird, bleibt das Ausgangssignal des Begrenzers auf dem erreichten Wert.
Der Begrenzungswert des Begrenzers 132, auf den das Ausgangssignal des Integrators 130 begrenzt wird, ist erfindungsgemäß bei einer Ausgestaltung abhängig vom Betriebszustand der Brennkraftmaschine vorgebbar. Vorzugsweise wird der Begrenzungswert abhängig von der Drehzahl N der Brennkraftmaschine und/oder weiteren Betriebskenngrößen vorgegeben.
Das Ausgangssignal des Begrenzers 132 ist derjenige Mengenfehler, der durch einen direkten Eingriff auf die Kraftstoffmenge kompensiert werden soll. Dieser wird in dem nachfolgenden ersten Kennfeld 134 adaptiert. Dies bedeutet, wird ein bestimmter Betriebspunkt der Brennkraftmaschine erreicht, der vorzugsweise durch die Drehzahl und die Last definiert ist, so wird ausgehend von dem Vergleich zwischen der ersten und der zweiten Größe der Einspritzmengenfehler ermittelt und aufintegriert sowie begrenzt. Der so ermittelte Wert wird dann abhängig vom Betriebspunkt in dem Kennfeld 134 abgespeichert.
Erfindungsgemäß ist nun vorgesehen, dass nur in bestimmten Betriebsbereichen eine Korrektur der Kraftstoffmenge erfolgen soll. Dies wird dadurch gewährleistet, dass in den anderen Betriebsbereichen, in denen keine Kraftstoffmengenkorrektur erfolgen soll, der Begrenzungswert auf Null gesetzt wird. In den übrigen Betriebspunkten wird die Kraftstoffzumessung und damit das Fahrverhalten adaptiert. In den übrigen Betriebspunkten oder in Betriebspunkten, in denen der Begrenzer aktiv ist, d.h. der Fehler durch die Kraftstoffmengenkorrektur nicht vollständig korrigiert werden kann, erfolgt zusätzlich eine Korrektur der Luftmenge. D.h., es wird entweder lediglich die Kraftstoffmenge korrigiert oder lediglich die Luftmenge oder es werden beide Mengen korrigiert.
Dies bedeutet, dass für unterschiedliche Betriebspunkte die Begrenzung kontinuierlich verstellt werden kann. Der verbleibende Mengenfehler wird dabei automatisch über die Luftmenge kompensiert.
Falls der Integrator die Begrenzung erreicht, wird der Einspritzmengenfehler nicht vollständig über die Kraftstoffzumessung korrigiert. Dementsprechend bleibt das Eingangssignal des Integrators ungleich Null, d.h. der Einspritzmengenfehler ist ungleich Null. Dieser verbleibende Einspritzmengenfehler wird über die Luftmenge kompensiert. Die Vorzeichen der beiden Eingriffe unterscheiden sich dabei, dies wird durch den Invertierter 142 gewährleistet. Über den Filter 140, der vorzugsweise als Tiefpassfilter realisiert ist, lässt sich die Dynamik des Luftzweiges unabhängig von der Kraftstoffmengenzumessung applizieren. Vorzugsweise weist der Luftmengenzweig ein dynamisch langsameres Verhalten auf, damit das Lernen der Kraftstoffmengenkorrektur nicht unnötig beeinflusst wird.
In Betriebspunkten, in denen die erste Größe MEI bekannt ist, werden die Korrekturwerte QME für die einzuspritzende Kraftstoffmenge und QML für die Luftmenge berechnet und abhängig vom jeweiligen Betriebspunkt in den Kennfeldern 134 und 144 abgespeichert, d.h. gelernt. Liegt die erste Größe MEI nicht vor, dies ist beispielsweise dann der Fall, wenn das Lambdasignal keine zuverlässigen Werte liefert, werden die in den Kennfeldern 134 und 144 abgespeicherten Wert zur Korrektur der Kraftstoffmenge und/oder der Luftmenge verwendet.
Anstelle der Kennfelder 134 und 144 können auch andere Lernfunktionen oder adaptive Verfahren eingesetzt werden. In der Figur 2 ist eine weitere Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorgehensweise dargestellt. Diese Vorgehensweise ist insbesondere für spezielle sogenannte V-Motoren vorgesehen, die im Wesentlichen aus zwei Reihenmotoren bestehen, welche eine gemeinsame Kurbelwelle besitzen. Diese Ausfuhrungsform ist aber nicht nur auf solche Motoren beschränkt, sie ist generell bei Brennkraftmaschinen einsetzbar, bei denen die Zylinder der Brennkraftmaschine unterschiedlichen Bänken/Gruppen zugeordnet sind, wobei jeder der Bänke/Gruppen jeweils ein Stellelement zur Beeinflussung der Luftmenge zugeordnet ist. Ferner ist die Vorgehensweise auch auf eine größere Anzahl von Bänken anwendbar. Insbesondere ist die Vorgehensweise auch einsetzbar, wenn jedem Zylinder ein Stellelement zur Beeinflussung der Luftmenge zugeordnet ist.
Bereits in Figur 1 beschriebene Elemente sind mit entsprechenden Bezugszeichen bezeichnet. Im Wesentlichen unterscheidet sich die Ausgestaltung der Figur 2 von der Figur 1 darin, dass zwei Mengenberechnungen 120 für die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge vorgesehen sind. Die Mengenberechnung für die erste Bank ist entsprechend wie in Figur 1 bezeichnet. Die Mengenberechnung für die zweite Bank ist mit 320 bezeichnet. Die erste Größe, die der ersten Bank zugeordnet ist, wird im Folgenden als MEIL und die erste Größe, die der zweiten Bank zugeordnet ist, mit MEIR bezeichnet. Der Verknüpfungspunkt 125 der ersten Bank entspricht dem Verknüpfungspunkt 325 der zweiten Bank. Der Mengenfehler der ersten Bank ist mit DMEL und der Mengenfehler der zweiten Bank mit DMER bezeichnet. Die Elemente 140, 142, 144 und 205 der ersten Bank sind bei der zweiten Bank mit 340, 342, 344 und 305 bezeichnet. Die Funktionsweise dieser Elemente entspricht der Funktionsweise der entsprechenden Elemente der Figur 1.
Dem Integrator 130 wird das Ausgangssignal einer Divisionseinrichtung 350 zugeleitet, die das Ausgangssignal der Verknüpfung 160 verarbeitet. Dem Verknüpfungspunkt 160 werden der Einspritzmengenfehler der ersten Bank DMEL und der Einspritzmengenfehler der zweiten Bank DMER zugeführt. D.h. dem Integrator wird der Mittelwert der beiden Einspritzmengenfehler der beiden unterschiedlichen Bänke zugeleitet. Dabei ist selbstverständlich, dass die Eingangssignale der Mengenberechnung 120 bzw. 320 durch unterschiedliche Sensoren, die den einzelnen Bänken zugeordnet sind, bereitgestellt werden. _ Q -
Erfindungsgemäß ist nun vorgesehen, dass die Vorgehensweise der Figur 1 im Wesentlichen auf eine der Bänke übertragen wird, d.h. die Einzelelemente doppelt ausgelegt werden. Dabei erfolgt die Korrektur der Kraftstoffmenge einheitlich für beide Bänke. Dies ist erforderlich, da eine unterschiedliche Korrektur zu Störungen mit anderen Regelungen oder Steuerungen führen würde. Wird bei der Kraftstoffmengenkorrektur die Begrenzung erreicht, so werden die verbleibenden bankindividuellen Restfehler über die Luftmengeneingriffe kompensiert. Entsprechendes gilt, wenn unterschiedliche Einspritzmengenfehler für die unterschiedlichen Bänke auftreten. In diesem Fall wird der mittlere Fehler durch den Kraftstoffmengeneingriff kompensiert, und die bankindividuellen Restfehler werden zusätzlich durch die Luftmengeneingriffe kompensiert.
In der Figur 3 ist eine weitere Ausführungsform dargestellt. Sie entspricht im Wesentlichen von der Funktionalität der Ausführungsfigur 2, erfordert aber einen geringeren Aufwand an Rechnerlaufzeit und an Speicherplatzbedarf. Bereits in Figur 2 und 1 beschriebene Elemente sind mit entsprechenden Bezugszeichen bezeichnet. Der Einspritzmengenfehler DMEL der ersten Bank gelangt zu einem Verknüpfungspunkt 410 und zu einem Verknüpfungspunkt 420. Entsprechend gelangt der Einspritzmengenfehler der zweiten Bank DMER ebenfalls zu den beiden Verknüpfungspunkten 410 und 420. Im Verknüpfungspunkt 410 wird die Summe der beiden Signale und im Verknüpfungspunkt 420 die Differenz der beiden Signale gebildet. In den anschließenden Divisionseinrichtungen 415 bzw. 425 werden die Ausgangssignale der Verknüpfungspunkte 410 bzw. 420 durch zwei dividiert. Dem Filter 140 wird somit der Mittelwert der beiden Einspritzmengenfehler der beiden Bänke zugeführt. Dem Filter 340 wird die Abweichung vom Mittelwert zugeführt. Mit dem Ausgangssignal des Kennfeldes 144 wird zum einen ein Filter 430 und zum anderen die beiden Verknüpfungspunkte 440 und 450 beaufschlagt. Der Filter ist vorzugsweise als Faktorglied ausgebildet. Entsprechend werden von dem Ausgangssignal des Kennfeldes 344 die beiden Verknüpfungspunkte 440 und 450 beaufschlagt. Das Ausgangssignal des Filters 430 gelangt zu dem Begrenzer 132. Am Ausgang des Verknüpfungspunktes 440 liegt das Signal QMLL und an dem Ausgang des Verknüpfungspunktes 450 das Signal QMLR an.
Erfindungsgemäß werden bei dieser Ausführungsform der Mittelwert und die halbe Differenz, d.h. die Abweichung vom Mittelwert der Einzelfehler in den Kennfeldern 144 bzw. 344 gelernt. Aus diesen Größen werden die drei Korrekturterme QME, QMLL und QMLR durch geeignete adaptive Verknüpfung mit geeigneter Vorzeichenwahl bestimmt. Das heißt die Elemente 430 und 132 sind abhängig vom Betriebspunkt vorgebbar. Dabei sind die beiden Eingriffe auf die Luftmenge symmetrisch bezüglich des Mittelwerts mit umgekehrten Vorzeichen. Die Kennfelder 144 und/oder 344 können alternativ auch als beliebige Lernfunktionen ausgebildet sein.
Zum Lernen des Mittelwerts wird kein Integrator, sondern ein Tiefpassfilter 140 verwendet. Aus diesem Grund wird der Mengenfehler nie vollständig über den Eingriff auf die Kraftstoffmenge kompensiert. Es wirkt also stets gleichzeitig ein Eingriff auf die Luftmenge. Das Übertragungsverhalten des Filters 430 ist ebenso wie die Werte der Begrenzungen des Begrenzers 132 abhängig vom Betriebszustand vorgebbar.
Bei den Ausführungsformen der Figuren 2 und 3 erfolgt die Korrektur über einen einheitlichen Eingriff auf die Kraftstoffmenge für alle Zylinder. Die Korrektur mittels des Eingriffs auf die Luftmenge erfolgt individuell für verschiedene Gruppen von Zylindern. Dabei kann vorgesehen sein, dass die Korrektur für einzelne Zylinder erfolgt oder für mehrere Zylinder gemeinsam. Vorzugsweise entspricht die Anzahl der Korrekturwerte der Anzahl der Luftmassenmesser und/oder der Anzahl der Stellelemente.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Steuerung einer Brennkraftmaschine, bei dem ausgehend von Betriebskenngrößen eine erste Größe, die die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge charakterisiert, und eine zweite Größe, die gewünschte einzuspritzende Kraftstoffmenge charakterisiert, ermittelt werden, wobei die erste Größe mit der zweiten Größe verglichen und ausgehend von diesem Vergleich ein erster Korrekturwert zur Korrektur einer Kraftstoffmenge und ein zweiter Korrekturwert zur Korrektur einer Luftmenge vorgebbar ist, wobei der erste Korrekturwert auf einen Maximalwert begrenzt wird.
2. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste und/oder der zweite Korrekturwert adaptiert werden.
3. Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Maximalwert abhängig von Betriebskenngrößen vorgebbar ist.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste und/oder der zweite Korrekturwert abhängig von Betriebskenngrößen abgespeichert wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Korrekturwert zeitlich gegenüber dem ersten Korrekturwert verzögert wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zylinder der Brennkrafmaschine in wenigstens zwei Gruppen aufgeteilt sind, und dass für die unterschiedlichen Gruppen unterschiedliche zweite Korrekturwerte vorgegeben werden.
7. Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine, mit Mitteln, die ausgehend von Betriebskenngrößen eine erste Größe, die die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge charakterisiert, und eine zweite Größe, die die gewünschte einzuspritzende Kraftstoffmenge charakterisiert, ermitteln, und die die erste Größe mit der zweite Größe vergleichen und ausgehend von diesem Vergleich einen ersten Korrekturwert zur Korrektur einer Kraftstoffmenge und einen zweiten Korrekturwert zur Korrektur einer Luftmenge vorgeben, wobei Begrenzungsmittel vorgesehen sind, die den ersten Korrekturwert auf einen Maximalwert begrenzen.
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005047350A1 (de) * 2005-10-04 2007-04-05 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine
DE102006033869B3 (de) 2006-07-21 2008-01-31 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zur Diagnose der zylinderselektiven Ungleichverteilung eines Kraftstoff-Luftgemisches, das den Zylindern eines Verbrennungsmotors zugeführt wird
EP2159777A3 (de) 2008-05-30 2016-05-04 HERE Global B.V. Datenfilterung zur Identifizierung von Orten potentiell gefährlicher Bedingungen zum Fahrzeugbetrieb und deren Verwendung
DE102010031323A1 (de) 2009-09-21 2011-03-24 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
DE102012204353A1 (de) * 2012-03-20 2013-09-26 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Überwachung von Gas-Sensoren
DE102013204049A1 (de) 2013-03-08 2014-09-11 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Lambda-Wertes mit einer Breitband-Lambda-Sonde einer Brennkraftmaschine insbesondere eines Kraftfahrzeugs
DE102013216156A1 (de) 2013-08-14 2015-02-19 Robert Bosch Gmbh Vereinfachung des elektrischen Systems von Brennstoffzellen durch Verarmung der Kathodenversorgung

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4725954A (en) * 1984-03-23 1988-02-16 Nippondenso Co., Ltd. Apparatus and method for controlling fuel supply to internal combustion engine
JP3510021B2 (ja) * 1995-09-29 2004-03-22 松下電器産業株式会社 内燃機関の空燃比制御装置
US5931138A (en) 1996-02-23 1999-08-03 Nissan Motor Co., Ltd. Engine torque control apparatus
DE19831748B4 (de) 1998-07-15 2009-07-02 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine
JP3487192B2 (ja) * 1998-09-03 2004-01-13 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の空燃比制御装置
JP3610839B2 (ja) * 1999-09-27 2005-01-19 株式会社デンソー 内燃機関の空燃比制御装置
JP2001107779A (ja) * 1999-10-07 2001-04-17 Toyota Motor Corp 内燃機関の空燃比制御装置
DE10105704C2 (de) * 2001-02-08 2003-02-27 Siemens Ag Verfahren zur Steuerung einer Brennkraftmaschine
JP3876722B2 (ja) 2001-06-28 2007-02-07 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の蒸発燃料処理装置
DE10154151A1 (de) * 2001-11-03 2003-05-15 Daimler Chrysler Ag Verfahren zum Betrieb einer Brennkraftmaschine mit Abgasturbolader und Abgasrückführungseinrichtung
ITTO20020143A1 (it) * 2002-02-19 2003-08-19 Fiat Ricerche Metodo e dispositivo di controllo dell'iniezione in un motore a combustione interna, in particolare un motore diesel provvisto di un impiant
DE10221376B4 (de) 2002-05-14 2013-05-23 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2005008048A1 *

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Publication number Publication date
DE502004008217D1 (de) 2008-11-20
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EP1646777B1 (de) 2008-10-08
US7320309B2 (en) 2008-01-22
WO2005008048A1 (de) 2005-01-27
DE10331159A1 (de) 2005-01-27
CN100538052C (zh) 2009-09-09
JP2007506896A (ja) 2007-03-22

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