EP1642023B1 - Verbindung für hochdruckräume von kraftstoffinjektoren - Google Patents
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- EP1642023B1 EP1642023B1 EP04726428A EP04726428A EP1642023B1 EP 1642023 B1 EP1642023 B1 EP 1642023B1 EP 04726428 A EP04726428 A EP 04726428A EP 04726428 A EP04726428 A EP 04726428A EP 1642023 B1 EP1642023 B1 EP 1642023B1
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- F02M2200/03—Fuel-injection apparatus having means for reducing or avoiding stress, e.g. the stress caused by mechanical force, by fluid pressure or by temperature variations
Definitions
- DE 101 52 261 A1 discloses a connection point of a high-pressure accumulator designed as a high-pressure chamber of a high-pressure injection system for motor vehicles.
- the pressurized space is a high-pressure accumulator in the form of a common rail of a diesel injection system.
- the high-pressure accumulator is formed by a hollow body, in which opens a transverse bore.
- To increase the compressive strength is proposed to attach to the outer and / or inner surface of the hollow body one or more notches and / or recesses for stress relief of the pressurized hollow body.
- the notches and recesses are mounted in the vicinity of the transverse bores or extend in the axial direction close to the transverse bore.
- Another high-pressure accumulator in the form of a common rail for a diesel injection system is known from US 6,520,155 B1.
- the main body of the high-pressure accumulator has at least two connecting openings, which are arranged diametrically opposite one another, so that in the interior the point of confluence of the transverse bore can simply be rounded off in terms of manufacturing technology.
- the document DE 199 48 339 C1 also relates to a connection point to a common rail of a diesel injection system, wherein at least two substantially circular-cylindrical recesses are executed in the interior of the base body, so that the transverse bore introduced into the base body into the recess and not in the Cylinder wall of the interior of the high pressure accumulator opens.
- the document DE 102 18 904 A1 has a fuel injection device for internal combustion engines with a fuel injector, which can be supplied by a high-pressure fuel source, with a pressure intensifier designed as a pressure booster. Between the fuel injector and the high-pressure fuel source, the pressure translation device having a movable pressure booster piston is connected.
- the pressure booster piston separates a connectable to the high-pressure fuel source space from a high-pressure chamber connected to the fuel injector. By filling a back space (differential pressure chamber) of the pressure booster device with fuel or by emptying the back space of fuel, the fuel pressure in the high-pressure chamber can be varied.
- the fuel injector has a movable closing piston for opening and closing injection openings.
- the closing piston protrudes into a closing pressure chamber, so that the closing piston can be acted upon by fuel pressure in order to achieve a force acting on the closing piston in the closing direction.
- the closing pressure chamber and the rear space are formed by a common closing pressure-return chamber, wherein all portions of the closing pressure-return space are permanently interconnected to exchange fuel.
- a high-pressure chamber communicates with the high-pressure fuel source in such a way that in High pressure chamber, apart from pressure oscillations, constantly at least the fuel pressure of the high-pressure fuel source may be present, wherein the pressure chamber and the high-pressure chamber are formed by a common injection space. All sections of the injection space are permanently connected to each other for the exchange of fuel.
- a pressure-reinforced fuel injection device with internal control line can be removed.
- the fuel injector which communicates with a high pressure source, has a multi-part injector body. In this one is actuated via a differential pressure chamber actuated pressure intensifier whose pressure booster piston separates a working space of the differential pressure chamber.
- the fuel injection device can be actuated via a switching valve.
- a pressure change in the differential pressure chamber of the pressure booster via a central control line which extends through the pressure booster piston.
- the central control line is guided through the working space of the pressure booster and sealed against this via a high-pressure-tight connection.
- DE 196 11 884 A1 relates to a fuel injection valve for internal combustion engines.
- This comprises a valve member in an axially displaceable piston-shaped valve member.
- This has at its combustion chamber end a valve sealing surface which cooperates to open up an injection cross-section with a provided on the combustion chamber end of the bore valve seat. Further, this has a pointing in the direction of valve sealing surface pressure shoulder, through which the valve member is divided into a larger diameter in the bore slidably guided guide member and a smaller diameter free shaft portion.
- valve body is traversed by a pressure channel, which opens radially outward of the bore in the valve seat facing away from the end of the pressure chamber.
- the pressure shoulder on the valve member constantly immersed so far in the guide portion of the bore, that at the pressure chamber adjacent the end of the guide portion of the bore an annular gap between the valve member and the wall of the bore remains. In this a counterforce is built up on a remaining between the bore and the pressure channel web.
- the differential pressure chamber is connected by a generally horizontal bore to a second valve-carrying bore.
- the production of horizontal drilling turns out to be extremely difficult. Time-consuming and expensive processes such as electrochemical sinking or erosion must be used here.
- electrochemical sinking or erosion must be used here.
- occur at the Verschneidungsstellen between the back space and the horizontal bore the highest stresses in the component.
- a higher surface quality and a rounding of production-related resulting edges are no longer sufficient for the desired still to be increased system pressures to obtain durable components.
- the known from DE 102 47 903 A1 inside central control line requires a higher manufacturing and assembly costs than simple holes within the injector.
- the connection of the differential pressure chamber to the control line constitutes a potential weak point. Since the control valve for operating the pressure intensifier is arranged above the pressure intensifier for reasons of space, the control line is guided laterally past the pressure intensifier.
- the connection between the differential pressure chamber (back space) and the control line which is usually designed as a bore and leads to the valve, represented by a circumferential groove or a side pocket in the cylindrical rear space of the booster.
- the voltage overshoot can be significantly reduced, so that realize with such a fuel injector with optimized connection between the high-pressure chambers at the pressure booster higher injection pressures to let.
- Another advantage of the proposed solution according to the invention is to be seen in that a tolerance insensitive Verschneidungsstelle between the groove or the pocket and the bore formed as a control line is achieved, since purely mechanical, machining production method for producing the groove or pocket can be used.
- FIG. 1 is a schematic illustration of a pressure booster whose working space is separated from a pressure-relieving or pressurizable differential pressure chamber via a booster piston.
- the pressure booster 1 comprises a compression chamber 5 formed in its body 11.
- the booster piston 3 separating the differential pressure chamber 4 (back space) from the working space 2 comprises a first end face 6 and a first end face 6
- the compression chamber 5 limiting the second end face 7.
- the working space 2 of the pressure booster 1 with system pressure (P rail ) is applied.
- the system pressure (p rail ) also prevails in the compression chamber 5 of the pressure booster 1, which is shown in its deactivated position 8 in FIG. 1, the system pressure level p rail also prevails.
- the pressure booster 1 is therefore pressure-balanced, since the pressure forces acting on the second end face 7 and the annular surface in the differential pressure arm 4 of the pressure amplifier 1 correspond to the pressure force acting on the first end face 6 of the booster piston 3.
- FIG. 2 shows a pressure amplifier according to the representation in FIG. 1 in its activated state.
- the booster piston 3 moves into the compression space due to the pressure force acting on its first end face 6 in the working space 2, which is generated by the system pressure (p rail ) 5 on.
- the second end face 7, which delimits the compression space 5 of the pressure booster 1 compresses the fuel supply contained in the compression space 5 to an elevated pressure level (p amplified ) which can be achieved in the direction of an inlet 10 to one in FIG. 2, in accordance with the design ratio of the pressure booster piston 3 directed injection valve member is passed.
- Figure 3 shows a half section through a body of a pressure intensifier according to the prior art.
- the pressure booster 1 comprises a body 11 in which a control line 12 designed as a bore runs. Trained as a bore control line 12 is connected via a horizontal bore 13 with the differential pressure chamber 4 (back space) of the booster 1 in combination.
- a first Verschneidungsstelle 15 forms with the bore formed as a control line 12 and the horizontal bore 13 and a second critical Verschneidungsstelle 16 between the horizontal bore 13 and the rear space 4 of the booster 1 from.
- the highest voltages occur during operation of the pressure booster 1, which affect the continuous operating stability of such a pressure booster 1 with horizontal bore 13 crucial.
- the compression chamber 5 is shown, branches off from the under an adjusting depending on the design of the booster 1 angle of the inlet 10 to an injection valve member, not shown in Fig. 3.
- FIG 4 shows an embodiment according to the invention of a connection between the control line 12 designed as a bore and a differential pressure chamber (back space) of a pressure booster.
- a circulation groove 18 can be formed at the lower end of the differential pressure chamber 4 of the pressure intensifier 1 or a cylindrically shaped pocket 19.
- the cylindrically shaped pocket 19 adjusts itself to a first bore intersection 17, while a second bore intersection 22 is formed between the differential pressure space 4 (rear space) of the pressure booster 1 and the cylindrically shaped pocket 19 or the circumferential groove 18.
- the differential pressure chamber 4 is limited at its lower end by an annular surface 20; in half section of FIG. 4 is shown at the lower end of the body 11 of the booster 1 of the compression chamber 5, from the lower an angle of inclination of the inlet 10 branches off to the injection valve member, not shown in Fig. 4.
- FIG. 5 shows a boundary wall of a high-pressure container with a cylindrically shaped pocket shown in an extended position of 180 °.
- connection of the control line 12 designed as a bore to the differential pressure chamber 4 is designed as a cylindrically shaped pocket 19 which exhibits no notch effect.
- the connection of the differential pressure chamber 4 to the formed as a bore control line 12 of FIG. 3 by means of a horizontal bore 13 results from the invention shown in Fig. 5 Forming the connection only a notch action point 23 along the bore 12, at which compared to Both results in accordance with FIG. 3 notch action points 15 and 16, sets a significantly lower voltage level.
- connection of the differential pressure chamber to a control line designed as a bore is represented by means of a circumferential groove.
- a connection of the differential pressure chamber to a bore formed as a control line 12 is shown in unwound 21 position wall of a high-pressure chamber such as a differential pressure chamber 4 of a pressure booster 1 also shown in a stretched circumferential groove 18.
- the circumferential groove 18 is not kerb Angelsok, along the bore 12 forms the notch action point 23, which represents the location at which the maximum stresses 24 occur.
- those in the component, i. Tangential voltages occurring in the body 11 in the unwound layer 21 of the body 11 are shown as Zuditionen.
- a circumferential groove 18 in FIG. 6 weakens the overall cross-section of the body 11 somewhat, the circumferential groove 18 does not act like a notch under tensile load with respect to the resulting mechanical load. As a result, a voltage increase at the notch action point 23 is avoided, so that only one notch action point 23 is formed, which represents the location 24 at which the maximum stresses occur. Compared to the embodiment according to FIG. 3 with the embodiment of the connection as a horizontal bore 13, however, a considerably lower stress level arises at the notch action point 23.
- connection between the control line formed as a bore 12 and a high-pressure container, however, designed as a cylindrically shaped pocket 19 offers the advantage that the cylindrically shaped pocket 19 causes a smaller dead volume compared to a circumferential groove 18, i. the high-pressure vessel when forming the connection as a cylindrically shaped pocket 19 can be filled with a smaller volume. If the dead volume can be reduced, for example, in the differential pressure chamber 4 of the pressure booster 1, this advantageously leads to an increase in the efficiency; Furthermore, the hydraulic tuning can be improved and last but not least - in the case of a booster - smaller Abêtmengen be moved when activating the booster.
- Fig. 7.1 is a connection of a differential pressure chamber to a bore formed as a control line by means of a horizontal bore removed.
- the differential pressure chamber 4 is constructed symmetrically to an axis of symmetry 25.
- the control line 12 and the differential pressure chamber 4 are connected to each other via the horizontal bore 13, so that the first Verschneidungsstelle 15 between the horizontal bore 13 and the control line 12 results, and the second Verschneidungsstelle 16 through the horizontal bore 13 and the differential pressure chamber 4 (rear space) is shown ,
- the notch effects formed at the Verschneidungsstelle 15 add up, so that sets a first, very high voltage level ⁇ max, 1 during operation of the pressure booster.
- connection of the differential pressure chamber (rear space) to the control line designed as a bore is formed by a cylindrically shaped pocket.
- the cylindrically shaped pocket 19 is formed in the lower region of the differential pressure chamber 4 in its inner wall.
- the cylindrically shaped pocket 19 forms the attachment point between the control line 12 formed as a bore and the differential pressure chamber 4 (rear space) in the body 11.
- the control line 12 can be designed both as a blind bore (FIG. 7.1) and as a through bore 12.1. Due to the shape of the attachment point as a cylindrically shaped pocket 19, a first bore intersection 17 sets in which represents the notch action point 23. In comparison to the illustration according to FIG. 7.1, only one notch effect contribution through the bore intersection 17 is shown.
- This stress concentration point 23 represents the location 24 represents, at which a maximum stress ⁇ max, 2 occurs, which significantly added under the occurring in Fig. 7.1 maximum stress ⁇ max, 1.
- the cylindrically shaped pocket 19 is formed in the lower portion of the inner wall of the differential pressure chamber 4 (back space) in the body 11 and also provides only a small increase in the dead volume within the differential pressure chamber 4.
- the maximum height of the cylindrically shaped pocket 19 is identified by reference numeral 30; the cylindrically shaped pocket 19 extends symmetrically semicircular and runs in outlet areas 31 in the inner wall of the differential pressure chamber 4 (rear space).
- the notch effect occurring at the second bore intersection 22 between the cylindrically shaped pocket 19 and the wall of the differential pressure chamber 4 is negligible compared to the stress exaggeration caused by the notch effect at the first bore intersection 17.
- Fig. 7.3 shows the impact variant in cross section, in which the connection of the bore formed as a control line to the differential pressure chamber via a circumferential groove in the pressurized body.
- the first hole intersection 17 marks the transition point of the bore 12 formed as a control line to the circumferential groove 18;
- a second bore intersection 22 sets in which represents the transitional area between the differential pressure chamber 4 (rear space) and the circumferential groove 18.
- the lower annular surface of the circumferential groove 18 is identified by reference numeral 20.
- To the circumferential groove 18 more holes 33 may be connected, one of which is shown in Fig. 7.3.
- the intersection 17 between the control line 12 designed as a bore and the circumferential groove 18 represents the notch action point 23, which represents the location 24 of the maximum stress ⁇ max, 3 .
- the maximum stress ⁇ max, 3 occurring in the embodiment according to FIG. 7.3 is again reduced.
- the contour of the circumferential groove 18 and the cylindrically shaped pocket 19 may be arcuate, angular, formed with rounded corners or in other geometry.
- FIGS. 5, 6 and 7.2 and 7.3 of connection sites between high-pressure-carrying spaces and a bore extending essentially vertically through a body avoid sharp-edged transitions and thus permit a reduction of the occurring stress level.
- the reduction of the maximum voltage occurring in the body 11 due to tangential stress when pressurizing the differential pressure chamber 4 (back space), for example, a pressure booster 1 allows on the one hand a further increase in the pressure level within the body 11, on the other hand, while maintaining the currently prevailing pressure levels, an extension of the service life of a pressurized body 11th ,
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Abstract
Description
- Zum Einbringen von Kraftstoff in direkt einspritzende Verbrennungskraftmaschinen werden hubgesteuerte Einspritzsysteme mit Hochdruckspeicherraum (Common Rail) sowie Pumpe-Düse-Systeme oder auch Pumpe-Leitung-Düse-Systeme eingesetzt. Bei Kraftstoffeinspritzsystemen mit Hochdruckspeicherraum kann in vorteilhafter Weise der Einspritzdruck an Last und Drehzahl einer Verbrennungskraftmaschine in weiten Betriebsbereichen angepasst werden. Zur Reduzierung der Emissionen und zur Erzielung einer hohen spezifischen Leistung ist ein hoher Einspritzdruck erforderlich. Das erreichbare Druckniveau von HochdruckkraftstoiFpumpen ist aus Festigkeitsgründen begrenzt, so dass zur weiteren Drucksteigerung bei Kraftstoffeinspritzsystemen Druckverstärker in den Kraftstoffinjektoren zum Einsatz kommen.
- Aus DE 101 52 261 A1 ist eine Anbindungsstelle eines als Hochdruckspeicher ausgeführten hochdruckbeaufschlagten Raumes eines Hochdruckeinspritzsystems für Kraftfahrzeuge bekannt. Bei dem hochdruckbeaufschlagten Raum handelt es sich um einen Hochdruckspeicher in Form eines Common-Rails einer Dieseleinspritzanlage. Der Hochdruckspeicher wird dabei durch einen Hohlkörper gebildet, in den eine Querbohrung einmündet. Zur Erhöhung der Druckfestigkeit wird vorgeschlagen, an der Außen- und/oder Innenfläche des Hohlkörpers eine oder mehrere Einkerbungen und/oder Aussparungen zur Spannungsentlastung des unter Druck stehenden Hohlkörpers anzubringen. Die Einkerbungen und Aussparungen sind dabei in der Nähe der Querbohrungen angebracht oder erstrecken sich in axialer Richtung nahe an die Querbohrung heran.
- Ein weiterer Hochdruckspeicher in Form eines Common-Rails für eine Dieseleinspritzanlage ist aus US 6,520,155 B1 bekannt. Um höheren Drücken Stand zu halten, weist der Grundkörper des Hochdruckspeichers mindestens zwei Verbindungsöffnungen auf, die einander diametral gegenüberliegend angeordnet sind, so dass im Inneren die Einmündungsstelle der Querbohrung fertigungstechnisch einfach abgerundet werden kann.
- Das Dokument DE 199 48 339 C1 bezieht sich ebenfalls auf eine Anbindungsstelle an ein Common-Rail einer Dieseleinspritzanlage, wobei im Inneren des Grundkörpers mindestens zwei im Wesentlichen kreiszylindrische Ausnehmungen ausgeführt sind, so dass die in den Grundkörper eingeführte Querbohrung in die Ausnehmung und nicht in die Zylinderwand des Innenraums des Hochdruckspeichers mündet.
- Eine weitere Anbindungsstelle für eine Hochdruckleitung in einen Injektorkörper eines Kraftstoffinjektors ist aus DE 100 22 378 A1 bekannt. Im Injektorkörper ist ein Hochdrucksammelraum ausgebildet, in den eine Zulaufbohrung mündet. Dabei ist eine Ausnehmung in der Zylinderwand des Hochdrucksammelraums ausgeführt, in den die Zulaufbohrung mündet.
- Das Dokument DE 102 18 904 A1 hat eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen mit einem von einer Kraftstoffhochdruckquelle versorgbaren Kraftstoffinjektor mit einem als Druckübersetzungseinrichtung ausgebildeten Druckverstärker zum Gegenstand. Zwischen dem Kraftstoffinjektor und der Kraftstoffhochdruckquelle ist die einen beweglichen Druckübersetzerkolben aufweisende Druckübersetzungseinrichtung geschaltet. Der Druckübersetzerkolben trennt einen an die Kraftstoffhochdruckquelle anschließbaren Raum von einem mit dem Kraftstoffinjektor verbundenen Hochdruckraum. Durch Befüllen eines Rückraumes (Differenzdruckraum) der Druckübersetzungseinrichtung mit Kraftstoff bzw. durch ein Entleeren des Rückraumes von Kraftstoff kann der Kraftstoffdruck im Hochdruckraum variiert werden. Der Kraftstoffinjektor weist einen beweglichen Schließkolben zum Öffnen und Verschließen von Einspritzöffnungen auf. Der Schließkolben ragt in einen Schließdruckraum hinein, so dass der Schließkolben mit Kraftstoffdruck beaufschlagbar ist zur Erzielung einer in Schließrichtung auf den Schließkolben wirkenden Kraft. Der Schließdruckraum und der Rückraum werden durch einen gemeinsamen Schließdruck-Rückraum gebildet, wobei sämtliche Teilbereiche des Schließdruck-Rückraumes permanent zum Austausch von Kraftstoff miteinander verbunden sind. Es ist ein Druckraum zum Versorgen der Einspritzöffnungen mit Kraftstoff und zum Beaufschlagen des Schließkolbens mit einer in Öffnungsrichtung wirkenden Kraft vorgesehen. Ein Hochdruckraum steht derart mit der Kraftstoffhochdruckquelle in Verbindung, dass im Hochdruckraum, abgesehen von Druckschwingungen, ständig zumindest der Kraftstoffdruck der Kraftstoffhochdruckquelle anliegen kann, wobei der Druckraum und der Hochdruckraum durch einen gemeinsamen Einspritzraum gebildet werden. Sämtliche Teilbereiche des Einspritzraumes sind permanent zum Austausch von Kraftstoff miteinander verbunden.
- Aus DE 102 47 903.8 A1 ist eine druckverstärkte Kraftstoffeinspritzeinrichtung mit innen liegender Steuerleitung entnehmbar. Die Kraftstoffeinspritzeinrichtung, die mit einer Hochdruckquelle in Verbindung steht, weist einen mehrteiligen Injektorkörper auf. In diesem ist ein über einen Differenzdruckraum betätigbarer Druckübersetzer aufgenommen, dessen Druckübersetzerkolben einen Arbeitsraum von dem Differenzdruckraum trennt. Die Kraftstoffeinspritzeinrichtung ist über ein Schaltventil betätigbar. Eine Druckänderung im Differenzdruckraum des Druckübersetzers erfolgt über eine zentrale Steuerleitung, welche sich durch den Druckübersetzer-Kolben erstreckt. Die zentrale Steuerleitung ist durch den Arbeitsraum des Druckübersetzers geführt und gegen diesen über eine hochdruckdichte Verbindung abgedichtet.
- DE 196 11 884 A1 bezieht sich auf ein Kraftstoffeinspritzventil für Brennkraftmaschinen. Dieses umfasst ein in einer Bohrung eines Ventilkörpers axial verschiebbares kolbenförmiges Ventilglied. Dieses weist an seinem brennraumseitigen Ende eine Ventildichtfläche auf, die zum Aufsteuern eines Einspritzquerschnittes mit einem am brennraumseitigen Ende der Bohrung vorgesehenen Ventilsitz zusammenwirkt. Ferner weist dieses eine in Richtung Ventildichtfläche weisende Druckschulter auf, durch die das Ventilglied in einem im Durchmesser größeren in der Bohrung gleitend geführten Führungsteil und einen im Durchmesser kleineren freien Schaftteil unterteilt ist. Es ist ein durch eine Querschnittserweiterung der Bohrung gebildeter Druckraum vorgesehen, der über einen zwischen dem freien Schaft des Ventilgliedes und der Wand der Bohrung gebildeten Spalt mit dem Ventilsitz verbunden ist und an den sich am Ventilsitz abgewandten Ende ein den Führungsteil des Ventilgliedes aufnehmender Führungsabschnitt der Bohrung anschließt. Der Ventilkörper ist von einem Druckkanal durchzogen, der radial auswärts der Bohrung in das ventilsitzabgewandte Ende des Druckraumes mündet. Die Druckschulter am Ventilglied taucht ständig derart weit in den Führungsabschnitt der Bohrung ein, dass am dem Druckraum benachbarten Ende des Führungsabschnitts der Bohrung ein Ringspalt zwischen dem Ventilglied und der Wandung der Bohrung verbleibt. In diesem wird eine Gegenkraft auf einen zwischen der Bohrung und dem Druckkanal verbleibenden Steg aufgebaut.
- Bei bisherigen Ausführungen von über den Differenzdruckraum gesteuerten Druckverstärkern ist der Differenzdruckraum durch eine in der Regel horizontale Bohrung mit einer zweiten ventilführenden Bohrung verbunden. Die Herstellung der horizontalen Bohrung gestaltet sich als äußerst schwierig. Hier müssen zeit- und kostenaufwendige Verfahren wie elektrisch-chemisches Senken oder Erodieren angewendet werden. Außerdem treten an den Verschneidungsstellen zwischen dem Rückraum und der horizontalen Bohrung die höchsten Spannungen im Bauteil auf. Eine höhere Oberflächenqualität und eine Verrundung der sich fertigungsbedingt ergebenden Kanten reichen bei den angestrebten noch zu steigernden Systemdrücken nicht mehr aus, um dauerfeste Bauteile zu erhalten. Die aus DE 102 47 903 A1 bekannte innen liegende zentrale Steuerleitung erfordert einen höheren Fertigungs- und Montageaufwand als einfache Bohrungen innerhalb des Injektorkörpers.
- Bei der Auslegung von über den Differenzdruckraum gesteuerten Druckverstärkern stellt die Anbindung des Differenzdruckraumes an die Steuerleitung eine potentielle Schwachstelle dar. Da das Steuerventil zur Betätigung des Druckverstärkers aus Bauraumgründen oberhalb des Druckverstärkers angeordnet ist, wird die Steuerleitung seitlich am Druckverstärker vorbei geführt. Nach der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung wird die Verbindung zwischen dem Differenzdruckraum (Rückraum) und der Steuerleitung, die in der Regel als Bohrung ausgebildet ist und zum Ventil führt, durch eine umlaufende Nut oder eine seitliche Tasche im zylindrischen Rückraum des Druckverstärkers dargestellt. Der sich daraus ergebende Vorteil liegt darin, dass vor allem an der Hockdruckverschneidungsstelle zwischen Differenzdruckraum (Rückraum) und einer Nut oder zwischen dem Differenzdruckraum (Rückraum) und der zylindrisch geformten Tasche keinerlei Spannungsüberhöhungen entstehen, welche die Druckfestigkeit des Kraftstoffinjektor beeinträchtigen. An der Hochdruckverschneidungsstelle zwischen der Nut und der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung bzw. der zylindrisch geformten Tasche und der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung lässt sich die Spannungsüberhöhung wesentlich reduzieren, so dass sich mit einem derart beschaffenen Kraftstoffinjektor mit optimierter Verbindung zwischen den Hochdruckräumen am Druckübersetzer höhere Einspritzdrücke realisieren lassen.
- Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung ist darin zu erblicken, dass ein toleranzunempfindliche Verschneidungsstelle zwischen der Nut bzw. der Tasche und der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung erreicht wird, da rein mechanische, spanabhebende Fertigungsverfahren zur Herstellung der Nut oder der Tasche eingesetzt werden können.
- Durch eine entsprechende Formgebung der Nut bzw. der zylindrisch geformten Tasche können spezifische Formen des Durchbruches so z.B. in ovaler rechteckförmiger oder auch anderer Geometrie realisiert werden. Durch eine definierte Form des Durchbruches lassen sich die Spannungen im Bereich der Hochdruckverschneidungsstelle zwischen der Nut und der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung bzw. zwischen der zylindrisch geformten Tasche und der als Bohrung beschaffenen Steuerleitung gezielt beeinflussen und zusätzlich weiter herabsetzen. Mit derart ausgebildeten Anbindungsstellen im Hochdruckbereich zwischen Hochdruckräumen von Komponenten, die höchsten Drücken ausgesetzt sind, lassen sich einerseits auf lange Sicht gesehen, die Standzeiten von Kraftstoffinjektoren mit Druckverstärkern aufgrund des niedrigeren Spannungsniveaus herabsetzen, andererseits ist durch die erfindungsgemäß vorgeschlagene Anbindung von Hochdruckräumen von höchstdruckführenden Komponenten eine weitere Erhöhung des Einspritzdruckniveaus in Kraftstoffinjektoren möglich.
- Anhand der Zeichnung wird die Erfindung nachstehend eingehender beschrieben.
- Es zeigt:
- Figur 1
- einen über Druckvariationen in einem Differenzdruckraum aktivierten Druck-verstärker im nicht aktivierten Zustand,
- Figur 2
- den Druckverstärker gemäß Figur 1 im aktivierten Zustand,
- Figur 3
- einen Druckverstärker im Halbschnitt, dessen Differenzdruckraum (Rückraum) mittels einer Horizontalbohrung mit einer als Bohrung beschaffenen Steuerleitung in Verbindung steht,
- Figur 4
- eine erfindungsgemäß konfigurierte Anbindung eines Rückraumes im Körper des Druckverstärkers mit einer als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung, ebenfalls im Halbschnitt,
- Figur 5
- eine abgewickelte Begrenzungswandung eines Druckraumes, in welchem eine zylindrisch geformte Tasche ausgebildet ist, die mit einer als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung eine Anbindung bildet,
- Figur 6
- eine abgewickelte Begrenzungswandung eines Hochdruckbehälters, in welchem eine ebenfalls abgewickelt dargestellte Umlaufnut eingebracht ist, die ebenfalls mit einer als Bohrung beschaffenen Steuerleitung in Verbindung steht,
- Figur 7.1
- eine Anbindung eines Differenzdruckraumes eines Druckverstärkers mit einer als Bohrung beschaffenen Steuerleitung,
- Figur 7.2
- eine erfindungsgemäß konfigurierte Anbindung einer als Bohrung beschaffenen Steuerleitung mit dem Differenzdruckraum (Rückraum) eines Druckverstärkers und
- Figur 7.3
- eine als Umlaufnut ausgebildete Anbindung eines Differenzdruckraumes (Rückraum) eines Druckverstärkers mit einer als Bohrung beschaffenen Steuerleitung.
- Fig. 1 ist ein Druckverstärker in schematischer Darstellung entnehmbar, dessen Arbeitsraum von einem druckentlastbaren bzw. druckbeaufschlagbaren Differenzdruckraum über einen Verstärkerkolben getrennt ist.
- Ein Druckverstärker 1 umfasst einen Arbeitsraum 2 sowie einen druckentlastbaren bzw. druckbeaufschlagbaren Differenzdruckraum 4. Ferner umfasst der Druckverstärker 1 einen in seinem Körper 11 ausgebildeten Kompressionsraum 5. Der den Differenxdruckraum 4 (Rückraum) vom Arbeitsraum 2 trennende Verstärkerkolben 3 umfasst eine erste Stirnfläche 6 sowie eine den Kompressionsraum 5 begrenzende zweite Stirnfläche 7. Über eine in Fig. 1 nicht näher dargestellte Hochdruckquelle ist der Arbeitsraum 2 des Druckverstärkers 1 mit Systemdruck (prail) beaufschlagt. Im Differenzdruckraum 4 herrscht ebenfalls der Systemdruck (prail) im Kompressionsraum 5 des Druckverstärkers 1, der in Fig. 1 in seiner deaktivierten Position 8 dargestellt ist, herrscht ebenfalls Systemdruckniveau prail. Der Druckverstärker 1 ist demnach druckausgeglichen, da die an der zweiten Stirnfläche 7 und der Ringfläche im Differenzdruckranm 4 des Druclcverstärkers 1 anliegenden Druckkräfte der an der ersten Stirnfläche 6 des Verstärkerkolbens 3 angreifenden Druckkraft entsprechen.
- Fig. 2 zeigt einen Druckverstärker gemäß der Darstellung in Fig. 1 in seinem aktivierten Zustand.
- Über eine Druckentlastung des Differenzdruckraumes 4 auf ein Druckniveau pfuel, recum, fährt der Verstärkerkolben 3 aufgrund der an seiner ersten Stirnfläche 6 angreifenden Druckkraft im Arbeitsraum 2, die durch den Systemdruck (prail) erzeugt wird, in den Kompressionsraum 5 ein. Die zweite Stirnfläche 7, die den Kompressionsraum 5 des Druckverstärkers 1 begrenzt, komprimiert den im Kompressionsraum 5 enthaltenden Kraftstoffvorrat auf ein entsprechend des Auslegungsverhältnisses des Druckverstärkerkolbens 3 erreichbares erhöhtes Druckniveau (pamplified), welches in Richtung eines Zulaufs 10 zu einem in Fig. 2 nicht dargestellten Einspritzventilglied geleitet wird.
- Figur 3 zeigt einen Halbschnitt durch einen Körpers eines Druckverstärkers gemäß des Standes der Technik.
- Der Druckverstärker 1 umfasst einen Körper 11, in welchem eine als Bohrung ausgebildete Steuerleitung 12 verläuft. Die als Bohrung ausgebildete Steuerleitung 12 steht über eine Horizontalbohrung 13 mit dem Differenzdruckraum 4 (Rückraum) des Druckverstärkers 1 in Verbindung. Die Horizontalbohrung 13 stellt einen hinsichtlich des sich im Betrieb des Druckverstärkers 1 einstellenden Spannungsniveaus kritischen Bereich dar. Innerhalb des kritischen Bereiches 14, auch als Verschneidungsbereich bezeichnet, bildet sich eine erste Verschneidungsstelle 15 mit der als Bohrung beschaffenen Steuerleitung 12 und der Horizontalbohrung 13 sowie eine zweite kritische Verschneidungsstelle 16 zwischen der Horizontalbohrung 13 und dem Rückraum 4 des Druckverstärkers 1 aus. An diesen Verschneidungsstellen 15 bzw. 16 stellen sich im Betrieb des Druckverstärkers 1 die höchsten Spannungen ein, welche die Dauerbetriebsfestigkeit eines derartigen Druckverstärkers 1 mit Horizontalbohrung 13 entscheidend beeinträchtigen. Im Halbschnitt durch den Körper 11 des Druckverstärkers 1 gemäß der Darstellung in Figur 3 ist der Kompressionsraum 5 dargestellt, von dem unter einem sich je nach Auslegung des Druckverstärkers 1 einstellenden Winkels der Zulauf 10 zu einem in Fig. 3 nicht dargestellten Einspritzventilglied abzweigt.
- Fig. 4 zeigt eine erfindungsgemäße Ausführungsvariante einer Anbindung zwischen der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung 12 und einem Differenzdruckraum (Rückraum) eines Druckverstärkers.
- Aus der Darstellung gemäß Figur 4 ist entnehmbar, dass am unteren Ende des Differenzdruckraums 4 des Druckverstärkers 1 eine Umlaufnut 18 ausgebildet sein kann oder eine zylindrisch geformte Tasche 19. An einer gemäß der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung beschaffenen ersten Bohrungsverschneidung 17 zwischen der umlaufenden Nut 18 bzw. der zylindrisch geformten Tasche 19 stellt sich eine erste Bohrungsverschneidung 17 ein, während eine zweite Bohrungsverschneidung 22 zwischen dem Differenzdruckraum 4 (Rückraum) des Druckverstärkers 1 und der zylindrisch geformten Tasche 19 bzw. der Umlaufnut 18 ausgebildet wird. Der Differenzdruckraum 4 ist an seinem unteren Ende durch eine Ringfläche 20 begrenzt; im Halbschnitt gemäß Fig. 4 ist am unteren Ende des Körpers 11 des Druckverstärkers 1 der Kompressionsraum 5 dargestellt, von dem unter einem Neigungswinkel des Zulaufs 10 zum in Fig. 4 nicht dargestellten Einspritzventilglied abzweigt.
- Der Darstellung gemäß Fig. 5 ist eine in einer Strecklage von 180° dargestellte Begrenzungswandung eines Hochdruckbehälters mit einer zylindrisch geformten Tasche entnehmbar.
- In der Darstellung gemäß Fig. 5 ist die Begrenzungswandung des Differenzdruckraums 4 (Rückraum) eines Druckverstärkers in einer 180°-Strecklage dargestellt. Die durch den Innendruck im Differenzdruckraum 4 (Rückraum) hervorgerufenen Tangentialspannungen im Körper 11 des Druckverstärkers 1 wirken im abgewickelten Quader gemäß der Darstellung in Fig. 5 als durch die beiden voneinander weg weisenden Pfeile dargestellten Zugspannungen. In dem Bereich, in welchem zwei Bohrungen aufeinander treffen würden, addieren sich die an der Verschneidungsstelle 15 gemäß Fig. 3 auftretenden Kerbwirkungen entlang der Bohrungen 12 und 13 und es stellt sich demzufolge eine deutliche Spannungsüberhöhung ein. In der Darstellung gemäß Fig. 5 ist die Anbindung der als Bohrung beschaffenen Steuerleitung 12 an den Differenzdruckraum 4 (Rückraum) als eine zylindrisch geformte Tasche 19 ausgeführt, die keine Kerbwirkung zeigt. Im Vergleich zur Anbindung des Differenzdruckraums 4 an die als Bohrung ausgebildete Steuerleitung 12 gemäß Fig. 3 mittels einer Horizontalbohrung 13 ergibt sich durch die in Fig. 5 dargestellte erfindungsgemäß Ausbildung der Anbindung lediglich eine Kerbwirkungsstelle 23 entlang der Bohrung 12, an welcher im Vergleich zu den beiden sich gemäß Fig. 3 ergebenden Kerbwirkungsstellen 15 und 16, sich ein erheblich niedrigeres Spannungsniveau einstellt.
- In der Darstellung gemäß Fig. 6 ist die Anbindung des Differanzdruckraumes an eine als Bohrung ausgebildete Steuerleitung mittels einer Umlaufnut dargestellt.
- Gemäß der in Fig. 6 dargestellten Ausführungsvariante einer Anbindung des Differanzdruckraumes an eine als Bohrung ausgebildete Steuerleitung 12 ist in abgewickelter 21 Lage dargestellte Wandung eines Hochdruckraumes wie beispielsweise eines Differenzdruckraumes 4 eines Druckverstärkers 1 eine ebenfalls in gestreckter Lage dargestellte Umfangsnut 18 eingelassen. Die Umfangsnut 18 ist kerbwirkungsfrei, entlang der Bohrung 12 bildet sich die Kerbwirkungsstelle 23, die den Ort darstellt, an welchem die maximalen Spannungen 24 auftreten. Auch in der Darstellung gemäß Fig. 6 sind die im Bauteil, d.h. im Körper 11 auftretenden Tangentialspannungen in der abgewickelten Lage 21 des Körpers 11 als Zuspannungen dargestellt.
- In den beiden in Fig. 5 und 6 dargestellten Ausführungsvariante einer Anbindung eines hochdruckführenden Raumes an eine als Bohrung ausgebildete Steuerleitung 12, die in dem Körper 11 senkrecht verläuft, wird jeweils nur eine Kerbwirkungsstelle 23 ausgebildet. Treffen sich an der Verschneidungsstelle 15 der Horizontalbohrung 13 gemäß Fig. 3 mit der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung 12 die Kerbwirkungen entlang der Bohrungen 12 und 13, so dass sich gemäß der in Fig. 3 dargestellten aus dem Stand der Technik bekannten Ausführungsvarianten die Kerbwirkungen addieren und zu einer deutlichen Spannungsüberhöhung im Bauteil 11 führen.
- Demgegenüber schwächt eine Umlaufnut 18 gemäß Fig. 6 zwar den Gesamtquerschnitt des Körpers 11 etwas, hinsichtlich der sich einstellenden mechanischen Belastung wirkt die Umlaufnut 18 jedoch nicht wie eine Kerbe unter Zugbelastung. Dadurch wird eine Spannungsüberhöhung an der Kerbwirkungsstelle 23 vermieden, so dass lediglich eine Kerbwirkungsstelle 23 ausgebildet wird, welche den Ort 24, an welchem die maximalen Spannungen auftreten, darstellt. Im Vergleich zur Ausführungsvariante gemäß Fig. 3 unter Ausgestaltung der Anbindung als Horizontalbohrung 13 stellt sich jedoch an der Kerbwirkungsstelle 23 ein erheblich niedrigeres Spannungsniveau ein. Wird die Anbindung zwischen der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung 12 und einem hochdruckführenden Behälter hingegen als zylindrisch geformte Tasche 19 gestaltet, so bietet diese Ausführungsvariante der Anbindung den Vorteil, dass die zylindrisch geformte Tasche 19 ein geringeres Totvolumen im Vergleich zu einer umlaufenden Nut 18 verursacht, d.h. der Hochdruckbehälter bei Ausbildung der Anbindung als zylindrisch geformte Tasche 19 mit einem geringeren Volumen befüllbar ist. Kann das Totvolumen beispielsweise im Differenzdruckraum 4 des Druckverstärkers 1 herabgesetzt werden, so führt dies in vorteilhafter Weise zu einer Erhöhung des Wirkungsgrades; ferner lässt sich die hydraulische Abstimmung verbessern und nicht zuletzt müssen - im Falle eines Druckverstärkers - bei Aktivierung des Druckverstärkers kleinere Absteuermengen bewegt werden.
- Fig. 7.1 ist eine Anbindung eines Differenzdruckraumes an eine als Bohrung ausgebildete Steuerleitung mittels einer Horizontalbohrung entnehmbar.
- Der Differenzdruckraum 4 ist symmetrisch zu einer Symmetrieachse 25 aufgebaut. Die Steuerleitung 12 und der Differenzdruckraum 4 sind über die Horizontalbohrung 13 miteinander verbunden, so dass sich die erste Verschneidungsstelle 15 zwischen der Horizontalbohrung 13 und der Steuerleitung 12 ergibt, sowie die zweite Verschneidungsstelle 16 durch die Horizontalbohrung 13 und den Differenzdruckraum 4 (Rückraum) dargestellt wird. Die an der Verschneidungsstelle 15 gebildeten Kerbwirkungen addieren sich, so dass sich ein erstes, sehr hohes Spannungsniveau σmax, 1 während des Betriebs des Druckverstärkers einstellt.
- In der Darstellung gemäß Fig. 7.2 ist die Anbindung des Differenzdruckraumes (Rückraum) an die als Bohrung ausgebildete Steuerleitung durch eine zylindrisch geformte Tasche gestaltet.
- Die zylindrisch geformte Tasche 19 ist im unteren Bereich des Differenzdruckraumes 4 in dessen Innenwandung eingeformt. Die zylindrisch geformte Tasche 19 bildet die Anbindungsstelle zwischen der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung 12 und dem Differenzdruckraum 4 (Rückraum) im Körper 11. Die Steuerleitung 12 kann sowohl als Sacklochbohrung (Fig. 7.1) als auch als Durchgangsbohrung 12.1 ausgeführt sein. Aufgrund der Form der Anbindungsstelle als zylindrisch geformte Tasche 19 stellt sich eine erste Bohrungsverschneidung 17 ein, welche die Kerbwirkungsstelle 23 darstellt. Im Vergleich zur Darstellung gemäß Fig. 7.1 ist lediglich ein Kerbwirkungsbeitrag durch die Bohrungsverschneidung 17 dargestellt. Diese Kerbwirkungsstelle 23 stellt den Ort 24 dar, an dem eine maximale Spannung σmax, 2 auftritt, die erheblich unter der in Fig. 7.1 auftretenden addierten Maximalspannung σmax, 1 liegt. Dadurch kann im Betrieb eines Hochdruckbehälters, wie beispielsweise eines Differenzdruckraumes 4 eines Druckverstärkers das in dessen Körper 11 auftretende Spannungsniveau um bis zu 30 % herabgesetzt werden. Die zylindrisch geformte Tasche 19 ist im unteren Bereich der Innenwandung des Differenzdruckraums 4 (Rückraum) im Körper 11 eingeformt und bietet darüber hinaus eine nur geringe Vergrößerung des Totvolumens innerhalb des Differenzdruckraumes 4. Die maximale Höhe der zylindrisch geformten Tasche 19 ist durch Bezugszeichen 30 identifiziert; die zylindrisch geformte Tasche 19 verläuft symmetrisch halbkreisförmig und läuft in Auslaufbereichen 31 in der Innenwandung des Differenzdruckraumes 4 (Rückraum) aus. Die an der zweiten Bohrungsverschneidung 22 zwischen der zylindrisch geformten Tasche 19 und der Wandung des Differenzdruckraumes 4 auftretende Kerbwirkung ist gegenüber der sich an der ersten Bohrungsverschneidung 17 durch die Kerbwirkung verursachten Spannungsüberhöhung vernachlässigbar.
- Fig. 7.3 ist die Auswirkungsvariante im Querschnitt zu entnehmen, bei der die Anbindung der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung an den Differenzdruckraum über eine umlaufende Nut im druckbeaufschlagten Körper erfolgt.
- Gemäß dieser Ausführungsvariante bildet die umlaufende Nut 18, die in einer konstanten Höhe 32 ausgebildet ist, eine erste Bohrungsverschneidung 17 aus. Die erste Bohrungsverschneidung 17 markiert die Übergangsstelle der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung 12 zur umlaufenden Nut 18; ferner stellt sich eine zweite Bohrungsverschneidung 22 ein, die den Übergangsbereich zwischen dem Differenzdruckraum 4 (Rückraum) und der umlaufenden Nut 18 darstellt. Die untere Ringfläche der umlaufenden Nut 18 ist durch Bezugszeichen 20 identifiziert. An die umlaufende Nut 18 können weitere Bohrungen 33 angebunden sein, von denen eine in Fig. 7.3 dargestellt ist. Die Verschneidung 17 zwischen der als Bohrung ausgebildeten Steuerleitung 12 und der Umlaufnut 18 stellt die Kerbwirkungsstelle 23 dar, die den Ort 24 der maximalen Spannung σmax, 3 darstellt. Im Vergleich zur in der Ausführungsvariante gemäß Fig. 2 auftretenden maximalen Spannung σmax, 2 ist die in der Ausführungsvariante gemäß Fig. 7.3 auftretende maximale Spannung σmax, 3 nochmals herabgesetzt.
- Die Kontur der umlaufenden Nut 18 und der zylindrisch geformten Tasche 19 kann bogenförmig, eckig, mit abgerundeten Ecken oder auch in anderer Geometrie ausgebildet sein.
- Die in den Figuren 5, 6 sowie 7.2 und 7.3 dargestellten Ausgestaltungen von Anbindungsstellen zwischen hochdruckführenden Räumen und einer sich im wesentlichen vertikal durch einen Körper erstreckenden Bohrung vermeiden scharfkantig ausgebildete Übergänge und erlauben dadurch eine Reduktion des auftretenden Spannungsniveaus. Die Reduktion der im Körper 11 auftretenden Maximalspannung bedingt durch Tangentialspannung bei Druckbeaufschlagung des Differenzdruckraumes 4 (Rückraum) beispielsweise eines Druckverstärkers 1 erlaubt einerseits eine weitere Erhöhung des Druckniveaus innerhalb der Körpers 11, andererseits bei Beibehaltung des derzeit herrschenden Druckniveaus eine Verlängerung der Standzeit eines druckführenden Körpers 11.
-
- 1
- Druckverstärker
- 2
- Arbeitsraum
- 3
- Verstärkerkolben
- 4
- Differenzdruckraum (Rückraum)
- 5
- Kompressionsraum
- 6
- erste Stirnfläche
- 7
- zweite Stirnfläche
- 8
- deaktivierte Position
- 9
- aktivierte Position
- 10
- Zulauf zum Einspritzventilglied
- prail
- Systemdruckniveau
- pamplified
- erhöhtes Druckniveau
- pfuel, return
- Druckniveauabsteuerung
- 11
- hochdruckführender Körper
- 12
- Steuerleitung (Bohrung)
- 12.1
- Steuerleitung (Duchgangsbohrung)
- 13
- Horizontalbohrung
- 14
- Verschneidungsbereich
- 15
- erste Verschneidungsstelle
- 16
- zweite Verschneidungsstelle
- 17
- erste Bohrungsverschneidung
(Steuerleitung mit Tasche/Nut) - 18
- Umlaufnut
- 19
- zylindrisch geformte Tasche
- 20
- Ringfläche
- 21
- abgewickelte Wandung Hochdruckbehälter (180°-Streckung)
- 22
- zweite Bohrungsverschneidung (Differenzdruckraum mit Tasche /Nut)
- 23
- Kerbwirkungsstelle
- 24
- Ort maximaler Spannung
- 25
- Symmetrieachse
- 26
- Verschneidung Steuerleitung/Hori zontalbohrung
- 27
- Verschneidung Steuerleitung/Tasche
- 28
- Verschneidung Steuerleitung/Um laufnut
- 29
- Taschengeometrie
- 30
- Maximalhöhe Tasche
- 31
- Auslaufbereich Tasche
- 32
- Höhe Umlaufnut
- 33
- weitere Bohrung
- σmax, 1
- Maximalspannung bei Anbindung gemäß des Standes der Technik
- σmax, 2
- erstes reduziertes Maximalspannungsniveau
- σmax, 3
- weiter reduziertes Maximalspannungsniveau
Claims (9)
- Anbindungsstelle eines hochdruckbeaufschlagten Differenzdruckraumes (4) eines Druckverstärkers (1) in einem mit Hochdruck beaufschlagten Körper (11) eines Hochdruckeinspritzsystems für Kraftstoff an eine sich durch den Körper (11) erstreckende, seitlich am Druckverstärker Vorbeigeführte Steuerleitung (12), wobei die Steuerleitung (12) zu einem den Druckverstärker (1) betätigenden Ventil führt, dadurch gekennzeichnet, dass im Differenzdruckraum (4) eine zylindrisch geformte Tasche (19) oder eine Umlaufnut (18) ausgebildet ist, in welche die Steuerleitung (12) unter Ausbildung einer Verschneidungsstelle (17) mündet.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die zylindrisch geformte Tasche (19) oder die Umlaufnut (18) im Bodenbereich des mit Hochdruck beaufschlagten Differenzdruckraumes (4) angeordnet ist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Umlaufnut (18) in einer konstanten Tiefe (32) im Körper (11) mit bogenförmiger oder eckiger Kontur ausgeführt ist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die zylindrisch geformte Tasche (19) halbkreisförmig, bogenförmig oder eckig in der den hochdruckbeaufschlagten Differenzdruckraum (4) begrenzenden Wandung im Körper (11) ausgeführt ist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die zylindrisch geformte Tasche (19) an der Mündungsstelle der Steuerleitung (12) ihre maximale Tiefe (30) aufweist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die zylindrisch geformte Tasche (19) beidseits der Mündungsstelle der Steuerleitung (12) in diese symmetrische Auslaufbereiche (31) aufweist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Verschneidungsstelle (17) je nach Nutform als Durchbruch in ovaler oder rechteckiger Geometrie ausgebildet ist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuerleitung (12) als Durchgangsbohrung (12.1) im hochdruckbeaufschlagten Körper (11) ausgebildet ist.
- Anbindungsstelle gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass an die umlaufende Nut (18) im mit Hochdruck beaufschlagten Körper (11) zumindest eine weitere Bohrung (33) angebunden ist.
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