EP1343972B1 - Verfahren zum betreiben eines pumpenaggregats - Google Patents

Verfahren zum betreiben eines pumpenaggregats Download PDF

Info

Publication number
EP1343972B1
EP1343972B1 EP01991838A EP01991838A EP1343972B1 EP 1343972 B1 EP1343972 B1 EP 1343972B1 EP 01991838 A EP01991838 A EP 01991838A EP 01991838 A EP01991838 A EP 01991838A EP 1343972 B1 EP1343972 B1 EP 1343972B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rotor
pump assembly
assembly according
space
bearing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP01991838A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1343972A1 (de
Inventor
Jorgen Christensen
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Grundfos AS
Original Assignee
Grundfos AS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Grundfos AS filed Critical Grundfos AS
Publication of EP1343972A1 publication Critical patent/EP1343972A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1343972B1 publication Critical patent/EP1343972B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D13/00—Pumping installations or systems
    • F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D13/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
    • F04D13/0606—Canned motor pumps
    • F04D13/0633—Details of the bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D13/00—Pumping installations or systems
    • F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D13/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
    • F04D13/0606—Canned motor pumps
    • F04D13/0626—Details of the can
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
    • F04D29/586—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for liquid pumps
    • F04D29/588—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for liquid pumps cooling or heating the machine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/60—Fluid transfer
    • F05D2260/602—Drainage
    • F05D2260/6022—Drainage of leakage having past a seal

Definitions

  • the invention relates to a method for operating a pump unit according to the features specified in the preamble of claim 1 and a pump unit according to the features specified in the preamble of claim 2.
  • a method and such a pump is for example from the US-A-5 144 177 known.
  • Centrifugal pump units of small and medium power are usually designed as wet rotors, d. H. they have a split tube, which seals the rotor space with respect to the stator space, in particular against ingress of pumped liquid.
  • the delivery fluid located in the rotor chamber is used in particular for the lubrication of bearing the rotor shaft bearings.
  • the pumps of this type have proven to be very good, since they do not require a seal to the range of moving parts, the rotor space can thus be connected to the pump room line.
  • the present invention seeks to provide a method for operating a pump unit, with which an operation of the pump at higher speeds is possible.
  • a generic pump unit should be designed so that it can be driven at high speeds without the input described systemic disadvantages of the two systems (wet / dry runner) exhibit.
  • the basic idea of the present invention is to operate a wet-running motor in such a way that it can be designed as a wet-running motor of its type, but has the properties of a dry-runner during operation, in particular without the liquid normally located in the rotor space of wet-running engines running.
  • the structural advantages of the wet-running motor which requires no complex seals between the pump and the engine, can be maintained without having to forego the advantageous properties of a dry rotor, especially at high speeds.
  • the invention thus provides for method according to claim 1, according to which, during and / or after the startup of the engine to an operating speed, the liquid in the rotor chamber is at least partially removed. In this case, the liquid located between the rotor and the can is vaporized by the action of heat. It is precisely in this area that the removal of the liquid is particularly important since, due to the high relative speeds between the rotor and the can, the highest friction is produced.
  • the rotor space is sealed off from the delivery fluid in a pressure-limited manner.
  • a pressure-limited seal is sufficient to keep the rotor space during operation largely liquid.
  • the design definitely provides that the rotor space is filled with liquid before the start of the engine.
  • the liquid is either by a separate dedicated valve, by only up to a certain pressure effective Removing the seal from the rotor chamber by evaporating the liquid due to heating and thus increasing the volume.
  • the pressure increases until the pressure limit of the rotor space is exceeded and the liquid located there, either in gaseous or liquid form, escapes.
  • the pump design can be provided in an advantageous manner as in a wet-running motor, so that in particular the low-cost liquid-lubricated plain bearings suitable for high speeds can be used.
  • the invention provides for arranging the bearing bearing the rotor outside the rotor space.
  • at least one bearing bearing the rotor preferably arranged the the pump impeller within the gap tube, since then a liquid supply via the central shaft bore and thus also a substantial axial pressure compensation can take place on the shaft.
  • pressure-limiting sealing means mechanical seals are preferably used, wherein the adjustment of the pressure limiting takes place by selecting a corresponding spring, with which the sliding rings are kept in contact.
  • the mechanical seal is arranged in each case between the rotor and the adjacent bearing, wherein the bearing receiver is seated within the gap tube for the bearing remote from the rotor.
  • the bearing seat is suitably sealed by means of an outer seal against the can and by means of an inner seal against the fixed part of the mechanical seal.
  • the bearing seat or the mechanical seal with play abut the front side of the rotor or a separate displacement component between the bearing holder and rotor is provided, which can be filled by the liquid during operation, the free Volume between the front of the rotor and the bearing receptacle reduced.
  • This displacer component is expediently made of heat-insulating material, preferably plastic, in order to prevent the heat deliberately generated in the rotor chamber from being evaporated off at the end for evaporating the liquid located there or that condensate is formed in this region. That's why it is expedient to also manufacture the bearing mounts of a heat-insulating material.
  • the gap tube heatable at least in a partial region.
  • the generation of heat by friction in the area between the rotor and the can so that the liquid is heated automatically at startup of the engine and thus evaporated.
  • it can also be provided in addition or for evaporation before starting the engine a Spaltrohrheitzung, either by an electrical resistance heater or inductively, in particular by the magnetic field formed between the rotor and the stator during operation.
  • a permanent magnet motor is used.
  • the pump unit shown in the figures has a housing 1 of round cross-section, at the lower end side of which a suction-side inlet 2 and at the upper end side of which a pressure-side outlet 3 is formed.
  • the liquid to be conveyed is sucked in at the inlet 2, from there into a suction mouth 4 of a centrifugal wheel 5 of the pump, from which it passes radially outwards into an annular channel 6 to the outlet 3.
  • the channel 6 is bounded on its outside by the housing 1, on its inside by a motor housing 7 which is fixed within the housing 1.
  • the electrical supply of the unit via a laterally from the motor housing 7, the channel 6 passing and led out of the housing 1 electrical connection 8.
  • the motor housing 7 receives a stator 9, which is bounded on its inner side by a split tube 10.
  • a rotor 11 which sits on a shaft 12 which is mounted near its ends in plain bearings 13, 14 which sit in bearing receivers 15, 16, which are defined within the can 10 and thus within the motor housing 7.
  • the gap tube 10 radially defines a rotor chamber 17 which is frontally by mechanical seals 18, 19 spatially and pressure-limited with respect to the remaining canned space.
  • the shaft 12 which is mounted within the plain bearings 13 and 14, carries at the lower end of the impeller 5 and the rest of the rotor 11. It has a central through-bore 20, which a line connection between the suction port 4 and the in FIG. 1 forms the upper end of the motor housing 7. Since the shaft 12 as usual in wet-running motors, not sealed against the pump chamber, both the upper bearing 13 via the bore 20 and the lower bearing 14 are supplied with delivery fluid. In this case, the delivery pressure of the pump is present at the lower bearing 14, whereas the suction-side pressure is present at the upper bearing 13.
  • the rotor chamber 17 is sealed only via mechanical seals 18 and 19 with respect to the liquid-filled gap tube space during operation. The structure of such a mechanical seal is based on the upper mechanical seal 18 in FIG. 2 shown.
  • the mechanical seal 18 consists of a stationary seal ring 21 which is incorporated within the bearing receiving member 15 forming member, radially sealed relative to this by means of an O-ring 22 and slidably mounted in the axial direction of the shaft 12.
  • This stationary seal ring 21 is pressurized by a coil spring 23 surrounding the shaft 12.
  • the coil spring 23 is also disposed within the bearing receptacle 15 forming member. This formed between the shaft 12 and the bearing receptacle 15 forming member annular space is connected via a channel 24 with the demarcated by the motor housing 7 space in the region of the upper bearing 13, which communicates with the bore 20 in line connection.
  • a rotating seal ring 25 is located on the front side of the stationary seal ring 21, it sits within a shaft paragraph and rotates with the shaft 12th
  • the mechanical seal 18 thus formed seals the rotor chamber 17 from the rest of the canned space, a corresponding seal being provided on the other side of the rotor 11.
  • the rotor chamber 17 When starting the pump, the rotor chamber 17 may be completely or partially filled with delivery fluid. As soon as the engine speed increases, the liquid in the rotor chamber 17 is heated. As long as until finally the liquid evaporates and the pressure within the rotor chamber 17 increases rapidly. When the limit pressure formed by the mechanical seal 18 and set by the urging force of the spring 23 is exceeded, the stationary seal ring lifts off the rotating seal ring 25, thus moving as shown in FIG FIG. 1 to the top, whereby the rotor chamber 17 with the space surrounding the bearing 13 via the duct 24 conductively connected becomes. Due to the pressure formed in the rotor chamber 17, the rotor chamber is automatically emptied via the mechanical seal 18, until finally no liquid, but only steam in the rotor chamber is located. Then the engine works like a dry-running motor. The operating speed of such a motor may for example be between 40,000 and 100,000 revolutions per minute. The process described above is repeated at each start of the engine, if the rotor chamber 17 is filled with liquid again.
  • a follower first displacement body 26 is provided, which is arranged frontally of the rotor, and a second fixed displacement body 27, which via an O-ring 28 close to the can 10 is present.
  • the displacement body 26 and 27 are formed of heat-insulating plastic and have two main purposes. On the one hand, they are intended to largely fill the space remaining in the rotor space 17 between the rotor 11 and the component receiving the bearing receptacle 15 in order to minimize the free volume of the rotor space 17 and thus the possible fluid intake thereof.
  • these bodies 26 and 27 are insulating bodies which isolate the hot rotor space 17 during operation from the adjacent storage space, in order thus to avoid condensation in this area and thus increased friction.
  • the design and arrangement of the arranged on the other side of the rotor 11 mechanical seal 19 corresponds functionally to the structure described on the basis of the mechanical seal 18. Also there are displacement body 26 and 27 are provided. Due to the design, the removal of the liquid from the rotor chamber 17 can basically via one or both of the Mechanical seals 18 and 19 take place. However, this is preferably done via the upper mechanical seal 18, since there is only the suction side pressure over the bore 12, whereas on the other mechanical seal 19, the pressure-side pressure is applied, which must be overcome when removing the liquid from the rotor chamber.
  • the heating and evaporation of the liquid located in the rotor chamber is carried out automatically as soon as corresponding rotational speed ranges are reached.
  • an additional electric or other heating so preferably the split tube in the area outside the rotor 12, ie where the displacement body 26 and 27 are angordnet be heated.
  • a pressure relief valve may be provided at a suitable location in the rotor space, for example in the can, in order to remove the liquid.
  • the motor shown in the embodiment is a DC motor, but it can also be used alternating or high-current motors.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben eines Pumpenaggregats gemäß den im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Merkmalen sowie ein Pumpenaggregat gemäß den im Oberbegriff des Anspruchs 2 angegebenen Merkmalen. Ein solches Verfahren und eine solche Pumpe ist z.B. aus der US-A-5 144 177 bekannt.
  • Kreiselpumpenaggregate kleiner und mittlerer Leistung wie sie heute zum Stand der Technik zählen, sind üblicherweise als Nassläufer ausgebildet, d. h. sie weisen ein Spaltrohr auf, das den Rotorraum gegenüber dem Statorraum abdichtet, insbesondere gegen Eindringen von Förderflüssigkeit. Die im Rotorraum befindliche Förderflüssigkeit dient insbesondere auch zur Schmierung der die Rotorwelle tragenden Lager. Die Pumpen dieser Bauart haben sich bestens bewährt, da sie keine Dichtung zu dem Bereich der beweglichen Teile benötigt, der Rotorraum also mit dem Pumpenraum leitungsverbunden sein kann.
  • Andererseits zählt es zum Stand der Technik Trockenläufer einzusetzen, d. h. die das Pumpenlaufrad tragende Welle gegenüber dem Motor abzudichten. Um hier zuverlässig und über lange Zeit den Rotorraum gegenüber der Förderflüssigkeit abzudichten, sind aufwändige Dichtungskonstruktionen erforderlich, die teuer und häufig verschleißanfällig sind.
  • Zwar ist der Trockenläufer vom Wirkungsgrad dem Nassläufer grundsätzlich überlegen, da der Abstand zwischen Rotor und Stator verringert werden kann und das magnetische Feld zwischen diesen Bauteilen nicht durch das Spaltrohr abgeschwächt wird, doch ist der Mehraufwand für Dichtungen und die damit im Langzeitbetrieb auch einhergehende Wartung so groß, dass zumindest bei kleinen und mittleren Baugrößen nahezu ausschließlich Nasslaufmotoren eingesetzt werden. Im Übrigen ist für die Dauerschmierung des Lagers Sorge zu tragen.
  • Um die hydraulische Leistung solcher Kreiselpumpen und deren Wirkungsgrad zu steigern, ist es bekannt, dem Aggregat einen miniaturisierten Frequenzumrichter zuzuordnen, welcher dem Elektromotor vorgeschaltet ist und eine praktisch beliebig hohe Drehzahl des Motors unabhängig von der Netzfrequenz- und Spannung ermöglicht. Mit zunehmender Drehzahl allerdings macht sich die Flüssigkeitsreibung zwischen Rotor und Spaltrohr negativ bemerkbar, so dass eine Drehzahlerhöhung über bestimmte Grenzen hinaus bei dieser Bauart derzeit nicht sinnvoll ist.
  • Vor diesem Stand der Technik liegt der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Betreiben eines Pumpenaggregats zu schaffen, mit dem ein Betrieb der Pumpe bei höheren Drehzahlen möglich ist. Darüber hinaus soll ein gattungsgemäßes Pumpenaggregat so ausgebildet werden, dass es mit hohen Drehzahlen antreibbar ist, ohne die Eingangs geschilderten systembedingten Nachteile der beiden Systeme (Nassläufer/Trockenläufer) aufzuweisen.
  • Der verfahrensmäßige Teil dieser Aufgabe wird durch die in Anspruch 1 angegebenen Merkmale, der vorrichtungsmäßige Teil durch die in Anspruch 2 angegebenen Merkmale gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen, der nachfolgenden Beschreibung und der Zeichnung angegeben.
  • Grundgedanke der vorliegenden Erfindung ist es, einen Nasslaufmotor so zu betreiben, dass dieser von der Bauart her zwar als Nasslaufmotor ausgebildet sein kann, im Betrieb jedoch die Eigenschaften eines Trockenläufers aufweist, insbesondere ohne die bei Nasslaufmotoren üblicherweise im Rotorraum befindliche Flüssigkeit läuft. Hierdurch können die konstruktiven Vorteile des Nasslaufmotors, der keine aufwändigen Dichtungen zwischen Pumpe und Motor benötigt, beibehalten werden, ohne auf die insbesondere bei hohen Drehzahlen vorteilhaften Eigenschaften eines Trockenläufers verzichten zu müssen. Die Erfindung sieht sieht also zu Verfahrengemäss Anspruch 1 vor, wonach während und/oder nach dem Hochfahren des Motors auf eine Betriebsdrehzahl die im Rotorraum befindliche Flüssigkeit zumindest teilweise entfernt wird. Dabei wird die zwischen Rotor und Spaltrohr befindliche Flüssigkeit durch Wärmeeinwirkung verdampft. Denn gerade in diesem Bereich ist das Entfernen der Flüssigkeit besonders wichtig, da hier aufgrund der hohen Relativgeschwindigkeiten zwischen Rotor und Spaltrohr auch die höchste Reibleistung entsteht.
  • Für den vorrichtungsmäßigen Aufbau zum Betrieb eines Pumpenaggregats in der vorbeschriebenen Weise wird der Rotorraum gegenüber der Förderflüssigkeit druckbegrenzt abgedichtet ist. Eine solche druckbegrenzte Abdichtung reicht aus, um den Rotorraum während des Betriebs weitgehend flüssigkeitsfrei zu halten. Die Konstruktion sieht dabei durchaus vor, dass der Rotorraum vor Beginn des Motoranlaufs flüssigkeitsgefüllt ist. Die Flüssigkeit wird jedoch entweder durch ein gesondert dafür vorgesehenes Ventil, durch eine nur bis zu einem bestimmten Druck wirksame Dichtung aus dem Rotorraum dadurch entfernt, dass aufgrund einer Erwärmung die Flüssigkeit verdampft und damit das Volumen vergrößert wird. Hierdurch steigt der Druck an, bis die Druckbegrenzug des Rotorraums überschritten wird und die dort befindliche Flüssigkeit, sei es in gasförmiger oder flüssiger Form, entweicht. Gleichzeitig führt der dann dort herrschende Dampfdruck dazu, dass keine weitere Förderflüssigkeit in den Rotorraum eindringt. Im Übrigen kann die Pumpenkonstruktion in vorteilhafter Weise wie bei einem Nasslaufmotor vorgesehen sein, so dass insbesondere die für hohe Drehzahlen günstigen flüssigkeitsgeschmierten Gleitlager eingesetzt werden können.
  • Um die Versorgung der Lager mit Flüssigkeit auch dann sicherstellen zu können, wenn der Rotorraum bei Betriebsdrehzahl des Motors weitgehend flüssigkeitsfrei ist, sieht die Erfindung vor, die den Rotor tragenden Lager ausserhalb des Rotorraums anzuordnen. Dabei wird jedoch mindestens ein den Rotor tragendes Lager, vorzugsweise das dem Pumpenlaufrad entferntere innerhalb des Spaltrohrs angeordnet, da dann eine Flüssigkeitsversorgung über die zentrale Wellenbohrung und somit auch ein weitgehender axialer Druckausgleich an der Welle stattfinden kann.
  • Es ist günstig, wenn beide Wellenenden aus dem Rotorraum herausgeführt sind, wobei dann an einem Wellenende ein Laufrad vorgesehen ist und die aus dem Rotorraum abzuführende Flüssigkeit nahe dem dem Laufrad abgewandten Wellenende abgeführt wird. Wenn dann nämlich, wie vorstehend geschildert, ein Druckausgleich über eine Wellenbohrung oder eine andere Leitungsverbindung besteht, kann die Abfuhr der Flüssigkeit aus dem Rotorraum nahezu drucklos erfolgen und muss nicht gegen den Förderdruck der Pumpe erfolgen. Bei einer Leitungsverbindung durch die Welle, wenn also dieses Wellenende mit dem Druck der Saugseite der Pumpe beaufschlagt ist, ist eine solche Abfuhr besonders leicht möglich.
  • Als druckbegrenzt abdichtende Mittel werden vorzugsweise Gleitringdichtungen eingesetzt, wobei die Einstellung der Druckbegrenzung durch Wahl einer entsprechenden Feder erfolgt, mit der die Gleitringe in Kontakt gehalten werden.
  • Zweckmäßig ist es, wenn die Gleitringdichtung jeweils zwischen Rotor und dem benachbarten Lager angeordnet ist, wobei die Lageraufnahme für das vom Laufrad entfernte Lager innerhalb des Spaltrohrs sitzt. Dabei wird die Lageraufnahme zweckmäßigerweise mittels einer äusseren Dichtung gegenüber dem Spaltrohr und mittels einer inneren Dichtung gegenüber dem feststehenden Teil der Gleitringdichtung abgedichtet.
  • Um die Flüssigkeit aus dem Rotorraum möglichst vollständig entfernen zu können, ist es zweckmäßig, dass entweder die Lageraufnahme oder die Gleitringdichtung mit Spiel stirnseitig an dem Rotor anliegen oder ein gesondertes Verdrängungsbauteil zwischen Lageraufnahme und Rotor vorgesehen ist, das das freie, im Betrieb durch Flüssigkeit ausfüllbare Volumen zwischen der Stirnseite des Rotors und der Lageraufnahme verringert. Dieses Verdrängerbauteil wird zweckmäßigerweise aus wärmeisolierendem Werkstoff, vorzugsweise Kunststoff, hergestellt, um zu verhindern, dass die im Rotorraum bewusst erzeugte Wärme zum Verdampfen der dort befindlichen Flüssigkeit stirnseitig abgeführt wird oder dass in diesem Bereich Kondensat entsteht. Aus diesem Grunde ist es zweckmäßig, auch die Lageraufnahmen aus einem wärmeisolierenden Werkstoff zu fertigen.
  • Um eine möglichst schnelle und volständige Verdampfung der im Rotorraum befindlichen Flüssigkeit zu erzielen, kann es vorteilhaft sein, das Spaltrohr zumindest in einem Teilbereich beheizbar auszugestalten. Grundsätzlich kann die Wärmeerzeugung durch Reibung im Bereich zwischen Rotor und Spaltrohr erfolgen, so dass sich die Flüssigkeit am Hochfahren des Motors selbsttätig erhitzt und somit verdampft wird. Es kann jedoch auch ergänzend oder zum Verdampfen vor dem Anlaufen des Motors eine Spaltrohrheitzung vorgesehen sein, sei es durch eine elektrische Widerstandsheizung oder auch induktiv, insbesondere durch das zwischen Rotor und Stator im Betrieb gebildete Magnetfeld. Besonders vorteilhaft wird als Motor ein Permanentmagnetmotor eingesetzt.
  • Die Erfindung ist nachfolgend anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:
    • Fig. 1
    ein Längsschnitt durch ein Kreiselpumpenaggregat nach der Erfindung und
    Fig. 2
    die Einzelheit II in Figur 1 in vergrößerter Darstellung.
  • Das in den Figuren dargestellte Pumpenaggregat weist ein Gehäuse 1 runden Querschnitts auf, an dessen unterer Stirnseite ein saugseitiger Einlass 2 und an dessen oberer Stirnseite ein druckseitiger Auslass 3 gebildet ist. Die zu fördernde Flüssigkeit wird am Einlass 2 angesaugt, gelangt von dort in einen Saugmund 4 eines Kreiselrades 5 der Pumpe, von dem aus es radial nach außen in einen ringförmigen Kanal 6 zum Auslass 3 gelangt.
  • Der Kanal 6 wird an seiner Außenseite durch das Gehäuse 1 begrenzt, auf seiner Innenseite durch ein Motorgehäuse 7, das innerhalb des Gehäuses 1 festgelegt ist. Die elektrische Versorgung des Aggregats erfolgt über einen seitlich aus dem Motorgehäuse 7, den Kanal 6 durchsetzenden und aus dem Gehäuse 1 herausgeführten elektrischen Anschluss 8. Das Motorgehäuse 7 nimmt einen Stator 9 auf, der an seiner Innenseite durch ein Spaltrohr 10 begrenzt ist. Innerhalb des Spaltrohrs 10 läuft ein Rotor 11, der auf einer Welle 12 sitzt, die nahe ihren Enden in Gleitlagern 13, 14 gelagert ist, die in Lageraufnahmen 15, 16 sitzen, die innerhalb des Spaltrohrs 10 und somit innerhalb des Motorgehäuses 7 festgelegt sind.
  • Das Spaltrohr 10 begrenzt radial einen Rotorraum 17, der stirnseitig durch Gleitringdichtungen 18, 19 räumlich- und druckbegrenzt gegenüber dem übrigen Spaltrohrraum wird.
  • Die Welle 12, die innerhalb der Gleitlager 13 und 14 gelagert ist, trägt am unteren Ende das Laufrad 5 und im Übrigen den Rotor 11. Sie weist eine zentrale Durchgangsbohrung 20 auf, welche eine Leitungsverbindung zwischen dem Saugmund 4 und dem in Figur 1 oberen Ende des Motorgehäuses 7 bildet. Da die Welle 12 wie bei Nasslaufmotoren üblich, nicht gegenüber dem Pumpenraum abgedichtet ist, werden sowohl das obere Lager 13 über die Bohrung 20 als auch das untere Lager 14 mit Förderflüssigkeit versorgt. Dabei steht am unteren Lager 14 der Förderdruck der Pumpe an, wohingegen am oberen Lager 13 der saugseitige Druck anliegt. Der Rotorraum 17 ist lediglich über Gleitringdichtungen 18 und 19 gegenüber dem im Betrieb flüssigkeitsgefüllten Spaltrohrraum abgedichtet. Der Aufbau einer solchen Gleitringdichtung ist anhand der oberen Gleitringdichtung 18 in Figur 2 dargestellt.
  • Die Gleitringdichtung 18 besteht aus einem stationären Gleitring 21, der innerhalb des die Lageraufnahme 15 bildenden Bauteils eingegliedert, mittels eines O-Rings 22 gegenüber diesem radial abgedichtet und in Achsrichtung der Welle 12 verschiebbar gelagert ist. Dieser stationäre Gleitring 21 wird von einer die Welle 12 umgebenden Schraubenfeder 23 druckkraftbeaufschlagt. Die Schraubenfeder 23 ist ebenfalls innerhalb des die Lageraufnahme 15 bildenden Bauteils angeordnet. Dieser zwischen Welle 12 und dem die Lageraufnahme 15 bildenden Bauteil gebildete Ringraum ist über einen Kanal 24 mit dem durch das Motorgehäuse 7 abgegrenzten Raum im Bereich des oberen Lagers 13 verbunden, der mit der Bohrung 20 in Leitungsverbindung steht.
  • Ein rotierender Gleitring 25 liegt stirnseitig an dem stationären Gleitring 21 an, er sitzt innerhalb eines Wellenabsatzes und rotiert mit der Welle 12.
  • Die so gebildete Gleitringdichtung 18 dichtet den Rotorraum 17 zum übrigen Spaltrohrraum ab, eine entsprechende Abdichtung ist auf der anderen Seite des Rotors 11 vorgesehen.
  • Beim Anlauf der Pumpe kann der Rotorraum 17 ganz oder teilweise mit Förderflüssigkeit gefüllt sein. Sobald die Motordrehzahl ansteigt, wird die im Rotorraum 17 befindliche Flüssigkeit erwärmt. Solange bis schließlich die Flüssigkeit verdampft und der Druck innerhalb des Rotorraums 17 rapide ansteigt. Wenn der durch die Gleitringdichtung 18 gebildetet und über die Druckkraft der Feder 23 festgelegte Grenzdruck überschritten ist, hebt der stationäre Gleitring vom rotierenden Gleitring 25 ab, bewegt sich also in der Darstellung gemäß Figur 1 nach oben, wodurch der Rotorraum 17 mit dem das Lager 13 umgebenden Raum über den Kanal 24 leitungsverbunden wird. Durch den im Rotorraum 17 gebildeten Druck wird der Rotorraum selbsttätig über die Gleitringdichtung 18 entleert, bis schließlich keine Flüssigkeit, sondern nur noch Dampf im Rotorraum befindlich ist. Dann arbeitet der Motor quasi wie ein Trockenlaufmotor. Die Betriebsdrehzahl eines solchen Motors kann beispielsweise zwischen 40.000 und 100.000 Umdrehungen pro Minute liegen. Der vorbeschriebene Vorgang wiederholt sich bei jedem Anlauf des Motors, sofern der Rotorraum 17 wieder flüssigkeitsgefüllt ist.
  • Um eine möglichst vollständige Entfernung der Flüssigkeit aus dem Rotorraum 17 zu gewährleisten, sind stirnseitig des Rotors 11 ein mitlaufender erster Verdrängungskörper 26 vorgesehen, der stirnseitig des Rotors angeordnet ist, sowie ein zweiter feststehender Verdrängungskörper 27, der über einen O-Ring 28 dicht am Spaltrohr 10 anliegt. Die Verdrängungskörper 26 und 27 sind aus wärmeisolierendem Kunststoff gebildet und haben im Wesentlichen zwei Aufgaben. Sie sollen zum einen den im Rotorraum 17 zwischen Rotor 11 und dem die Lageraufnahme 15 bildenden Bauteil verbleibenden Raum weitgehend ausfüllen, um das freie Volumen des Rotorraums 17 und damit die mögliche Flüssigkeitsaufnahme desselben zu minimieren. Zum anderen stellen diese Körper 26 und 27 Isolationskörper dar, welche den im Betrieb heissen Rotorraum 17 von den benachbarten Lagerraum isolieren, um somit eine Kondensatbildung in diesem Bereich und damit eine erhöhte Reibung zu vermeiden. Die Ausbildung und Anordnung der auf der anderen Seite des Rotors 11 angeordneten Gleitringdichtung 19 enspricht funktionell der anhand des der Gleitringdichtung 18 beschriebenen Aufbaus. Auch dort sind Verdrängungskörper 26 und 27 vorgesehen. Konstruktionsbedingt kann das Entfernen der Flüssigkeit aus dem Rotorraum 17 grundsätzlich über eine oder beide der Gleitringdichtungen 18 und 19 erfolgen. Bevorzugt wird dies jedoch über die obere Gleitringdichtung 18 erfolgen, da dort über die Bohrung 12 nur der saugseitige Druck anliegt, wohingegen an der anderen Gleitringdichtung 19 der druckseitige Druck anliegt, der beim Entfernen der Flüssigkeit aus dem Rotorraum überwunden werden muss.
  • Bei dem vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiel erfolgt die Erwärung und Verdampfung der im Rotorraum befindlichen Flüssigkeit selbsttätig, sobald entsprechende Drehzahlbereiche erreicht werden. Es kann jedoch gemäß der Erfindung auch eine zusätzliche elektrische oder anderwertige Heizung vorgesehen sein, so kann insbsondere das Spaltrohr im Bereich ausserhalb des Rotors 12, also dort, wo die Verdrängungskörper 26 und 27 angordnet sind, beheizt sein. Auch kann anstelle der Gleitringdichtung ein Überdruckventil an geeigneter Stelle im Rotorraum, beispielsweise im Spaltrohr vorgesehen sein, um die Flüssigkeit zu entfernen. Der im Ausführungsbeispiel dargestellte Motor ist ein Gleichstrommotor, es können jedoch auch Wechsel- bzw. Starkstrommotoren eingesetzt werden.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    - Gehäuse
    2
    - Einlass
    3
    - Auslass
    4
    - Saugmund
    5
    - Kreiselrad
    6
    - Kanal
    7
    - Motorgehäuse
    8
    - elektrischer Anschluss
    9
    - Stator
    10
    - Spaltrohr
    11
    - Rotor
    12
    - Welle
    13
    - Lager oben
    14
    - Lager unten
    15
    - Lageraufnahme oben
    16
    - Lageraufnahme unten
    17
    - Rotorraum
    18
    - Gleitringdichtung oben
    19
    - Gleitringdichtung unten
    20
    - Bohrung in der Welle
    21
    - stationärer Gleitring
    22
    - O-Ring
    23
    - Schraubenfeder
    24
    - Kanal
    25
    - rotierender Gleitring
    26
    - Verdrängungskörper
    27
    - Verdrängungskörper
    28
    - O-Ring

Claims (15)

  1. Verfahren zum Betreiben eines Pumpenaggregats mit einer Kreiselpumpe und mit einem diese antreibenden Elektromotor, dessen Rotor (11) in einem Spaltrohr (10) läuft, das den Rotorraum (17) gegenüber dem Stator (9) fluiddicht trennt, dadurch gekennzeichnet, dass der Rotorraum (17) durch Dichtungsmittel (17, 18) abgedichted wird, welche den Rotorraum (17) gegenüber der Förderflüssigkeit druckbegrenzt abdichten, wodurch während und/oder nach dem Hochfahren des Motors auf eine Betriebsdrehzahl die im Rotorraum (17) zwischen Rotor (11) und Spaltrohr (10) befindliche Förderflüssigkeit durch Wärmeeinwirkung verdampff und teilweise entfernt wird.
  2. Pumpenaggregat, insbesondere zum Betreiben nach einem Verfahren gemäß Anspruch 1, mit einer Kreiselpumpe und mit einem diese antreibenden Elektromotor, dessen Rotor (11) in einem Spaltrohr (10) läuft, das den Rotorraum (17) gegenüber dem Stator (9) fluiddicht trennt, dadurch gekennzeichnet, dass der Rotorraum (17) durch Dichtungsmittel (17, 18) abgedichted wird, welche den Rotorraum (17) gegenüber der Förderflüssigkeit druckbegrenzt abdichten, wodurch während und oder nach dem Hochfahren des Motors auf eine Betriebsdrehzahl die im Rotorraum (17) zwichen Rotor (11) und Spaltrohr (10) befindliche Förderflussigkeit durch Wärmeeinwirkung verdampft und teilweise entfernt wird.
  3. Pumpenaggregat nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die den Rotor (11) tragenden Lager (13, 14) ausserhalb des Rotorraums (17) angeordnet sind.
  4. Pumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein den Rotor (11) tragendendes Lager (13, 14) innerhalb des Spaltrohrs (10) angeordnet ist.
  5. Pumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass beide Wellenenden aus dem Rotorraum (17) herausgeführt sind, dass an einem Wellenende ein Laufrad (5) vorgesehen ist und dass die zu entfernende Flüssigkeit nahe dem dem Laufrad (5)abgewandten Wellenende abgeführt wird.
  6. Pumpenaggregat nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die den Rotorraum (17) gegenüber der Förderflüssigkeit druckbegrenzt abdichtenden Mittel durch mindestens eine Gleitringdichtung (18, 19) gebildet sind.
  7. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein die Welle (12) des Rotors (11) aufnehmendes Lager (13, 14) in einer Lageraufnahme (15, 16) sitzt, welche in das Spaltrohr (10) eingegliedert ist, und dass die Gleitringdichtung (18, 19) zwischen dem Rotor (11) und einer Lageraufnahme (15, 16) angeordnet ist.
  8. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Lageraufnahme (15, 16) mittels einer äußeren Dichtung (28) gegenüber dem Spaltrohr (10) und mittels einer inneren Dichtung(22) gegenüber dem feststehenden Teil (21) der Gleitringdichtung (18, 19) abgedichtet ist.
  9. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Lageraufnahme (15, 16) oder die Gleitringdichtung (18, 19) mit Spiel stirnseitig an dem Rotor (11) anliegt oder ein gesondertes Verdrängungsbauteil (26, 27) zwischen Lageraufnahme (15, 16) und Rotor (11) vorgesehen ist, welches das freie, im Betrieb durch Flüssigkeit ausfüllbare Volumen zwischen Rotor(11) und Lageraufnahme (15, 16) verringert.
  10. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Dichtungen (22, 28) zwischen Lageraufnahme (15, 16) und Spaltrohr(10) sowie zwischen Lageraufnahme (15, 16) und dem feststehenden Teil (21) der Gleitringdichtung (18, 19) durch O-Ringe(22, 28) gebildet sind.
  11. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Lageraufnahme (15, 16) und/oder das Verdrängungsbauteil (26, 27) aus einem wärmeisolierenden Werkstoff besteht.
  12. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Spaltrohr(10) zumindest in einem Teilbereich beheizbar ist.
  13. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Spaltrohr(10) elektrisch beheizbar ist.
  14. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Spaltrohr(10) induktiv beheizbar ist, insbesondere durch das zwischen Rotor (11) und Stator (9) im Betrieb gebildete Magnetfeld.
  15. Tauchpumpenaggregat nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Motor ein Permanentmagnetmotor ist.
EP01991838A 2000-12-22 2001-12-13 Verfahren zum betreiben eines pumpenaggregats Expired - Lifetime EP1343972B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10064717 2000-12-22
DE10064717A DE10064717A1 (de) 2000-12-22 2000-12-22 Verfahren zum Betreiben eines Pumpenaggregats
PCT/EP2001/014656 WO2002052156A1 (de) 2000-12-22 2001-12-13 Verfahren zum betreiben eines pumpenaggregats

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1343972A1 EP1343972A1 (de) 2003-09-17
EP1343972B1 true EP1343972B1 (de) 2009-01-14

Family

ID=7668769

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP01991838A Expired - Lifetime EP1343972B1 (de) 2000-12-22 2001-12-13 Verfahren zum betreiben eines pumpenaggregats

Country Status (7)

Country Link
US (1) US7264450B2 (de)
EP (1) EP1343972B1 (de)
JP (1) JP4195291B2 (de)
CN (1) CN1238638C (de)
AT (1) ATE421041T1 (de)
DE (2) DE10064717A1 (de)
WO (1) WO2002052156A1 (de)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7513755B2 (en) * 2003-07-03 2009-04-07 Vaporless Manufacturing, Inc. Submerged motor and pump assembly
ATE402343T1 (de) * 2005-05-07 2008-08-15 Grundfos Management As Pumpenaggregat
DE502005009681D1 (de) 2005-09-24 2010-07-15 Grundfos Management As Tauchpumpenaggregat
EP1767787B2 (de) * 2005-09-24 2016-10-26 Grundfos Management A/S Pumpenaggregat
FR2915535B1 (fr) * 2007-04-30 2009-07-24 Snecma Sa Machine tournante comportant un systeme d'equilibrage axial passif
US20080286134A1 (en) * 2007-05-16 2008-11-20 Steven Regalado Submersible pumping systems and methods for deep well applications
EP2293417B1 (de) * 2009-09-05 2016-07-06 Grundfos Management A/S Spaltrohr
EP3067564B1 (de) * 2015-03-09 2019-02-06 Grundfos Holding A/S Umwälzpumpenaggregat
KR102331645B1 (ko) * 2017-05-11 2021-11-30 엘지전자 주식회사 터보 압축기
CN110692181A (zh) * 2017-05-31 2020-01-14 舍弗勒技术股份两合公司 具有密封的密闭管的操纵执行器
CN108566018B (zh) * 2018-07-09 2023-11-10 深圳市八达威科技有限公司 一种旋转式密封的无刷直流电机
DE102019120824A1 (de) * 2019-08-01 2021-02-04 Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft Spaltrohrmotor mit abstützender Dichtung
CN114060288B (zh) * 2020-08-07 2023-09-08 汉宇集团股份有限公司 电动汽车电源热管理系统用电泵

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2942555A (en) * 1957-04-15 1960-06-28 Rinaldo F Pezzillo Combination pump and motor
US3135884A (en) * 1959-01-05 1964-06-02 Emerson Electric Mfg Co Submersible electric motor
US3075104A (en) * 1960-04-22 1963-01-22 Gen Electric Liquid-cooled rotor for a dynamoelectric machine
DK109243C (da) * 1965-09-13 1968-04-01 Smedegaard As Væskecirkulationspumpe.
GB1220073A (en) * 1967-05-04 1971-01-20 Plessey Co Ltd Improvements in or relating to electric-motor and rotary pump units
US3744935A (en) * 1971-10-07 1973-07-10 Crane Co Cooling systems for motor driven pumps and the like
FR2508563B1 (fr) * 1981-06-26 1985-11-08 Electro Hydraulique Seh Motopompe a moteur electrique a rotor noye
DE3834668A1 (de) * 1988-10-12 1990-04-19 Klein Schanzlin & Becker Ag Druckfest gekapselter spaltrohrmotor
DE19702723A1 (de) * 1997-01-27 1998-08-06 Grundfos As Naßlaufender Tauchmotor zum Antreiben einer Kreiselpumpe
DE19800302A1 (de) * 1998-01-07 1999-07-08 Wilo Gmbh Kreiselmotorpumpe mit Gleitringdichtung

Also Published As

Publication number Publication date
ATE421041T1 (de) 2009-01-15
JP2004516422A (ja) 2004-06-03
US20040052645A1 (en) 2004-03-18
CN1481478A (zh) 2004-03-10
DE50114665D1 (de) 2009-03-05
EP1343972A1 (de) 2003-09-17
CN1238638C (zh) 2006-01-25
JP4195291B2 (ja) 2008-12-10
DE10064717A1 (de) 2002-07-11
US7264450B2 (en) 2007-09-04
WO2002052156A1 (de) 2002-07-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1343972B1 (de) Verfahren zum betreiben eines pumpenaggregats
DE3730966C2 (de) Hermetisch geschlossener Rotationskolbenkompressor mit horizontaler Antriebswelle
DE102011001041B9 (de) Magnetisch angetriebene Pumpenanordnung mit einer Mikropumpe mit Zwangsspuelung und Arbeitsverfahren
DE69724561T2 (de) Spiralverdichter
DE4300368C2 (de) Elektrische Kraftstoffpumpe
DE2645305C3 (de) Flüssigkeitsring-Verdichter
EP0346730A2 (de) Tauchpumpenaggregat
DE102008026029A1 (de) Kraftstoffpumpenanordnung für ein Kraftstoffpumpenmodul
DE102016105309A1 (de) Magnetkupplungspumpe
DE102013107986A1 (de) Umwälzpumpe
EP1252445A1 (de) Reibungsvakuumpumpe
EP1936200B1 (de) Schmiermittelgedichtete Drehschiebervakuumpumpe
DE60313493T2 (de) Vakuumpumpe
EP0982499B1 (de) Magnetgekuppelte Kreiselpumpe
EP2739856A2 (de) Nassläuferpumpe mit leistungselektronik
EP2002123B1 (de) Fluidpumpe
EP0347706A1 (de) Mehrstufiges Vakuumpumpenaggregat
DE102007059938A1 (de) Vakuumpumpe und Verfahren zum Betrieb
DE10012663B4 (de) Kühlmittelpumpe mit elektronisch kommutiertem Eletromotor
EP3299627B1 (de) Förderpumpe
EP0903500A2 (de) Elektrisch betriebene Kühlmittelpumpe
WO2020074318A1 (de) Pumpe, insbesondere für einen flüssigkeitskreislauf in einem fahrzeug
EP1119709A1 (de) Reibungsvakuumpumpe mit stator und rotor
DE3701562A1 (de) Spaltrohrkreiselpumpe
DE102008060875B4 (de) Von einem Gleichstrommotor angetriebene Zahnradpumpe

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20030524

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO SI

17Q First examination report despatched

Effective date: 20061120

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 50114665

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20090305

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090114

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090114

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090425

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090615

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090414

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090114

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090114

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20091015

BERE Be: lapsed

Owner name: GRUNDFOS A/S

Effective date: 20091231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100701

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091231

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091231

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090415

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091213

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091213

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090114

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20090114

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 16

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20201217

Year of fee payment: 20

Ref country code: GB

Payment date: 20201222

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20201215

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20201230

Year of fee payment: 20

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R071

Ref document number: 50114665

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

Expiry date: 20211212

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20211212