EP1308625B1 - Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms in Kompressoren - Google Patents

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EP1308625B1
EP1308625B1 EP02017501A EP02017501A EP1308625B1 EP 1308625 B1 EP1308625 B1 EP 1308625B1 EP 02017501 A EP02017501 A EP 02017501A EP 02017501 A EP02017501 A EP 02017501A EP 1308625 B1 EP1308625 B1 EP 1308625B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
fluid
actuator
summer
cooling fluid
arrangement according
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP02017501A
Other languages
English (en)
French (fr)
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EP1308625A3 (de
EP1308625A2 (de
Inventor
Werner Foerster
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kaeser Kompressoren GmbH
Original Assignee
Kaeser Kompressoren GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Kaeser Kompressoren GmbH filed Critical Kaeser Kompressoren GmbH
Publication of EP1308625A2 publication Critical patent/EP1308625A2/de
Publication of EP1308625A3 publication Critical patent/EP1308625A3/de
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Publication of EP1308625B1 publication Critical patent/EP1308625B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/04—Heating; Cooling; Heat insulation
    • F04C29/042—Heating; Cooling; Heat insulation by injecting a fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0007—Injection of a fluid in the working chamber for sealing, cooling and lubricating
    • F04C29/0014—Injection of a fluid in the working chamber for sealing, cooling and lubricating with control systems for the injection of the fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
    • F04C29/026—Lubricant separation

Definitions

  • the invention relates to an arrangement for controlling the cooling fluid flow in compressors, in particular in rotary compressors according to the preamble of patent claim 1 and a method according to the preamble of claim 17.
  • the compressors mentioned here are in particular fluid-injected screw compressors. Since such machines are often used in changing locations, they are usually mobile or at least transportable. From these machines, the compressed process fluid is supplied via pneumatic consumers connected to lines, such as pneumatic tools, such as pneumatic hammers, pneumatic impact wrenches, compressed air grinders, and the like.
  • the mentioned compressors such as oil-injected screw compressors, have been known for many years.
  • a cooling fluid in particular oil is injected into the compression volume.
  • the cooling fluid is used to cool the process fluid by dissipating the heat of compression in a separate cooling circuit and also to lubricate certain components of the compressor and to seal the compression volume.
  • the process fluid air it is usually sucked from the environment and therefore usually contains a dependent on its temperature amount of gaseous water.
  • a first problem to be considered in this case in the injection or return of the cooling fluid is the risk of falling below the dew point for the present in the process fluid air gaseous water.
  • Condensed water can be emulsified to some extent with the cooling fluid, in particular the oil, or additionally injected or recycled as an additional phase. This is, among other things, associated with the following disadvantages: reduction of the lubricating properties of the cooling fluid, increased component corrosion and increased bearing wear in the compressor.
  • a second, to be distinguished from the first problem arises when the process fluid, in particular the compressed air in the conduit path to the pneumatic device cools and thereby condenses water contained in the process fluid. This can cause corrosion in the pneumatic device. As a result, permanent damage can occur.
  • a significant aggravation of the problem is when ice formation occurs within the consumer lines or within the pneumatic consumers due to the low ambient temperature and the cable routes to or in the pneumatic consumer thereby partially or completely blocked. These effects can be further enhanced by the expansion of the compressed air in the pneumatic consumer. This can lead to functional inactivity or even to total inability to operate the associated pneumatic consumers.
  • a common technical control principle for controlling the temperature of a cooling fluid in compressors is given for example in EP 0 067 949 B1.
  • a thermo slide determines here, whether cooling fluid is passed to the cooling via a fluid cooler or to increase the temperature at the fluid cooler.
  • the control leads to a relatively constant temperature of the cooling fluid, wherein the temperature is chosen so that on the one hand falls below the dew point of the process fluid and on the other hand too great a load of the cooling fluid is avoided by a too high temperature.
  • An analogous control is described for the field of internal combustion engines, for example in DE 91 05 021 U1.
  • valve unit with a cooling fluid inlet and a cooling fluid outlet is described.
  • the volume flow of the cooling fluid is also controlled in a bypass line bridging the fluid cooler, wherein a partial flow of the cooling fluid is always passed through the fluid cooler.
  • the regulation takes place by means of a valve, which comprises two mutually acting actuators, wherein an actuator depending on the intake temperature and a second actuator in dependence the system temperature is working.
  • a disadvantage of this design is, inter alia, that the valve unit is constructed in a complicated and trouble-prone manner and, furthermore, a minimum volume flow of the cooling fluid is conducted via the fluid cooler. It is thus constantly cooled and thus causes a lowering of the temperature of the process fluid.
  • US Pat. No. 4,431,390 discloses a regulation in which a second bypass line is still provided past the fluid cooler.
  • this second bypass line there is another valve, the pulse, driven by a processor, a certain amount of cooling fluid passes the fluid cooler over.
  • These pulses are enabled by the processor in response to various parameters. This solution is therefore very complicated both because of the detection of the various parameters, the evaluation of the parameters and finally also because of the provision of a further bypass line.
  • the pre-discussed solutions are primarily concerned with the problem of keeping the cooling fluid in the compressor itself at a temperature that prevent the condensation of water and thus the impairment of the cooling fluid and the compressor.
  • the specified regulations are designed so that, in order to preserve the cooling fluid, a much higher temperature of the cooling fluid is avoided.
  • the problem of the condensation of water in pneumatic consumers or consumer supply lines is not addressed.
  • a solution variant is known from DE 36 01 816 A1.
  • the compressed process fluid heated to about 60 ° C above the intake temperature of the compressor is cooled in an oversized aftercooler to a temperature about 10 ° C above the intake temperature.
  • a significant portion of the water vapor present in the process fluid condenses and is eliminated by condensate.
  • the compressed process fluid is reheated in a downstream heat exchanger, so that - influenced by the current, but assumed in the design as immutable environmental parameters - a fairly dry, about 60 ° C above the intake temperature heated, thus very hot process fluid is present.
  • the present invention has for its object, a known arrangement for controlling the cooling fluid in compressors, starting from the prior art, to further develop so that in a simple, inexpensive and reliable construction, the condensation of water in both the cooling fluid and in reduce a consumer dispensed process fluid, in particular a condensation and freezing in the consumer even while maintaining high ease of use or possibly avoid.
  • a core idea of the present invention is to provide a summer / winter operation actuator which overrides, in priority to the system control actuator in a summer position, the action of the system control actuator in a direction of action, in whole or in part, such that when the summer / summer activation is activated.
  • Winter operation actuator of the partial flow of the guided over the fluid cooler cooling fluid and / or the injection amount of cooling fluid is increased or decreased by a fluid control means.
  • the invention uses the context that the temperature of the process fluid at the system outlet is determined by the temperature of the cooling fluid, in particular corresponds approximately to the maximum temperature of the cooling fluid.
  • a control of the temperature of the process fluid at the system output can therefore be achieved both by influencing the injection temperature and the injection quantity of the cooling fluid.
  • the arrangement can be initially set so that the process fluid is cooled less and supplied to the consumer or consumer lines with a comparatively high temperature , The cooling occurring within the consumer lines or to the consumer then usually enough to ensure a comfortable working for a consumer operating on the consumer. Only at Hot ambient temperature, where the cooling effect of the process fluid on the way to the consumer may no longer be so large, according to the invention, the process fluid is cooled even further by operating a summer / winter operation actuator.
  • the summer / winter operation actuator or, more generally, an ambient temperature-compensation actuator is provided to compensate for a reduced or increased cooling effect as possible by a lower or higher ambient temperature.
  • the use of the terms summer and winter in connection with summer / winter operation actuator or summer / winter position is for better understanding and generally means two different types of environmental conditions, on the one hand colder and on the other hand warmer ambient conditions.
  • the winter operation aims to avoid falling below the dew point of the process fluid up to the consumer, whereas the summer operation should prevent exceeding a maximum temperature at the consumer.
  • the summer / winter operating actuator which, more generally, may also be referred to as an ambient temperature compensation actuator for compensating for cooling effects by a higher or lower ambient air, comprises a manual operating device, via which the summer / Winter operation actuator actuate, in particular between two positions, namely a summer position and a winter position can switch.
  • the manual actuating device can be designed in different ways, for example a hand lever, a dial, possibly with a reduction gear and another suitable actuating device.
  • the summer / winter operating actuator comprises an actuating shaft with an eccentric, wherein the eccentric acts on the fluid control means via a control element.
  • the actuating shaft can be, for example, in operative connection with the manual actuating device or driven by an electric motor, pneumatically or hydraulically.
  • the summer / winter operation actuator is operatively connected to an outside air thermocouple, wherein the outside air thermoelement activates the summer / winter operation actuator depending on the outside or ambient temperature.
  • the summer / winter operating actuator is operatively connected to a thermal sensor which activates the summer / winter operating actuator as a function of the outside temperature.
  • the advantage over a manual actuator is that an automatic compensation of an increased or reduced cooling effect takes place in colder or warmer ambient air, whereas, in the case of a manual actuator, the activation of the summer / winter operation actuator by the operator Has.
  • system control actuator and the summer / winter operation actuator are operatively connected to a common fluid control means, wherein the fluid control means adjusts the partial flow of the cooling fluid passed through the fluid cooler and wherein the operative connection of the system control actuator with the fluid control means when actuated of the summer / winter operation actuator is completely or partially canceled in the direction of a summer position in a direction of action.
  • the control of the cooling of the process fluid can be carried out in a particularly simple and effective manner, when both system control actuator and summer / winter operation actuator act on the fluid flow of the cooling fluid via a common fluid control means.
  • the priority circuit considered to be appropriate realized in a particularly simple manner characterized in that the summer / winter operation actuator can be brought if necessary in a position in which he cancels the action of the system control actuator in a direction of action wholly or partially. It is thus possible, as described above, first to set the system to a relatively high temperature of the process fluid and Make corrections at high ambient temperature via the summer / winter operation actuator.
  • system control actuator and summer / winter operating actuator are arranged axially zueinender, which allows a relatively simple structure.
  • a displaceably mounted control element and the fluid control means are integrally formed as a control cylinder.
  • the slidably mounted control element is a force transfer means which does not necessarily have to be surrounded by the fluid flow.
  • the one-piece control cylinder engages in the fluid flow and at the same time comprises sealing surfaces in order to effect a seal with respect to the fluid channel.
  • system control actuator on, preferably housed in the control and is supported against a fixed against all positions of the summer / winter operation actuator abutment surface.
  • system control actuator depending on the position of the summer / winter operation actuator in a direction of action only partially, u.U. also no longer effective with respect to an adjustment of the fluid control agent.
  • the summer / winter operating actuator can be switched between at least two positions. He may also take one or more intermediate positions or, which is particularly preferred in terms of control technology, continuously changeable between a first position (winter position) and a second position (summer position).
  • the concept of the present invention in a logical inversion, namely to control the process fluid in a compressor through the arrangement for controlling the flow of cooling fluid first at a rather low, condensation-prone temperature and by means of a summer / winter operation actuator or compensation actuator for critical ambient temperatures, namely cool ambient temperatures to provide a priority attitude that generates a process fluid having an elevated temperature by influencing the cooling fluid flow.
  • the temperature of the process fluid can be influenced by the concept of a priority circuit according to the present invention not only by the control of the temperature of the cooling fluid injected into the compressor, but additionally or alternatively by changing the volume flow of the cooling fluid.
  • the fluid control means is positioned at a node between a bypass line bridging the fluid cooler and a cooling line associated with the fluid cooler, such that as the cooling fluid flow passed through the fluid cooler increases, the flow of fluid through the bypass line is simultaneously increased is reduced.
  • the fluid control means may be positioned both at a node located in the fluid direction upstream of the fluid cooler and at a node downstream of the fluid cooler in the fluid direction. The attachment of the fluid control means in a node is felt to be particularly advantageous because at the same time a reduction of the other partial flow and thus a very effective influence is effected by increasing the one partial flow.
  • a method for controlling the cooling fluid in compressors, in particular in rotary compressors is claimed, which is characterized in particular by the fact that to prevent condensation and / or ice formation in the connected consumers or consumer supply lines at low outside air temperatures, in particular, when falling below a certain outside air temperature T G , which is interrupted or reduced via the fluid cooler guided partial flow of the cooling fluid.
  • the partial flow guided via the fluid cooler is first reduced independently of the outside air temperature and increased again only at high outside air temperatures, in particular when a certain outside air temperature T G is exceeded, via the fluid cooler.
  • FIG. 1 schematically shows a compressor system 31 with a compressor 12 and an arrangement connected thereto for controlling the cooling fluid flow 30.
  • the compressor 12 is driven via a drive shaft 32 by a (not shown) drive.
  • ambient air is sucked in via a suction filter 33 and passes through an intake 34 into the compression chamber 35.
  • a cooling fluid in the present case, oil is supplied.
  • the oil-based cooling fluid lubricates, improves sealing, and cools the aspirated and compressed process fluid, which is in the form of compressed air.
  • the compressed air / oil mixture is fed via a cooling fluid / process fluid line 37 to a fluid separator 38.
  • the cooling fluid / process fluid mixture which is present here as an oil / compressed air mixture, separated.
  • the process fluid obtained in the form of compressed air is supplied to an output line 39 and from there via consumer lines (not shown) to one or more consumers.
  • the in the fluid separator 38 recovered, in the form of oil cooling fluid passes via a return line 40 to a first node 41, at which a cooler line 21 leads to a fluid cooler 14 and from there to a second node 42.
  • a bypass line 20 connects the first node 41 and the second node 42 directly, bypassing the fluid cooler 14.
  • the second node 42 is defined in a valve unit 43 in the present embodiment.
  • the valve unit 43 may preferably be mounted directly on the compressor block or on the fluid separator 38 or on the fluid cooler 14.
  • the valve unit 43 includes a system control actuator 15 which is operatively connected to a fluid thermocouple 29 and controls a fluid control means 19 based on the temperature of the cooling fluid (see Fig. 2).
  • the fluid control means reduces the partial flow guided via the bypass line and at the same time increases the partial flow conducted via the fluid cooler 14 so that the cooling fluid is cooled more strongly overall by the fluid cooler 14.
  • the cooling fluid cools, the flow of the cooling fluid guided through the fluid cooler is reduced by the fluid control means; at the same time, the partial flow of the cooling fluid passed via the bypass line 20 past the fluid cooler 14 is increased, so that the cooling fluid as a whole is less cooled.
  • the cooling fluid as shown in the present case, can still be guided via an oil filter 44 and is reintroduced into the compression space 35 of the compressor 12 via the already mentioned supply line 36.
  • the arrangement according to the invention for controlling the cooling fluid flow is integrated in a circuit leading above the compression space 35 of the compressor 12 and the fluid separator 38.
  • a cooling fluid inlet 11 of the arrangement for controlling the cooling fluid flow 30 is defined by the already mentioned return line 40 and a cooling fluid outlet 13 by the feed line 36, also already mentioned.
  • valve unit 43 initially comprises a but valve block 45 with a central bore 46, a first lateral bore 47, a second lateral bore 48 and a third lateral bore 49.
  • the central bore 46 has an upper portion 50, a middle portion 51 and a lower portion 52.
  • the lower portion 52 defines a central valve interior 53.
  • the middle portion is widened from the lower portion 52 and the upper portion 50 to form a valve chamber 54.
  • the valve chamber 54 is in fluid communication with the supply line 36 via the first lateral bore 47 to the compression space 35 of the compressor 12.
  • the central valve interior 53 communicates via the second lateral bore 48 in fluid communication with the bypass line 20.
  • the upper portion 50 of the central bore 46 in the valve block 45 defines an upper valve interior 55, via the third lateral bore 49 with the fluid cooler 14 is in fluid communication.
  • the formed at its lower end fluid control means is provided to lock either the guided over the fluid cooler 14 partial flow, or guided via the bypass line 20 partial flow or set a certain mixing ratio between these two partial flows.
  • the formed as a fluid control means 19 part of the control cylinder 25 has a first circumferential sealing surface 56.
  • the second circumferential sealing surface 57 prevents the escape of oil.
  • the first peripheral sealing surface 56 causes in a first or second end position of the control cylinder 25, except for a leakage, complete shut-off either of the guided via the fluid cooler 14 partial flow or guided through the bypass line 20 partial flow.
  • the displacement of the control cylinder 25 between said end positions or in intermediate positions is done as follows. First, the control cylinder 25 biased by a arranged in the central valve interior 53 coil spring 58 under bias in an upper, here the shut-off over the fluid cooler 14 partial flow shut-off position. A displacement of the control cylinder 25 from this end position can now be done either via a system control actuator 15 or a summer / winter operation actuator 16.
  • the system control actuator 15 is supported, which is activated by the fluid thermocouple. Upon heating of the fluid thermocouple 29, a substance accommodated therein expands and pushes the system control actuator 15 out of the fluid thermocouple 29.
  • the system control actuator 15 is supported via an adjusting piston 27 against a fixed relative to the valve block 45 abutment surface 26, so that upon expansion of housed in the fluid thermocouple 29 substance of the control cylinder 25 in total against the pressure of the coil spring 58 in the direction of the central valve interior 53 is moved, thus releasing an upper annular gap 59 between the upper valve interior 55 and the valve chamber 54.
  • cooling fluid can now enter the valve chamber 54 from the fluid cooler 14 and, after mixing with cooling fluid, is led out of the bypass line 20 via the supply line 56 into the compression chamber 35 of the compressor 12.
  • the control cylinder 25 moves further in the direction of the central valve interior 53, the upper annular gap 59 increases, at the same time a corresponding lower annular gap 60 between the valve chamber 54 and the central valve interior 53 becomes steadily smaller. The result is that an ever greater proportion of the flow from the fluid cooler 14 and at the same time in ever smaller fluid flow from the bypass line 20 can enter the valve chamber 54. If the control cylinder 25 moves still further toward the central valve interior 53, then the first circumferential sealing surface 56 closes the lower annular gap 60, the first circumferential sealing surface 56 again sealingly coming into contact with the wall of the central bore 46.
  • the control cylinder 25 can also be displaced by the already mentioned summer / winter operation actuator 16 as follows.
  • An outside air thermocouple 18 is disposed in a valve cover 61 axially of the system control actuator 15, the summer / winter operation actuator 16 facing the valve chamber 54 facing the system control actuator 15 is slidably mounted within the outside air thermocouple 18. Also in the outside air thermocouple is housed under increasing temperature expands fabric which causes expansion of the summer / winter operation actuator 16. The outside air thermocouple 18 is either directly in contact with ambient air or receives an approximately representative of the ambient air temperature.
  • a control crown 62 is also mounted displaceably axially for the summer / winter operation actuator 16 and the system control actuator 15.
  • the control crown 62 preferably has a plurality of webs 63 which pass through associated recesses 64 in a cover plate 65 covering the central bore 46 of the valve block 45. Via the cover plate 65, the valve cover 61 is connected to the valve block 45.
  • the distal ends of the webs 63 are in contact with the control cylinder 25.
  • the summer / winter operation actuator 16 is located on the other side via an adjusting piston 28 on the control crown 62 at.
  • the summer / winter operation actuator 16 is pushed out of the outside air thermocouple in the direction of the valve chamber 54 and presses on the control cylinder 62 via the control crown 62.
  • the summer / winter operating actuator 16 causes the control crown 62, and thus the control cylinder 25, to continue to move downwards, ie. shifted to the central valve interior 53 and can finally reach an end position in which the lower annular gap 60 is closed, so that no partial flow is passed through the bypass line 20. In this position, the effect of the system control actuator 15 is completely off.
  • the summer / winter operating actuator 16 merely predetermines a minimum position for the width of the upper annular gap 59, ie for the amount of the partial flow conducted via the fluid cooler 14. However, should the cooling fluid so heat that the system control actuator 15 is pushed out of the fluid thermocouple 29 so far that it exerts a force on the contact surface 26, the control cylinder 25 will continue to move in the direction of the central valve interior 53 and thus further increase the upper annular gap 59. However, the system control actuator 15 is unable to reduce the width of the upper annular gap 59 set by the summer / winter operation actuator 16.
  • FIG. 3 an alternative embodiment of a valve unit for an arrangement for controlling the cooling fluid flow according to the invention is shown.
  • the two embodiments differ essentially in that the summer / winter operating actuator 16 is not acted upon by an outside air thermocouple 18 in the embodiment according to FIG. 3, but instead comprises a manual operating device, in the present case a hand lever 17, which acts via an actuating shaft 22 and an integrally formed on the actuating shaft 22 eccentric 23 - for example, at a 120 ° rotation of the actuating shaft 22 - in a similar manner as the webs 63 of the control crown 62 on the control cylinder 25.
  • a manual operating device in the present case a hand lever 17, which acts via an actuating shaft 22 and an integrally formed on the actuating shaft 22 eccentric 23 - for example, at a 120 ° rotation of the actuating shaft 22 - in a similar manner as the webs 63 of the control crown 62 on the control cylinder 25.
  • valve block 45 is performed in the embodiment of FIG. 3 slightly longer and has a fourth lateral bore 66 which traverses the central bore 46 and defines on one side of the central bore 46 has a through hole and on the opposite side of a blind bore.
  • the actuating shaft 22 is inserted above the control cylinder 25.
  • the actuating shaft 22 is held by means of a bearing disc 67 in the bore 66.
  • the eccentric 23 on the actuating shaft 22 is defined by two eccentric portions 68, 69 which lie on both sides of a circumferential groove 70.
  • the circumferential groove 70 defines in the present embodiment, the abutment surface 26 for the adjusting piston 27 of the system control actuator 15 and is characterized in that the position of this contact surface remains constant upon actuation of the actuating shaft 22. While the defined by the circumferential groove 70 contact surface 26 remains constant in its height position upon rotation of the actuating shaft 22, the eccentric 68, 69 push the control cylinder 25 in the direction of the central valve interior 43, so that the upper annular gap 59 depending on the dimensions of the eccentricity the eccentric 68, 69 increases. In the present embodiment, at a 120 ° rotation of the actuating shaft 22, the lower annular gap 60 is closed, so that is blocked in the guided over the bypass line partial flow. The effect of the system control actuator 15 is also turned off in this end position.
  • FIG. 4 the embodiment of a valve unit of FIG. 3 is shown in a second position, in which case the pivoted by 120 ° hand lever 17 is not shown.
  • the upper annular gap 59 is completely opened, wherein at the same time the lower annular gap 60 is closed by the control element 24.
  • the contact surface 26 of the eccentric 23 of the actuating shaft 22 presses the control cylinder 25 and thus the control element 24 against the coil spring 58, so that the upper annular gap 59 is opened and the lower annular gap 60 is closed.
  • the adjusting piston 27 of the System horraktuators 15 is no longer supported in the illustration shown against the contact surface 26 of the actuating shaft 22, so that the Systemberichtaktuator 15 in the position shown no influence on the control 24 more exercises.

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Description

  • Die Erfindung betrifft eine Anordnung zum Steuern des Kühlfluidstroms in Kompressoren, insbesondere in Rotationsverdichtern nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 sowie ein Verfahren nach dem Oberbegriff von Patentanspruch 17.
  • Bei den hier angesprochenen Kompressoren, insbesondere Rotationsverdichtern handelt es sich im speziellen um fluideingespritzte Schraubenkompressoren. Da solche Maschinen häufig an wechselnden Orten eingesetzt werden, sind sie in der Regel fahrbar oder zumindest transportabel ausgeführt. Von diesen Maschinen wird das komprimierte Prozessfluid über Leitungen angeschlossenen pneumatischen Verbrauchern, wie beispielsweise Druckluftwerkzeugen, wie Drucklufthämmern, Druckluftschlagschraubern, Druckluftschleifern, u.ä., zugeführt.
  • Die genannten Kompressoren, wie beispielsweise öleingespritzte Schraubenkompressoren, sind seit vielen Jahren bekannt. Während des Verdichtungsprozesses wird in diesen Kompressoren zum Prozessfluid, ein Kühlfluid, insbesondere Öl in das Kompressionsvolumen eingespritzt. Das Kühlfluid dient zur Kühlung des Prozessfluids durch Abführung der Verdichtungswärme in einem separaten Kühlkreislauf und darüber hinaus zur Schmierung bestimmter Bauteile des Kompressors sowie zur Abdichtung des Kompressionsvolumen. Ist das Prozessfluid Luft, wird es meist aus der Umgebung angesaugt und enthält daher in der Regel eine von seiner Temperatur abhängige Menge gasförmigen Wassers.
  • Ein erstes Problem, das in diesem Fall bei der Einspritzung bzw. Rückführung des Kühlfluids zu beachten ist, liegt in der Gefahr der Unterschreitung des Taupunktes für das im Prozessfluid Luft vorliegende gasförmige Wasser. Auskondensiertes Wasser kann mit dem Kühlfluid, insbesondere dem Öl in gewissem Umfang emulgieren oder darüber hinaus als zusätzliche Phase eingespritzt bzw. rückgeführt werden. Dies ist u.a. mit den folgenden Nachteilen behaftet: Verminderung der Schmiereigenschaften des Kühlfluides, verstärkte Bauteilkorrosion und erhöhter Lagerverschleiß im Kompressor.
  • Ein zweites, vom ersten zu unterscheidendes Problem ergibt sich, wenn das Prozessfluid, insbesondere die Druckluft im Leitungsweg zum pneumatischen Gerät abkühlt und dabei im Prozessfluid enthaltenes Wasser auskondensiert. Im pneumatischen Gerät kann dadurch Korrosion auftreten. Infolge dessen können dauerhafte Schäden auftreten. Eine deutliche Verschärfung des Problems liegt vor, wenn innerhalb der Verbraucherleitungen bzw. innerhalb der pneumatischen Verbraucher aufgrund der niedrigen Umgebungstemperatur Eisbildung auftritt und die Leitungswege zum oder im pneumatischen Verbraucher dadurch teilweise oder ganz blockiert werden. Diese Effekte können durch die Expansion der Druckluft im pneumatischen Verbraucher zusätzlich verstärkt werden. Dies kann zu Funktionsuntüchtigkeiten oder gar zur völligen Betriebsunfähigkeit der zugeordneten pneumatischen Verbraucher führen.
  • Ein drittes, zusätzlichen Problem entsteht, wenn die herkömmlicherweise für das Kühlfluid vorgesehene Temperaturregelung lediglich die ersten beiden Probleme beachtet und dabei ein Prozessfluid mit hohen Temperaturen an den pneumatischen Verbraucher liefert. Bei hoher Umgebungstemperatur tritt auf dem Weg zum pneumatischen Verbraucher nur noch eine geringe Abkühlung ein, was zu thermisch bedingten Verletzungen des Bedieners am pneumatischen Verbraucher führen kann.
  • Zahlreiche Vorüberlegungen zur Steuerung des Kühlfluids in Kompressoren vor dem Hintergrund der genannten Probleme sind bereits bekannt. Ein gängiges technisches Regelungsprinzip zur Steuerung der Temperatur eines Kühlfluids in Kompressoren ist beispielsweise in der EP 0 067 949 B1 angegeben. Ein Thermoschieber bestimmt hier, ob Kühlfluid zur Abkühlung über einen Fluidkühler oder zur Erhöhung der Temperatur am Fluidkühler vorbeigeführt wird. Die Regelung führt zu einer relativ konstanten Temperatur des Kühlfluids, wobei die Temperatur so gewählt wird, dass einerseits eine Unterschreitung des Taupunktes des Prozessfluides und andererseits eine zu große Belastung des Kühlfluids durch eine zu hohe Temperatur vermieden wird. Eine analoge Regelung ist für das Gebiet der Brennkraftmaschinen beispielsweise in der DE 91 05 021 U1 beschrieben.
  • In der US 4 289 461 ist eine weiterentwickelte Ventileinheit mit einem Kühlfluideingang und einem Kühlfluidausgang beschrieben. Dort wird ebenfalls der Volumenstrom des Kühlfluids in einer den Fluidkühler überbrückenden Bypass-Leitung geregelt, wobei ein Teilstrom des Kühlfluids stets durch den Fluidkühler geführt wird. Die Regelung erfolgt mittels eines Ventils, das zwei gegeneinander arbeitende Stellorgane umfaßt, wobei ein Stellorgan in Abhängigkeit der Ansaugtemperatur und ein zweites Stellorgan in Abhängigkeit der Systemtemperatur arbeitet. An dieser Ausführung ist u.a. nachteilig, dass die Ventileinheit kompliziert und störanfällig aufgebaut ist und weiterhin ein Mindestvolumenstrom des Kühlfluids über den Fluidkühler geführt wird. Es wird somit ständig gekühlt und damit auch eine Absenkung der Temperatur des Prozessfluids bewirkt.
  • In der US 4 431 390 ist eine Regelung angegeben, bei der noch eine zweite Bypass-Leitung am Fluidkühler vorbei vorgesehen ist. In dieser zweiten Bypass-Leitung befindet sich ein weiteres Ventil, das pulsweise, angesteuert durch einen Prozessor, eine bestimmte Menge Kühlfluid am Fluidkühler vorbei führt. Diese Pulse werden durch den Prozessor in Abhängigkeit verschiedener Parameter freigegeben. Diese Lösung ist somit sowohl wegen der Erfassung der verschiedenen Parameter, der Auswertung der Parameter und schließlich auch wegen des Vorsehens einer weiteren Bypass-Leitung sehr aufwendig.
  • Die vordiskutierten Lösungen beschäftigen sich vorrangig mit dem Problem, das Kühlfluid im Kompressor selbst auf einer Temperatur zu halten, die das Auskondensieren von Wasser und damit die Beeinträchtigung des Kühlfluids sowie des Kompressors verhindern. Gleichzeitig sind die angegebenen Regelungen so ausgelegt, dass, um das Kühlfluid zu schonen, eine wesentlich höhere Temperatur des Kühlfluids vermieden wird. Die Problematik des Auskondensierens von Wasser in pneumatischen Verbrauchern oder Verbraucherzuleitungen wird nicht angesprochen.
  • Hierzu ist aus der DE 36 01 816 A1 eine Lösungsvariante bekannt. Dort wird das etwa 60°C über der Ansaugtemperatur des Kompressors erwärmte komprimierte Prozessfluid in einem überdimensionierten Nachkühler auf eine Temperatur abgekühlt, die etwa 10°C über der Ansaugtemperatur liegt. Dabei kondensiert ein erheblicher Teil des im Prozessfluid vorhandenen Wasserdampfes aus und wird durch Kondensatabscheider ausgeschieden. Nachfolgend wird das komprimierte Prozessfluid in einem nachgeschalteten Wärmetauscher erneut erwärmt, so dass - beeinflusst durch die aktuellen, jedoch bei der Auslegung als unveränderlich angenommenen Umgebungsparameter - ein recht trockenes, etwa 60°C über der Ansaugtemperatur erwärmtes, damit sehr heißes Prozeßfluid vorliegt.
  • Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine bekannte Anordnung zum Steuern des Kühlfluids in Kompressoren, ausgehend vom Stand der Technik, derart weiter zu bilden, dass sich bei einem einfachen, kostengünstigen und zuverlässigen Aufbau das Auskondensieren von Wasser sowohl im Kühlfluid als auch im an einen Verbraucher abgegebenen Prozessfluid, insbesondere ein Auskondensieren und Einfrieren im Verbraucher selbst bei Aufrechterhaltung hoher Bedienfreundlichkeit verringern oder möglichst vermeiden lässt.
  • Diese Aufgabe wird in vorrichtungstechnischer Hinsicht mit einer Anordnung nach den Merkmalen des Patentanspruches 1 und in verfahrenstechnischer Hinsicht mit den Merkmalen gemäß Patentanspruch 17 gelöst.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Ein Kerngedanke der vorliegenden Erfindung besteht darin, einenSommer-/Winterbetriebs-Aktuator vorzusehen, der mit Vorrang gegenüber dem Systemsteuer-Aktuator in einer Sommerposition die Wirkung des Systemssteuer-Aktuator in einer Wirkrichtung ganz oder teilweise aufhebt, derart, dass bei Aktivierung des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators der Teilstroms des über den Fluidkühler geführten Kühlfluids und/oder die Einspritzmenge an Kühlfluid durch ein Fluidsteuermittel erhöht bzw. verringert wird.
  • Dabei benutzt die Erfindung den Zusammenhang, dass die Temperatur des Prozessfluids am Anlagenaustritt durch die Temperatur des Kühlfluids bestimmt wird, insbesondere ungefähr der maximalen Temperatur des Kühlfluids entspricht. Eine Steuerung der Temperatur des Prozessfluids am Anlagenausgang kann daher sowohl durch eine Beeinflussung der Einspritztemperatur als auch der Einspritzmenge des Kühlfluids erreicht werden.
  • Um die unerwünschte Kondensation von Feuchtigkeit im Kompressor, vor allem aber in den Verbraucherzuleitungen bzw. den Verbrauchern zu vermeiden, kann die Anordnung zunächst so eingestellt werden, dass das Prozessfluid weniger stark abgekühlt und mit einer vergleichsweisen hohen Temperatur den Verbraucher bzw. den Verbraucherleitungen zugeführt wird. Die innerhalb der Verbraucherleitungen bzw. bis zum Verbraucher auftretende Abkühlung reicht dann in der Regel aus, um ein angenehmes Arbeiten für ein am Verbraucher tätiges Bedienpersonal zu gewährleisten. Lediglich bei heißer Umgebungstemperatur, wo der Abkühleffekt des Prozessfluids auf dem Weg zum Verbraucher u.U. nicht mehr so groß ist, soll erfindungsgemäß das Prozessfluid durch Betätigung eines Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators noch weiter herabgekühlt werden.
  • Der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator oder allgemeiner gesprochen ein Umgebungstemperatur-Kompensions-Aktuator ist vorgesehen, um einen verminderten bzw. erhöhten Abkühleffekt durch eine niedrigere bzw. höhere Umgebungstemperatur möglichst auszugleichen. Die Verwendung der Begriffe Sommer und Winter im Zusammenhang mit Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator oder Sommer-/Winterposition dient dem besseren Verständnis und meint allgemein zwei verschiedene Arten von Umgebungsbedingungen, nämlich einerseits kältere und andererseits wärmere Umgebungsbedingungen.
  • Dabei zielt einerseits der Winterbetrieb darauf ab, eine Unterschreitung des Taupunktes des Prozessfluids bis hin zum Verbraucher zu vermeiden, wohingegen der Sommerbetrieb eine Überschreitung einer maximalen Temperatur am Verbraucher verhindern soll.
  • Mit der beschriebenen Anordnung lassen sich auf einfache Weise alle drei beim Stand der Technik vorhandenen Problemkreise, nämlich Kondensation im Kompressor, Kondensation in den Verbraucherleitungen bzw. den Verbrauchern und zu starke Erwärmung der Verbraucher gerade bei heißer Umgebungstemperatur auf zuverlässige und kostengünstige Weise lösen.
  • In einer alternativen Ausgestaltung umfasst der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator, der, allgemeiner gesprochen, auch als Umgebungstemperatur-Kompensations-Aktuator zur Kompensierung von Abkühleffekten durch eine höhere bzw. niedrigere Umgebungsluft bezeichnet werden kann, eine manuelle Betätigungseinrichtung, über die sich der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator betätigen, insbesondere zwischen zwei Positionen, nämlich einer Sommerposition und einer Winterposition umschalten lässt. Es versteht sich von selbst, dass die manuelle Betätigungseinrichtung auf unterschiedliche Weise ausgebildet sein kann, beispielsweise einen Handhebel, ein Einstellrad, u.U. mit Untersetzung und eine andere geeignete Betätigungseinrichtung umfassen kann.
  • In einer konkreten Ausgestaltung umfasst der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator eine Betätigungswelle mit einem Exzenter, wobei der Exzenter über ein Steuerelement auf das Fluidsteuermittel einwirkt. Die Betätigungswelle kann dabei beispielsweise mit der manuellen Betätigungseinrichtung in Wirkverbindung stehen oder auch elektromotorisch, pneumatisch oder hydraulisch angetrieben werden.
  • In einer anderen alternativen Ausgestaltung steht der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator mit einem Außenluftthermoelement in Wirkverbindung, wobei das Außenluftthermoelement in Abhängigkeit von der Außen- oder Umgebungstemperatur den Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator aktiviert.
  • In einer weiteren alternativen Ausgestaltung steht der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator mit einem Thermosensor in Wirkverbindung, der in Abhängigkeit der Außentemperatur den Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator aktiviert. In beiden vorgenannten Ausgestaltungen liegt der Vorteil gegenüber einer manuellen Betätigungseinrichtung darin, dass eine automatische Kompensation eines erhöhten oder verminderten Abkühleffektes bei kälterer bzw. wärmerer Umgebungsluft erfolgt, wo hingegen bei einem manuellen Betätigungselement die Aktivierung des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators durch das Bedienungspersonal zu erfolgen hat.
  • In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung stehen der Systemsteuer-Aktuator und der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator mit einem gemeinsamen Fluidsteuermittel in Wirkverbindung, wobei das Fluidsteuermittel den über den Fluidkühler geführten Teilstrom des Kühlfluids einstellt und wobei die Wirkverbindung des Systemsteuer-Aktuators mit dem Fluidsteuermittel bei Betätigung des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators in Richtung auf eine Sommerposition in einer Wirkrichtung ganz oder teilweise aufgehoben wird. Die Steuerung der Abkühlung des Prozessfluids lässt sich auf diese Weise, wenn sowohl Systemsteuer-Aktuator und Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator nur über ein gemeinsamen Fluidsteuermittel auf den Fluidstrom dem Kühlfluids einwirken, auf besonders einfache und effektive Weise durchführen. Gleichzeitig wird dadurch die als zweckmäßig angesehene Vorrangschaltung auf besonders einfache Weise realisiert, dadurch, dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator bei Bedarf in eine Position bringbar ist, in der er die Wirkung des Systemsteuer-Aktuators in einer Wirkrichtung ganz oder teilweise aufhebt. Es wird so möglich, die Anlage wie eingangs geschildert zunächst auf eine relativ hohe Temperatur des Prozessfluids einzustellen und Korrekturen bei hoher Umgebungstemperatur über den Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator vorzunehmen.
  • In einer konkreten Ausgestaltung der Erfindung sind Systemsteuer-Aktuator und Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator axial zueinender angeordnet, was einen vergleichsweise einfachen Aufbau ermöglicht.
  • In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung ist ein verschieblich gelagertes Steuerelement und das Fluidsteuermittel einstückig als Steuerzylinder ausgebildet. Bei dem verschieblich gelagerten Steuerelement handelt es sich um ein Kraft- oder Wirkübertragungsmittel, das nicht notwendigerweise vom Fluidstrom umspült sein muss. In einer bevorzugten Ausgestaltung greift der einstücke Steuerzylinder in den Fluidstrom ein und umfasst gleichzeitig Dichtflächen, um eine Abdichtung gegenüber dem Fluidkanal zu bewirken.
  • In einer konstruktiv bevorzugten Ausgestaltung ist der Systemsteuer-Aktuator am, vorzugsweise im Steuerelement untergebracht und stützt sich gegen eine gegenüber allen Positionen des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators feststehende Anlagefläche ab. Damit ist der Systemsteuer-Aktuator je nach Position des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators in einer Wirkrichtung nur noch zum Teil, u.U. auch überhaupt nicht mehr im Hinblick auf eine Verstellung des Fluidsteuermittels wirksam.
  • In einer konkreten, zweckmäßigen Ausgestaltung wird der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator über einen Verstellkolben direkt oder indirekt auf das Steuerelement zur Verstellung des Fluidsteuermittels ein.
  • Der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator ist mindestens zwischen zwei Positionen umschaltbar. Bevorzugter Maßen kann er auch eine oder mehrere Zwischenpositionen einnehmen oder, was regelungstechnisch besonders bevorzugt wird, kontinuierlich zwischen einer ersten Position (Winterposition) und einer zweiten Position (Sommerposition) veränderbar sein.
  • Weiter ist es auch möglich, das Konzept der vorliegenden Erfindung in einer logischen Umkehr vorzusehen, nämlich das Prozessfluid bei einem Kompressor durch die Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms zunächst auf einer eher niedrigen, kondensationsanfälligen Temperatur auszusteuern und mittels eines Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators bzw. Kompensations-Aktuators für kritische Umgebungstemperaturen, nämliche kühle Umgebungstemperaturen eine Vorrangshaltung vorzusehen, die durch Einflussnahme auf den Kühlfluidstrom ein Prozessfluid mit einer erhöhten Temperatur erzeugt. Weiterhin kann die Temperatur des Prozessfluids durch das Konzept einer Vorrangschaltung nach der vorliegenden Erfindung nicht nur durch die Steuerung der Temperatur des in den Kompressor eingespritzten Kühlfluids, sondern ergänzend oder auch alternativ über die Veränderung des Volumenstromes des Kühlfluids beeinflusst werden.
  • Nach einem weiteren besonderen Gesichtspunkt der vorliegenden Erfindung ist das Fluidsteuermittel an einem Knotenpunkt zwischen einer den Fluidkühler überbrückenden Bypass-Leitung und einer dem Fluidkühler zugeordneten Kühlleitung positioniert, derart, dass mit Erhöhung des über den Fluidkühler geführten Kühlfluidstroms gleichzeitig der über die Bypass-Leitung geführte Fluidstrom verringert wird. Hierbei kann das Fluidsteuermittel sowohl an einem in Fluidrichtung vor dem Fluidkühler liegenden Knotenpunkt als auch an einem in Fluidrichtung nach dem Fluidkühler liegenden Knotenpunkt positioniert sein. Das Anbringen der Fluidsteuermittel in einem Knotenpunkt wird als besonders vorteilhaft empfunden, da mit Erhöhung des einen Teilstroms gleichzeitig eine Verminderung des anderen Teilstroms und damit eine sehr effektive Einflussnahme bewirkt wird.
  • Nach einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung wird auch ein Verfahren zur Steuerung des Kühlfluids in Kompressoren, insbesondere in Rotationsverdichtern beansprucht, das sich vor allem dadurch auszeichnet, dass zur Verhinderung von Kondensation und/oder Eisbildung in den angeschlossenen Verbrauchern bzw. Verbraucherzuleitungen bei niedrigen Außenlufttemperaturen, insbesondere bei Unterschreiten einer bestimmten Außenlufttemperatur TG, der über den Fluidkühler geführte Teilstrom des Kühlfluids unterbrochen oder verringert wird.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung dieses Verfahrens wird der über den Fluidkühler geführte Teilstrom zunächst unabhängig von der Außenlufttemperatur verringert und nur bei hohen Außenlufttemperaturen, insbesondere bei Überschreiten einer bestimmten Außenlufttemperatur TG, der über den Fluidkühler geführte Teilstrom wieder erhöht.
  • Die Erfindung wird nachstehend auch hinsichtlich weiterer Merkmale und Vorteile anhand der Beschreibung von Ausführungsbeispielen und unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen näher erläutert.
  • Hierbei zeigen:
    • Fig. 1
    eine Ausführungsform eines Rotationsverdichters mit Fluidkühlung, der eine Anordnung zum Steuern des Kühlfluidstroms umfasst.
    Fig. 2
    eine Ausführungsform einer Ventileinheit für eine Anordnung zum Steuern des Kühlfluidstroms in Kompressoren.
    Fig. 3
    eine andere Ausführungsform einer Ventileinheit für eine Anordnung zum Steuern des Kühlfluidstroms in Kompressoren in einer ersten Position.
    Fig. 4
    die Ausführungsform einer Ventileinheit für eine Anordnung zum Steuern des Kühlfluidstroms in Kompressoren nach Fig. 3 in einer zweiten Position.
  • In Fig. 1 ist schematisch eine Kompressoranlage 31 mit einem Kompressor 12 und einer daran angeschlossenen Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms 30 dargestellt. Der Kompressor 12 wird über eine Antriebswelle 32 von einem (nicht dargestellten) Antrieb angetrieben. Durch den Kompressor 12 wird über einen Ansaugfilter 33 Umgebungsluft angesaugt und gelangt über einen Ansaugstutzen 34 in den Verdichtungsraum 35. Gleichzeitig wird dem Kompressor über eine Zuführleitung 36 ein Kühlfluid, im vorliegenden Fall Öl, zugeführt. Das in Form von Öl vorliegende Kühlfluid dient der Schmierung, verbessert die Abdichtung und kühlt das angesaugte und komprimierte Prozessfluid, das hier in Form von Druckluft vorliegt. Das Druckluft-/Ölgemisch wird über eine Kühlfluid-/Prozessfluidleitung 37 einem Fluidabscheider 38 zugeführt. Im Fluidabscheider 38 wird das Kühlfluid-/Prozessfluidgemisch, das hier als Öl-/Druckluftgemisch vorliegt, getrennt. Das in Form von Druckluft gewonnene Prozessfluid wird an eine Ausgabeleitung 39 und von dort über Verbraucherleitungen (nicht dargestellt) ein oder mehreren Verbrauchern zugeführt.
  • Das im Fluidabscheider 38 rückgewonnene, in Form von Öl vorliegende Kühlfluid gelangt über eine Rückführleitung 40 an einen ersten Knotenpunkt 41, an dem eine Kühlerleitung 21 zu einem Fluidkühler 14 und von dort an einen zweiten Knotenpunkt 42 führt. Eine Bypass-Leitung 20 verbindet den ersten Knotenpunkt 41 und den zweiten Knotenpunkt 42 direkt unter Überbrückung des Fluidkühlers 14.
  • Der zweite Knotenpunk 42 ist bei der vorliegenden Ausgestaltung in einer Ventileinheit 43 definiert. Die Ventileinheit 43 kann vorzugsweise unmittelbar am Kompressorblock oder am Fluidabscheider 38 oder auch am Fluidkühler 14 angebracht sein. Die Ventileinheit 43 umfasst einen Systemsteuer-Aktuator 15, der mit einem Fluid-Thermoelement 29 in Wirkverbindung steht und ein Fluidsteuermittel 19 anhand der Temperatur des Kühlfluids steuert (vgl. Fig. 2). Bei Erhöhung der Temperatur des Kühlfluids verringert das Fluidsteuermittel den über die Bypass-Leitung geführten Teilstrom und erhöht gleichzeitig den über den Fluidkühler 14 geführten Teilstrom, so dass das Kühlfluid durch den Fluidkühler 14 insgesamt stärker gekühlt wird. Falls sich das Kühlfluid dagegen abkühlt, wird über das Fluidsteuermittel der Strom des über den Fluidkühler geführten Kühlfluids verringert; gleichzeitig wird der Teilstrom des über die Bypass-Leitung 20 am Fluidkühler 14 vorbeigeleiteten Kühlfluids erhöht, so dass das Kühlfluid insgesamt weniger abgekühlt wird.
  • Das Kühlfluid kann, wie vorliegend gezeigt, noch über einen Ölfilter 44 geführt werden und wird über die bereits erwähnte Zufuhrleitung 36 erneut in den Verdichtungsraum 35 des Kompressors 12 eingeleitet. Die erfindungsgemäße Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms ist in einem über dem Verdichtungsraum 35 des Kompressors 12 und den Fluidabscheider 38 führenden Kreislauf integriert. Ein Kühlfluideingang 11 der Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms 30 wird vorliegend durch die bereits erwähnte Rückführleitung 40 und ein Kühlfluidausgang 13 durch die ebenfalls bereits erwähnte Zuführleitung 36 definiert.
  • In Fig. 2 wird eine erste Ausführungsform der in Fig. 1 lediglich schematisch veranschaulichten Ventileinheit 43 in einer konkreten Ausgestaltung in einer Schnittansicht dargestellt. Die Ventileinheit 43 umfasst zunächst einen aber Ventilblock 45 mit einer zentralen Bohrung 46, einer ersten seitlichen Bohrung 47, einer zweiten seitlichen Bohrung 48 und einer dritten seitlichen Bohrung 49. Die zentrale Bohrung 46 weist einen oberen Abschnitt 50, einen mittleren Abschnitt 51 und einen unteren Abschnitt 52 auf. Der untere Abschnitt 52 definiert einen zentralen Ventilinnenraum 53. Der mittlere Abschnitt ist gegenüber dem unteren Abschnitt 52 sowie dem oberen Abschnitt 50 erweitert und bildet eine Ventilkammer 54. Die Ventilkammer 54 steht über die erste seitliche Bohrung 47 in Fluidverbindung mit der Zuführleitung 36 an den Verdichtungsraum 35 des Kompressors 12. Der zentrale Ventilinnenraum 53 steht über die zweite seitliche Bohrung 48 in Fluidverbindung mit der Bypass-Leitung 20. Der obere Abschnitt 50 der zentralen Bohrung 46 im Ventilblock 45 definiert einen oberen Ventilinnenraum 55, der über die dritte seitliche Bohrung 49 mit dem Fluidkühler 14 in Fluidverbindung steht.
  • In der zentralen Bohrung 46 des Ventilblocks 45 ist ein - hier einstückig aus einem Steuerelement 24 und einem bereits erwähnten Fluidsteuermittel 19 bestehender - Steuerzylinder 25 längsverschieblich aufgenommen. Das an seinem unteren Ende ausgebildete Fluidsteuermittel ist vorgesehen, um entweder den über den Fluidkühler 14 geführten Teilstrom, oder den über die Bypass-Leitung 20 geführten Teilstrom zu sperren oder ein bestimmtes Mischungsverhältnis zwischen diesen beiden Teilströmen festzulegen. Hierzu weist der als Fluidsteuermittel 19 ausgebildete Teil des Steuerzylinders 25 eine erste umlaufende Dichtfläche 56. Weiterhin weist der Steuerzylinder an seinem gegenüber liegenden oberen Ende eine zweite umlaufende Dichtfläche 57 auf. Die umlaufenden Dichtflächen 56 und 57 sind derart ausgebildet und bemessen, dass sie fluiddicht gegen die Wandung der zentralen Bohrung 46 abdichten. Dabei verhindert die zweite umlaufende Dichtfläche 57 das Austreten von Öl. Die erste umlaufende Dichtfläche 56 bewirkt dagegen in einer ersten oder zweiten Endstellung des Steuerzylinders 25 eine, bis auf einen Leckstrom, völlige Absperrung entweder des über den Fluidkühler 14 geführten Teilstroms oder des über die Bypass-Leitung 20 geführten Teilstroms.
  • Die Verschiebung des Steuerzylinders 25 zwischen den genannten Endpositionen bzw. auch in Zwischenpositionen geschieht dabei wie folgt. Zunächst ist der Steuerzylinder 25 durch eine im zentralen Ventilinnenraum 53 angeordnete Spiralfeder 58 unter Vorspannung in eine obere, hier den über den Fluidkühler 14 geführten Teilstrom absperrende Position gedrückt. Eine Verschiebung des Steuerzylinders 25 aus dieser Endposition kann nun entweder über einen Systemsteuer-Aktuator 15 oder einen Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 erfolgen.
  • Innerhalb des Steuerzylinders 25 ist das bereits erwähnte Fluid-Thermoelement 29 befestigt. Innerhalb des Fluid-Thermoelementes 29 ist der Systemsteuer-Aktuator 15 gelagert, der durch das Fluid-Thermoelement aktiviert wird. Bei Erwärmung des Fluid-Thermoelementes 29 dehnt sich ein darin untergebrachter Stoff aus und schiebt den Systemsteuer-Aktuator 15 aus dem Fluid-Thermoelement 29 heraus. Der Systemsteuer-Aktuator 15 stützt sich über einen Verstellkolben 27 gegen eine relativ zum Ventilblock 45 feststehende Anlagefläche 26 ab, so dass bei Ausdehnung des im Fluid-Thermoelement 29 untergebrachten Stoffes der Steuerzylinder 25 insgesamt gegen den Druck der Spiralfeder 58 in Richtung auf den zentralen Ventilinnenraum 53 bewegt wird und so einen oberen Ringspalt 59 zwischen dem oberen Ventilinnenraum 55 und der Ventilkammer 54 freigibt. Als Folge des Ringspaltes kann nun Kühlfluid vom Fluidkühler 14 in die Ventilkammer 54 eintreten und wird nach Vermischung mit Kühlfluid aus der Bypass-Leitung 20 über die Zuführleitung 56 in den Verdichtungsraum 35 des Kompressors 12 geführt. Bewegt sich der Steuerzylinder 25 weiter in Richtung auf den zentralen Ventilinnenraum 53, vergrößert sich der obere Ringspalt 59, wobei gleichzeitig ein entsprechender unterer Ringspalt 60 zwischen der Ventilkammer 54 und dem zentralen Ventilinnenraum 53 stetig kleiner wird. Die Folge ist, dass ein immer größerer Teilstrom vom Fluidkühler 14 und gleichzeitig in immer kleinerer Fluidstrom aus der Bypass-Leitung 20 in die Ventilkammer 54 eintreten kann. Schiebt sich der Steuerzylinder 25 noch weiter auf den zentralen Ventilinnenraum 53 hin zu, so schließt die erste umlaufende Dichtfläche 56 den unteren Ringspalt 60, wobei die erste umlaufende Dichtfläche 56 mit der Wandung der zentralen Bohrung 46 erneut dichtend in Kontakt kommt.
  • Unabhängig vom Systemsteuer-Aktuator 15 kann der Steuerzylinder 25 auch durch den bereits erwähnten Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 wie folgt verschoben werden. Ein Außenluft-Thermoelement 18 ist in einem Ventildeckel 61 axial zum Systemsteuer-Aktuator 15 angeordnet, wobei der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 zur Ventilkammer 54 weisend dem Systemsteuer-Aktuator 15 zugewandt innerhalb des Außenluft-Thermoelements 18 verschieblich gelagert ist. Auch im Außenluft-Thermoelement ist ein sich unter Temperaturerhöhung ausdehnender Stoff untergebracht, der bei Ausdehnung ein Herausschieben des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators 16 bewirkt. Das Außenluft-Thermoelement 18 ist entweder direkt im Kontakt mit Umgebungsluft oder erhält eine für die Umgebungsluft näherungsweise repräsentative Temperaturbeaufschlagung. Innerhalb des Ventildeckels 61 ist axial zum Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators 16 und dem Systemsteuer-Aktuator 15 weiterhin eine Steuerkrone 62 verschieblich gelagert. Die Steuerkrone 62 weist vorzugsweise mehrere Stege 63 auf, die durch zugeordnete Ausnehmungen 64 in einer die zentralen Bohrung 46 des Ventilblocks 45 abdeckende Deckplatte 65 hindurch treten. Über die Deckplatte 65 ist der Ventildeckel 61 mit dem Ventilblock 45 verbunden.
  • In der in Fig. 2 dargestellten Position des Steuerzylinders 25 stehen die distalen Enden der Stege 63 in Anlage mit dem Steuerzylinder 25. Der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 liegt von der anderen Seite her über einen Verstellkolben 28 an der Steuerkrone 62 an. Bei Erwärmung des im Außenluft-Thermoelement 18 untergebrachten Stoffes wird der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 aus dem Außenluft-Thermoelement in Richtung auf die Ventilkammer 54 herausgedrückt und drückt dabei über die Steuerkrone 62 auf den Steuerzylinder 25. Dabei wird über das einstückig am Steuerzylinder 25 angeordnete Fluid-Steuermittel 19 der obere Ringspalt 49 - unter gleichzeitiger Verminderung des unteren Ringspaltes 60 - geöffnet. Infolge dessen fließt vermehrt Kühlfluid über den Fluidkühler 14, wobei gleichzeitig der über die Bypass-Leitung 20 geführte Teilstrom verringert wird. Wenn sich aufgrund noch höherer Temperaturen der im Außenluft-Thermoelement 18 untergebrachte Stoff noch weiter ausdehnt, wird über den Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 die Steuerkrone 62 und damit der Steuerzylinder 25 noch weiter nach unten, d.h. auf den zentralen Ventilinnenraum 53 hin verschoben und kann schließlich in eine Endstellung gelangen, in der der untere Ringspalt 60 verschlossen ist, so dass kein Teilstrom mehr über die Bypass-Leitung 20 geführt wird. In dieser Position ist die Wirkung des Systemsteuer-Aktuators 15 völlig ausgeschaltet.
  • In Zwischenpositionen gibt der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 lediglich eine Mindestposition für die Breite des oberen Ringspaltes 59, d.h. für die Menge des über den Fluidkühler 14 geführten Teilstroms vor. Sollte sich das Kühlfluid allerdings derart erwärmen, dass der Systemsteuer-Aktuator 15 soweit aus dem Fluid-Thermoelement 29 herausgedrückt wird, dass er eine Kraft auf die Anlagefläche 26 ausübt, wird sich der Steuerzylinder 25 weiter in Richtung auf den zentralen Ventilinnenraum 53 bewegen und so den oberen Ringspalt 59 noch weiter vergrößern. Der Systemsteuer-Aktuator 15 ist allerdings nicht in der Lage, die Breite des vom Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 vorgegebenen oberen Ringspalt 59 zu verkleinern.
  • In Fig. 3 ist eine alternative Ausführungsform einer Ventileinheit für eine Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms nach der Erfindung dargestellt. Die beiden Ausführungsformen unterscheiden sich im wesentlichen dadurch, dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator 16 bei der Ausführungsform nach Fig. 3 nicht von einem Außenluft-Thermoelement 18 beaufschlagt wird, sondern eine manuelle Betätigungseinrichtung, im vorliegenden Fall konkret ein Handhebel 17, umfasst, der über eine Betätigungswelle 22 und einem integral an der Betätigungswelle 22 ausgebildeten Exzenter 23 - beispielsweise bei einer 120°-Verdrehung der Betätigungswelle 22 - in ähnlicher Weise wie die Stege 63 der Steuerkrone 62 auf den Steuerzylinder 25 einwirkt.
  • Konkret ist der Ventilblock 45 bei der Ausführungsform nach Fig. 3 etwas länger ausgeführt und weist eine vierte seitliche Bohrung 66, welche die zentrale Bohrung 46 quert, und auf einer Seite der zentralen Bohrung 46 eine Durchgangsöffnung und auf der gegenüber liegenden Seite eine Sackbohrung definiert. In diese vierte seitliche Bohrung 66 ist die Betätigungswelle 22 oberhalb des Steuerzylinders 25 eingeschoben. Die Betätigungswelle 22 wird mittels einer Lagerscheibe 67 in der Bohrung 66 gehalten. Der Exzenter 23 an der Betätigungswelle 22 ist durch zwei Exzenterabschnitte 68, 69 definiert, die zu beiden Seiten einer umlaufenden Nut 70 liegen. Die umlaufende Nut 70 definiert bei der hier vorliegenden Ausführungsform die Anlagefläche 26 für den Verstellkolben 27 des Systemsteuer-Aktuators 15 und zeichnet sich dadurch aus, dass die Position dieser Anlagefläche bei Betätigung der Betätigungswelle 22 konstant bleibt. Während die durch die umlaufende Nut 70 definierte Anlagefläche 26 in ihrer Höhenposition bei Drehen der Betätigungswelle 22 konstant bleibt, schieben die Exzenterabschnitte 68, 69 den Steuerzylinder 25 in Richtung auf den zentralen Ventilinnenraum 43, so dass sich der obere Ringspalt 59 je nach Dimensionierung der Exzentrizität der Exzenterabschnitte 68, 69 vergrößert. In der vorliegenden Ausführungsform ist bei einer 120°-Verdrehung der Betätigungswelle 22 der untere Ringspalt 60 geschlossen, so dass in der über die Bypass-Leitung geführte Teilstrom gesperrt ist. Die Wirkung des Systemsteuer-Aktuators 15 ist in dieser Endposition ebenfalls ausgeschaltet.
  • Bei entsprechender Gestaltung der Exzenterabschnitte 68, 69 sowie bei Vorsehen entsprechender weiterer Einrastpositionen können mit der Betätigungswelle 22 aber auch definierte Zwischenpositionen eingestellt werden.
  • In Fig. 4 ist die Ausführungsform einer Ventileinheit nach Fig. 3 in einer zweiten Position dargestellt, wobei hier der um 120° verschwenkte Handhebel 17 nicht dargestellt ist. In der in Fig. 4 dargestellten Position ist der obere Ringspalt 59 völlig geöffnet, wobei gleichzeitig der untere Ringspalt 60 durch das Steuerelement 24 verschlossen ist. Die Anlagefläche 26 des Exzenters 23 der Betätigungswelle 22 drückt den Steuerzylinder 25 und damit das Steuerelement 24 gegen die Spiralfeder 58, so dass der obere Ringspalt 59 geöffnet und der untere Ringspalt 60 verschlossen wird. Der Verstellkolben 27 des Systemsteueraktuators 15 stützt sich in der gezeigten Darstellung nicht mehr gegen die Anlagefläche 26 der Betätigungswelle 22 ab, so dass der Systemsteueraktuator 15 in der gezeigten Position keinen Einfluss auf das Steuerelement 24 mehr ausübt. Bei der hier vorliegenden Ausführungsform gilt dies selbst dann, wenn der Verstellkolben 27 vollständig aus dem Fluidthermoelement 29 ausgefahren ist, so dass nicht nur für ein bestimmtes Temperaturregime, sondern eine von der Temperatur des Kühlfluids unabhängige Vorrangschaltung realisiert ist. Je nach Dimensionierung des Exzenters 23 mit den Exzenterabschnitten 68, 69 sowie der umlaufenden Nut 70 kann aber auch eine Vorrangschaltung realisiert werden, in der in bestimmten Bereichen der Kühlfluidtemperatur der Verstellkolben 27 des Systemsteueraktuators 15 noch eine Steuerwirkung auf das Steuerelement 24 übertragen kann.
    • Bezugszeichenliste
    • 11
    Kühlfluideingang
    12
    Kompressor
    13
    Kühlfluidausgang
    14
    Fluidkühler
    15
    Systemsteuer-Aktuator
    16
    Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator
    17
    manuelle Betätigungseinrichtung, Handhebel
    18
    Außenluft-Thermoelement
    19
    Fluidsteuermittel
    20
    Bypass-Leitung
    21
    Kühlerleitung
    22
    Betätigungswelle
    23
    Exzenter
    24
    Steuerelement
    25
    Steuerzylinder
    26
    Anlagefläche
    27
    Verstellkolben (Systemsteuer-Aktuator)
    28
    Verstellkolben (Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator)
    29
    Fluid-Thermoelement
    30
    Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms
    31
    Kompressoranlage
    32
    Antriebswelle
    33
    Ansaugfilter
    34
    Ansaugstutzen
    35
    Verdichtungsraum
    36
    Zuführleitung
    37
    Kühlfluid-/Prozessfluidleitung
    38
    Fluidabscheider
    39
    Ausgabeleitung
    40
    Rückführleitung
    41
    erster Knotenpunkt
    42
    zweiter Knotenpunkt
    43
    Ventileinheit
    44
    Ölfilter
    45
    Ventilblock
    46
    zentrale Bohrung
    47
    erste seitliche Bohrung
    48
    zweite seitliche Bohrung
    49
    dritte seitliche Bohrung
    50
    oberer Abschnitt
    51
    mittlerer Abschnitt
    52
    unterer Abschnitt
    53
    zentraler Ventilinnenraum
    54
    Ventilkammer
    55
    oberer Ventilinnenraum
    56
    erste umlaufende Dichtfläche
    57
    zweite umlaufende Dichtfläche
    58
    Spiralfeder
    59
    oberer Ringspalt
    60
    unterer Ringspalt
    61
    Ventildeckel
    62
    Steuerkrone
    63
    Stege
    64
    Ausnehmungen (für Stege)
    65
    Deckplatte
    66
    vierte seitliche Bohrung
    67
    Lagerscheibe
    68, 69
    Exzenterabschnitte
    70
    umlaufende Nut

Claims (17)

  1. Anordnung zur Steuerung des Kühlfluidstroms in Kompressoren, insbesondere in Rotationsverdichtern, wie Schraubenkompressoren, wobei die Anordnung umfasst:
    - einen Kühlfluideingang (11) für aus dem Kompressor (12) abgegebenes Kühlfluid und einen Kühlfluidausgang (13) zur Rückführung des Kühlfluids in den Kompressor (12),
    - einen Fluidkühler (14), über den bedarfsweise ein Teil des Kühlfluids geführt und abgekühlt werden kann,
    - wobei ein Systemsteuer-Aktuator (15) den Anteil des über den Fluidkühler (14) geführten Teilstroms an Kühlfluid und/oder die Einspritzmenge an Kühlfluid anhand von Systemparametern, insbesondere anhand der Temperatur des Kühlfluids über eine Fluidsteuereinrichtung steuert,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass ein Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) vorgesehen ist, der mit Vorrang gegenüber dem Systemsteuer-Aktuator (15) in einer Sommerposition die Wirkung des Systemsteuer-Aktuators (15) in einer Wirkrichtung aufhebt oder begrenzt, derart,
    dass bei Aktivierung des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) der Teilstrom des über den Fluidkühler (14) geführten Kühlfluids und/oder die Einspritzmenge an Kühlfluid durch ein Fluidsteuermittel (19) erhöht bzw. verringert wird.
  2. Anordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) ein manuelle Betätigungseinrichtung, beispielsweise einen Handhebel (17) umfasst, über die bzw. über den sich der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) betätigen insbesondere zwischen zwei Positionen umschalten lässt.
  3. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) eine Betätigungswelle (22) mit einem Exzenter (23) umfasst, wobei der Exzenter (23) über ein Steuerelement (24) auf das Fluid-Steuermittel (19) einwirkt.
  4. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) mit einem Außenluftthermoelement (18) in Wirkverbindung steht, das in Abhängigkeit von der Außentemperatur den Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) aktiviert.
  5. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) mit einem Thermosensor in Wirkverbindung steht, der in Abhängigkeit von der Außentemperatur den Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) aktiviert.
  6. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) mit einem Fluid-Thermoelement (29) in Wirkverbindung steht, das in Abhängigkeit von der Temperatur des Kühlfluids den Systemsteuer-Aktuator (15) aktiviert.
  7. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) mit einem Thermosensor in Wirkverbindung steht, der in Abhängigkeit von der Fluidtemperatur des Kühlfluids oder unter Berücksichtigung anderer bzw. weiter Systemparameter den Systemsteuer-Aktuator (15) steuert.
  8. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) und der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) mit einem gemeinsamen Fluidsteuermittel (19) in Wirkverbindung stehen, wobei das Fluidsteuermittel (19) den über den Fluidkühler (14) geführten Teilstrom des Kühlfluids einstellt und wobei die Wirkverbindung des Systemsteuer-Aktuators (15) mit dem Fluidsteuermittel (19) bei Betätigung des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators (16) in Richtung auf eine Sommerposition ganz oder teilweise aufgehoben wird.
  9. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) und der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) axial zueinander angeordnet sind.
  10. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) und der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) relativ zueinander so angeordnet sind, dass die von ihnen aufbringbaren Steuerkräfte in einer gemeinsamen, im wesentlichen zueinander axialen Wirkrichtung liegen.
  11. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) in einem Bereich zwischen dem Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) und dem Fluidsteuermittel (19) angeordnet ist.
  12. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass ein verschieblich gelagertes das Steuerelement (24) und das Fluidsteuermittel (19) einstückig als Steuerzylinder (25) ausgebildet sind.
  13. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Systemsteuer-Aktuator (15) am, vorzugsweise im Steuerelement (24) befestigt ist und sich mit einem Verstellkolben (27) gegen eine gegenüber allen vorgesehenen Positionen des Sommer-/Winterbetriebs-Aktuators (16) feststehende Anlagefläche (26) abstützt.
  14. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Sommer-/Winterbetriebs-Aktuator (16) mit einem Verstellkolben (28) direkt oder indirekt auf das Steuerelement (24) zur Verstellung des Fluidsteuermittels (19) einwirkt.
  15. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Fluidsteuermittel (19) an einem Knotenpunkt zwischen einer den Fluidkühler (14) überbrückenden Bypass-Leitung (20) und einer dem Fluidkühler (14) zugeordneten Kühlleitung (21) angeordnet ist, derart,
    dass mit Erhöhung des über den Fluidkühler (14) geführten Kühlfluidstroms gleichzeitig der über die Bypass-Leitung (20) geführte Fluidstrom verringert wird.
  16. Anordnung nach Anspruch 15,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Fluidsteuermittel (19) zwischen einer die Bypass-Leitung (20) im wesentlichen absperrenden ersten Endstellung und einer die Kühlerleitung (21) im wesentlichen absperrenden zweiten Endstellung kontinuierlich veränderbar ist.
  17. Verfahren zur Steuerung des Kühlfluids in Kompressoren, insbesondere in Rotationsverdichtern, wie beispielsweise Schraubenkompressoren, zur Einstellung der Temperatur eines Prozessfluids, beispielsweise Druckluft, vorzugsweise mit einer Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, wobei aus dem Kompressor abgegebenes Kühlfluid bedarfsweise über einen Fluidkühler geführt und abgekühlt werden kann, wobei die Einspritzmenge an Kühlfluid und/oder der Anteil des über den Fluidkühler (14) geführten Teilstroms an Kühlfluid zunächst anhand von Systemparametern, insbesondere der Temperatur des Kühlfluid gesteuert bzw. geregelt wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass zur Verhinderung von Kondensation und/oder Eisbildung in den angeschlossenen Verbrauchern bzw. Verbraucherzuleitungen bei niedrigen Außenlufttemperaturen, insbesondere bei Unterschreiten einer bestimmten Außenlufttemperatur TG, die Einspritzmenge an Kühlfluid verringert bzw. der über den Fluidkühler geführte Teilstrom des Kühlfluids verringert oder unterbrochen wird.
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