EP1259679B1 - Verankerung für ein vorgespanntes und/oder belastetes zugelement und ankerbüchse - Google Patents
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- EP1259679B1 EP1259679B1 EP01907227A EP01907227A EP1259679B1 EP 1259679 B1 EP1259679 B1 EP 1259679B1 EP 01907227 A EP01907227 A EP 01907227A EP 01907227 A EP01907227 A EP 01907227A EP 1259679 B1 EP1259679 B1 EP 1259679B1
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- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/08—Members specially adapted to be used in prestressed constructions
- E04C5/12—Anchoring devices
- E04C5/127—The tensile members being made of fiber reinforced plastics
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- E04C5/12—Anchoring devices
- E04C5/122—Anchoring devices the tensile members are anchored by wedge-action
Definitions
- the invention has an anchoring arrangement for a prestressed or loaded tension element made of fiber composite material as well as anchoring bushes.
- tensile elements made of fiber composite materials have a superior corrosion resistance to weathering stresses and a lower weight.
- Tensile elements made of fiber composite material usually consist in the length of the tension elements corresponding parallel arranged fibers z.
- Conventional fibers are built up with carbon, inorganic glass or aramid.
- epoxy resins, unsaturated polyester resins, vinyl ester resins, but also polymers with or without fillers are used.
- the fibers have both an elastic and brittle material behavior.
- the matrix of the fiber composite causes the equalization of forces and the power transmission of broken to intact fibers. In addition, the matrix reduces the transverse pressure sensitivity of the fibers.
- tension elements made of fiber composite material is carried out by pultrusion. Mainly in cross-section circular wires and rods and strands of single fibers are produced.
- a tension member may consist of several tension elements and a cladding tube to protect against water access and UV radiation.
- Tensile elements made of non-metallic fiber composite material are mechanically anisotropic. Outstanding material properties, such as high tensile strength and longitudinal stiffness, are much lower in the transverse direction.
- the anchorage efficiency In the anchorage for a tension element made of fiber composite material occurs in the tension element on a multiple stress.
- the ratio of the load capacity of the tension member in the anchorage to the load capacity of the tension member on the free span is referred to as the anchorage efficiency.
- the tensile force is transmitted via frictional composite stresses from the tension element to the clamping plates.
- the contact pressure of the clamping plates can take into account the transverse pressure sensitivity of the tension elements be set from non-metallic fiber composite material so that the contact pressure in the load-bearing part of the anchorage is smaller than in the load distant part. As a result, a uniform force transmission and thus a high efficiency of anchoring is achieved. Relative displacements between the tension element and clamping plates can lead to anchorage failure under dynamic loading in the case of clamping plate anchors. Because of the elaborate anchoring technique and the risk of premature failure under dynamic loading, it is to be expected that clamping anchors will find no further use.
- transverse pressure in conical grouting anchors in which the smallest cross-sectional area of the cavity is close to the load and thus the imaginary tip of the cone is arranged close to the load, increases the absorbable shear stress between tension element and anchor body, but can also for early destruction lead the tension element in the anchorage, since fiber composites are sensitive to transverse pressure.
- a conical casting anchorage for non-metallic tensile elements of fiber composite material which has an anchor sleeve with a conical cavity, the lowest cross-sectional area close to the load and the largest cross-sectional area Lastfern, and arranged between the anchor sleeve and tension elements anchor body of a potting compound.
- the potting compound of the anchor body has along its longitudinal extent different modulus of elasticity. When the tension element enters the anchorage, the modulus of elasticity of the casting compound is low and continuously increases towards the load-distant part of the anchorage. With this stepped version of the anchor body, a more uniform force transmission from the tension element to the anchor bushing is to be achieved.
- the production of a potting material in multiple layers is a complex process.
- DE 27 05 483 A1 has a device for anchoring tension members of high-strength materials, in particular of fiber-reinforced plastics to the subject.
- Both the anchor body and the anchor bushing have the same structure as is the case with tension members made of steel. However, this does not take into account the specific strength properties of fiber reinforced plastics, which have high tensile strength but low transverse strength.
- the object of the present invention is to provide an anchoring arrangement for one or more tension members made of non-metallic fiber composite, the is easy to manufacture and allows a more uniform force transmission along the tension element on the anchor sleeve and allows a high level of stability under dynamic loads.
- the anchoring arrangement comprising an anchor plate, an anchor body and a prestressed and / or loaded tension element of a, in particular non-metallic, fiber composite material, wherein the tensile force of the tension element over the anchor body of solidified, in particular hardened, potting on the anchor bushing, normal to the axis of Traction element different cross-sectional areas and an inner wall of the anchor box has a profiling, is transferable, consists essentially in the fact that the cross-sectional area of the anchor body is normal to the axis of the tension element in the close-load part of the anchor box larger, in particular has a maximum value, and smaller in the load distant part is.
- Fiber composites are usually made of non-metallic fibers, such as glass, carbon, aramid or other plastics, which have a particularly high corrosion resistance to the atmospheric stress.
- tension members with such anchoring as they are used for structures such as bridges, buildings, but also earth or rock anchors, have a particularly high resistance.
- the non-metallic fiber composites may have a particularly high tensile strength, but the strength is particularly low in transverse stresses.
- a determination of the tension elements in particular made of fiber composites in an anchor box with a material that can be introduced into the anchor box flowable through the no forces are applied transversely to the longitudinal extent of the tension elements.
- the anchor body widens in the pulling direction. A geometric anchoring of the anchor body with smooth walls in the anchor box could not occur.
- the inner wall of the anchor sleeve is formed with a profiling.
- the anchor bushing has at least two anchor bodies for receiving the tension elements, a particularly high mechanical anchoring of the tension elements in the anchor bushing can be achieved.
- the load-distal end of the anchor bushing consists of a plate and has the same at least one load-bearing element which is parallel, in particular oriented in parallel, to the tension element (s), a particularly force-absorbing anchor bushing can be obtained.
- the tensile strength of the solidified, in particular hardened potting material of the anchor body in particular considerably lower than the compressive strength, it can be achieved that cracks occur in the anchor body, which lead to compression struts, which transmit the forces to the anchor box.
- the wall thickness in the load-bearing part of the anchor box is less than in the part distant from the load, and the anchor box is stepped such that in the transmission of the tensile force from the tension member via the anchor body on the anchor box, the stress of the tension element when entering the anchor body by the compliance in the load-near part the anchor sleeve is reduced, so a particularly favorable compensation of the forces between the anchor sleeve and the anchor body and thus the stress of the tension elements is given.
- the anchor body in the off-load part of the anchor sleeve is cylindrical, then a particularly long anchor body can be obtained which is particularly favorable for adjustability.
- the solidified, in particular hardened, potting material can be loaded at elevated temperature by a tensile force which acts over a longer period of time, in particular by a variable load, a more uniform transmission of the forces from the tension element can take place on the potting compound, which has been subjected to a permanent deformation can be achieved on the anchor box.
- the anchor bush according to the invention with at least one cavity having an inner wall which is open at at least one end, wherein the cross-sectional area of the cavity varies normal to the longitudinal direction thereof, and the inner wall has a profiling which extends transversely, in particular normal, to the longitudinal direction of the cavity , Essentially, is that the anchor sleeve is closed at one end, said end having reduced cross-sectional areas of the cavity.
- anchor boxes can be arranged with a conical surface such that the largest cross-section is close to the load, whereby a particularly favorable absorption of forces is possible because the largest power at the beginning of the anchor box, so close to the load Part lies, whereas the lowest forces are transferred to the load distant part of the anchor box.
- a particularly favorable absorption of forces is possible because the largest power at the beginning of the anchor box, so close to the load Part lies, whereas the lowest forces are transferred to the load distant part of the anchor box.
- the tendency prevails to obtain a large-scale mechanical anchoring of a potting in the anchor box.
- the anchor bushing is closed at one end, this end having reduced cross-sectional areas of the cavity, then particularly high strengths are ensured for the anchor bush, whereby a smaller dimensioning of the same with the same power is possible.
- FIG. 1 A longitudinal section through a first embodiment of an anchoring arrangement according to the invention is shown in FIG.
- the anchor box 4 is made of steel and was produced by means of milling tools. However, it is also possible to use those made of fiber composite materials.
- the anchoring arrangement shown in Fig. 1 is connected to the outside via a thread 49 with a ring nut 50.
- the anchor body 6 consists of a hardened potting material 3.
- the potting material are epoxy resins, Dywipox (registered trademark of Dyckerhoff Systems International, Kunststoff). Good bonding behavior between the tension element 2 and the anchor body 6 is required in order to transmit the tensile force from the tension member 1 with only one tension element 2 on the anchor body 6.
- the tension member is constructed with carbon fibers with a diameter of 10 microns, which are connected by epoxy resins. As fibers and those of inorganic glass, aramid od. Like. Can be used. Such tension elements can be obtained, for example, from the companies Stesalit AG (Switzerland), Nedri Spanstaal BV (Netherlands) and Toray Industries Inc. (Japan).
- the anchor body 6 of the anchoring shown in Fig. 1 has the shape of a truncated cone. 2, the anchor body 6 has a larger cross-sectional area than in a cross-section in the load-distant part 42 of the anchorage in a cross section through the load-near part 41 of the anchorage according to FIG.
- This geometric shape of the anchor body 6 it is achieved that the composite stresses between the tension element 2 and the anchor body 6 are distributed more uniformly than in a cylindrical or conical Vergussverank réelle conventional type.
- the anchor bushing 4 serves as a mold for the manufacture of the anchor body 6.
- the inner wall 44 of the anchor bushing 4 must be such that the anchor body 6 is not pulled out of the anchor bushing 4 when the tension element 2 is loaded.
- a suitable processing of the inner wall 44 of the anchor bush 4 has a profiling 45 of the surface.
- Fig. 3 is a longitudinal section of the anchoring according to the invention shown in FIG. 1 is shown in a modified embodiment.
- the inner wall 44 of the anchor sleeve 4 is provided with Abtrepponne 46, on which the anchor body 6 is supported under load of the tension element 2.
- Abtrepponne 46 By suitable shaping of the AbtreppInstitut 46 with respect to distance and inclination to the tension element 2, the shear stress profile along the tension element 2 can be influenced. It can thus also be achieved a plurality of truncated conical formations, the load near a smaller cross-section than lastfern have, so that a mechanical clamping of the tension member is achieved in the anchor body.
- Fig. 4 is a longitudinal section of the anchoring according to the invention shown in FIG. 1 in a modified embodiment.
- the surface of the anchor body 6 normal to the tension element 2 steadily increases in the part of the anchorage 41 close to the load and is constant in off-load part 42.
- This anchoring arrangement thus represents an extension of the known cylindrical casting anchors.
- the increase in shear stress occurring in the case of cylindrical anchors in the part of the anchorage close to the load is reduced by the widening of the anchor body 6 according to FIG. 4.
- the anchor bush 4 of the anchoring shown in Fig. 4 has a profiling 45 of the inner wall 44 and outputs the force on an anchor plate 60 from.
- Fig. 5 is a longitudinal section of the anchoring arrangement according to the invention shown in FIG. 1 in a modified embodiment.
- the inner wall 44 of the anchor sleeve 4 has only one Abtreppung 46, which receives a substantial portion of the force. The remaining part of the force is delivered via the anchor body 6 to the profiling 45 of the inner wall 44 of the anchor sleeve 4.
- FIG. 6 shows a longitudinal section of the anchoring arrangement according to the invention according to FIG. 1 in a modified embodiment.
- the tension member 1 consists of three tension elements 2 made of fiber composite material, which are embedded in a conical anchor body 6.
- the wall thickness d in the load-near part 41 of the anchor sleeve 4 is formed so thin in this anchoring arrangement that an influence of the shear stress profile between the tension element 2 and anchor body 6 is achieved by the flexibility of the anchor sleeve 4.
- a section along the line VII-VII through the load-near part 41 of the anchoring arrangement is shown in Fig. 7.
- FIG. 8 shows a longitudinal section of the anchoring arrangement according to the invention according to FIG. 1 in a modified embodiment.
- the tension member 1 consists of three tension elements 2 made of fiber composite material. Each tension element 2 is embedded in a respective conical anchor body 6.
- the anchor body 6 are arranged parallel to the axis of the tension member 1 in the embodiment of FIG. A section along the line IX-IX through the anchoring arrangement is shown in FIG.
- FIG. 10 shows a longitudinal section of the anchoring arrangement according to the invention according to FIG. 1 in a modified embodiment.
- the tension member 1 consists of six tension elements 2 made of fiber composite material.
- the anchor bush 4 has at the end remote end to a plate 70, to which a load-receiving element 80 has.
- the tension elements 2 transmit the force via composite stresses to the armature body 6, which has been widened in the area near the load 41.
- the anchor body 6 transmits the tensile force to the inner wall 44 and the load-receiving element 80, which protrudes into the anchor body 6 like a mandrel.
- a section along the line XI-XI through the anchoring arrangement is shown in FIG.
- the wall with a release agent for. As silicone oil, are provided before pouring the liquid potting material into the anchor box, so that no adhesive bonding occurs.
- the shape of the anchor body 6 is not limited to the shapes shown in FIGS. 1 to 11. In particular, too In cross-section non-circular anchoring body 6 are formed, which allow transmission of the tensile force along with the tension element 2 uniformly distributed shear stresses.
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Description
- Die Erfindung hat eine Verankerungsanordnung für ein vorgespanntes oder belastetes Zugelement aus Faserverbundwerkstoff sowie Ankerbüchsen zum Gegenstand.
- Die weltweite Entwicklung zeigt die zunehmende Bedeutung von hochfesten, unidirektionalen Faserverbundwerkstoffen für nichtmetallische, vorgespannte Zugelemente (z. B. Schrägseile, Spannglieder, Verpreßanker) und belastete Zugelemente (z. B. Abhängungen, Zugstützen) im Bauwesen an.
- Im Vergleich zu metallischen Zugelementen weisen Zugelemente aus Faserverbundwerkstoffen einen überlegenen Korrosionswiderstand gegenüber witterungsmäßigen Beanspruchungen und ein geringeres Gewicht auf.
- Zugelemente aus Faserverbundwerkstoff bestehen in der Regel aus in der Länge der Zugelemente entsprechenden parallel zueinander angeordneten Fasern, die z. B. in eine Reaktionsharzmatrix eingebettet sind. Übliche Fasern sind mit Kohlenstoff, anorganischem Glas oder Aramid aufgebaut. Für die Matrix werden Epoxidharze, ungesättigte Polyesterharze, Vinylesterharze, aber auch Polymere mit oder ohne Füllstoffe verwendet.
- Die Fasern weisen sowohl ein elastisches als auch sprödes Werkstoffverhalten auf. Die Matrix des Faserverbundes bewirkt die Vergleichmäßigung der Kräfte und die Kraftüberleitung von gebrochenen zu intakten Fasern. Darüber hinaus reduziert die Matrix die Querdruckempfindlichkeit der Fasern.
Es folgen die ursprünglichen Beschreibungsseiten 2 und 3. - Die Herstellung von Zugelementen aus Faserverbundwerkstoff erfolgt durch Pultrusion. Hauptsächlich werden im Querschnitt kreisrunde Drähte und Stäbe sowie Litzen aus Einzelfasern erzeugt. Ein Zugglied kann aus mehreren Zugelementen und einem Hüllrohr zum Schutz vor Wasserzutritt und UV-Strahlung bestehen.
- Zugelemente aus nichtmetallischem Faserverbundwerkstoff sind mechanisch anisotrop. Hervorragenden Materialeigenschaften, wie hoher Zugfestigkeit und Steifigkeit in Längsrichtung, stehen um ein Vielfaches geringere Festigkeiten in Querrichtung gegenüber.
- In der Verankerung für ein Zugelement aus Faserverbundwerkstoff tritt im Zugelement eine mehrfache Beanspruchung auf. Die Kraftüberleitung vom Zugelement über den Ankerkörper zur Ankerbüchse erfolgt über Schub- und Querdruckspannungen. Wegen der Querdruckempfindlichkeit des Zugelements tritt in der Verankerung eine Reduktion der Tragfähigkeit im Vergleich zur freien Strecke außerhalb der Verankerung auf. Das Verhältnis von Tragfähigkeit des Zugelements in der Verankerung zur Tragfähigkeit des Zugelements auf der freien Strecke wird als Wirkungsgrad der Verankerung bezeichnet.
- Unterschiedliche Verankerungen für Zugelemente aus nichtmetallischem Faserverbundwerkstoff wurden in der Vergangenheit entwickelt. Es kann zwischen Klemmplattenverankerungen, zylindrischen und konischen Vergußverankerungen unterschieden werden.
- In Klemmplattenverankerungen wird die Zugkraft über Reibungsverbundspannungen vom Zugelement auf die Klemmplatten übertragen. Der Anpreßdruck der Klemmplatten kann unter Berücksichtigung der Querdruckempfindlichkeit der Zugelemente aus nichtmetallischem Faserverbundwerkstoff so eingestellt werden, daß der Anpreßdruck im lastnahen Teil der Verankerung kleiner ist als im lastfernen Teil. Dadurch wird eine gleichmäßige Kraftübertragung und damit ein hoher Wirkungsgrad der Verankerung erreicht. Relativverschiebungen zwischen Zugelement und Klemmplatten können bei Klemmplattenverankerungen zu einem Versagen der Verankerung unter dynamischer Beanspruchung führen. Wegen der aufwendigen Verankerungstechnik und der Gefahr eines frühzeitigen Versagens unter dynamischer Belastung ist zu erwarten, daß Klemmverankerungen keinen weiteren Einsatz finden werden.
- In zylindrischen Vergußverankerungen treten im lastnahen Teil der Verankerung höhere Schubspannungen zwischen Zugelement und Vergußmasse auf als im lastfernen Teil.
- Die Ausführung einer zylindrischen Vergußverankerung als Klemmhülsenverankerung wird von Rostasy in der Zeitschrift Bauingenieur, Band 73, Seite 301, beschrieben. Bei dieser Verankerung wird das Zugelement aus Faserverbundwerkstoff in einer Stahlhülse mit einem Vergußmaterial durch Klebeverbund und Keile verankert. Diese Verankerung bewirkt eine starke Abnahme der Zugkraft im Bereich der Keilverankerung, da durch den Querdruck höhere Schubspannungen übertragen werden. Eine gleichmäßige Übertragung der Zugkraft vom Zugelement in die Verankerung ist jedoch mit der Klemmhülsenverankerung trotz ihrer aufwendigen Bauweise nicht ermöglicht.
- Der Querdruck in konischen Vergußverankerungen, bei welchen die kleinste Querschnittsfläche des Hohlraumes lastnah ist und somit die imaginäre Spitze des Konus lastnah angeordnet ist, erhöht die aufnehmbare Schubspannung zwischen Zugelement und Ankerkörper, kann aber auch zur frühzeitigen Zerstörung des Zugelements in der Verankerung führen, da Faserverbundwerkstoffe querdruckempfindlich sind.
- In der WO 95/29308 ist eine konische Vergußverankerung für nichtmetallische Zugelemente aus Faserverbundwerkstoff beschrieben, die eine Ankerbüchse mit einem konischen Hohlraum, dessen geringste Querschnittsfläche lastnah und die größte Querschnittsfläche lastfern ist, und einen zwischen Ankerbüchse und Zugelementen angeordneten Ankerkörper aus einer Vergußmasse aufweist. Die Vergußmasse des Ankerkörpers weist entlang seiner Längserstreckung unterschiedlichen Elastizitätsmodul auf. Beim Eintritt des Zugelements in die Verankerung ist der Elastizitätsmodul der Vergußmasse gering und nimmt zum lastfernen Teil der Verankerung kontinuierlich zu. Mit dieser abgestuften Ausführung des Ankerkörpers soll eine gleichmäßigere Kraftübertragung vom Zugelement auf die Ankerbüchse erreicht werden. Das Herstellen eines Vergußmaterials in mehreren Schichten ist ein aufwendiger Prozeß.
- Die DE 27 05 483 A1 hat eine Vorrichtung zur Verankerung von Zuggliedern aus hochfesten Werkstoffen, insbesondere aus faserverstärkten Kunststoffen zum Gegenstand. Sowohl der Ankerkörper als auch die Ankerbüchse weisen den selben Aufbau auf, wie er bei Zuggliedern aus Stahl vorliegt. Dadurch wird jedoch nicht dem spezifischen Festigkeitseigenschaften von faserverstärkten Kunststoffen Rechnung getragen, die zwar eine hohe Zugfestigkeit, jedoch eine geringe Festigkeit bei Querbeanspruchung besitzen.
- Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine Verankerungsanordnung für ein oder mehrere Zugelemente aus nichtmetallischem Faserverbundwerkstoff zu schaffen, die einfach herzustellen ist und eine gleichmäßigere Kraftübertragung entlang des Zugelementes auf die Ankerbüchse erlaubt sowie ein hohes Standvermögen unter dynamischen Beanspruchungen ermöglicht.
- Die erfindungsgemäße Verankerungsanordnung, aufweisend eine Ankerbüche, einen Ankerkörper und ein vorgespanntes und/oder belastetes Zugelement aus einem, insbesondere nichtmetallischen, Faserverbundwerkstoff, wobei die Zugkraft des Zugelementes über den Ankerkörper aus verfestigtem, insbesondere ausgehärtetem, Vergußmaterial auf die Ankerbüchse, die normal zur Achse des Zugelementes unterschiedliche Querschnittsflächen und eine innere Wandung der Ankerbüchse eine Profilierung aufweist, übertragbar ist, besteht im Wesentlichen darin, daß die Querschnittsfläche des Ankerkörpers normal zur Achse des Zugelementes im lastnahen Teil der Ankerbüchse größer ist, insbesondere einen maximalen Wert aufweist, und im lastfernen Teil kleiner ist.
- Faserverbundwerkstoffe bestehen in der Regel aus nichtmetallischen Fasern, wie Glas, Kohlenstoff, Aramid oder anderen Kunststoffen, die gegenüber der atmosphärischen Beanspruchung eine besonders hohe Korrosionsfestigkeit aufweisen. Damit können Zugglieder mit einer derartigen Verankerung, wie sie für Bauwerke, wie beispielsweise Brücken, Hochbauten, aber auch Erd- oder Felsanker, eingesetzt werden, eine besonders hohe Beständigkeit aufweisen. Die nichtmetallischen Faserverbundwerkstoffe können zwar eine besonders hohe Zugfestigkeit aufweisen, jedoch ist die Festigkeit bei Querbeanspruchungen besonders gering. Um dem Rechnung zu tragen, erfolgt eine Festlegung der Zugelemente, insbesondere aus Faserverbundstoffen in einer Ankerbüchse mit einem Material, das in die Ankerbüchse fließfähig eingebracht werden kann, durch die keine Kräfte quer zur Längserstreckung der Zugelemente aufgebracht werden. Ist die Querschnittsfläche des Ankerkörpers normal zur Achse des Zugelementes im lastnahen Teil der Ankerbüchse größer, und weist sie insbesondere einen Maximalwert auf und im lastfernen Teil kleiner, so erweitert sich der Ankerkörper in Zugrichtung. Eine geometrische Verankerung des Ankerkörpers mit glatten Wänden in der Ankerbüchse könnte dadurch nicht eintreten. Um zu vermeiden, daß der Ankerkörper aus der Ankerbüchse herausgezogen wird, ist die innere Wandung der Ankerbüchse mit einer Profilierung ausgebildet. Somit sind die Kräfte, die vom Zugglied auf die Ankerbüchse ausgeübt werden, gleichmäßiger verteilt. Insbesondere ist im Bereich der größten Beanspruchung des Zuggliedes eine größere Masse des Ankerkörpers gegeben, so daß die Kräfte, die auf diesen ausgeübt werden, besser verteilt werden können.
- Sind die Profilierungen durch Rippen, Wülste, Einzüge, Abtreppungen, Vertiefungen oder Ausbuchtungen gebildet, so kann durch unterschiedliche Ausbildungen der Profilierung eine sichere Verankerung erreicht sein, wobei eine mechanische Verankerung des Ankerkörpers in der Ankerbüchse gewährleistet ist.
- Sind zumindest zwei Zugelemente im Ankerkörper verankert, so kann eine besonders große Oberfläche zur Festlegung der Zugelemente im Ankerkörper vorliegen.
- Weist die Ankerbüchse zumindest zwei Ankerkörper zur Aufnahme der Zugelemente auf, so kann eine besonders hohe mechanische Verankerung der Zugelemente in der Ankerbüchse erreicht werden.
- Besteht das lastferne Ende der Ankerbüchse aus einer Platte und weist dieselbe zumindest ein lastaufnehmendes Element auf, das parallel, insbesondere parallel orientiert, zu dem/den Zugelement(en) ist, so kann eine besonders kraftaufnahmefähige Ankerbüchse erhalten werden.
- Ist die Zugfestigkeit des verfestigten, insbesondere erhärteten Vergußmaterials des Ankerkörpers, insbesondere erheblich, geringer als die Druckfestigkeit, so kann dadurch erreicht werden, daß Rißbildungen im Ankerkörper auftreten, die zu Druckstreben führen, welche die Kräfte auf die Ankerbüchse übertragen.
- Weist die innere Wandung der Ankerbüchse eine Beschichtung auf, die eine Verbindung mit dem Ankerkörper vermeidet, wodurch ein Gleiten des Ankerkörpers in der Ankerbüchse erreicht werden kann, und die Ankerbüchse keine Zugspannungen auf den Ankerkörper ausübt, so daß sich erneut Druckstreben ausbilden können.
- Ist die Wandstärke im lastnahen Teil der Ankerbüchse geringer als im lastfernen Teil, und ist die Ankerbüchse derartig abgestuft, daß bei der Übertragung der Zugkraft vom Zugelement über den Ankerkörper auf die Ankerbüchse die Beanspruchung des Zugelementes beim Eintritt in den Ankerkörper durch die Nachgiebigkeit im lastnahen Teil der Ankerbüchse reduziert wird, so ist ein besonders günstiger Ausgleich der Kräfte zwischen der Ankerbüchse und dem Ankerkörper und damit der Beanspruchung der Zugelemente gegeben.
- Ist der Ankerkörper im lastfernen Teil der Ankerbüchse zylinderförmig ausgebildet, so kann ein besonders langer Ankerkörper erhalten werden, welcher für die Nachstellbarkeit besonders günstig ist.
- Ist das verfestigte, insbesondere erhärtete, Vergußmaterial durch eine, insbesondere variable, Zugkraft derartig belastbar, daß es kriecht, so kann eine gleichmäßigere Kraftübertragung vom Zugelement über das Vergußmaterial auf die Ankerbüchse durch die bleibende Verformung des Vergußmaterials erreicht werden.
- Ist das verfestigte, insbesondere erhärtete, Vergußmaterial bei erhöhter Temperatur durch eine über längere Zeit einwirkende, insbesondere variable, Zugkraft belastbar, so kann eine gleichmäßigere Übertragung der Kräfte von dem Zugelement über die Vergußmasse, welche einer bleibenden Verformung unterworfen wurde, auf die Ankerbüchse erreicht werden.
- Die erfindungsgemäße Ankerbüchse mit zumindest einem Hohlraum mit innerer Wandung, welcher an zumindest einem Ende offen ist, wobei die Querschnittsfläche des Hohlraumes normal zur Längsrichtung desselben variiert, und die innere Wandung eine Profilierung aufweist, die sich quer, insbesondere normal, zur Längsrichtung des Hohlraumes erstreckt, besteht im Wesentlichen darin, daß die Ankerbüchse an einem Ende abgeschlossen ist, wobei dieses Ende verringerte Querschnittsflächen des Hohlraumes aufweist. Durch die unterschiedlichen Querschnittsflächen des Hohlraumes ist es ermöglicht, daß Ankerbüchsen mit einer konischen Fläche derartig angeordnet werden können, daß der größte Querschnitt lastnah liegt, womit eine besonders günstige Aufnahme der Kräfte ermöglicht ist, da die größte Kraftaufnahme am Beginn der Ankerbüchse, also am lastnahen Teil liegt, wohingegen die geringsten Kräfte am lastfernen Teil der Ankerbüchse übertragen werden. Gegen eine derartige Anordnung des Hohlraumes besteht offensichtlich ein Vorurteil, da das Bestreben vorherrscht, eine großflächige mechanische Verankerung eines Vergußkörpers in der Ankerbüchse zu erlangen. Weist die Wandung eine Profilierung auf, die sich quer, insbesondere normal, zur Längsrichtung des Hohlraumes erstreckt, so kann damit erreicht werden, daß durch diese Profilierung eine mechanische Verankerung der Zugelemente über die Vergußmasse vorliegt.
- Ist die Ankerbüchse an einem Ende abgeschlossen, wobei dieses Ende verringerte Querschnittsflächen des Hohlraumes aufweist, so sind besonders hohe Festigkeiten für die Ankerbüchse gewährleistet, wodurch eine geringere Dimensionierung derselben bei gleicher Kraftaufnahme ermöglicht ist.
- Im folgenden wird die Erfindung anhand der Zeichnungen näher erläutert.
- Es zeigen:
- Fig. 1
- einen Längsschnitt einer erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung,
- Fig. 2
- einen Querschnitt längs der Linie II-II in Fig. 1,
- Fig. 3
- einen Längsschnitt einer zweiten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung,
- Fig. 4
- einen Längsschnitt einer dritten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung,
- Fig. 5
- einen Längsschnitt einer vierten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung,
- Fig. 6
- einen Längsschnitt einer fünften Ausführungsform der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung,
- Fig. 7
- einen Querschnitt längs der Linie VII-VII in Fig. 6,
- Fig. 8
- einen Längsschnitt einer sechsten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung,
- Fig. 9
- einen Querschnitt längs der Linie IX-IX in Fig. 8,
- Fig. 10
- einen Längsschnitt einer siebenten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung und
- Fig. 11
- einen Querschnitt längs der Linie XI-XI in Fig. 10.
- Ein Längsschnitt durch eine erste Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung ist in Fig. 1 dargestellt.
- Die Ankerbüchse 4 besteht aus Stahl und wurde mittels Fräswerkzeugen hergestellt. Es können jedoch auch solche aus Faserverbundwerkstoffen eingesetzt werden. Die in Fig. 1 dargestellte Verankerungsanordnung ist an der Außenseite über ein Gewinde 49 mit einer Ringmutter 50 verbunden.
- Der Ankerkörper 6 besteht aus einem ausgehärteten Vergußmaterial 3. Beispiele für das Vergußmaterial sind Epoxidharze, Dywipox (eingetragene Marke der Firma Dyckerhoff Systems International, München). Gutes Verbundverhalten zwischen dem Zugelement 2 und dem Ankerkörper 6 ist erforderlich, um die Zugkraft vom Zugglied 1 mit nur einem Zugelement 2 auf den Ankerkörper 6 zu übertragen. Das Zugglied ist mit Kohlefasern mit einem Durchmesser von 10 µm, die über Epoxidharze verbunden sind, aufgebaut. Als Fasern können auch solche aus anorganischem Glas, Aramid od. dgl. eingesetzt werden. Derartige Zugelemente können beispielsweise von den Firmen Stesalit AG (Schweiz), Nedri Spanstaal BV (Niederlande) und Toray Industries Inc. (Japan) bezogen werden.
- Der Ankerkörper 6 der in Fig. 1 dargestellten Verankerung weist die Form eines Kegelstumpfes auf. In einem Querschnitt durch den lastnahen Teil 41 der Verankerung gemäß Fig. 2 weist der Ankerkörper 6 eine größere Querschnittsfläche auf als in einem Querschnitt im lastfernen Teil 42 der Verankerung. Durch diese geometrische Formgebung des Ankerkörpers 6 wird erreicht, daß die Verbundspannungen zwischen Zugelement 2 und Ankerkörper 6 gleichmäßiger verteilt sind als in einer zylindrischen oder konischen Vergußverankerung herkömmlicher Art.
- Die Ankerbüchse 4 dient als Form für die Fertigung des Ankerkörpers 6. Die innere Wandung 44 der Ankerbüchse 4 muß so beschaffen sein, daß der Ankerkörper 6 bei Belastung des Zugelements 2 nicht aus der Ankerbüchse 4 gezogen wird. Eine geeignete Bearbeitung der inneren Wandung 44 der Ankerbüchse 4 weist eine Profilierung 45 der Oberfläche auf.
- In Fig. 3 ist ein Längsschnitt der erfindungsgemäßen Verankerung gemäß Fig. 1 in einer abgewandelten Ausführungsform dargestellt. Die innere Wandung 44 der Ankerbüchse 4 ist mit Abtreppungen 46 versehen, auf die sich der Ankerkörper 6 bei Belastung des Zugelementes 2 abstützt. Durch eine geeignete Formgebung der Abtreppungen 46 bezüglich Abstand und Neigung zum Zugelement 2 kann der Schubspannungsverlauf entlang des Zugelementes 2 beeinflußt werden. Es können damit auch mehrere kegelstumpfförmige Ausbildungen erreicht werden, die lastnah einen kleineren Querschnitt als lastfern aufweisen, so daß ein mechanisches Festklemmen des Zuggliedes im Ankerkörper erreicht wird.
- In Fig. 4 ist ein Längsschnitt der erfindungsgemäßen Verankerung gemäß Fig. 1 in einer abgewandelten Ausführungsform dargestellt. Die Fläche des Ankerkörpers 6 normal zum Zugelement 2 nimmt im lastnahen Teil der Verankerung 41 stetig zu und ist im lastfernen Teil 42 konstant. Diese Verankerungsanordnung stellt somit eine Erweiterung der bekannten zylindrischen Vergußverankerungen dar. Die bei zylindrischen Verankerungen auftretende Erhöhung der Schubspannung im lastnahen Teil 41 der Verankerung wird durch die Aufweitung des Ankerkörpers 6 gemäß Fig. 4 abgebaut. Die Ankerbüchse 4 der in Fig. 4 dargestellten Verankerung weist eine Profilierung 45 der inneren Wandung 44 auf und gibt die Kraft auf eine Ankerplatte 60 ab.
- In Fig. 5 ist ein Längsschnitt der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung gemäß Fig. 1 in einer abgewandelten Ausführungsform dargestellt. Die innere Wandung 44 der Ankerbüchse 4 weist nur eine Abtreppung 46 auf, die einen wesentlichen Teil der Kraft aufnimmt. Der verbleibende Teil der Kraft wird über den Ankerkörper 6 auf die Profilierung 45 der inneren Wandung 44 der Ankerbüchse 4 abgegeben.
- In Fig. 6 ist ein Längsschnitt der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung gemäß Fig. 1 in einer abgewandelten Ausführungsform dargestellt. Das Zugglied 1 besteht aus drei Zugelementen 2 aus Faserverbundwerkstoff, die in einem konischen Ankerkörper 6 eingebettet sind. Die Wanddicke d im lastnahen Teil 41 der Ankerbüchse 4 ist bei dieser Verankerungsanordnung so dünn ausgebildet, daß durch die Nachgiebigkeit der Ankerbüchse 4 eine Beeinflussung des Schubspannungsverlaufes zwischen Zugelement 2 und Ankerkörper 6 erreicht wird. Ein Schnitt längs der Linie VII-VII durch den lastnahen Teil 41 der Verankerungsanordnung ist in Fig. 7 dargestellt.
- In Fig. 8 ist ein Längsschnitt der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung gemäß Fig. 1 in einer abgewandelten Ausführungsform dargestellt. Das Zugglied 1 besteht aus drei Zugelementen 2 aus Faserverbundwerkstoff. Jedes Zugelement 2 ist in jeweils einem konischen Ankerkörper 6 eingebettet. Die Ankerkörper 6 sind bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 8 parallel zur Achse des Zuggliedes 1 angeordnet. Ein Schnitt längs der Linie IX-IX durch die Verankerungsanordnung ist in Fig. 9 dargestellt.
- In Fig. 10 ist ein Längsschnitt der erfindungsgemäßen Verankerungsanordnung gemäß Fig. 1 in einer abgewandelten Ausführungsform dargestellt. Das Zugglied 1 besteht aus sechs Zugelementen 2 aus Faserverbundwerkstoff. Die Ankerbüchse 4 weist am lastfernen Ende eine Platte 70 auf, an die ein lastaufnehmendes Element 80 aufweist. Die Zugelemente 2 geben die Kraft über Verbundspannungen an den im lastnahen Teil 41 aufgeweiteten Ankerkörper 6 ab. Der Ankerkörper 6 überträgt die Zugkraft auf die innere Wandung 44 und das lastaufnehmende Element 80, welches wie ein Dorn in den Ankerkörper 6 hineinragt. Ein Schnitt längs der Linie XI-XI durch die Verankerungsanordnung ist in Fig. 11 dargestellt.
- Durch die Ausnutzung nichtlinearer Effekte, wie z. B. des Kriechverhaltens des Vergußmaterials 3, insbesondere unter erhöhter Temperatur gegenüber der Raumtemperatur, kann eine weitere Vergleichmäßigung der Schubspannungen längs des Zugelementes 2 erreicht werden. Durch die Formgebung des Ankerkörpers 6 in Kombination mit dem Vergußmaterial 3, das unterschiedliche Festigkeiten bei Druck- und Zugbeanspruchung aufweist, kann der Spannungszustand in der Verankerungsanordnung gezielt beeinflußt werden.
- Um eine ausschließlich mechanische Verankerung zu erreichen, kann die Wandung mit einem Trennmittel, z. B. Silikonöl, vor dem Eingießen des flüssigen Vergußmaterials in die Ankerbüchse versehen werden, so daß keine adhäsive Bindung eintritt.
- Die Form des Ankerkörpers 6 ist nicht beschränkt auf die in Fig. 1 bis 11 dargestellten Formen. Insbesondere könnten auch im Querschnitt nicht kreisförmige Verankerungskörper 6 ausgebildet werden, die eine Übertragung der Zugkraft mit längs des Zugelementes 2 gleichförmig verteilten Schubspannungen ermöglichen.
Claims (12)
- Verankerungsanordnung, aufweisend eine Ankerbüchse (4), einen Ankerkörper (6) und ein vorgespanntes und/oder belastetes Zugelement (1, 2) aus einem, insbesondere nichtmetallischen, Faserverbundwerkstoff, wobei die Zugkraft des Zugelementes (1, 2) über den Ankerkörper (6) aus verfestigtem, insbesondere ausgehärtetem, Vergußmaterial (3) auf die Ankerbüchse (4), die normal zur Achse des Zugelementes unterschiedliche Querschnittsflächen und eine innere Wandung (44) der Ankerbüchse (4) eine Profilierung (45) aufweist, übertragbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Querschnittsfläche des Ankerkörpers (6) normal zur Achse des Zugelementes (2) im lastnahen Teil (41) der Ankerbüchse (4) größer ist, insbesondere einen maximalen Wert aufweist, und im lastfernen Teil (42) kleiner ist.
- Verankerungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Profilierung (45) durch Rippen, Wülste, Einzüge, Abtreppungen (46), Vertiefungen oder Ausbuchtungen gebildet ist.
- Verankerungsanordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest zwei Zugelemente (2) im Ankerkörper (6) verankert sind.
- Verankerungsanordnung nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Ankerbüchse (4) zumindest zwei Ankerkörper (6) zur Aufnahme der Zugelemente (2) aufweist.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das lastferne Ende (42) der Ankerbüchse (4) aus einer Platte (70) besteht, und daß diese Platte (70) zumindest ein lastaufnehmendes Element (80) parallel, insbesondere parallel orientiert, zu dem/den Zugelement(en) (2) aufweist.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Zugfestigkeit des verfestigten, insbesondere ausgehärteten, Vergußmaterials (3) des Ankerkörpers (6), insbesondere erheblich, geringer ist als die Druckfestigkeit.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Wandung (44) der Ankerbüchse (4) eine Beschichtung aufweist, die eine adhäsive Verbindung des Ankerkörpers (6) mit der Ankerbüchse (4) vermeidet.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandstärke im lastnahen Teil (41) der Ankerbüchse (4) geringer ist als im lastfernen Teil (42), und daß die Ankerbüchse (4) darartig abgestuft ist, daß bei der Übertragung der Zugkraft vom Zugelement (2) über den Ankerkörper (6) auf die Ankerbüchse (4) die Beanspruchung des Zugelementes (2) beim Eintritt in den Ankerkörper (6) durch die Nachgiebigkeit im lastnahen Teil (41) der Ankerbüchse (4) reduziert ist.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Ankerkörper (6) im lastfernen Teil (42) der Ankerbüchse (4) zylinderförmig ausgebildet ist.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das verfestigte, insbesondere erhärtete, Vergußmaterial (3) durch eine, insbesondere variable, Zugkraft derart belastbar ist, daß es kriecht.
- Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das verfestigte, insbesondere erhärtete, Vergußmaterial (3) bei erhöhter Temperatur durch eine über längere Zeit einwirkende, insbesondere variable, Zugkraft derart belastbar ist, daß es kriecht.
- Ankerbüchse (4) für eine Verankerungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, mit zumindest einem Hohlraum mit innerer Wandung (44), welcher an zumindest einem Ende offen ist, wobei die Querschnittsfläche des Hohlraumes normal zur Längsrichtung desselben variiert, und die innere Wandung (44) eine Profilierung (45) aufweist, die sich quer, insbesondere normal, zur Längsrichtung des Hohlraumes erstreckt, dadurch gekennzeichnet, daß die Ankerbüchse (4) an einem Ende abgeschlossen ist, wobei dieses Ende verringerte Querschnittsflächen des Hohlraumes aufweist.
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