EP1163383A1 - Etaleur-nappeur - Google Patents

Etaleur-nappeur

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Publication number
EP1163383A1
EP1163383A1 EP00911012A EP00911012A EP1163383A1 EP 1163383 A1 EP1163383 A1 EP 1163383A1 EP 00911012 A EP00911012 A EP 00911012A EP 00911012 A EP00911012 A EP 00911012A EP 1163383 A1 EP1163383 A1 EP 1163383A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
spreader
carriage
lapper
web
roller
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP00911012A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1163383B1 (fr
Inventor
Bernard Jourde
Christophe Clement
Bernard Chatelet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Asselin SA
Original Assignee
Asselin SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asselin SA filed Critical Asselin SA
Publication of EP1163383A1 publication Critical patent/EP1163383A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1163383B1 publication Critical patent/EP1163383B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01G—PRELIMINARY TREATMENT OF FIBRES, e.g. FOR SPINNING
    • D01G25/00—Lap-forming devices not integral with machines specified above

Definitions

  • the present invention relates to a spreader-lapper to transform by folding a veil into a sheet.
  • Such machines are known in which a veil of fibers, for example from a carding machine, is first transported by a first mat, called the front mat, to a nip where it is held between the front mat and a second mat - or rear mat - which transports it to a lapping carriage.
  • the lapping carriage has a downward facing lapping slot, through which the web is unwound while the lapping carriage moves back and forth over a receiving deck.
  • the veil is therefore deposited in an accordion on the receiving apron.
  • the receiving deck moves in a direction substantially perpendicular to the direction of movement of the front and rear belts.
  • the successive segments of veil between two folds are shifted in a zig-zag along the receiving deck.
  • the continuous sheet thus formed is intended for a consolidation and / or compacting treatment, consisting for example of needling.
  • the path of transport of the web in the spreader also passes through a mobile accumulator carriage back and forth to regulate the length of the transport path between the zone of entry of the web in the spreader and the lapping slot, and thus regulate the speed at which the web is delivered through the lapping gap
  • the veil made up of essentially longitudinal fibers, very little linked together and together forming a highly ventilated structure, has very reduced mechanical strength. However, it is important that when passing through the spreader-lapper, the web retains its initial dimension as faithfully as possible, namely in particular its initial width and the uniform distribution of its weight over the width. However, the manipulations undergone by the veil in the spreader tend to compromise this desired stability. In the past, many machines have sought to overcome this difficulty by increasing the length of the nip.
  • EP-A-0 517 563 has enabled a dramatic increase in the industrial processing speeds of the eye by teaching to combine a substantially rectilinear pinching zone ranging from one carriage to another, an uncovered transport upstream of the accumulator carriage, and a two-part turn in the accumulator carriage comprising a first turn passing the veil from a horizontal path to an oblique path, then a second turn at an angle greater than 90 ° and less than 180 ° with for the web a line of first toe-in between the two belts in an intermediate angular position of this second turn.
  • This structure has made it possible to almost double the industrial speed of movement of the web in the spreader, which has thus increased from approximately 80 m / min to approximately 150 m / min.
  • a phenomenon which has been observed according to the invention when it is sought to exceed this speed with a structure according to EP-A-0 517 563 is that the pinch line situated in the intermediate position on the second partial turn of the accumulator carriage tends to expel the air from the veil in particular upstream. This results in swelling and deformation of the web upstream of the pinch line, then an expansion radial of the veil when the veil passes through the pinch line.
  • OA-97/19 209 teaches to create a first pinch zone in slightly convergent shape along the descending oblique part between the two partial turns in the accumulator carriage, then to multiply the pinch lines along the whole of the second partial turn, with a first nip line just upstream and a last nip line just downstream of the turn.
  • this complex solution does not bring any improvement because it multiplies the compression-decompression cycles to which the veil is subjected during the turn.
  • the object of the invention is thus to propose a spreader-lapper comprising for guiding the web in at least one bend a structure making it possible to increase the speed of movement of the web in the spreader without leading to an unacceptable deformation of the web.
  • the spreader-lapper comprising: - at least two endless belts which together define, for a web of fibers, a transport path extending between an entry zone and a lapping slot,
  • At least one lapping carriage carrying guide rollers of the two belts and on which the lapping slit is formed
  • the path forming at least one bend against the outside face of one of the belts in an area where the inside face of this belt rests on an inner guide roller, the web being exposed in a first range angular of the turn, then being limited radially outward by a support zone belonging to the other belt in a second angular range of the turn, is characterized in that the support zone is guided according to a curvature included in the zone going from the convex with a radius larger than the inner guide roller, to the concave substantially matching the outer periphery of the veil.
  • the version where the support zone includes a flat section of the outer belt has proved to be particularly advantageous.
  • a support zone behaves like an active deflector, which engages the web in the second part of the turn around the inner roller, and this continuously over a fairly large second angular range.
  • the flat section comes earlier to channel and propel the web in its turn, while going to support it further downstream towards the longitudinal section of the pinch area.
  • the outer face, that is to say textilely active, of the flat section is turned obliquely upwards. It is also advantageous in the accumulator carriage for the veil to be free of any support upstream of the second angular range and in particular along the downward-sloping section between the two partial turns.
  • the veil traverses a third angular range free of external support until the veil comes to bear on the longitudinal section of the outer carpet extending in the pinch area.
  • the longitudinal section of the outer belt is preferably supported by a roller placed a little behind the inner roller relative to the direction of movement of the veil, so as not to close a rigid pinch line at the exit of the turn, contrary to what recommends WO 97/19209.
  • the nip extends in a rectilinear manner in a slight downward slope from the accumulator carriage to the lapping carriage.
  • This slope has the advantage of slightly reducing the turn to be made in the accumulator carriage and to correspondingly reduce the turn to be made in the lapping carriage. Since the horizontal distance between the lapping carriage and the accumulator carriage varies in operation, the slope of the nip is not constant. It can typically be of the order of a few degrees. Until now, it was customary to make the transport route in the form of horizontal segments separated by 180 ° turns.
  • the outer face of the outer mat be turned obliquely downward in the region of the neck formed with the outer face of the inner mat.
  • the veil can be placed on one side or the other depending on the direction of movement of the lapping carriage.
  • the first angular range is preceded by a preparatory zone where the veil rests uncovered on the inner mat situated below, and, immediately upstream, by an zone where the veil is covered by the outer mat, located above, in particular in the nip, which outer mat deviates from the veil obliquely upward in the preparatory area.
  • the turn structure is applied to at least two turns in the spreader-lapper and in particular a first turn in an accumulator carriage located at the entrance of a nip and then to a second bend located at the exit of the fully straight nip in the lapping carriage.
  • the invention is also advantageous if a single turn is structured in accordance with the invention.
  • Figure 1 is a very schematic exterior view of a spreader-lapper, in perspective;
  • Figures 2 to 4 are schematic elevational views of a spreader-lapper according to the invention in three different positions;
  • FIG. 5 is an elevational view on a larger scale showing in more detail the accumulator carriage 1 spreader-lapper of Figures 2 to 4;
  • - Figure 6 is a view similar to Figure 5 but showing the lapper carriage;
  • - Figure 7 is a view similar to Figure 5, but relating to a second embodiment of the accumulator carriage; and - Figure 8 is a view similar to Figure 6, but relating to a second embodiment of the lapping carriage.
  • the spreader-lapper shown in perspective in FIG. 1 comprises a first mat 2, called "front mat", which collects the veil of fibers 4, for example from a card not shown, and transports it into the enclosure. 1 where it is transformed by folding into a ply 62 transported by an apron 8 outside the enclosure 1, typically to a needling machine or other compaction and / or consolidation machine, not shown.
  • the directions of transport of the web 4 and of the web 62 are respectively indicated in FIG. 1 by the arrows F and K.
  • the side 7 adjacent to the “front side” of the spreader-lapper will be called face through which the web 4 enters and "rear side” of the spreader-lapper the side 9 opposite to the front side 7.
  • the interior of the spreader-lapper is shown diagrammatically in the elevation views of FIGS. 2 to 4, taken along a plane Q (FIG. 1) perpendicular to the direction of transport of the web 62 by the deck 8.
  • the spreader-lapper Associated with the front mat 2, the spreader-lapper comprises a second mat 5, called "rear mat".
  • Carpets 2 and 5 shown in solid lines in Figures 2 to 4, have the same width and have their side edges in the same planes parallel to the plane of Figures 2 to 4.
  • the front belt 2 follows a closed path consisting of sections 2a to 2m delimited by cylindrical guide rollers 3a to 3m.
  • the rear belt 5 follows a closed path consisting of sections 5a to 5j delimited by cylindrical guide rollers 6a to 6j.
  • the guide rollers 3a to 3m, 6a to 6j are pivotally mounted around respective axes perpendicular to the plane of FIGS. 2 to 4, that is to say substantially parallel to the direction of movement of the deck 8.
  • the axes of the rollers 3a, 3b, 3i, 3j, 31, 3m and 6f, 6g, 6i and 6j are fixed relative to the fixed enclosure 1 of the spreader-lapper.
  • At least one of the rollers with a fixed axis (for example the rollers numbered 3i and 6j respectively), is driven in rotation by a respective servomotor 11, 61 (FIG. 4) so as to make circulate the belts 2, 5 along their respective closed paths 2a to 2m, 5a to 5j according to predetermined kinematic laws which will be mentioned later.
  • the directions of movement of the belts 2, 5 are indicated respectively by the arrows F2, F5 in FIGS. 2 to 4.
  • the axes of the rollers 3c, 3d and 6a, 6b, 6c, 6d (see also FIG. 5) are carried by a first mobile main carriage 10, called "accumulator carriage".
  • the axes of the rollers 3e, 3f, 3g, 3h and 6e are carried by a second movable main carriage 14, called “lapper carriage”.
  • the main carriages 10, 14 are located above the deck 8 and are movable in alternating translation in a horizontal direction and perpendicular to the axes of the rollers 3a to 3m, 6a to 6j.
  • each belt 2, 5 forms a 180 ° turn around a respective guide roller 3k, 6h carried by a respective auxiliary carriage 16, 18.
  • the two auxiliary carriages 16, 18 have movements which compensate for those of the carriages main 10, 14 to keep the length of each of the closed paths 2a to 2m, 5a to 5d substantially constant
  • the closed paths 2a to 2m, 5a to 5d are external to each other.
  • the carpet sections numbered 2d and 5d in Figures 2 to 6 are located parallel to one another so as to maintain the web 4 between them.
  • the veil 4 is shown in dotted lines in Figure 4 but is not shown in Figures 2 and 3, for the sake of simplicity.
  • the adjacent sections 2d, 5d of the closed paths followed by the two belts 2, 5 in the nip area 20 are delimited, at the entrance to the nip area, by 3d guide rollers, 6d, carried by the accumulator carriage 10, and, at the exit from the nip area 20, by guide rollers 3e, 6e, carried by the lapping carriage 14.
  • the nipping area thus extends in a straight line from the accumulator carriage 10 to the lapping carriage 14.
  • the nip 20 is in a slight downward slope, of a few degrees, relative to the direction of movement of the fibers from the accumulator carriage to the lapping carriage.
  • the accumulator carriage 10 For guiding the front belt 2, the accumulator carriage 10 (see also the more detailed view of FIG. 5) carries two guide rollers 3c, 3d located inside the closed path 2a to 2m. Upstream of the accumulator carriage 10, the front belt 2 carries the veil 4 uncovered along the substantially horizontal section 2b coming from the front side 7. Arriving on the accumulator carriage 10, the front belt 2 describes a first turn around the roll of deflection 3c at an angle A of between 0 and 90 degrees to form the inclined section 2c oriented in a downward slope, then a second turn around the roller 3d at an angle B of between 90 and 180 degrees to constitute the longitudinal section 2d of the pinch zone 20, directed towards the front side 7 of the spreader-lapper.
  • the total angular deviation A + B of the front belt 2 around the guide rollers 3c, 3d carried by the accumulator carriage 10 is equal to 180 degrees minus the slope of the nip 20.
  • the accumulator carriage 10 further carries four guide rollers 6a, 6b, 6c, 6d supporting the rear belt 5, the rollers 6a, 6b and 6d being internal to its closed path 5a to 5j and the roller 6c, of larger radius, said detour roller, being outside this closed path 5a to 5d.
  • the rear belt 5, which does not carry the veil 4 follows the substantially horizontal section 5j coming from the rear side 9.
  • the rear belt 5 describes a first turn around of the deflection roller 6a at an angle D between O and 90 degrees, oriented downwards to enter the section 5a, a second turn between 90 and 180 degrees around the roller 6b to enter the section 5b, then a third turn around the detour roller 6c at a negative angle (because the detour roller 6c is outside the closed path 5a to 5j) greater than 180 degrees, - and finally a fourth turn around the roller 6d to enter the longitudinal section 5d of the pinch zone 20, directed towards the front side 7 of the spreader-lapper.
  • the total angular deviation of the rear belt 5 around the guide rollers 6a, 6b, 6c, 6d carried by the accumulator carriage 10 is equal to the slope of the nip area 20.
  • rollers 3i, 6j have been chosen as the driving rollers because their speed of rotation directly defines the speed of the sections 2d and 5d of the belts in the nip area 20. It is made so that the speed of the sections 2d and 5d is equal so that the web 4 maintained between the sections 2d and 5d is itself driven as a block at this speed, without undergoing either friction or shearing between its lower face and its upper face. Consequently, with the choice of rollers 3i and 6j as motor rollers, the two motors are controlled so as to rotate at both times at the same speed if the rollers 3i and 6j have the same diameter.
  • the lapper carriage 14 is actuated back and forth in the horizontal direction and perpendicular to the axis of the rollers above the deck 8 so as to deposit the web 4 on the deck 8 to form the web 62 as has been said with reference to FIG. 1. If it is desired that the web be deposited without compression or extension, the speed of the web must flow downward in the lapping slot 38 (FIG. 6) formed between the rear belt 5 around the roller 6th and the section 2g of the belt 2, is equal to the translation speed of the lapping carriage 14. When the lapping carriage 14 moves towards the front part 7 of the spreader (situation shown in FIG. 4), this implies that the speed of movement of the belts in the nip 20 is substantially double that of the lapping carriage 14.
  • the absence of compression or extension of the veil is achieved when the vi displacement of the sections 2d and 5d is substantially zero.
  • the speed of sections 2d and 5d is therefore very variable during operation.
  • the accumulator carriage 10 is actuated back and forth so as to transform the very variable speed of the section 2d into a speed which is generally constant for the sections 2b and 2a, corresponding to the speed, generally constant, at which the web 4 is issued by the card.
  • the principles governing the speeds in a spreader-lapper are described in FR-A-2 234 395 and in EP-A-0 315 930.
  • the front belt 2 forms above the belt 8, between the fixed rollers 3b and 3i, a loop whose length is variable because it depends on the position of the accumulator carriage 10 along its back-and-forth travel.
  • the front belt 2 is inextensible and this variation in length is offset by an opposite variation in another loop formed below the deck 8 between two fixed rollers 3j and 31 by reciprocating movement of the auxiliary carriage 16, carrying the roller 3k around which the belt 2 makes a 180 ° turn.
  • the rear belt 5 forms between the fixed rollers 6j and 6f, above the deck 8, a loop whose length varies as a function of the position of the lapping carriage 14 along its back-and-forth travel.
  • the rear belt 5 is substantially inextensible and the variation in length of this loop is offset by the opposite variation in a loop formed by the sections 5g, 5h between the rollers 6g and 6i, under the deck 8, by back-and-forth movement. - comes from the auxiliary carriage 18, carrying the roller 6h around which the rear belt makes a 180 degree turn.
  • the spreader comprises driving pinions 85, 89 driven by respective servomotors 63, 64 (FIG. 4) and meshing respectively with toothed belts 84, 88 represented symbolically in dashes .
  • the belt 84 is fixed by one end to the accumulator carriage 10 and by the other end to the auxiliary carriage 16.
  • the toothed belt 84 bypasses the drive pinion 85 and a return pinion 86 both mounted in a fixed position in the rear part 9 of the spreader.
  • the pinions 85 and 86 are arranged so that the end sections of the toothed belt 84 are parallel to the direction of translation of the carriages 10 and 16.
  • a toothed belt 88 has one end fixed to the lapper carriage 14 and its other end fixed to the auxiliary carriage.
  • the toothed belt 88 bypasses the drive pinion 89 and a return pinion 90 both fixedly mounted in the front part 7.
  • the pinions 89 and 90 are arranged so that the end sections of the toothed belt 88 are parallel to the direction of translation of the carriages 14 and 18.
  • the accumulator carriage 10 is coupled to the auxiliary carriage 16 by a cable 92, shown in lines mixed, which bypasses two deflection pulleys 93 and 94 mounted in a fixed position in the front part 7.
  • the lapping carriage 14 and the auxiliary carriage 18 are coupled by a cable 96 bypassing two deflection pulleys 97 and 98 mounted in fixed position in the rear part 9.
  • the end sections of these two cables are parallel to the direction of translation of the four carriages 10, 14, 16, 18.
  • the accumulator car 10 moves towards the rear part 9, it is directly pulled by the toothed belt 84 and it pulls the auxiliary carriage 16 via the cable 92.
  • the auxiliary carriage 16 which is pulled by the toothed belt 84 and which in turn pulls the accumulator carriage 10 via the cable 92.
  • the lapping carriage 14 moves towards the front part 7 it is pulled by the toothed belt 88 and pulls the auxiliary carriage 18 via the cable 96.
  • the notched belt 88 pulls the auxiliary carriage 18 which in turn pulls the lapping carriage 14 via the cable 96.
  • the auxiliary carriages 16 and 18 are installed in a tunnel 70 formed under a partition 72 s extending below the deck 8.
  • the partition 72 houses the web 4 and the sheet formed 62 with respect to the air turbulence caused by the movement of the auxiliary carriages 16 and 18.
  • Each cable 92 or 96 and each toothed belt 84 or 88 is preferably produced in practice in the form of two cables or belts respectively mounted in parallel laterally on either side of the belts 2 and 5.
  • the slope of the pinching zone 2d, 5d is sufficiently small for the variation in length of the sections 2d and 5d to be substantially equal to the variation in horizontal distance between the carriages 10 and 14 during operation.
  • the direct coupling which has been described for the carriages 16 and 18 with the accumulator carriages 10 and lapper 14 respectively does not produce significant stress in the belts 2 and 5.
  • auxiliary carriages 16 and 18 a speed having a law slightly different from that of the main carriage 10 or 14 associated. It is also possible to vertically offset the rollers 6i and 31 so that the sections 5h and 2k have a slight slope, so that the compensation loops of length 5g, 5h; 2j, 2k have a geometry whose variations in length more exactly compensate for the variations in length of the belts above the deck 8.
  • the web 4 arriving from the card is deposited on the ascending section 2a constituting an entry zone in the spreader.
  • the web 4 is transported uncovered on the upwardly sloping section 2a then on the horizontal section 2b and on the downwardly sloping section 2c as well as in a first angular range Bi of the rotation according to the angle B around the roller 3d which is inside this bend.
  • the front carpet 2 thus constitutes the interior carpet for said turn, relative to the web 4.
  • the section 2c by its downward slope, constitutes a preparatory section for the turn around the interior roller 3d, a turn during which the support of the weight of the web will be transferred from the interior carpet (front carpet 2) to the exterior carpet (rear carpet 5).
  • the veil can fall flat on the carpet 2 even if it is slightly raised during the turn around the roller 3c at the angle A.
  • the angular range Bi ends at the point where the veil moves vertically. In reality, this limit is blurred and depends in particular on the thickness of the veil as well as its weight and the speed of operation of the machine.
  • a second angular range B 2 of the turn around the roller inside 3d the web is supported on the radially outside side by the flat section 5a of the rear carpet 5, therefore by a region of infinite radius of curvature, of the carpet 5.
  • the front carpet 2 forms with the rear belt 5 a convergent 21 covering the angular range B 2c , followed by a divergent 22 covering an angular range B 2d , the angular ranges B 2c and B 2d together forming the angular range B 2 .
  • the convergent 21 and the divergent 22 are connected to each other by a neck 23 where the interval provided for the web is small but not zero even when the machine is at rest, in the absence of web, as shown in figure " 5.
  • the convergent 21 and the neck 23 as well as the start of the divergent 22 are adjacent to the flat section 5a of the rear belt 5.
  • the end of the divergent 22 corresponds to the start of the rotation of the rear belt 5 around the roller 6b .
  • the section 5a is oriented so that its outer face, in contact with the web, supports the web from below in the angular range B 2 , where the combined effect of the centrifugal force and the weight of the web tend to take off that -this of the front belt 2.
  • the section 5a is inclined about 30 degrees relative to the vertical.
  • the neck 23 is located about 30 degrees below the horizontal diameter of the 3d roller.
  • the section 5a is substantially perpendicular to the sloping section 2c of the front belt 2.
  • the 3d interior roller has a relatively large diameter, for example between 20 and 25 centimeters. This has the following advantages: - for a given speed of movement of the veil, the centrifugal force undergone by the veil in the turn is all the smaller the greater the radius of the turn;
  • the relatively large diameter of the 3d inner roller promotes the practical realization of relatively precise angular ranges with differentiated treatments of the web along these ranges; and - the difference in linear speed of the sail between the face of the sail in contact with the front belt 2 and the face of the sail outside the turn is smaller the larger the diameter of the inner roller 3d: this reduces the effect of friction of the outer face of the veil against the section 5a of the rear belt 5, the circulation speed of which is equal to that of the front belt 2 at the neck 23;
  • the section 5a of the rear belt 5 extends upwards above the converging element 21 so as to shelter in particular the first angular range Bl with respect to the aerodynamic turbulence created by the movement of the accumulator carriage 10.
  • the neck 23 has a non-zero thickness which may even increase a little in operation since the neck 23 is formed in an area where the section 5a is not directly supported by its rear face, the air discharged from the web in the convergent and the passage of the neck 23 is limited to the quantity strictly necessary and with great progressiveness, therefore limiting the tendency to 1 lateral scattering of the fibers.
  • the roller 6b which guides the rear belt 5 at the outlet of the divergent 22 has a relatively small radius and in particular much smaller than that of the inner roller 3d. In this way, the rear belt 5 suddenly departs from the web transport path. This promotes maintenance of the adhesion of the web against the front carpet 2 and a break in the adhesion of the web with the rear carpet 5. This break occurs in an angular position, around the axis 28 of the 3d roller, which is approximately 45 degrees below the horizontal diametrical plane of the 3d roller. From there, the veil goes through a third angular area B 3 of the turn, where it is again freed from external support to prepare to come to rest on the section 5d, of the rear belt 5, forming the nip 20.
  • the geometry of the converging arrangement 21-neck 23- diverging 22 is adjustable by displacement of the position of the roller 6b by means of an adjustment device 24 and in a direction 26 which passes at a distance from the line segment going from the axis 27 of the roller 6a to the axis 28 of the inner roller 3d.
  • the direction 26 does not form an intersection with said segment.
  • the direction 26 is not radial relative to the 3d roller, on the contrary it is approximately tangential with respect to the 3d roller.
  • a fine adjustment is possible, because a variation in the dimension of the neck 23 is obtained by a much greater displacement of the roller 6b.
  • the veil is located opposite an opening 29 formed between the sections 5b and 5c of the rear belt 5.
  • This opening 29 allows the exhaust of any air discharged from the veil at the inlet of the nip 20
  • the roller 6d supporting the rear belt 5 at the entrance of the nip is offset rearward (to the left of FIG. 5), relative to the direction of movement of the web, relative to the point 31 where the front belt 2 leaves contact with the inner roller 3d to form the section 2d of the pinch area 20.
  • the turn B thus has a fourth angular range B 4 in which the web comes to rest on the longitudinal section 5d of the rear carpet 5 to gradually enter the nip 20 by undergoing an extremely progressive compression between the flat section 5d of the rear carpet 5 and the large radius of curvature of the front carpet 2 around the inner roller 3d.
  • the rollers 3d and 6d have an offset between them 32, there is again no rigid pinch line formed at the entrance to the pinch zone 20, because the section 5d is not directly supported at opposite point 31 where the section 2d begins and consequently the nip 20.
  • the arrow 33 illustrates that the roller 6d supporting the section 5d upstream of the nip 20 is adjustable in height.
  • a height adjustment illustrated by the arrow 34 in FIG. 6 is provided for the roller 3e supporting the section 2d at the exit from the nip area 20.
  • the roller 3e supporting the section 2d at the outlet of the nip 20 is offset rearward by a distance 36 relative to the direction of circulation of the web, relative to the roller 6e supporting the end corresponding section 5d.
  • the roller 3e supporting the section 2d at the outlet of the nip 20 is offset rearward by a distance 36 relative to the direction of circulation of the web, relative to the roller 6e supporting the end corresponding section 5d.
  • the belt 2 forms the section 2e oriented obliquely upwards. This tends to certainly take off the web of the front carpet 2 before the web begins to be entrained in the turn around the roller 6e.
  • the end of the section 5d thus constitutes a preparatory zone 39 for the web, which is in a slight downward slope in accordance with the slope of the nip.
  • the interior carpet is the rear carpet 5 and the interior roller is the roller 6e supporting the rear carpet 5.
  • the turn around the roller 6e comprises a first angular range C x without external support of the web and a second angular range C 2 , which follows the first, and along which the web is supported externally by the flat section 2g of the carpet before 2.
  • the first angular range Ci covers an angle of the order of 30 to 40 degrees.
  • the second angular range C 2 defines with the section 2g a convergent-neck-divergent arrangement quite similar to that described in detail with reference to FIG. 5 for the accumulator carriage 10. However, two differences are in particular to be noted: the external face of the section 2g is turned obliquely downwards so that the neck of the arrangement is formed above the horizontal diametral plane of the inner roller 6e; and
  • the divergent part is entirely formed along the flat section 2g, because the roller 3h supports the lower end of the section 2g at a point where the width available between the two belts is anyway greater than the thickness of the web.
  • the diameter of the 3h roller is much smaller than that of the 6th roller, for example about half as large as shown in FIG. 6.
  • the distance to be covered by the web between the neck of the convergent-neck-divergent arrangement and the output apron (not shown in this figure) is approximately the same along the periphery of the sixth inner roller when the lapper carriage 14 moves toward the side • front of the machine (to the right of Figure 6) along the section 2g and the periphery of the roller 3h when the lapping carriage 14 moves towards the rear of the machine (to the left of FIG. 6).
  • the inner roller 6e is adjustable in horizontal direction by means of an adjustment device 39.
  • the rollers 3g, 3h supporting the outer support section 2g are supported by a common mount 41 whose position is adjustable in a horizontal direction by means of an adjustment device 42.
  • the planar section 5a externally supporting the web in its turn in the example of FIG. 5 is replaced by a succession of two rollers 6 bl , 6 b3 located substantially equidistant from the axis 28 of the inner roller 3d.
  • the rollers 6 b ⁇ , 6 3 simulate a concave support structure extending along a line 43 which can be considered as an arc centered on the axis 28 of the inner roller 3d.
  • the carpet 5 goes around the two rollers 6 bl and 6 b3 on the side adjacent to the veil.
  • Line 43 corresponds substantially to the desired trajectory for the outer face of the web 4.
  • the rear belt 5 will bypass a detour cylinder 6 b2 against which the external face of the rear belt rests 5.
  • the two regions of the rear belt 5 which respectively bypass the roller 6 bl and the roller 6 b3 are almost contiguous at their point of maximum proximity 44.
  • the roller 6 b3 is positioned substantially like the roller 6b of the example in the figure 5.
  • the roll 6 bl is located upstream of the roll 6 b3 relative to the direction of circulation of the web, and has the same diameter as the roll 6 b3 .
  • the rear portion 5 Upstream of the roller 6 bi, relative to the direction of movement of the rear conveyor belt 5, the rear portion 5 forms a plane 5 al carpet which in use is substantially not in contact with the web and thus has essentially the function of sheltering aerodynamic turbulence, the veil resting on the preparatory section
  • the lapping carriage 14 comprises, in place of the external support assembly formed by the two rollers 3g, 3h and the section of carpet before 2g, a single roller 3gl in diameter larger than the inner roller 6th.
  • the 6th and 3g ⁇ rollers have their lower generatrix 46, 47 in the same horizontal plane 48 in which also extend the 5th sections of the rear belt 5 and 2h of the front belt 2, a short distance above the output apron 8 no -represented in Figure 8.
  • the neck formed between the belts 2 and 5 in the zone of maximum approximation between the rollers 6e and 3g ⁇ is, as in the example of Figure 6, located above the horizontal diametral plane from the 6th roller.
  • FIGS. 5 and 6 are preferred to those of FIGS. 7 and 8 respectively because in the former the veil is never compressed in rigid necks and always maintained in convergent-neck-divergent configurations exhibiting great progressivity. which improves the effect of support and co-training of the veil by its face external to the turn, while reducing the harmful effects of the cycles of compression / decompression.
  • the embodiment of Figure 8 does not achieve, unlike that of Figure 6, the desirable condition of equal distance to be traveled by the veil between the neck and the contact with the exit apron for the two directions of movement of the carriage 14. This path is longer along the roller 3g ⁇ than along the roller 6th whose diameter is smaller.
  • roller 6a could be placed in the higher position, a little as shown in FIG. 7, to better protect from aerodynamic turbulence the veil resting on the preparatory section 2c of the front belt 2.
  • the section 5 ai could be made more vertical so that it constitutes a sort of converging to the double neck formed by the rear belt 5 on each of the rollers 6 bl and 6 b3 .
  • rollers 3i and 6j are drive rollers.
  • the front belt 2 it is possible, for example, to motorize the roller 3a at a peripheral speed corresponding to that of the output of the card.

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Description

DESCRIPTION "Etaleur-nappeur" La présente invention concerne un étaleur-nappeur pour transformer par repliage un voile en une nappe. On connaît de telles machines dans lesquelles un voile de fibres, issu par exemple d'une carde, est d'abord transporté par un premier tapis, dit tapis avant, jusqu'à une zone de pincement où il est maintenu entre le tapis avant et un deuxième tapis - ou tapis arrière - qui le transportent jusqu'à un chariot nappeur.
Le chariot nappeur comporte une fente de nappage orientée vers le bas, à travers laquelle le voile est dévidé tandis que le chariot nappeur effectue des mouvements de va-et- vient au-dessus d'un tablier récepteur. Le voile est donc déposé en accordéon sur le tablier récepteur. En même temps, le tablier récepteur se déplace en direction sensiblement perpendiculaire à la direction de circulation des tapis avant et arrière. Ainsi, au lieu d'être exactement superposés, les segments successifs de voile entre deux pliages sont décalés en zig-zag le long du tablier récepteur. La nappe continue ainsi formée est destinée à un traitement de consolidation et/ou de compactage, consistant par exemple en un aiguilletage .
Le trajet de transport du voile dans l'étaleur passe également par un chariot accumulateur mobile en va et vient pour réguler la longueur du trajet de transport entre la zone d'entrée du voile dans l'étaleur et la fente de nappage, et réguler ainsi la vitesse à laquelle le voile est débité à travers la fente de nappage
Le voile, constitué de fibres essentiellement longitudinales, très peu liées entre elles et formant ensemble une structure fortement aérée, présente une tenue mécanique très réduite. Il importe cependant qu'au passage à travers 1 ' étaleur-nappeur, le voile conserve aussi fidèlement que possible son dimensionnement initial, à savoir en particulier sa largeur initiale et la répartition uniforme de son poids sur la largeur. Or, les manipulations subies par le voile dans l'étaleur tendent à compromettre cette stabilité souhaitée. Dans le passé, de nombreuses machines ont cherché à remédier à cette difficulté en accroissant la longueur de la zone de pincement. Ceci a souvent conduit à créer un virage supplémentaire dans le trajet du voile au milieu de la zone de pincement, voir en particulier le FR-B-2 553 102, ou encore à placer le chariot accumulateur au milieu de la zone de pincement, voir en particulier le FR-A-2 234 395. Ceci visait à remédier à des défauts constatés sur des machines encore plus anciennes telles que décrites selon le US-A-1 886 919, où les virages à 180° du voile étaient effectués alors que le voile était découvert du côté extérieur au virage, avec de nombreux inconvénients liés à la force centrifuge et à de grandes différences de comportement en fonction du sens de circulation du chariot où s'effectuait le virage. Par rapport à ces arts antérieurs anciens (US-A-1 886
919, FR-B-2 234 395, FR-B-2 553 102), le EP-A-0 517 563 a permis une augmentation spectaculaire des vitesses de traitement industriel du oile en enseignant de combiner une zone de pincement sensiblement rectiligne allant d'un chariot à l'autre, un transport à découvert en amont du chariot accumulateur, et un virage en deux parties dans le chariot accumulateur comprenant un premier virage faisant passer le voile d'un trajet horizontal à un trajet en pente oblique, puis un deuxième virage selon un angle supérieur à 90° et inférieur à 180° avec pour le voile une ligne de premier pincement entre les deux tapis en une position angulaire intermédiaire de ce second virage.
Cette structure a permis de multiplier presque par deux la vitesse industrielle de circulation du voile dans l'étaleur, qui est passé ainsi d'environ 80 m/mn à environ 150 m/mn.
Un phénomène qui a été constaté selon l'invention lorsqu'on cherche à dépasser cette vitesse avec une structure selon le EP-A-0 517 563 est que la ligne de pincement située en position intermédiaire sur le second virage partiel du chariot accumulateur tend à chasser l'air du voile en particulier vers l'amont. Il en résulte un gonflement et une déformation du voile en amont de la ligne de pincement, puis une expansion radiale du voile lorsque le voile passe par la ligne de pincement .
Le O-A-97/19 209 enseigne de créer une première zone de pincement en forme légèrement convergente le long de la partie oblique descendante entre les deux virages partiels dans le chariot accumulateur, puis de multiplier les lignes de pincement le long de la totalité du second virage partiel, avec une première ligne de pincement juste en amont et une dernière ligne de pincement juste en aval du virage. En pratique, cette solution complexe n'apporte pas d'amélioration car elle multiplie les cycles de compression- décompression auxquels le voile est soumis dans le virage.
Par ailleurs, il a également été trouvé selon l'invention que la recherche de vitesses accrues tendait également à faire apparaître un problème de déformation du voile dans le chariot nappeur lors de la recompression du voile dans la fente de nappage. Le WO-A-97/19 209 ne propose aucune solution applicable au chariot nappeur.
Le but de l'invention est ainsi de proposer un étaleur- nappeur comprenant pour le guidage du voile dans au moins un virage une structure permettant d'accroître la vitesse de circulation du voile dans l'étaleur sans aboutir à une déformation inacceptable du voile.
Suivant l'invention, 1 ' étaleur-nappeur comprenant: - au moins deux tapis sans fin qui définissent ensemble, pour un voile de fibres, un trajet de transport s 'étendant entre une zone d'entrée et une fente de nappage,
- au moins un chariot nappeur portant des rouleaux de guidage des deux tapis et sur lequel est formée la fente de nappage,
- un tablier de sortie mobile sous la fente de nappage et selon une direction sensiblement parallèle aux axes des rouleaux de guidage, le trajet formant au moins un virage contre la face extérieure de l'un des tapis dans une zone où la face intérieure de ce tapis repose sur un rouleau de guidage intérieur, le voile étant à découvert dans une première plage angulaire du virage, puis en étant limité radialement vers l'extérieur par une zone de soutien appartenant à l'autre tapis dans une deuxième plage angulaire du virage, est caractérisé en ce que la zone de soutien est guidée selon une courbure comprise dans la zone allant du convexe de rayon plus grand que le rouleau de guidage intérieur, au concave épousant sensiblement le pourtour extérieur du voile.
Il a été trouvé selon l'invention qu'il était avantageux: - d'une part de conserver un début de virage à découvert, dans ladite première plage angulaire, le long de laquelle le voile est plus ou moins supporté par son propre poids et par une certaine tendance à adhérer au tapis intérieur; et - d'autre part de transformer la ligne de pincement de l'art antérieur en une structure de soutien réparti pouvant consister en un tronçon plan du tapis extérieur, en un tronçon du tapis extérieur soutenu' par un rouleau extérieur de grand diamètre, ou même par une simulation de tronçon à courbure inversée, donc concave du côté du voile, au moyen d'une succession d'au moins deux rouleaux extérieurs le long de la deuxième plage angulaire du virage.
Dans le chariot accumulateur, la version où la zone de soutien comprend un tronçon plan du tapis extérieur s'est avérée tout particulièrement avantageuse. Une telle zone de soutien se comporte comme un déflecteur actif, qui engage le voile dans la seconde partie du virage autour du rouleau intérieur, et cela de manière continue sur une assez grande seconde plage angulaire. Par rapport à la ligne de pincement du EP-A-0 517 563, le tronçon plan vient plus précocement canaliser et propulser le voile dans son virage, tout en allant le soutenir plus loin en aval vers le tronçon longitudinal de la zone de pincement. A cet égard, il est particulièrement avantageux que la face extérieure, c'est à dire textilement active, du tronçon plan soit tournée obliquement vers le haut. Il est également avantageux dans le chariot accumulateur que le voile soit libre de tout soutien en amont de la deuxième plage angulaire et en particulier le long du tronçon en pente descendante entre les deux virages partiels.
Il est encore avantageux, dans le chariot accumulateur, qu'en aval de la deuxième plage angulaire, le voile parcoure une troisième plage angulaire libre de soutien extérieur jusqu'à ce que le voile vienne prendre appui sur le tronçon longitudinal du tapis extérieur se prolongeant dans la zone de pincement. Le tronçon longitudinal du tapis extérieur est de préférence soutenu par un rouleau placé un peu en arrière du rouleau intérieur relativement au sens de déplacement du voile, de façon à ne pas fermer de ligne de pincement rigide à la sortie du virage, contrairement à ce que préconise le WO 97/19209.
Selon une autre particularité de l'invention ayant son intérêt spécifique, la zone de pincement s'étend de manière rectiligne en légère pente descendante du chariot accumulateur jusqu'au chariot nappeur. Cette pente a pour avantage de réduire un peu le virage à effectuer dans le chariot accumulateur et à réduire d'autant le virage à effectuer dans le chariot nappeur. Etant donné que la distance horizontale entre le chariot nappeur et le chariot accumulateur varie en fonctionnement, la pente de la zone de pincement n'est pas constante. Elle peut typiquement être de l'ordre de quelques degrés . Jusqu'à présent il était usuel de réaliser le trajet de transport sous la forme de segments horizontaux séparés par des virages à 180°. Ceci était un préjugé lié aux machines anciennes, telles que décrites dans le EP-A-0 315 930, où le chariot nappeur avait à tout moment une vitesse double de celle du chariot accumulateur, de façon que chaque déplacement du chariot nappeur soit compensé avec précision par une variation moitié moins grande de chacun des deux brins de tapis situés de part et d'autre du virage à 180° formé sur le chariot accumulateur. Dans les étaleurs modernes, un tel couplage constant entre les deux chariots est supprimé, chacun des chariots est commandé par son propre servomoteur programmable, et la programmation du chariot accumulateur permet donc de compenser en outre le "défaut" occasionné par la pente non nulle de la zone de pincement.
Pour le guidage du voile dans le chariot nappeur, il est proposé non-limitativement selon l'invention, que la face extérieure du tapis extérieur soit tournée obliquement vers le bas dans la zone du col formé avec la face extérieure du tapis intérieur. Ainsi, à partir du col formant la fente de nappage, le voile peut être déposé d'un côté ou de l'autre selon le sens de circulation du chariot nappeur. II est également avantageux dans le chariot nappeur, que la première plage angulaire soit précédée par une zone préparatoire où le voile repose à découvert sur le tapis intérieur situé en-dessous, et, immédiatement en amont, par une zone où le voile est couvert par le tapis extérieur, situé en- dessus, en particulier dans la zone de pincement, lequel tapis extérieur s'écarte du voile obliquement vers le haut dans la zone préparatoire. Il a en effet été constaté qu'à la sortie de la zone de pincement, le voile tendait à coller au tapis du dessus et donc à former une sorte de vague au-dessus du tapis situé en-dessous. Grâce à la disposition qui vient d'être décrite, le tapis du dessus s'écarte relativement rapidement du voile ce qui tend à réduire l'effet d'adhérence et en outre la zone préparatoire laisse le temps au voile de retomber sur le tapis du dessous avant la première plage angulaire du virage. Cet effet est encore amélioré grâce à la légère pente de la zone de pincement qui a été proposée plus haut.
Il est préféré selon l'invention que la structure de virage soit appliquée à au moins deux virages dans l' étaleur- nappeur et en particulier un premier virage dans un chariot accumulateur situé à l'entrée d'une zone de pincement puis à un deuxième virage situé à la sortie de la zone de pincement entièrement rectiligne dans le chariot nappeur. Mais l'invention est également avantageuse si un seul virage est structuré conformément à l'invention. D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront encore de la description ci-après relative à des exemples non-limitatifs. Aux dessins annexés :
- la figure 1 est une vue extérieure très schématique d'un étaleur-nappeur, en perspective; les figures 2 à 4 sont des vues schématiques en élévation d'un étaleur-nappeur conforme à l'invention dans trois positions différentes;
- la figure 5 est une vue en élévation à plus grande échelle représentant avec davantage de détail le chariot accumulateur de 1 ' étaleur-nappeur des figures 2 à 4; - la figure 6 est une vue analogue à la figure 5 mais montrant le chariot nappeur;
- la figure 7 est une vue analogue à la figure 5, mais relative à un second mode de réalisation du chariot accumulateur; et - la figure 8 est une vue analogue à la figure 6, mais relative à un second mode de réalisation du chariot nappeur.
L ' étaleur-nappeur représenté en perspective à la figure 1 comprend un premier tapis- 2, dit "tapis avant", qui recueille le voile de fibres 4, par exemple issu d'une carde non représentée, et le transporte dans l'enceinte 1 où il est transformé par repliage en une nappe 62 transportée par un tablier 8 à l'extérieur de l'enceinte 1, typiquement jusqu'à une aiguilleteuse ou autre machine de compactage et/ou consolidation, non-représentée . Les sens de transport du voile 4 et de la nappe 62 sont respectivement indiqués à la figure 1 par les flèches F et K. A des fins de référence, on appellera "côté avant" de 1 ' étaleur-nappeur le côté 7 adjacent à la face par laquelle pénètre le voile 4 et "coté arrière" de l' étaleur- nappeur le côté 9 opposé au côté avant 7. L'intérieur de 1 ' étaleur-nappeur est représenté schématiquement sur les vues en élévation des figures 2 à 4, prises selon un plan Q (figure 1) perpendiculaire à la direction de transport de la nappe 62 par le tablier 8.
Associé au tapis avant 2, 1 ' étaleur-nappeur comprend un second tapis 5, dit "tapis arrière". Les tapis 2 et 5, représentés en traits pleins aux figures 2 à 4, ont la même largeur et ont leurs bords latéraux dans les mêmes plans parallèles au plan des figures 2 à 4. Le tapis avant 2 suit un trajet fermé constitué de tronçons 2a à 2m délimités par des rouleaux de guidage cylindriques 3a à 3m. Le tapis arrière 5 suit un trajet fermé constitué de tronçons 5a à 5j délimités par des rouleaux de guidage cylindriques 6a à 6j .
Les rouleaux de guidage 3a à 3m, 6a à 6j sont montés pivotants autour d'axes respectifs perpendiculaires au plan des figures 2 à 4, c'est à dire sensiblement parallèles à la direction du mouvement du tablier 8. Les axes des rouleaux 3a, 3b, 3i, 3j, 31, 3m et 6f, 6g, 6i et 6j sont fixes par rapport à l'enceinte fixe 1 de 1 ' étaleur-nappeur .
Pour chaque tapis 2, 5, au moins l'un des rouleaux à axe fixe (par exemple les rouleaux numérotés respectivement 3i et 6j ) , est entraîné en rotation par un servo-moteur respectif 11, 61 (figure 4) de façon à faire circuler les tapis 2, 5 le long de leurs trajets fermés respectifs 2a à 2m, 5a à 5j selon des lois cinématiques prédéterminées qui seront évoquées plus loin. Les sens de circulation- des tapis 2, 5 sont indiqués respectivement par les flèches F2, F5 aux figures 2 à 4. Les axes des rouleaux 3c, 3d et 6a, 6b, 6c, 6d (voir aussi figure 5) sont portés par un premier chariot principal mobile 10, dit "chariot accumulateur". Les axes des rouleaux 3e, 3f, 3g, 3h et 6e (voir aussi figure 6) sont portés par un second chariot principal mobile 14, dit "chariot nappeur". Les chariots principaux 10, 14 sont situés au-dessus du tablier 8 et sont mobiles en translation alternée suivant une direction horizontale et perpendiculaire aux axes des rouleaux 3a à 3m, 6a à 6j .
En outre, chaque tapis 2, 5 forme un virage à 180° autour d'un rouleau de guidage respectif 3k, 6h porté par un chariot auxiliaire respectif 16, 18. Les deux chariots auxiliaires 16, 18 ont des mouvements qui compensent ceux des chariots principaux 10, 14 pour maintenir sensiblement constante la longueur de chacun des trajets fermés 2a à 2m, 5a à 5j
Les trajets fermés 2a à 2m, 5a à 5j sont extérieurs l'un à l'autre. Dans une zone de pincement 20, les tronçons de tapis numérotés 2d et 5d aux figures 2 à 6 sont situés parallèlement l'un près de l'autre de façon à maintenir le voile 4 entre eux. Le voile 4 est représenté en pointillés à la figure 4 mais n'est pas représenté aux figures 2 et 3, dans un but de simplicité.
Les tronçons voisins 2d, 5d des trajets fermés suivis par les deux tapis 2, 5 dans la zone de pincement 20 sont délimités, à l'entrée de la zone de pincement, par des rouleaux de guidage 3d, 6d, portés par le chariot accumulateur 10, et, à la sortie de la zone de pincement 20, par des rouleaux de guidage 3e, 6e, portés par le chariot nappeur 14. La zone de pincement s'étend ainsi en ligne droite du chariot accumulateur 10 jusqu'au chariot nappeur 14.
Suivant une particularité de l'invention, la zone de pincement 20 est en légère pente descendante, de quelques degrés, relativement au sens de circulation des fibres du chariot accumulateur vers le chariot nappeur. Dans la suite, on conviendra d'appeler "longitudinale" l'orientation en légère pente de la zone de pincement. Cette pente varie légèrement en fonction de la position relative des chariots 10 et 14, elle est plus forte lorsque les chariots 10 et 14 sont proches l'un de l'autre (figure 3).
Pour le guidage du tapis avant 2, le chariot accumulateur 10 (voir aussi la vue plus détaillée de la figure 5) porte deux rouleaux de guidage 3c, 3d situés à l'intérieur du trajet fermé 2a à 2m. En amont du chariot accumulateur 10, le tapis avant 2 porte le voile 4 à découvert suivant le tronçon sensiblement horizontal 2b en provenance du côté avant 7. En parvenant sur le chariot accumulateur 10, le tapis avant 2 décrit un premier virage autour du rouleau de renvoi 3c suivant un angle A compris entre 0 et 90 degrés pour constituer le tronçon incliné 2c orienté en pente vers le bas, puis un second virage autour du rouleau 3d suivant un angle B compris entre 90 et 180 degrés pour constituer le tronçon longitudinal 2d de la zone de pincement 20, dirigé vers le côté avant 7 de 1 ' étaleur-nappeur . La déviation angulaire totale A + B du tapis avant 2 autour des rouleaux de guidage 3c, 3d portés par le chariot accumulateur 10 est égale à 180 degrés moins la pente de la zone de pincement 20.
Le chariot accumulateur 10 porte en outre quatre rouleaux de guidage 6a, 6b, 6c, 6d supportant le tapis arrière 5, les rouleaux 6a, 6b et 6d étant intérieurs à son trajet fermé 5a à 5j et le rouleau 6c, de plus grand rayon, dit rouleau de détour, étant extérieur à ce trajet fermé 5a à 5j . En amont du chariot accumulateur 10, le tapis arrière 5, qui ne porte pas le voile 4, suit le tronçon sensiblement horizontal 5j en provenance du côté arrière 9. En parvenant sur le chariot accumulateur 10, le tapis arrière 5 décrit un premier virage autour du rouleau de renvoi 6a suivant un angle D compris entre O et 90 degrés, orienté vers le bas pour entrer dans le tronçon 5a, un second virage compris entre 90 et 180 degrés autour du rouleau 6b pour entrer dans le tronçon 5b, puis un troisième virage autour du rouleau de détour 6c suivant un angle négatif (car le rouleau de détour 6c est extérieur au trajet fermé 5a à 5j) supérieur à 180 degrés,- et enfin un quatrième virage autour du rouleau 6d pour entrer dans le tronçon longitudinal 5d de la zone de pincement 20, dirigé vers le côté avant 7 de 1 ' étaleur- nappeur . La déviation angulaire totale du tapis arrière 5 autour des rouleaux de guidage 6a, 6b, 6c, 6d portés par le chariot accumulateur 10 est égale à la pente de la zone de pincement 20. On va maintenant faire une description du fonctionnement général de 1 ' étaleur-nappeur .
Dans l'exemple représenté, on a choisi comme rouleaux moteurs les rouleaux 3i, 6j car leur vitesse de rotation définit directement la vitesse des tronçons 2d et 5d des tapis dans la zone de pincement 20. Il est fait en sorte que la vitesse des tronçons 2d et 5d soit égale de façon que le voile 4 maintenu entre les tronçons 2d et 5d soit lui-même entraîné en bloc à cette vitesse, sans subir ni frottement, ni cisaillement entre sa face inférieure et sa face supérieure. Par conséquent, avec le choix des rouleaux 3i et 6j comme rouleaux moteurs, les deux moteurs sont commandés de façon à tourner, à chaque instant, tous les deux à la même vitesse si les rouleaux 3i et 6j ont le même diamètre.
En même temps, le chariot nappeur 14 est actionné en va- et-vient selon la direction horizontale et perpendiculaire à l'axe des rouleaux au-dessus du tablier 8 de façon à déposer le voile 4 sur le tablier 8 pour former la nappe 62 comme il a été dit en référence à la figure 1. Si l'on veut que le voile soit déposé sans compression ni extension, il faut que la vitesse du voile s 'écoulant vers le bas dans la fente de nappage 38 (figure 6) formée entre le tapis arrière 5 autour du rouleau 6e et le tronçon 2g du tapis 2, soit égale à la vitesse de translation du chariot nappeur 14. Lorsque le chariot nappeur 14 se déplace vers la partie avant 7 de l'étaleur (situation représentée à la figure 4), ceci implique que la vitesse de circulation des tapis dans la zone de pincement 20 soit sensiblement double de celle du chariot nappeur 14. Pour l'autre sens de déplacement du chariot nappeur 14, l'absence de compression ou d'extension du voile est réalisée lorsque la vitesse de déplacement des tronçons 2d et 5d est sensiblement nulle. La vitesse des tronçons 2d et 5d est donc très variable pendant le fonctionnement. Le chariot accumulateur 10 est actionné en va-et-vient de façon à transformer la vitesse très variable du tronçon 2d en une vitesse en général constante pour les tronçons 2b et 2a, correspondant à la vitesse, en général constante, à laquelle le voile 4 est délivré par la carde.
Il est également possible de déposer le voile 4 avec compression ou extension sur le tablier 8 en commandant un rapport de vitesse différent de 1 entre la vitesse de déplacement du chariot nappeur 14 et la vitesse à laquelle les tapis 2 et 5 font passer le voile à travers la fente de nappage 38.
Les principes régissant les vitesses dans un étaleur- nappeur sont décrits dans le FR-A-2 234 395 et dans le EP-A-0 315 930. Le tapis avant 2 forme au-dessus du tapis 8, entre les rouleaux fixes 3b et 3i, une boucle dont la longueur est variable car elle dépend de la position du chariot accumulateur 10 le long de sa course en va-et-vient. Le tapis avant 2 est inextensible et cette variation de longueur est compensée par une variation contraire d'une autre boucle formée en-dessous du tablier 8 entre deux rouleaux fixes 3j et 31 par déplacement en va-et-vient du chariot auxiliaire 16, portant le rouleau 3k autour duquel le tapis 2 effectue un virage à 180°. De même, le tapis arrière 5 forme entre les rouleaux fixes 6j et 6f, au- dessus du tablier 8, une boucle dont la longueur varie en fonction de la position du chariot nappeur 14 le long de sa course de va-et-vient. Le tapis arrière 5 est sensiblement inextensible et la variation de longueur de cette boucle est compensée par la variation contraire d'une boucle formée par les tronçons 5g, 5h entre les rouleaux 6g et 6i, sous le tablier 8, par déplacement en va-et-vient du chariot auxiliaire 18, portant le rouleau 6h autour duquel le tapis arrière effectue un virage à 180 degrés.
Pour entraîner les chariots principaux 10, 14 et auxiliaires 16, 18, l'étaleur comprend des pignons moteurs 85, 89 entraînés par des servomoteurs respectifs 63, 64 (figure 4) et engrenant respectivement avec des courroies crantées 84, 88 représentées symboliquement en tirets. La courroie 84 est fixée par une extrémité au chariot accumulateur 10 et par l'autre extrémité au chariot auxiliaire 16. La courroie crantée 84 contourne le pignon moteur 85 et un pignon de renvoi 86 tous deux montés en position fixe dans la partie arrière 9 de l'étaleur. Les pignons 85 et 86 sont disposés de façon que les tronçons d'extrémité de la courroie crantée 84 soient parallèles à la direction de translation des chariots 10 et 16. De même, une courroie crantée 88 a une extrémité fixée au chariot nappeur 14 et son autre extrémité fixée au chariot auxiliaire. La courroie crantée 88 contourne le pignon moteur 89 et un pignon de renvoi 90 tous deux montés fixement dans la partie avant 7. Les pignons 89 et 90 sont disposés de façon que les tronçons d'extrémité de la courroie crantée 88 soient parallèles à la direction de translation des chariots 14 et 18. Par ailleurs, le chariot accumulateur 10 est accouplé au chariot auxiliaire 16 par un câble 92, représenté en traits mixtes, qui contourne deux poulies de renvoi 93 et 94 montées en position fixe dans la partie avant 7. Le chariot nappeur 14 et le chariot auxiliaire 18 sont accouplés par un câble 96 contournant deux poulies de renvoi 97 et 98 montées en position fixe dans la partie arrière 9. Les tronçons d'extrémité de ces deux câbles sont parallèles à la direction de translation des quatre chariots 10, 14, 16, 18. Lorsque le chariot accumulateur 10 se déplace vers la partie arrière 9, il est directement tiré par la courroie crantée 84 et il tire le chariot auxiliaire 16 par l'intermédiaire du câble 92. Dans l'autre sens de mouvement, c'est le chariot auxiliaire 16 qui est tiré par la courroie crantée 84 et qui tire à son tour le chariot accumulateur 10 par l'intermédiaire du câble 92. Lorsque le chariot nappeur 14 se déplace vers la partie avant 7 il est tiré par la courroie crantée 88 et tire le chariot auxiliaire 18 par l'intermédiaire du câble 96. Dans l'autre sens de mouvement du chariot nappeur 14, la courroie crantée 88 tire le chariot auxiliaire 18 qui tire à son tour le chariot nappeur 14 par l'intermédiaire du câble 96. Les chariots auxiliaires 16 et 18 sont installés dans un tunnel 70 formé sous une cloison 72 s ' étendant en-dessous du tablier 8. La cloison 72 abrite le voile 4 et la nappe formée 62 à l'égard des turbulences d'air provoquées par le déplacement des chariots auxiliaires 16 et 18. De manière non-représentée, les chariots 10, 14, 16 et
18 sont guidés par exemple dans des rails fixés dans l'enceinte 1 latéralement de part et d'autre des tapis 2 et 5. Chaque câble 92 ou 96 et chaque courroie crantée 84 ou 88 est de préférence réalisé en pratique sous la forme de deux câbles ou respectivement courroies montées en parallèle latéralement de part et d'autre des tapis 2 et 5.
La pente de la zone de pincement 2d, 5d est suffisamment faible pour que la variation de longueur des tronçons 2d et 5d soit sensiblement égale à la variation de distance horizontale entre les chariots 10 et 14 pendant le fonctionnement. Ainsi, le couplage direct qui a été décrit pour les chariots 16 et 18 avec les chariots accumulateur 10 et nappeur 14 respectivement ne produit pas de contrainte significative dans les tapis 2 et 5. Notamment, si l'on désire éviter toute contrainte résiduelle dans les tapis et/ou augmenter la pente de la zone de pincement 2d, 5d, on peut supprimer le couplage mécanique entre chacun des chariots accumulateur 10 et nappeur 14 et son chariot auxiliaire respectif 16 ou 18, et entraîner chaque chariot au moyen d'un servo-moteur propre à ce chariot. Ainsi, on peut donner aux chariots auxiliaires 16 et 18 une vitesse ayant une loi légèrement différente de celle du chariot principal 10 ou 14 associé. Il est encore possible de décaler verticalement les rouleaux 6i et 31 pour que les tronçons 5h et 2k aient une légère pente, de façon que les boucles de compensation de longueur 5g, 5h; 2j, 2k aient une géométrie dont les variations de longueur compensent plus exactement les variations de longueur des tapis au-dessus du tablier 8.
Comme le montre la figure 4, le voile 4 arrivant de la carde est déposé sur le tronçon ascendant 2a constituant une zone d'entrée dans l'étaleur. Le voile 4 est transporté à découvert sur le tronçon en pente ascendante 2a puis sur le tronçon horizontal 2b et sur le tronçon en pente descendante 2c ainsi que dans une première plage angulaire Bi de la rotation selon l'angle B autour du rouleau 3d qui est intérieur à ce virage. Le tapis avant 2 constitue ainsi le tapis intérieur pour ledit virage, par rapport au voile 4. Le tronçon 2c, par sa pente descendante, constitue un tronçon préparatoire au virage autour du rouleau intérieur 3d, virage au cours duquel le soutien du poids du voile va être transféré du tapis intérieur (tapis avant 2) au tapis extérieur (tapis arrière 5) . Sur le tronçon 2c, le voile peut retomber à plat sur le tapis 2 même s'il s'est légèrement soulevé lors du virage autour du rouleau 3c selon l'angle A.
Dans la représentation de la figure 5, la plage angulaire Bi se termine au point où le voile se déplace verticalement. Dans la réalité, cette limite est floue et dépend notamment de l'épaisseur du voile ainsi que de son poids et de la vitesse de fonctionnement de la machine. Dans une seconde plage angulaire B2 du virage autour du rouleau intérieur 3d, le voile est soutenu du côté radialement extérieur par le tronçon plan 5a du tapis arrière 5, donc par une région à rayon de courbure infini, du tapis 5. Le long de la plage angulaire B2, le tapis avant 2 forme avec le tapis arrière 5 un convergent 21 couvrant la plage angulaire B2c, suivi d'un divergent 22 couvrant une plage angulaire B2d, les plages angulaires B2c et B2d formant ensemble la plage angulaire B2. Le convergent 21 et le divergent 22 se raccordent l'un à l'autre par un col 23 où l'intervalle ménagé pour le voile est faible mais non nul même lorsque la machine est au repos, en l'absence de voile, comme représenté à la figure " 5. Le convergent 21 et le col 23 ainsi que le début du divergent 22 sont adjacents au tronçon plan 5a du tapis arrière 5. La fin du divergent 22 correspond au début de la rotation du tapis arrière 5 autour du rouleau 6b.
Le tronçon 5a est orienté de façon que sa face extérieure, en contact avec le voile, soutienne le voile par en-dessous dans la plage angulaire B2, où l'effet conjugué de la force centrifuge et du poids du voile tendent à décoller celui-ci du tapis avant 2. Dans l'exemple représenté, le tronçon 5a est incliné d'environ 30 degrés par rapport à la verticale. Ainsi, par rapport à l'axe 28 du rouleau intérieur 3d, le col 23 est situé à environ 30 degrés en-dessous du diamètre horizontal du rouleau 3d. Le tronçon 5a est sensiblement perpendiculaire au tronçon en pente 2c du tapis avant 2.
Il est à noter que le rouleau intérieur 3d a un diamètre relativement grand, par exemple compris entre 20 et 25 centimètres. Ceci présente les avantages suivants : - pour une vitesse de circulation donnée du voile, la force centrifuge subie par le voile dans le virage est d'autant plus faible que le rayon du virage est grand;
- le relativement grand diamètre du rouleau intérieur 3d favorise la réalisation pratique de plages angulaires relativement précises avec des traitements différenciés du voile le long de ces plages; et - la différence de vitesse linéaire du voile entre la face du voile en contact avec le tapis avant 2 et la face du voile extérieure au virage est d'autant plus faible que le diamètre du rouleau intérieur 3d est grand : ceci réduit l'effet de frottement de la face extérieure du voile contre le tronçon 5a du tapis arrière 5, dont la vitesse de circulation est égale à celle du tapis avant 2 au col 23;
- le convergent 21 et le divergent 22 sont d'autant plus progressifs que le diamètre du rouleau intérieur 3d est grand; et
- les différences de vitesse linéaire entre les tapis 2 et 5 le long du convergent 21 et le long du divergent 22 sont plus faibles.
Le tronçon 5a du tapis arrière 5 se prolonge vers le haut au-dessus du convergent 21 de manière à abriter en particulier la première plage angulaire Bl à l'égard des turbulences aérodynamiques crées par le déplacement du chariot accumulateur 10.
Comme le col 23 a une épaisseur non nulle qui peut même s'accroître un peu en fonctionnement puisque le col 23 est formé dans une zone où le tronçon 5a n'est pas directement soutenu par sa face arrière, l'air refoulé du voile dans le convergent et au passage du col 23 est limité à la quantité strictement nécessaire et avec une grande progressivité, donc en limitant la tendance à 1 'éparpillement latéral des fibres.
Le rouleau 6b qui guide le tapis arrière 5 en sortie de divergent 22 a un rayon relativement petit et en particulier beaucoup plus petit que celui du rouleau intérieur 3d. De cette manière, le tapis arrière 5 s'écarte brusquement du trajet de transport du voile. Ceci favorise un maintien de l'adhérence du voile contre le tapis avant 2 et une rupture de l'adhérence du voile avec le tapis arrière 5. Cette rupture se produit dans une position angulaire, autour de l'axe 28 du rouleau 3d, qui est de 45 degrés environ en-dessous du plan diamétral horizontal du rouleau 3d. A partir de là, le voile passe par une troisième plage angulaire B3 du virage, où il est à nouveau libéré d'un soutien extérieur pour se préparer à venir reposer sur le tronçon 5d, du tapis arrière 5, formant la zone de pincement 20.
La géométrie de l'agencement convergent 21-col 23- divergent 22 est ajustable par déplacement de la position du rouleau 6b au moyen d'un dispositif de réglage 24 et selon une direction 26 qui passe à distance du segment de droite allant de l'axe 27 du rouleau 6a à l'axe 28 du rouleau intérieur 3d. Autrement dit, la direction 26 ne forme pas d'intersection avec ledit segment. En particulier, la direction 26 n'est pas radiale relativement au rouleau 3d, elle est au contraire à peu près tangentielle par rapport au rouleau 3d. Ainsi, un réglage fin est possible, car une variation de la dimension du col 23 est obtenue par un déplacement beaucoup plus grand du rouleau 6b. Dans la plage angulaire B3, le voile se trouve en regard d'une ouverture 29 formée entre les tronçons 5b et 5c du tapis arrière 5. Cette ouverture 29 permet l'échappement de l'air éventuellement refoulé du- voile à l'entrée de la zone de pincement 20 Le rouleau 6d soutenant le tapis arrière 5 à l'entrée de la zone de pincement est décalé vers l'arrière (vers la gauche de la figure 5) , relativement au sens de circulation du voile, par rapport au point 31 où le tapis avant 2 quitte le contact avec le rouleau intérieur 3d pour former le tronçon 2d de la zone de pincement 20. Le virage B comporte ainsi une quatrième plage angulaire B4 dans laquelle le voile vient se poser sur le tronçon longitudinal 5d du tapis arrière 5 pour entrer progressivement dans la zone de pincement 20 en subissant une compression extrêmement progressive entre le tronçon plan 5d du tapis arrière 5 et le grand rayon de courbure du tapis avant 2 autour du rouleau intérieur 3d. De plus, comme les rouleaux 3d et 6d ont entre eux un décalage 32, il n'est là encore formé aucune ligne de pincement rigide à l'entrée de la zone de pincement 20, car le tronçon 5d n'est pas directement soutenu en face du point 31 où débutent le tronçon 2d et par conséquent la zone de pincement 20. La flèche 33 illustre que le rouleau 6d soutenant le tronçon 5d en amont de la zone de pincement 20 est réglable en hauteur. Conjointement, un réglage en hauteur illustré par la flèche 34 à la figure 6 est prévu pour le rouleau 3e supportant le tronçon 2d à la sortie de la zone de pincement 20. Ces deux réglages permettent de régler l'intervalle entre les tronçons 2d et 5d dans la zone de pincement 20.
Dans le chariot nappeur 14, le rouleau 3e soutenant le tronçon 2d à la sortie de la zone de pincement 20 est décalé vers l'arrière d'une distance 36 relativement au sens de circulation du voile, par rapport au rouleau 6e soutenant l'extrémité correspondante du tronçon 5d. Ainsi, comme à 1 ' entrée de la zone de pincement on évite de former un étranglement rigide pour le voile, le tronçon 5d n'étant pas directement soutenu au point 37 où le tapis 2 commence à contourner le rouleau 3e et par conséquent où se termine la zone de pincement 20.
A partir du rouleau -3e, le tapis 2 forme le tronçon 2e orienté obliquement vers le haut. Ceci tend à décoller franchement le voile du tapis avant 2 avant que le voile commence à être entraîné dans le virage autour du rouleau 6e.
La fin du tronçon 5d constitue ainsi une zone préparatoire 39 pour le voile, qui est en légère pente descendante conformément à la pente de la zone de pincement. Pour le virage à environ 90 degrés dans le chariot nappeur 14 entre la zone de pincement 20 et la fente de nappage 38, le tapis intérieur est le tapis arrière 5 et le rouleau intérieur est le rouleau 6e supportant le tapis arrière 5.
Le virage autour du rouleau 6e comprend une première plage angulaire Cx sans soutien extérieur du voile et une seconde plage angulaire C2, qui fait suite à la première, et le long de laquelle le voile est soutenu extérieurement par le tronçon plan 2g du tapis avant 2. La première plage angulaire Ci, couvre un angle de l'ordre de 30 à 40 degrés. La seconde plage angulaire C2 définit avec le tronçon 2g un agencement convergent-col-divergent assez semblable à celui décrit en détail en référence à la figure 5 pour le chariot accumulateur 10. Toutefois, deux différences sont en particulier à noter : la face extérieure du tronçon 2g est tournée obliquement vers le bas de sorte que le col de l'agencement est formé au-dessus du plan diamétral horizontal du rouleau intérieur 6e; et
- le divergent est entièrement formé le long du tronçon plan 2g, car le rouleau 3h soutient l'extrémité inférieure du tronçon 2g en un point où la largeur disponible entre les deux tapis est de toute façon supérieure à l'épaisseur du voile.
Le diamètre du rouleau 3h est nettement inférieur à celui du rouleau 6e, par exemple environ moitié moins grand comme représenté à la figure 6. Avec cette disposition, la distance à parcourir par le voile entre le col de l'agencement convergent-col-divergent et le tablier de sortie (non- représenté à cette figure) est à peu près la même le long de la périphérie du rouleau intérieur 6e lorsque le chariot nappeur 14 se déplace vers le côté • avant de la machine (vers la droite de la figure 6) que le long du tronçon 2g et de la périphérie du rouleau 3h lorsque le chariot nappeur 14 se déplace vers l'arrière de la machine (vers la gauche de la figure 6) .
Le rouleau intérieur 6e est réglable en direction horizontale au moyen d'un dispositif de réglage 39. Les rouleaux 3g, 3h supportant le tronçon de soutien extérieur 2g sont supportés par une monture commune 41 dont la position est réglable selon une direction horizontale au moyen d'un dispositif de réglage 42.
Le mode de réalisation représenté à la figure 7 en ce qui concerne le chariot accumulateur 10 ne sera décrit que pour ses différences par rapport à celui de la figure 5.
Le tronçon plan 5a soutenant extérieurement le voile dans son virage dans l'exemple de la figure 5 est remplacé par une succession de deux rouleaux 6bl, 6b3 situés sensiblement à égale distance de l'axe 28 du rouleau intérieur 3d. Les rouleaux 6bι, 63 simulent une structure de soutien concave s 'étendant selon une ligne 43 qui peut être considérée comme un arc de cercle centré sur l'axe 28 du rouleau intérieur 3d. Le tapis 5 contourne les deux rouleaux 6bl et 6b3 du côté adjacent au voile. La ligne 43 correspond sensiblement à la trajectoire voulue pour la face extérieure du voile 4. Entre les rouleaux 6bι et 6b3, le tapis arrière 5 va contourner un cylindre de détour 6b2 contre lequel s'appuie la face extérieure du tapis arrière 5. Les deux régions du tapis arrière 5 qui contournent respectivement le rouleau 6bl et le rouleau 6b3 sont quasiment jointives en leur point de proximité maximale 44. Le rouleau 6b3 est positionné sensiblement comme le rouleau 6b de l'exemple de la figure 5. Le rouleau 6bl est situé en amont du rouleau 6b3 relativement au sens de circulation du voile, et possède le même diamètre que le rouleau 6b3. En amont du rouleau 6bi, relativement au sens de circulation du tapis arrière 5, le tapis arrière 5 forme un tronçon plan 5al qui, en service n'est pratiquement pas en contact avec le voile et a donc essentiellement pour fonction d'abriter des turbulences aérodynamiques, le voile reposant sur le tronçon préparatoire
2c et sur le tapis avant 2 dans la première plage angulaire Bi.
Dans l'exemple de la figure 8, qui ne sera décrit que pour ses différences par rapport à celui de la figure 6, le chariot nappeur 14 comprend, à la place de l'ensemble de soutien extérieur formé par les deux rouleaux 3g, 3h et le tronçon de tapis avant 2g, un seul rouleau 3gl de diamètre plus grand que le rouleau intérieur 6e. Les rouleaux 6e et 3gι ont leur génératrice inférieure 46, 47 dans un même plan horizontal 48 dans lequel s'étendent également les tronçons 5e du tapis arrière 5 et 2h du tapis avant 2, à faible distance au-dessus du tablier de sortie 8 non-représenté à la figure 8. Ainsi, le col formé entre les tapis 2 et 5 dans la zone de rapprochement maximum entre les rouleaux 6e et 3gι est, comme dans l'exemple de la figure 6, situé au-dessus du plan diamétral horizontal du rouleau 6e.
Les modes de réalisation des figures 5 et 6 sont préférés à ceux des figures 7 et 8 respectivement car dans les premiers le voile n'est jamais comprimé dans des cols rigides et toujours maintenu dans des configurations convergent-col- divergent présentant une grande progressivité ce qui améliore l'effet d'accompagnement et de co-entraînement du voile par sa face extérieure au virage, tout en réduisant les effets néfastes des cycles de compression/décompression. En outre, le mode de réalisation de la figure 8 ne réalise pas, contrairement à celui de la figure 6, la condition souhaitable d'égalité de distance à parcourir par le voile entre le col et la prise de contact avec le tablier de sortie pour les deux sens de déplacement du chariot 14. Ce trajet est plus long le long du rouleau 3gι que le long du rouleau 6e dont le diamètre est plus petit.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés.
Dans l'exemple de la figure 5, on pourrait placer le rouleau 6a en position plus élevée, un peu comme représenté à la figure 7, pour mieux protéger des turbulences aérodynamiques le voile reposant sur le tronçon préparatoire 2c du tapis avant 2.
Dans l'exemple de la figure 7, on pourrait réaliser le tronçon 5ai plus vertical pour qu'il constitue une sorte de convergent jusqu'au double col formé par le tapis arrière 5 sur chacun des rouleaux 6bl et 6b3.
Les limites entre les plages angulaires Bl, B2, B3, B4 et Cl, C2 d'un même virage sont approximatives, elles dépendent en particulier de l'épaisseur du voile, des réglages effectués pour le positionnement des rouleaux réglables tels que 6b, 3g, 3h, 6e, 3gl, etc....
On peut choisir d'autres rouleaux que les rouleaux 3i et 6j comme rouleaux moteurs. Pour le tapis avant 2, on peut par exemple motoriser le rouleau 3a à une vitesse périphérique correspondant à celle de la sortie de la carde.

Claims

REVENDICATIONS
1- Etaleur-nappeur comprenant
- au moins deux tapis sans fin (2, 5) qui définissent ensemble, pour un voile de fibres (4) un trajet de transport s 'étendant entre une zone d'entrée (2a) et une fente de nappage (38),
- au moins un chariot nappeur (14) portant des rouleaux (3e, 3f, 3g, 3h, 6e; 3gl ) de guidage des deux tapis et sur lequel est formée la fente de nappage (38), - un tablier de sortie (8) mobile sous la fente de nappage (38) et selon une direction (K) sensiblement parallèle aux axes (28) des rouleaux de guidage, le trajet formant au moins un virage (B; C) contre la face extérieure de l'un (2; 5) des tapis dans une zone où la face intérieure de ce tapis repose sur un rouleau de guidage intérieur (3d; 6e) , le voile étant à découvert dans une première plage angulaire (Bl; Cl) du virage, puis en étant limité radialement vers l'extérieur par une zone de soutien
(5a; 2g) appartenant à l'autre tapis dans une deuxième plage angulaire du virage (B2; C2), caractérisé en ce que la zone de soutien est guidée selon une courbure comprise dans la zone allant du convexe (3gι) de rayon plus grand que le rouleau de guidage intérieur (3d; 6e), au concave (43) épousant sensiblement le pourtour extérieur du voile.
2- Etaleur-nappeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la zone de soutien (5a, 2g) est sensiblement plane.
3- Etaleur-nappeur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la zone de soutien est formée par un tronçon (5a, 2g) du tapis extérieur tendu entre deux rouleaux extérieurs (6a, 6b; 3g, 3h) positionnés angulairement autour du rouleau intérieur, l'un en amont et l'autre en aval d'un col (23) formé entre les deux tapis dans la deuxième plage angulaire (B2; C2) .
4- Etaleur-nappeur selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'un au moins des deux rouleaux extérieurs (6b; 3g,
3h) est réglable de manière à régler l'écartement entre les deux tapis dans la deuxième plage angulaire (B2, C2) . 5- Etaleur-nappeur selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit au moins un rouleau extérieur (6b) est réglable selon une direction (26) qui passe à distance du segment allant de l'axe (28) du rouleau intérieur (3d) à l'axe (27) de l'autre rouleau extérieur (6a).
6- Etaleur-nappeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la deuxième plage angulaire (B2; C2) du virage, les deux tapis forment entre eux un convergent (21) suivi par un divergent (22), relativement au sens de transport de fibres. 7- Etaleur-nappeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le convergent (21) et le divergent (22') sont raccordés par un col (23) où les deux tapis (2, 5) sont espacés l'un de l'autre même au repos en l'absence du voile.
8- Etaleur-nappeur selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que le long de la configuration convergent- col-divergent, le tapis extérieur est guidé autour d'un rouleau de guidage extérieur (3gl) de plus grand diamètre que le rouleau de guidage intérieur (6e), et en ce que les génératrices inférieures (46, 47) des rouleaux de guidage intérieur et extérieur sont sensiblement dans un même plan horizontal (48) .
9- Etaleur-nappeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la zone de soutien est réalisée selon une forme concave (43) par une simulation résultant d'une succession de deux zones convexes (6bi, 6b3) de rayon plus petit que le rouleau de guidage intérieur (3d) et qui se suivent le long de la périphérie du rouleau de guidage intérieur avec un certain intervalle radial entre chaque zone convexe et la face extérieure du tapis intérieur (2) . 10- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à
9, caractérisé en ce que la première plage angulaire (Bl; Cl) est précédée par un tronçon en pente oblique (2c, 39) où, en service, le voile repose à découvert sur la face extérieure du tapis intérieur, orientée vers le haut. 11- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à
10, caractérisé en ce que le virage est formé dans le chariot nappeur (14) et dévie le voile d'une orientation longitudinale en amont du chariot nappeur (14) à une orientation vers le bas dans la fente de nappage (38) .
12- Etaleur-nappeur selon la revendication 11, caractérisé en ce que la face extérieure du tapis extérieur (2g) est tournée obliquement vers le bas dans la zone du col.
13- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à
12, caractérisé en ce que la première plage angulaire (Cl) est précédée par une zone préparatoire (39) où le voile repose à découvert sur le tapis intérieur, et, immédiatement en amont, par une zone (20) où le voile (4) est couvert par le tapis extérieur, lequel s'écarte du voile obliquement vers Je haut dans la zone préparatoire.
14- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 11 à
13, caractérisé en ce que ladite zone où le voile est couvert par le tapis extérieur est une zone de pincement (20) s 'étendant sensiblement en ligne droite à partir d'un chariot accumulateur (10).
15- Etaleur-nappeur selon la revendication 14, caractérisé en ce que le voile est transporté à découvert de la zone d'entrée (2a) jusqu'au chariot accumulateur (10).
16- Etaleur-nappeur selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que :
- le virage forme un angle (B) compris entre 90 et 180° jusqu'à une zone longitudinale (20) du trajet de transport; et - la face extérieure du tapis extérieur est tournée obliquement vers le haut dans la zone du col (23) , de façon à soutenir le voile par en-dessous dans la zone du col.
17- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à 9 ou 16, caractérisé en ce que la première plage angulaire (Bl) est précédée par un tronçon en pente oblique (2c) où, en service, le voile repose à découvert sur la face extérieure du tapis intérieur, orientée vers le haut, et en ce que le tronçon oblique est sensiblement perpendiculaire à un tronçon (5a) du tapis extérieur dans la zone du col (23) . 18- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à
9, 16 ou 17, caractérisé en ce que le virage est réalisé sur un chariot accumulateur (10) placé à l'entrée d'une zone de pincement (20) du voile entre les deux tapis (2, 5), la zone de pincement s 'étendant sensiblement jusqu'au chariot nappeur (14) .
19- Etaleur-nappeur selon la revendication 18, caractérisé en ce que le tapis extérieur est hors de contact avec le voile dans tout le trajet du voile dans l' étaleur- nappeur en amont de ladite deuxième plage angulaire (B2) du virage dans le chariot accumulateur (10) .
20- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à 7, 9 ou 16 à 19, caractérisé en ce que le diamètre du rouleau intérieur (3d) est au moins de l'ordre de 20cm.
21- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à 9 ou 16 à 20, caractérisé en ce que le voile est libéré du côté radialement extérieur dans une troisième plage angulaire (B3) du virage, au-dessus d'un tronçon longitudinal (5d) du tapis extérieur passant sous le rouleau intérieur (3d) en formant un certain intervalle avec la face extérieure du tapis intérieur.
22- Etaleur-nappeur selon la revendication 21, caractérisé en ce que le tronçon longitudinal (5d) du tapis extérieur est soutenu par un rouleau réglable en hauteur (6d) décalé vers l'arrière par rapport au rouleau intérieur (3d) relativement au sens de déplacement du voile.
23- Etaleur-nappeur selon la revendication 21 ou 22, caractérisé en ce que le tapis extérieur définit une ouverture (29) en regard de la troisième plage angulaire (B3) .
24- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 21 à 23, caractérisé en ce que le tronçon longitudinal (5d) du tapis extérieur forme avec un tronçon longitudinal (2d) du tapis intérieur en aval du rouleau intérieur (3d) un tronçon légèrement descendant de la zone de pincement (20), par rapport à l'horizontale.
25- Etaleur-nappeur selon la revendication 24, caractérisé en ce que le tronçon légèrement descendant s'étend de manière rectiligne jusqu'au chariot nappeur (14). 26- Etaleur-nappeur selon l'une des revendications 1 à
10, caractérisé en ce que le trajet de transport comprend : - un trajet de transport à découvert (2a, 2b, 2c) entre la zone d'entrée (2a) et un chariot accumulateur (10), trajet où le voile est supporté à découvert par un tapis avant (2) faisant partie desdits au moins deux tapis sans fin, - un premier virage (B) réalisé sur le chariot accumulateur (10) entre le trajet de transport à découvert et une zone de pincement (20) s 'étendant sensiblement en ligne droite du chariot accumulateur (10) au chariot nappeur (14) entre ledit tapis avant (2) et un tapis arrière (5) faisant également partie desdits au moins deux tapis,
- un deuxième virage (C) de sensiblement 90° réalisé sur le chariot nappeur (14) entre la zone de pincement (20) et la fente de nappage (38), et en ce que ledit au moins un virage où la zone de soutien est guidée selon ladite courbure comprend ledit premier et ledit deuxième virage
- le tapis avant (2) formant le tapis intérieur dans le premier virage (B) et formant le tapis extérieur définissant la zone de soutien (2g) dans le deuxième virage, - le tapis arrière (5) formant le tapis intérieur dans le deuxième virage (C) et formant le tapis extérieur définissant la zone de soutien dans le premier virage (B) .
27- Etaleur-nappeur selon la revendication 14, 15 ou 26, caractérisé en ce que la zone de pincement (20) présente une légère pente descendante, relativement au sens de transport des fibres .
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