EP1114475A2 - Gasdiffusionsstruktur senkrecht zur membran von polymerelektrolyt-membran brennstoffzellen - Google Patents

Gasdiffusionsstruktur senkrecht zur membran von polymerelektrolyt-membran brennstoffzellen

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EP1114475A2
EP1114475A2 EP99953689A EP99953689A EP1114475A2 EP 1114475 A2 EP1114475 A2 EP 1114475A2 EP 99953689 A EP99953689 A EP 99953689A EP 99953689 A EP99953689 A EP 99953689A EP 1114475 A2 EP1114475 A2 EP 1114475A2
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gas diffusion
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gas
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Definitions

  • the present invention relates to a gas diffusion structure perpendicular to the membrane of polymer electrolyte membrane (PEM) fuel cells, which is operated with the reaction gases hydrogen and oxygen or air, and a process for their production.
  • PEM polymer electrolyte membrane
  • a PEM fuel cell consists of two current collector plates arranged from the outside inwards, two gas diffusion layers, two electrodes containing the catalyst and an ion exchange membrane which lies between the electrodes and forms the membrane electrode assembly with them (hereinafter MEA - Membrane Electrode Assembly) .
  • the current collector plates typically contain devices running parallel to the MEA for supplying and distributing the reactants over the entire cell area. Since the electrical voltage of a single cell is far too low for practical applications, a plurality of such cells have to be connected in series. In the resulting fuel cell stack or stack, the colliding current collector plates are replaced by so-called bipolar plates, the function of which is to pass current through the stack and to separate the reaction gases.
  • a major problem here is the water balance of the fuel cell.
  • the membrane only works under optimal conditions, i.e. it conducts the hydrogen ions optimally if it contains sufficient moisture If its moisture content drops too much, the internal resistance of the cell increases considerably due to the increased membrane resistance, which means that performance decreases
  • a humidity of almost 100 percent is required at every point of the membrane at a given temperature. If the cathode gas flows through the distribution channels of the current collector plates and diffuses through the gas diffusion layer, it has a low partial pressure when entering the gas space Water vapor, high at the outlet, since oxygen reacts to water at the cathode.
  • the diffusion flow caused by the hydrogen partial pressure differences between the membrane surface and the distribution channel dries out the membrane at the inlet of the cathode gas, at the Au
  • water deposits may occur in the diffusion layer.
  • the composition of the cathode gas and also the anode gas must be as constant as possible over the membrane surface to compensate for the water balance of the membrane
  • DE-OS 14 96 172 shows one possibility of keeping the water balance of a fuel cell at a constant, optimal level, in which a hydrogen diffusion electrode made of a palladium / gold alloy is used which is permeable to hydrogen but prevents the passage of liquids.
  • a hydrogen diffusion electrode made of a palladium / gold alloy is used which is permeable to hydrogen but prevents the passage of liquids.
  • this is suitable not for use on the cathode, which mainly has the problem of balancing the water balance, since this electrode is impermeable to oxygen
  • the object of the invention is therefore to replace the conventional gas diffusion layer for PEM fuel cells with a gas diffusion structure, the diffusion property of which is dimensioned such that the water balance at the MEA is always balanced Furthermore, it is an object of the invention to demonstrate a simple, inexpensive method for producing this gas diffusion structure.
  • a gas diffusion structure which has a gradient in the gas permeability perpendicular to the membrane according to claim 1 and a method for producing the gas diffusion structure according to claim 11.
  • the drawing shows a gas diffusion structure according to the invention in its preferred embodiment according to the examples.
  • the gas diffusion structure (3 and 4) generally consists of porous, electrically conductive materials, which must be adapted to achieve a gradient in the gas permeability in their pore volume. This can be done in layers or continuously. An almost continuous change could be achieved if very many, very thin layers, each with slightly different diffusion properties, are joined together, but at least and in the following also preferably, two layers (3), (4) with different gas permeability are required.
  • the outer layer (3) that is to say that part of the gas diffusion structure which borders on the current conductor plate (1) with the channel structure (2) contained therein, preferably has a relatively small pore volume and thus a high diffusion resistance.
  • the inner part of the gas diffusion structure (4) ie the part of the electrode (5) containing the catalyst, is in contact with a relatively high pore volume.
  • the reaction gases can therefore also be distributed sufficiently well within the layer (4) by diffusion over distances approximately in the order of the webs of the current conductor plate (1) (0.5-5 mm).
  • the outer layer of the orthogonal gas diffusion structure is preferably more hydrophobic than the inner layer.
  • this two-layer gas diffusion structure can also be supplemented by further layers, each with different functions.
  • a further layer can be inserted between layer (3) and the webs of the current collector plate.
  • Your task is to keep the electrical contact resistance to the channel structure as low as possible.
  • it could be plastically or elastically deformable, so that the dimensional tolerances of the current collector plates or, in the case of an arrangement in a fuel cell stack, those of the bipolar plates are compensated and a current decrease from the gas diffusion structure is uniform can be done.
  • the adjustable operating parameters of a fuel cell are the air ratio or the hydrogen stoichiometry, the operating pressure, the water vapor content of the reaction gases at the cell inlet and the operating temperature.
  • the latter should be chosen as high as possible to enable a compact cooling system with a low coolant throughput.
  • the simplest conceivable cooling system consists only of a fan which conveys a sufficient amount of air for cooling through the cathode space of the cell or the stack.
  • the adjustable operating pressure should be as low as possible, ideally the fuel cell should be operated under ambient pressure. In this way, energy losses through compress sensors are avoided, which also results in a reduction in weight and costs
  • the diffusion resistance of the layer (3) of the gas diffusion structure according to the invention must now be such that the gradient in the water occurring at a desired operating temperature partial pressure between the well-moistened membrane and the gas in the cathode chamber causes a water vapor diffusion flow which is just discharging the product water formed.
  • the essential oxygen and water vapor gradients therefore do not occur parallel as usual but perpendicular to the surface of the membrane (6).
  • the operating conditions are thus across the entire membrane surface constant
  • the layer (4) has the task of distributing the gases evenly in the area of the webs where the diffusion flow is interrupted
  • the diffusion resistance of the layer (3) must be adjusted to these conditions.
  • Layer (3) must have a higher diffusion resistance in the area of the gas inlet run as in the area
  • the gas leakage structure can also be avoided in this way by differences in the operating temperature within a row by adjusting the diffusion resistance.
  • the gas diffusion structure according to the invention can not only be advantageously used on the cathode, as described here, but also on the anode, especially during operation the cell with unhumidified hydrogen
  • the gradient in the gas permeability perpendicular to the membrane (6) is achieved by hot pressing a film made of a thermoplastic (3) onto a carbon fiber paper (4) which is homogeneous with regard to the diffusion properties.
  • the thermoplastic material (3) is distributed in the pores by hot pressing in the vicinity of one Surface of the carbon fiber paper (4) and partially clogs it.
  • the electrical conductivity perpendicular to the layer is surprisingly not lost as the carbon tasas penetrate the film and the electrical current thus reaches the surface again
  • the carbon fiber paper (4) initially preferably has a pore volume of more than 50% and particularly preferably more than 70%. Before further processing, it can be impregnated with polytetrafluoroethylene (PTFE) (5-40% by mass) by the method described in Example 2.
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • the thickness the carbon fiber paper is preferably 0 1-1 5 mm and particularly preferably 0 2 -0 4 mm
  • the thermoplastic films (3) preferably consist of fluorinated plastics, such as the products THV and FEP from Dyneon. However, conventional thermoplastics such as polypropylene can also be used.
  • the thickness of the film is preferably 001 to 02 mm
  • the thickness of the film and the pressing conditions can be adjusted within wide limits depending on the application
  • the temperature during hot pressing is preferably selected in a range just below to just above the melting range of the thermopiast used.
  • the pressing pressures are preferably between 10 and 100 bar, particularly preferably between 30 and 80 bar
  • the other surface of the carbon fiber paper can be coated with an electrode made of catalyst-containing material (5) or placed or pressed directly onto an already catalyzed membrane. In the latter case, however, it is advantageous to use a smoothing layer which compensates for the surface roughness of the carbon fiber paper, as described in Example 3 - the
  • the pores partially sealed with plastic according to Example 1 can also be produced by drinking a carbon fiber paper with suspended plastics, preferably PTFE or THV.
  • a gradient perpendicular to the paper surface can only be produced in an extremely complicated manner by drinking two carbon fiber papers , of which one contains a relatively large amount of plastic (3) and forms the diffusion resistance and the other contains a relatively large number of open Ren (4) contains the latter can then be provided with a catalyst-containing electrode layer or with a layer which compensates for the roughness of the carbon paper, as set out in Example 3, and correspondingly placed or pressed onto the uncatalyzed or catalyzed membrane.
  • the specifications apply to both carbon fiber papers from example 1
  • the finished layer is extremely hydrophobic.For the application of a diffusion structure on the cathode side, it contains a PEM fuel cell 45-75% plastic operated at ambient pressure and 70 ° C cell temperature with air cooling of the cathode compartment Connections between the carbon fibers are not loosened
  • the second carbon fiber paper which may be slightly hydrophobic, is pressed with the first one or is only included when the cell is assembled.
  • a very good electrically conductive layer system which has a suitable gradient in the diffusion resistance, can also be carried out by applying a mixture of an electrically conductive powder and a binder to a substrate with low diffusion resistance, for example a carbon fiber paper
  • a hydrophobized carbon fiber paper with 68% pore volume and a thickness of 0 35 mm is used.
  • carbon fiber papers with the specifications from Example 1 can be used.
  • Water dispersion solutions or mixtures of water and alcohols are used as dispersion liquids.
  • Carbon powder and particularly preferably spherical carbon particles such as, for example, mesocarbon microbeads from Osaka Gas are particularly suitable as electrically conductive powder , Japan
  • Spraying is preferably carried out on a vacuum table so that excess dispersion liquid is immediately sucked off. After the last drying process, the plastic particles are sintered at elevated temperature and the wetting agents are destroyed.
  • the proportion of plastic binders is preferably 5-50% of the dry weight and 300 g / m 2 and particularly preferably between 60 and 120 g / m 2.
  • the substrate and the applied layer are pressed at preferably 5 to 100 bar and particularly preferably at 30 to 80 bar and elevated temperature
  • it is advisable to apply a very thin layer of a dispersion of porous carbon black (e.g. Vulcan XC 72 from Cabot) and polymeric binder (e.g. PTFE) by spraying on the vacuum table to dry and then to sinter.
  • the proportion of plastic is again preferably between 5 and 50%. This layer can also be pressed with the pressures specified above.
  • Example 2 instead of fluorinated plastic, a mixture of electrically conductive particles and a e.g. fluorinated plastic can be used as a binder.
  • the advantage lies in the somewhat better electrical conductivity of the gas diffusion structure.
  • Graphite, carbon black or short carbon fibers are suitable as electrically conductive particles.
  • a suspension of 50 g of water, 16.6 g of 60% PTFE suspension and 10 g of graphite with an average particle size of 15 ⁇ m can be used for the impregnation.
  • the layer material After reaching the solid mass suitable for the intended use (for example 2-10 mg / cm 2 ), the layer material is sintered to solidify the structure and to thermally decompose dispersion aids. The impregnation process can be repeated several times with intermediate drying steps.
  • the impregnation of partial surfaces of the diffusion electrode is preferably achieved by spraying on and allowing the suspension according to Example 2 or 4 to penetrate.
  • the gradient in the diffusion resistance perpendicular to the layer can be achieved by adding another carbon fiber paper on the side facing the membrane or on the side facing away from the membrane.
  • Example 3 a layer of highly porous carbon black applied according to Example 3 can also be used for this purpose. Possible application techniques are spraying, knife coating, rolling or screen printing. Solid loadings of 0.4 mg / cm 2 - 3.5 mg / cm 2 are preferably used here.
  • Electrode containing catalysts (6) Polymer electrolyte membrane

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Description

Gasdiffusionsstruktur senkrecht zur Membran von Polymerelektrolyt-Membran Brennstoffzellen
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Gasdiffusionsstruktur senkrecht zur Membran von Polymerelektrolyt-Membran (PEM)-Brennstoffzellen die mit den Reaktionsgasen Wasserstoff und Sauerstoff oder Luft betrieben wird und ein Verfahren zu Ihrer Herstellung.
Eine PEM-Brennstoffzelle besteht von außen nach innen angeordnet aus zwei Stromableiterplatten, zwei Gasdiffusionsschichten, zwei den Katalysator enthaltenden Elektroden und einer lonenaustauschermembran, die zwischen den Elektroden liegt und mit diesen die Membran-Elektroden-Einheit bildet (im folgenden MEA - Membrane Electrode Assembly ). Die Strom- ableiterplatten enthaltenen typischerweise zur MEA parallel verlaufende Einrichtungen zur Zuführung und Verteilung der Reaktanden über die gesamte Zellfläche Da die elektrische Spannung einer einzelnen Zelle für praktische Anwendungen viel zu niedrig ist, müssen eine Mehrzahl solcher Zellen in Raihe geschaltet werden. Bei dem sich daraus ergebenden Brennstoffzel- lenstapel bzw. -Stack werden die aufeindandertreffenden Stromableiterplatten durch sog. Bipolarplatten ersetzt, deren Funktion in der Stromdurchleitung durch den Stack und der Trennung der Reaktionsgase liegt.
Durch Zuführung von Wasserstoff als typisches Reaktionsgas an die An- odenseite der Brennstoffzelle, welche sich in einem gegen die Umgebung abgedichteten Gasraum befindet, werden in der Anodenkatalysatorschicht Kationen erzeugt, die durch die lonenaustauschermembran diffundieren. Gleichzeitig werden die ebenfalls erzeugten Elektronen durch einen äußeren Stromkreis mit Lastwiderstand von der Anode zur Kathode geführt. Das zu- geführte Oxidationsmittel Sauerstoff, wobei bevorzugt die Sauerstoffkonzentration in der Luft genügt, wird nun in der Kathode durch Aufnahme der Wasserstoffionen und Elektronen reduziert Als Reaktionsprodukt entsteht Wasser Die Reaktionsenthalpie wird in Form von elektrischer Energie und Abwarme frei
Ein wesentliches Problem dabei ist der Wasserhaushalt der Brennstoffzelle Die Membran arbeitet nur dann unter optimalen Bedingungen, d h sie leitet die Wasserstoffionen optimal, wenn sie ausreichend Feuchtigkeit enthalt Sinkt ihr Feuchtigkeitsgehalt zu stark ab, steigt der Innenwiderstand der Zelle aufgrund des erhöhten Membranwiderstandes beträchtlich an, wodurch die Leistung sinkt Zum optimalen Zellbetrieb bedarf es daher bei gegebener Temperatur an jeder Stelle der Membran einer Luftfeuchtigkeit von nahezu 100 Prozent Strömt das Kathodengas Luft durch die Verteil erkanale der Stromableiterplatten und diffundiert durch die Gasdiffusionsschicht, hat es beim Eintritt in den Gasraum einen niedrigen Partialdruck an Wasserdampf, beim Austritt einen hohen, da Sauerstoff an der Kathode zu Wasser reagiert Der durch die Wasserstoffpartialdruckdifferenzen zwischen Membranoberflache und Verteilerkanal hervorgerufene Diffusionsstrom trocknet die Membran am Einlaß des Kathodengases aus, am Auslaß entstehen dagegen möglicherweise Wasserablagerungen in der Diffusionsschicht Bei gegebe- ner Betriebstemperatur bedarf es demnach zum Ausgleich der Wasserbilanz der Membran einer über die Membranoberflache möglichst konstanten Zusammensetzung des Kathodengases und auch des Anodengases
Dieses Problem wird herkömmlich nur teiweise durch externe Befeuchtungs- Systeme, teils kombiniert mit dem Kuhlsystem, gelost, die unter zumindest intervallweiser Messung der Membranfeuchte die Wasserbilanz der Zelle ausgleichen Nachteilig an diesen Befeuchtungssystemen ist die zusätzliche Belastung des Brennstoffzellensystems mit Eigenenergieverbrauch, und Gewicht, was vor allem für die Anwendung in kleinen portablen Systemen nicht wünschenswert ist und mit Kosten, welche die Wettbewerbsfähigkeit der Brennstoffzelle mit herkömmlichen Energieversorgungssystemen schwächt Desweiteren bleibt noch immer obiges Problem der gleichmaßigen Gasverteilung an der Oberflache der Zellmembran Ziel ist es eine Brennstoffzelle ohne Befeuchtung der Reaktionsgase zu betreiben
Eine Losung der Problematik einer gleichmaßigen Verteilung der Reaktionsgase zeigt US - PS 5,641 ,586 Zwischen die Elektrodenkatalysatorschicht und die Stromableiterplatte werden zwei Schichten angeordnet, an die MEA angrenzend eine microporose, hydrophobe Gasdiffusionsschicht und angrenzend an die Stromableiterplatte ein macroporoses, hydrophiles Flow Field Das Flow Field besitzt zwei, ineinandergreifende Kanalstrukturen einerseits zur Verteilung der Reaktionsgase an den Gasdiffusionsschichten, andererseits zum Abtransport der Reaktionsprodukte Zwar können so die Reaktanden gleichmäßig über die Oberflache der Membran verteilt werde, auch wird eine Wasserablagerung durch die Hydrophobierung vermieden, allerdings besteht nach wie vor die Gefahr der Austrocknung, da die Gas- diffusionsschicht einen Austritt des Reaktionsproduktes auch bei Unterversorgung der Membran mit Feuchtigkeit nicht verhindert
Eine Möglichkeit, den Wasserhaushalt einer Brennstoffzelle auf konstantem, optimalen Niveau zu halten zeigt DE - OS 14 96 172, worin einer Wasser- stoffdiffusionselektrode aus einer Paladium/Gold-Legierung verwendet wird, die Wasserstoffdurchlassig ist aber den Durchtritt von Flüssigkeiten verhindert Allerdings eignet sich diese nicht für die Anwendung an der Kathode, die vorwiegend das Problem des Ausgleichs der Wasserbilanz aufweist, da diese Elektrode für Sauerstoff undurchlässig ist
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, die herkömmliche Gasdif- fusionsschicht für PEM-Brennstoffzellen durch eine Gasdiffusionsstruktur, deren Diffusionseigenschaft so bemessen ist, daß die Wasserbilanz an der MEA immer ausgeglichen ist, zu ersetzen Weiterhin ist es Aufgabe der Erfindung, ein einfaches, kostengünstiges Verfahren zur Herstellung dieser Gasdiffusionsstruktur aufzuzeigen.
Diese Aufgaben werden erfindungsgemäß gelöst durch eine Gasdiffusi- onsstruktur, welche senkrecht zur Membran einen Gradient in der Gasdurchlässigkeit gemäß Anspruch 1 aufweist sowie ein Verfahren zur Herstellung der Gasdiffusionsstruktur gemäß Anspruch 11.
Die Zeichnung zeigt eine erfindungsgemäße Gasdiffusionsstruktur in ihrer bevorzugten Ausführungsform gemäß den Beispielen.
Die Gasdiffusionstruktur (3 und 4) besteht im allgemeinen aus porösen, elektrisch leitfähigen Materialien, welche zur Erreichung eines Gradienten in der Gasdurchlässigkeit in ihrem Porenvolumen angepaßt werden muß. Dies kann schichtweise oder kontinuierlich erfolgen. Eine nahezu kontinuierliche Änderung könnte erreicht werden, wenn sehr viele, sehr dünne Schichten mit jeweils etwas unterschiedlichen Diffusionseigenschaften aneinandergefügt werden, mindestens und im folgenden auch bevorzugt bedarf es jedoch zwei Schichten (3), (4) mit unterschiedlicher Gasdurchlässigkeit.
Die äußere Schicht (3), d.h. dieser Teil der Gasdiffusionsstruktur, der an die Stromableiterplatte (1) mit enthaltener Kanalstruktur (2) grenzt, besitzt bevorzugt ein relativ kleines Porenvolumen und damit einen hohen Diffusionswiderstand. Hingegen der innere Teil der Gasdiffusionsstruktur (4), d.h. der Teil der mit der den Katalysator enthaltenden Elektrode (5) in Berührung ist, weist ein relativ hohes Porenvolumen auf. Die Reaktionsgase können sich daher auch auf Distanzen die etwa in der Größenordnung der Stege der Stromableiterplatte (1 ) liegen (0.5-5 mm) durch Diffusion ausreichend gut innerhalb der Schicht (4) verteilen. Desweiteren ist die äußeren Schicht der orthogonalen Gasdiffusionsstruktur bevorzugt stärker hydrophob als die innere Schicht. Diese zweischichtige Gasdiffusionsstruktur kann jedoch auch durch weitere Schichten mit jeweils unterschiedlichen Funktionen ergänzt werden. So kann es durchaus positiv sein, an die innere Schicht noch eine weitere, Schicht zwischen Katalysator und Schicht (4) hinzuzufügen. Die Aufgabe dieser- Schicht ist die oberflächliche Füllung und Glättung der meist groben Poren der Schicht (4) womit ein besserer Kontakt zwischen Gasdiffusionsstruktur und Elektrode hergestellt werden kann. Ein Verfahren zu ihrer Herstellung ist in Beispiel 3 beschrieben.
Weiterhin kann zwischen Schicht (3) und den Stegen der Stromableiterplatte eine weitere Schicht eingefügt werden. Ihre Aufgabe ist es den elektrischen Übergangswiderstand zur Kanalstruktur möglichst gering zu halten Dazu könnte sie plastisch, oder elastisch verformbar sein, so daß die Maßtoleran- zen der Stromableiterplatten oder bei einer Anordnung in einem Brennstoffzellenstack die der Bipolarplatten ausgeglichen werden und eine Stromabnahme von den Gasdiffusionsstruktur gleichmäßig erfolgen kann.
Im folgenden soll nun die Funktionsweise der bevorzugt aus zwei Schichten (3 und 4) bestehenden, erfindungsgemäßen Gasdiffusionsstruktur dargelegt werden. Die einstellbaren Betriebsparameter einer Brennstoffzelle sind die Luftzahl bzw. die Wasserstoffstoichometrie, der Betriebsdruck, der Wasserdampfgehalt der Reaktionsgase am Zelleintritt und die Betriebstemperatur. Letztere sollte so hoch als möglich gewählt werden, um ein kompaktes Kühl- System mit geringem Kühlmitteldurchsatz zu ermöglichen. Das einfachste denkbare Kühlsystem besteht nur aus einem Ventilator der eine für die Kühlung ausreichende Menge an Luft durch den Kathodenraum der Zelle oder des Stacks fördert. Der einstellbare Betriebsdruck sollte so gering als möglich gewählt werden, idealerweise sollte die Brennstoffzelle unter Umge- bungsdruck betrieben werden. So können Energieverluste durch Kompres- soren vermieden werden, wodurch auch eine Reduktion des Gewichts und der Kosten erfolgt
Bei Betrieb unter diesen oder ähnlichen Bedingungen egt der Schwerpunkt der Problematik einer ausgeglichenen Wasserbilanz nun vorwiegend nicht in der Wasserablagerung in den Poren der Gasdiffusionsstruktur, sondern in der Gefahr einer Austrocknung der Membran Um diesem Vorzubeugen bedarf es, wie bereits geschildert, vor allem kathodenseitig einer naherungsweise konstanten Gaszusammensetzung über der gesamten Oberflache äer Membran und einer naherungsweise konstanten Gaszusammensetzung in der Kanalstruktur der Stromableiterplatte Dies wird erreicht durch Wahl einer relativ großen Luftzahl (z B 8-70) durch die Kanäle (2) der Stromableiterplatte (1 ) Die Veränderung der Gaszusammensetzung durch Entnahme von Sauerstoff und Abgabe von Wasserdampf durch die Zelle sind dann vernachlassigbar Der Diffusionswiderstand der Schicht (3) der erfindungs- gemaßen Gasdiffusionsstruktur muß nun so beschaffen sein daß der bei einer gewünschten Betriebstemperatur autretende Gradient im Wasser- dampfpartialdruck zwischen der wohlbefeuchteten Membran und dem Gas im Kathodenraum einen Wasserdampfdiffusionsstrom verursacht der gerade das gebildete Produktwasser abfuhrt Die wesentlichen Sauerstoff und Was- serdampfgradienten treten somit nicht wie üblich parallel sondern senkrecht zur Oberflache der Membran (6) auf Die Betriebsbedingungen sind damit über die gesamte Membranoberfiache konstant Die Schicht (4) hat die Aufgabe die Gase im Bereich der Stege wo der Diffusionsstrom unterbrochen ist gleichmäßig zu verteilen
Wird eine relativ geringe Luftzahl gewünscht bei der sich Änderungen in der Zusammensetzung des Kathodengases auf dem Weg durch die Zelle bemerkbar machen so muß der Diffusionswiderstand der Schicht (3) diesen Verhaltnissen angeglichen werden Schicht (3) muß im Bereich des Gasein- tπtts mit höherem Diffusionswiderstand ausgeführt werden als im Bereich des Gasaustritts Ebenso kann auf diese Art und Weise Leistungsminderung durch Unterschiede in der Betriebstemperatur innerhalb einer Zeile durch Anpassung des Diffusionswiderstands vermieden werden Die erfindungsgemaße Gasdiffusionsstruktur kann nicht nur wie hier exerrv plansch beschrieben an der Kathode vorteilhaft eingestzt werden sondern auch an äer Anode , insbesonder bei Betrieb der Zelle mit unbefeuchtetem Wasserstoff
Die Herstellung dieser orthogonalen Gasdiffusionsstruktur mit einem Gra- dienten in der Gasdurchlassigkeit wird im folgenden beispielhaft beschrieben
Beispiel 1 :
Der Gradient in der Gasdurchlassigkeit senkrecht zur Membran (6) wird durch Heißpressen einer Folie aus einem thermoplastischen Kunststoff (3) auf ein bezuglich der Diffusionseigenschaften homogenes Kohlefaserpapier (4) erreicht Das thermoplastische Material (3) verteilt sich durch das Heißpressen in den Poren nahe einer Oberflache des Kohlefaserpapiers (4) und verstopft diese teilweise Die elektrische Leitfähigkeit senkrecht zur Schicht geht dadurch erstaunlicherweise nicht verloren da die Kohletasem die Folie durchdringen und der elektrische Strom somit wieder bis zur Oberflache ge langt
Das Kohlefaserpapier (4) besitzt anfangs bevorzugt ein Porenvolumen von mehr als 50% und besonders bevorzugt mehr als 70% Es kann vor der Weiterverarbeitung mit Polytetrafluorethylen (PTFE) (5-40 Massen%) nach dem in Beispiel 2 geschildertem Verfahren imprägniert werden Die Dicke des Kohlefaserpapiers betragt bevorzugt 0 1-1 5 mm und besonders bevor- zugt 0 2 -0 4 mm Die thermoplastischen Folien (3) bestehen aus Gründen der Hydrophobizitat bevorzugt aus fluorierten Kunststoffen wie z B die Produkte THV und FEP der Firma Dyneon Es können aber auch konventionelle Thermoplaste wie z B Polypropylen eingesetzt werden Die Dicke der Folie betragt bevorzugt 001 bis 02 mm Über die Dicke der Folie und die Pressbedingungen kann der Diffusionswiderstand je nach Anwendungsfall in weiten Grenzen eingestellt werden
Die Temperatur beim Heißpressen wird bevorzugt in einem Bereich knapp unter bis knapp über dem Schmelzbereich des verwendeten Thermopiasts gewählt Die Pressdrucke betragen bevorzugt zwischen 10 und 100 bar besonders bevorzugt zwischen 30 und 80 bar Die Fasern des Kohlefaserpa piers sollten nach Möglichkeit durch das Pressen nicht brechen
Die andere Oberflache des Kohlefaserpapiers kann mit einer Elektrode aus katalysatorhaltigem Material (5) beschichtet werden oder direkt auf eine bereits katalysierte Membran gelegt oder gepresst werden Im letzteren Fall ist es jedoch von Vorteil eine die Oberflachenrauhigkeit des Kohlefaserpapiers ausgleichende Glattungsschichl wie in Beispiel 3 beschrieben zu verwen- den
Beispiel 2;
Die mit Kunststoff teilweise verschlossenen Poren nach Beispiel 1 können auch durch Tranken eines Kohlefaserpapiers mit suspendierten Kunststoffen, bevorzugt PTFE oder THV hergestellt werden Da in einem einzigen Kohlefaserpapier durch Tranken nur äußerst kompliziert ein Gradient senkrecht zur Papierflache erzeugt werden kann müssen zwei Kohletaserpapie- re verwendet werden, von denen das eine relativ viel Kunststoff enthalt (3) und den Diffusionswiderstand bildet und das andere relativ viele offene Po- ren (4) enthalt Letzteres kann dann mit einer katalysatorhaltigen Elektro- denschicht oder mit einer die Rauhigkeiten des Kohlepapiers ausgleichenden Schicht, wie in Beispiel 3 dargelegt, versehen und entsprechend auf die nicht katalysierte oder katalysierte Membran gelegt oder gepresst werden Für beide Kohlefaserpapiere gelten die Spezifikationen aus Beispiel 1
Speziell für dieses Beispiel werden zwei Kohlefaserpapiere der Firma Toray (Japan) mit den Dicken 0 17 mm für das erste (3) und 0 35 mm für das zweite Kohlefaserpapier (4) verwendet Das erste Papier wird durch Tranken in einer 60%ιgen wassrigen PTFE Dispersion und anschließendem Trocknen bei erhöhter Temperatur teilweise mit Kunststoff gefüllt Ein einziger Verfahrensschritt bestehend aus Tranken und Trocknen reicht aber im allgemeinen nicht aus, um den gewünschten Diffusionswiderstand zu erreichen Die Wiederholung des Verfahrensschrittes bringt jedoch auch kaum zusätzliches Material in das Kohlefaserpapier ein, da der bereits eingelagerte hydrophobe Kunststoff ein erneutes Eindringen der Dispersion in die Poren größtenteils verhindert Höhere Fullgrade können nur durch aufeinanderfolgende Vakuum- und Druckbehandlung wahrend des Impragnierens erreicht werden Nach Imprägnieren des Kohlefaserpapiers werden die ver~ bhebenen Netzmittel aus der Dispersion thermisch zerstört Typischerweise werden dabei Temperaturen zwischen 300 und 400°C kurzzeitig angewandt
Die fertige Schicht ist extrem hydrophob Sie enthalt für den Anwendungsfall einer kathodenseitigen Diffusionsstruktur einer bei Umgebungsdruck und 70°C Zelltemperatur mit Luftkühlung des Kathodenraums betriebenen PEM- Brennstoffzelle 45-75% Kunststoff Die Leitfähigkeit der Schicht wird dadurch nur unwesentlich beeinflußt da innerhalb des Kohlefaserpapiers die leitfahigen Verbindungen zwischen den Kohlefasern nicht gelost werden Das zweite evtl leicht hydrophobisierte Kohlefaserpapier wird mit dem er- sten verpresst oder beim Zusammenbau der Zelle nur beigelegt Beispiel 3:
Eine sehr gut elektrisch leitfahiges Schichtsystem, das einen geeigneten Gradienten im Diffusionswiderstand aufweist, kann auch durch Auftragen einer Mischung aus einem elektrisch leifahigem Pulver und einem Binder auf ein Substrat mit geringen Diffusionswiderstand, z B ein Kohlefaserpapier erfolgen
Speziell in diesem Beispiel wird ein hydrophobiertes Kohlefaserpapier mit 68% Porenvolumen und einer Dicke von 0 35mm verwendet Allgemein können Kohlefaserpapiere mit den Spezifikationen aus Beispiel 1 verwendet werden Auf dieses Substrat wird eine Dispersion aus Graphitpulver, THV (Fa Dyneon) oder PTFE (z B Hostafion TF 5032) in geeigneten wassrigen DispersionsNussigkeiten in ein oder mehreren Spruhgangen mit Zwischentrocknung aufgesprüht Als Dispersionsfiussigkeiten dienen wassπge Ten- sidlosungen oder Mischungen aus Wasser und Alkoholen Als elektrisch leitfahiges Pulver eignet sich bevorzugt Kohlenstoffpulver und besonders bevorzugt kugelförmige Kohlenstoffpartikel wie z B Mesocarbon Microbeads der Firma Osaka Gas, Japan
Bevorzugt erfolgt das Sprühen auf einem Vakuumtisch damit überschüssige Dispersionsfiussigkeit sofort abgesaugt wird Nach dem letzten Trockenvorgang werden die Kunststoffpartikel bei erhöhter Temperatur gesintert und die Netzmittel zerstört Der Anteil an Kunststoffbinder betragt bevorzugt 5- 50% von der Trockenmasse Die flachenspeziefische Masse der Schicht egt bevorzugt zwischen 30 und 300 g/m2 und besonders bevorzugt zwischen 60 und 120 g/m2 Nach dem Sintern wird das Substrat und die aufgebrachte Schicht bei bevorzugt 5 bis 100 bar und besonders bevorzugt bei 30 bis 80 bar und erhöhter Temperatur verpresst Zum Ausgleich der Rauhigkeiten des Kohlefaserpapiers auf der Membran bzw. Katalysator zugewandten Seite ist es sinnvoll eine sehr dünne Schicht aus einer Dispersion aus porösem Ruß (z.B. Vulcan XC 72 von Cabot) und polymeren Binder (z.B. PTFE) durch Sprühen evtl. auf dem Vakuumtisch aufzutragen, zu trocknen und anschließend zu sintern. Der Kunststoffanteil liegt wiederum bevorzugt zwischen 5 und 50%. Diese Schicht kann ebenfalls mit den oben angegebenen Drücken verpresst werden.
Beispiel 4:
Als Variation von Beispiel 2 kann zur Imprägnierung des Kohlefaserpapiers anstatt des fluorierten Kunststoffes auch ein Gemisch aus elektrisch leitfähigen Partikeln und einem z.B. fluoriertem Kunststoff als Binder verwendet werden. Der Vorteil liegt in der etwas besseren elektrischen Leitfähigkeit der Gasdiffusionsstruktur.
Als elektrisch leitfähige Partikel eignen sich Graphit, Leitruß oder kurze Kohlfasern. Speziell in diesem Beispiel kann eine Suspension von 50g Wasser, 16,6g 60% PTFE Suspension und 10g Graphit mit einer mittleren Partikelgröße von 15 μm zur Imprägnierung verwendet werden. Nach Erreichen der für den Verwendungszweck geeigneten Feststoffmasse (z.B. 2 - 10 mg/cm2) wird das Schichtmaterial zur Verfestigung der Struktur und zur thermischen Zersetzung von Dispersionshilfsstoffen gesintert. Der Imprägniervorgang kann mit zwi- schengeschalteten Trocknungsschritten mehrmals wiederholt werden.
Ist ein Gradient in Diffusionswiderstand parallel zur Schichtfläche aufgrund des speziellen Anwendungsfalls gewünscht, so kann dieser einfach durch unterschiedliche Anzahlen von Imprägnierungsvorgängen an unterschiedlichen Teilflächen erreicht werden. Bevorzugt wird in diesem Fall das Imprägnieren von Teilflächen der Diffusionselektrode durch Aufsprühen und Eindringen lassen der Suspension nach Beispiel 2 oder 4 erreicht. Der Gradient im Diffusionswiderstand senkrecht zur Schicht kann durch Beilegen eines weiteren Kohlefaserpapiers auf der Membran zu- oder auf der Membran abgewandten Seite erreicht werden.
Alternativ kann auch eine nach Beispiel 3 aufgebrachte Schicht aus hochporösem Ruß zu diesem Zweck dienen. Mögliche Auftragetechniken sind Sprühen, Rakeln, Walzen oder Siebdruck. Bevorzugt werden hierbei Feststoffbeladungen von 0,4mg/cm2 - 3,5 mg/cm2 verwendet.
Bezugszeichenliste
(1) Stromableiterplatte
(2) Kanalstruktur zum Verteilen der Reaktionsgase
(3) Äußerer Teil der orthogonalen Gasdiffusionsstruktur
(4) Innerer Teil der orthogonalen Gasdiffusionsstruktur
(5) Katalysatoren enthaltende Elektrode (6) Polymerelektrolyt-Membran

Claims

Patentansprüche
1. Poröse, elektrisch leitfähige Gasdiffusionsstruktur für Polymerelektrolyt- Membran Brennstoffzellen, dadurch gekennzeichnet, daß sie senkrecht zur Membran eine Struktur enthält, die mindestens in einem Teilbereich einen Gradienten in der Gasdurchlässigkeit aufweist.
2. Gasdiffusionsstruktur nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, daß sie aus wenigstens zwei Teilstrukturen besteht.
3. Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 1 bis 2 dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Teilstrukturen eine unterschiedliche Gasdurchlässigkeit aufwei- sen.
4. Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 1 bis 3 dadurch gekennzeichnet, daß die Teilstruktur, die sich näher an den Stromableiterplatten befindet, eine geringere Gasdurchlässigkeit aufweist als die Teilstruktur, die näher an der Membran liegt.
5. Gasdiffusionsstruktur nach Anspruch 4 dadurch gekennzeichnet, daß die Porenvolumendichte der Teilstruktur mit geringer Gasdurchlässigkeit kleiner ist als die Porenvolumendichte der Teilstruktur mit hoher Gasdurchlässigkeit.
6. Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 1 bis 5 dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eine Teilstruktur hydrophob ist.
7. Verfahren zur Herstellung einer porösen, elektrisch leitfähigen Gasdiffusionsstruktur für Polymerelektrolyt-Membran Brennstoffzellen dadurch gekennzeichnet, daß senkrecht zur Membran eine Struktur hergestellt wird, die mindestens in ei- nem Teilbereich einen Gradienten in der Gasdurchlässigkeit aufweist.
8. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach Anspruch 7 dadurch gekennzeichnet, daß sie aus wenigstens zwei Teilstrukturen hergestellt wird.
9. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 7 bis 8 dadurch gekennzeichnet, daß die Teilstrukturen eine unterschiedliche Gasdurchlässigkeit aufweisen.
10. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der An- Sprüche 7 bis 9 dadurch gekennzeichnet, daß in der Teilstruktur, die sich näher an den Stromableiterplatten befindet, eine geringere Gasdurchlässigkeit erzeugt wird als in der Teilstruktur, die näher an der Membran liegt.
11. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 7 bis 10 dadurch gekennzeichnet, daß in der Teilstruktur mit geringer Gasdurchlässigkeit eine kleinere Porenvolu- mendichte erzeugt wird als in der Teilstruktur mit hoher Gasdurchlässigkeit.
12. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 7 bis 11 dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eine Teilstruktur hydrophobiert wird.
13. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der An- sprüche 7 bis 12 dadurch gekennzeichnet, daß daß wenigstens ein Kohlfaserpapier verwendet wird.
14. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach Anspruch 13 dadurch gekennzeichnet, daß zur Erreichung einer geringen Gasdurchlässigkeit eine Teils des Kohlefaserpapiers die Poren nahe einer Oberfläche teilweise verschlossen werden.
15. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 13 bis 14 dadurch gekennzeichnet, daß zum teilweise Verschließen der Poren ein Thermoplast verwendet wird.
16. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 13 bis 15 dadurch gekennzeichnet, daß eine Folie unter Druck und erhöhter Temperatur auf eine Oberfläche des Kohlefaserpapiers aufgebracht wird.
17. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 7 bis 12 dadurch gekennzeichnet, daß zum teilweise Verschließen der Poren eine Suspension aus Kunststoffparti- keln verwendet wird.
18. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach Anspruch 17 dadurch gekennzeichnet, daß die Suspension durch Tränken und Trocknen in das Kohlefaserpapier eingebracht wird.
19. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 7 bis 12 dadurch gekennzeichnet, daß zur Erreichung einer geringen Gasdurchlässigkeit an einer Oberfläche des Kohlfaserpapiers eine weitere Schicht aus elektrisch leitfähigen Partikeln und Binderpartikeln aufgebracht wird.
20. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach Anspruch 19 dadurch gekennzeichnet, daß die Schicht durch Sprühen einer Suspension aus Binderpartikeln und elektrisch leitfähigen Partikeln und anschließendem Trocknen und evtl. Sintern hergestellt wird.
21. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 19 bis 20 dadurch gekennzeichnet, daß als Binder ein fluorierter Kunststoff verwendet wird.
22. Verfahren zur Herstellung einer Gasdiffusionsstruktur nach einem der Ansprüche 19 bis 21 dadurch gekennzeichnet, daß die elektrisch leitfähigen Partikel aus Kohlenstoff bestehen.
23. Verwendung der porösen, elektrisch leitfähigen Gasdiffusionsstruktur als Anode und/oder Kathode in Polymerelektrolyt-Membran Brennstoffzellen.
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