EP1039495B1 - Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, zugehörige Anordnung sowie spezielle Verwendung dieser Anordnung - Google Patents

Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, zugehörige Anordnung sowie spezielle Verwendung dieser Anordnung Download PDF

Info

Publication number
EP1039495B1
EP1039495B1 EP20000105562 EP00105562A EP1039495B1 EP 1039495 B1 EP1039495 B1 EP 1039495B1 EP 20000105562 EP20000105562 EP 20000105562 EP 00105562 A EP00105562 A EP 00105562A EP 1039495 B1 EP1039495 B1 EP 1039495B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
arrangement
arc
accordance
contact
current
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP20000105562
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1039495A3 (de
EP1039495A2 (de
Inventor
Wilfried Dipl.-Phys. Haas
Werner Dr. Hartmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Publication of EP1039495A2 publication Critical patent/EP1039495A2/de
Publication of EP1039495A3 publication Critical patent/EP1039495A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1039495B1 publication Critical patent/EP1039495B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/664—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/08—Stationary parts for restricting or subdividing the arc, e.g. barrier plate
    • H01H33/10—Metal parts
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/664—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings
    • H01H33/6646—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings having non flat disc-like contact surface

Definitions

  • the invention relates to a method for limiting current in low-voltage networks, in which occur in the operating case at the operating currents occurring diffuse arc modes of an arc and in the case of short circuit, the arc is split into successive partial arcs.
  • the invention relates to an arrangement for carrying out the method as well as to specific uses of this arrangement.
  • circuit breakers In low-voltage networks, in addition to the operating currents, short-circuit currents of up to 200 kA eff must be controlled by switching devices and distributors. The switching of such currents with circuit breakers requires considerable technical effort and is associated with selective switches with a drastic reduction in the life of the switching device. When arcing occurs, the high currents can cause major damage to equipment as well as a high risk to people. Therefore, circuit breakers are required which interrupt these currents with as little effort as possible and / or significantly limit them. Also suitable for the same purpose would be components that can afford such a limit regardless of a shutdown, so as to relieve the actual switching element.
  • the object of the invention is therefore to propose new methods for limiting current, and to provide corresponding arrangements and to specify associated applications.
  • vacuum interrupters are used successfully for current limitation in the low and medium voltage range. Neither the technical or patent literature nor from practice so far current-limiting vacuum interrupters or corresponding arrangements of vacuum switching contacts are known.
  • vacuum interrupters are used with such contact configurations in which a direction of the current in the arc transversal internal magnetic field occurs, the arc is divided by suitable divider plates in partial arcs.
  • the arc can also remain in one piece, wherein in this If the divider plates are used outside the arc wire as arc cooling plates.
  • vacuum interrupters with current-limiting property thus consists of at least two contacts with measures for generating radially directed magnetic fields, of which at least one contact in the direction of the power supply to the other contact is movable, from a vacuum-tight envelope, an insulator and a electrically largely insulated suspended, the main contacts enclosing laminated core for arc distribution.
  • a modified vacuum interrupter can be used in circuit breakers, which thereby additionally receive a current-limiting function and therefore can be used for larger rated currents than is possible with vacuum interrupters of conventional construction.
  • the vacuum interrupters are kept closed in a known manner in the operating state and actively opened when a fault occurs by a suitable drive mechanism.
  • Another advantageous application is given by the ability to use the interrupters as a current-limiting fuse element.
  • the central idea is to keep the interrupter for operating currents closed only by spring force.
  • a short circuit such a high contact-removing current force is generated by the short-term high currents between the contacts that the contacts separate from each other.
  • the springs can then unlatch when a preset release force is exceeded, so that the contacts completely separate from each other by the magnetic forces and the pressure force acting in the arc.
  • the contact arrangement can build up the described current-limiting effect and the current flowing in the distribution network current in comparison to the prospective short-circuit current low current values limit.
  • the passive switching in this case working vacuum interrupter thus has a fuse-like, current-limiting effect and can be used either as a single-working fuse or a suitable design, similar to a circuit breaker, also reset multiple times.
  • FIG. 1 and 2 two contact pins are shown in FIG. 1, via which currents are conducted to contact carriers 3 and 4 with associated contact supports 9.
  • an extinguishing arrangement 5 as it is known in principle from air switches, which consists of individual extinguishing plates 6a to 6j, wherein a peripheral ceramic boundary 7 is present. The latter becomes clear from the plan view according to FIG.
  • Figures 1 and 2 thus show an arrangement which is similar to those used in conventional low-voltage circuit breakers Air switch chambers, with suitable materials for an indicated vacuum interrupter chamber VS are used.
  • This arrangement exhibits good current-limiting behavior at high short-circuit currents.
  • an arc of several 10 kA which burns stationary in the region of the divider plates 6a to 6j may, if appropriate, destroy the divider plates and the outer contact area which is loaded by the arc and therefore do not permit a sufficient service life.
  • the arrangement according to Figures 1 and 2 is not for the actual operational switching of the generally occurring operating currents, i. usually currents of a few 100 A up to a few kA.
  • the arcs occurring in this case arise between the contact pads of the separating pieces that are being separated, they are in intensive mode, but change into the diffuse mode with increasing contact spacing.
  • the projections on the electrodes expand over the entire surface and can thus also burn in undesired switching chamber areas. Such arrangements are therefore to be used only as security elements.
  • 11 and 12 denote two contact pins for conducting current, one of which is designed to be movable via a bellows (not shown).
  • the actual vacuum interrupter is not shown in detail.
  • contact pieces 13 and 14 are present, each having corresponding slots for generating radial or transverse magnetic fields.
  • an assembly 15 is present, which consists in detail of individual divider plates 16a to 16h and associated ceramic or metal parts.
  • the divider plates 16a to 16k are inserted into a ceramic holder 17 at the end and, according to FIG. 4, at least one radial slot 18 is present.
  • the arrangement consists essentially of two switching pieces 13 and 14 and the arrangement 15 with the annular arc divider plates 16a to 16h.
  • the switching pieces 13 and 14 have in their plan similarities with the spiral contacts used in the vacuum switching technology.
  • the magnetic force acting on the intense arc created between the separating contact pads has components that drive the arc toward a revolving race 19.
  • an extension of the arc is achieved by chamfering the contact pieces 13 and 14.
  • the arc will go into the diffuse mode and thereby extend over the entire contact piece surface, if a dependent of the contact piece diameter D limiting current of I G ⁇ 15-25 kA is not exceeded.
  • the arc is maintained in contracted mode, and its voltage requirement during wandering as a result of the extension increases to a few 100 V and thus the current limitation becomes effective.
  • the voltage requirement of a long arc at least for the recurrent unstable arc configurations will be greater than the sum of the voltage requirement of partial arcs that burn between two individual divider plates 16a to 16h or between the raceway 19 and one of the divider plates 16a to 16h.
  • the commutation of the long arc into the area of the divider plates and its division occurs within a few ⁇ s.
  • the burning voltage and the associated current limit is only slightly reduced. Only when the instantaneous current falls below the limit value I G before zero current, does the arc withdraw from the splitter plate region and change to the diffuse mode. It spreads over the contact surface and the arc voltage decreases with decreasing current.
  • the running direction of the contracted arcs between each two of the divider plates 16a to 16h is determined by the local magnetic field, which depends on the current flow in the contact pieces or races and the divider plates.
  • the directions of individual partial arcs can therefore be different for the individual arcs, as shown in FIG. 7 for a section of the divider plates and races.
  • the main body of the contact pieces should be made of oxygen-free copper (Cu) or the material of the contact pads such as As chrome-copper (CrCu) or tungsten-copper (Wcu) exist. From the literature, numerous investigations are known, according to which these materials are suitable for their running and Neuzünd s for vacuum switch contacts.
  • the switching pieces are preferably formed as spiral contacts and have 3-6, preferably 4 slots, which may be designed according to Appendix 4 or one of the in the application 19624920.1 v. 21. 06. 1996 have described forms.
  • the running range of the arc in the outer region of the spiral vanes can, as shown by way of example in Appendix 2, also formed by an additionally applied raceway of a erosion resistant contact material such as chromium-copper (CrCu), tungsten-copper (WCu) or tungsten carbide-copper (WCCu) become.
  • CrCu chromium-copper
  • WCu tungsten-copper
  • WCu tungsten carbide-copper
  • Other possible contact geometries with radial magnetic fields, such as, for example, the so-called pot contact (English: contrate contact) or the so-called "windmill wing contact” are also suitable with appropriate modification.
  • the divider plates should be provided with at least one slot in the radial direction.
  • the width b of the divider plates should be about b ⁇ 0.1 - 0.3 * D, where D is the outer diameter of the contacts.
  • the width a of the races is usefully not greater than that of the divider plates; but it must be wider than the largest possible base diameter. It is therefore chosen to be a ⁇ 0.5 - 1.0 * b.
  • FIGS. 5 and 6, 21 and 22 represent two contact pins for current guidance, one of which is designed to be movable via a bellows (not shown).
  • the actual vacuum interrupter VS is again indicated only.
  • pot contact pieces 23 and 24 available, as they are already known from the prior art. Such slotted pot contacts can, if two symmetrically opposed pot contact pieces 23 and 24 have mutually inclined slots produce a transversely with respect to the current direction in the arc magnetic field, so that such contact pieces are also referred to as radial field contacts.
  • On the actual pot contacts 23 and 24 are applied to the actual contact rings 29 of contact material.
  • the rings 29 have according to the arrangement of Figure 3 has a specific shape.
  • each individual contact piece consists in particular of a contact body 30 in which straight slots 31 are made at a predetermined pitch.
  • FIG. 7 illustrates how the division of the arc can take place in particular between the individual divider plates 6a to 6j from FIG. 1 or 16a to 16h from FIG. 3 or 26a to 26h from FIG.
  • the desired effect of limiting the current in vacuum is achieved.
  • FIG. 8 shows possible geometries of the actual contact plate based on four examples I to IV, as are also known from the prior art.
  • Example I the so-called spiral contacts in which spiral-shaped slots 101 to 104 are present in a contact plate 100 and in the middle a circular recess 105 in the contact plate 100 is present.
  • Such a contact geometry ensures a radial circulation of the arc.
  • Examples III and IV are in the contact plates 300 and 400 with concentric grooves 305 and 405 also straight slits 301 to 304 and 401 to 404 available, which are bent at right angles in Example III and provided in Example IV with circular recess 205 are. Such slots can also be relatively easily introduced into existing contact plates.
  • FIGS. 3/4 and 5/6 is provided essentially for the operational switching of high currents with current limitation
  • the arrangement according to FIG. 1 and FIG. 2 is present essentially only as current limiting or monitoring element, with which no Reversible work is possible.
  • the contact pieces in the interrupter for the operating currents can be closed by spring force, wherein upon contact of a short circuit, a contact-removing current force is generated, which separate the contacts from each other. It is also possible for such a case, upon the occurrence of a short circuit by the current force to release a Verklinkungsmechanismus and separate the contact pieces by spring force, pneumatically or hydraulically.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, bei dem im Betriebsfall bei den dabei auftretenden Betriebsströmen diffuse Bogenmoden eines Lichtbogens auftreten und bei dem im Kurzschlußfall der Lichtbogen in hintereinanderliegende Teillichtbögen aufgespalten wird. Daneben bezieht sich die Erfindung auf eine Anordnung zur Durchführung des Verfahrens sowie auch auf spezifische Verwendungen dieser Anordnung.
  • In Niederspannungsnetzen müssen von Schaltgeräten und Verteilungen neben den Betriebsströmen auch Kurzschlußströme von bis zu 200 kAeff beherrscht werden. Das Schalten solcher Ströme mit Leistungsschaltern erfordert einen erheblichen technischen Aufwand und ist bei selektiven Schaltern mit einer drastischen Reduzierung der Lebensdauer der Schaltanordnung verbunden. Beim Auftreten von Störlichtbögen können aufgrund der hohen Ströme große Schäden an Anlagen sowie eine starke Gefährdung von Personen die Folge sein. Erforderlich sind daher Leistungsschalter, die diese Ströme mit möglichst geringem Aufwand unterbrechen und/oder aber deutlich begrenzen. Für den gleichen Zweck geeignet wären auch Bauelemente, die eine solche Begrenzung unabhängig von einer Abschaltung leisten können, um so das eigentliche Schaltelement zu entlasten.
  • Bei Verwendung herkömmlicher Luft-Leistungsschalter mit Löschblechkammern können die bei Kurzschlußabschaltungen in Niederspannungsnetzen möglichen prospektiven Ströme durch den Spannungsaufbau von üblicherweise 300 - 400 V, der beim Einlaufen des Lichtbogens in die Löschblechkammer auftritt, erheblich reduziert werden. Dadurch werden zum einen die Schaltkammerarbeit und die damit verbundenen thermischen Belastungen von Schalteinrichtungen erheblich reduziert. Zum anderen bleiben die Stromkräfte bzw. die dadurch verursachten mechanischen Beanspruchungen in den Stromverteilungen beträchtlich unter dem möglichen Höchstwert.
  • Im Niederspannungsbereich sind weiterhin strombegrenzende Bauelemente bekannt, die auf der Basis kohlenstoffgefüllter, leitfähiger Polymere arbeiten, bei denen die Leitfähigkeit für hohe Stromdichten um mehrere Größenordnungen gegenüber dem Nennstrombereich abnimmt. Wegen der vergleichsweise niedrigen Leitfähigkeit der Polymere ist dieses Prinzip jedoch nur bis zu Nennströmen von maximal einigen 10 A anwendbar, da andernfalls die Durchlassverluste untragbar hoch werden.
  • Aufgabe der Erfindung ist es daher, neue Verfahren zur Strombegrenzung vorzuschlagen, und entsprechende Anordnungen zu schaffen sowie zugehörige Anwendungen anzugeben.
  • Die Aufgabe ist erfindungsgemäß durch die Gegenstände der Verfahrensansprüche gelöst. Zugehörige Anordnungen werden durch die diesbezüglichen Sachansprüche angegeben. Die Verwendungsansprüche beinhalten demgegenüber spezifische Verwendungen der geschaffenen Anordnung.
  • Im Rahmen der Erfindung werden also im Nieder- und Mittelspannungsbereich erfolgreich Vakuumschaltröhren für eine Strombegrenzung eingesetzt. Weder aus der Fach- oder Patentliteratur noch aus der Praxis sind bisher strombegrenzende Vakuumschaltröhren oder entsprechenden Anordnungen von Vakuumschaltkontakten bekannt.
  • Bei der Erfindung werden Vakuumschaltröhren dagegen mit solchen Kontaktkonfigurationen verwendet, bei welchen ein in Richtung zum Strom im Lichtbogen transversales Eigenmagnetfeld auftritt, wobei der Lichtbogen durch geeignete Teilerplatten in Teillichtbögen aufgeteilt wird. Gegebenenfalls kann der Lichtbogen auch einteilig bleiben, wobei in diesem Fall die Teilerplatten außerhalb des Lichtbogenfadens als Lichtbogenkühlplatten verwendet werden.
  • Die im Rahmen der Erfindung benutzten Vakuumschaltröhren mit strombegrenzender Eigenschaft besteht somit aus mindestens zwei Kontakten mit Maßnahmen zur Erzeugung von radial gerichteten Magnetfeldern, von denen mindestens ein Kontakt in Richtung der Stromzuführung gegenüber dem anderen Kontakt beweglich ist, aus einer vakuumdichten Hülle, einem Isolator sowie einem elektrisch weitgehend isoliert aufgehängten, die Hauptkontakte umschließenden Blechpaket zur Lichtbogenaufteilung.
  • Vorteilhafterweise kann eine modifizierte Vakuumschaltröhre in Leistungsschaltern eingesetzt werden, die dadurch zusätzlich eine strombegrenzende Funktion erhalten und deshalb für größere Nennströme eingesetzt werden können als dies mit Vakuumschaltröhren herkömmlicher Bauweise möglich ist. Die Vakuumschaltröhren werden dabei in bekannter Weise im Betriebszustand geschlossen gehalten und bei Eintreten einer Störung durch einen geeigneten Antriebsmechanismus aktiv geöffnet.
  • Ein weiterer vorteilhafter Einsatzbereich ergibt sich durch die Möglichkeit, die Schaltröhren als strombegrenzendes Sicherungselement einzusetzen. Kerngedanke ist, die Schaltröhre für Betriebsströme nur durch Federkraft geschlossen zu halten. Bei Eintreten eines Kurzschlusses wird durch die kurzzeitig auftretenden hohen Ströme zwischen den Kontakten eine so hohe kontaktabhebende Stromkraft erzeugt, daß sich die Kontakte voneinander lösen. Durch einen geeigneten Mechanismus lassen sich dann bei Überschreiten einer voreingestellten Auslösekraft die Federn entklinken, so daß sich die Kontakte durch die Magnetkräfte sowie die im Lichtbogen wirkende Druckkraft vollständig voneinander lösen. Dadurch kann die Kontaktanordnung den beschriebenen strombegrenzenden Effekt aufbauen und den im Verteilernetz fließenden Strom auf im Vergleich zum prospektiven Kurzschlußstrom niedrige Stromwerte begrenzen. Die in diesem Fall eher passiv arbeitende Vakuumschaltröhre hat somit eine sicherungsähnliche, strombegrenzende Wirkung und kann entweder als einmal arbeitende Sicherung genutzt oder bei geeigneter Auslegung, ähnlich einem Sicherungsautomaten, auch mehrfach zurückgesetzt werden.
  • Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Figurenbeschreibung von Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnung in Verbindung mit weiteren Unteransprüchen. Es zeigen
    • Figur 1
    eine erste Anordnung von in einer Vakuumschaltröhre befindlichen Kontakten mit zugeordneten Lichtbogenteilerplatten in seitlicher Schnittdarstellung,
    Figur 2
    die Draufsicht auf eine Anordnung gemäß Figur 1,
    Figur 3
    eine bevorzugte Anordnung mit Kontakten für Transversalmagnetfelder in seitlicher Schnittdarstellung,
    Figur 4
    eine Draufsicht auf die Anordnung gemäß Figur 3,
    Figur 5
    eine Anordnung mit Topfkontakten zur Generierung eines radialen Magnetfeldes und zugehörigen Teilerplatten,
    Figur 6
    eine Draufsicht auf die Anordnung gemäß Figur 5,
    Figur 7
    eine Schnittdarstellung zur Verdeutlichung der Funktion der Teilerplatten und
    Figur 8
    unterschiedliche Beispiele für vom Stand der Technik vorbekannte Elektrodengeometrien.
  • In Figur 1 sind mit 1 und 2 zwei Kontaktbolzen gezeigt, über die Ströme zu Kontaktträgern 3 und 4 mit zugehörigen Kontaktauflagen 9 geführt werden. Es ist eine Löschanordnung 5 vorhanden, wie sie im Prinzip aus Luftschaltern bekannt ist, die aus einzelnen Löschplatten 6a bis 6j besteht, wobei eine umrandende Keramikbegrenzung 7 vorhanden ist. Letzteres wird aus der Draufsicht gemäß Figur 2 deutlich.
  • Die Figuren 1 und 2 zeigen also eine Anordnung, die sich an die in konventionellen Niederspannungs-Leistungsschalter verwendeten Luftschaltkammern anlehnt, wobei geeignete Materialien für eine angedeutete Vakuumschaltkammer VS verwendet werden. Diese Anordnung zeigt bei hohen Kurzschlußströmen ein gutes strombegrenzendes Verhalten. Ein im Bereich der Teilerplatten 6a bis 6j stationär brennender Lichtbogen mit mehreren 10 kA kann jedoch gegebenenfalls die Teilerplatten und den äußeren, vom Lichtbogen belasteten Kontaktbereich zerstören und daher keine ausreichende Lebensdauer ermöglichen.
  • Aus lezterem Grund ist die Anordnung gemäß den Figuren 1 und 2 nicht zum eigentlichen betriebsmäßigen Schalten der im allgemeinen vorkommenden Betriebsströme, d.h. üblicherweise Strömen von einigen 100 A bis zu einigen kA, vorgesehen. Die hierbei auftretenden Lichtbögen entstehen zwischen den Kontaktauflagen der sich trennenden Schaltstücke zwar im intensiven Mode, gehen aber mit zunehmenden Kontaktabstand in den diffusen Mode über. Dabei dehnen sich die Ansätze auf den Elektroden größenflächig aus und können so auch in unerwünschten Schaltkammergebieten brennen. Solche Anordnungen sind daher nur als Sicherungselemente zu verwenden.
  • In den Figuren 3 und 4 bedeuten 11 und 12 zwei Kontaktbolzen zur Stromführung, von denen einer über einen nicht dargestellten Federbalg beweglich ausgebildet ist. Auch die eigentliche Vakuumschaltröhre ist nicht im einzelnen dargestellt. Es sind Kontaktstücke 13 und 14 vorhanden, die jeweils entsprechende Schlitze zur Generierung von radialen bzw. transversalen Magnetfeldern aufweisen. Zwischen den seitlich abgeschrägten Kontakten 13 und 14 ist eine Anordnung 15 vorhanden, die im einzelnen aus einzelnen Teilerplatten 16a bis 16h und zugehörigen Keramik- bzw. Metallteilen besteht. Insbesondere sind die Teilerplatten 16a bis 16k endseitig in eine Keramikhalterung 17 eingebracht und ist gemäß Figur 4 wenigstens ein Radialschlitz 18 vorhanden.
  • Mit dieser Anordnung kann eine für eine Strombegrenzung erwünschte Aufspaltung des Lichtbogens in hintereinander liegende Teillichtbögen im Kurzschlußfall bei gleichzeitiger Beherrschung des bei Betriebsströmen auftretenden diffusen Bogenmodes erreicht werden. Die Anordnung besteht im wesentlichen aus zwei Schaltstücken 13 und 14 sowie der Anordnung 15 mit den kreisringförmigen Lichtbogenteilerplatten 16a bis 16h.
  • Basis dieser Ausführungsform ist, daß die Funktionsweise von Vakuumschaltkontakten mit Radialmagnetfeld und umlaufenden Lichtbogen dahingehend modifiziert wird, daß der umlaufende Lichtbogen durch das Magnetfeld in einen Löschblechstapel gelenkt und dadurch - unter Beibehaltung der Rotation - in eine Serie von hintereinandergeschalteten, rasch umlaufenden Einzellichtbögen aufgespalten wird. Durch diese bisher nicht bekannte Maßnahme kann sowohl die thermische Belastung aller betroffenen Kontaktteile niedrig gehalten werden, als auch gleichzeitig ein so großer Betrag an Brennspannung aufgebaut werden, daß der prospektive Kurzschlußstrom auf in dieser Geometrie beherrschbare Amplituden begrenzt wird.
  • Die Schaltstücke 13 und 14 weisen in ihrem Grundriß Ähnlichkeiten mit den in der Vakuumschalttechnik verwendeten Spiralkontakten auf. In diesem Fall besitzt die auf den intensiven Lichtbogen, der zwischen den sich trennenden Kontaktauflagen entsteht, wirkende Magnetkraft Komponenten, die den Lichtbogenin Richtung auf einen umlaufenden Laufring 19 treiben. Bei dieser Lichtbogenwanderung wird durch Abschrägung der Schaltstücke 13 und 14 eine Verlängerung des Lichtbogens erreicht. Während dieses Bewegungsvorganges wird der Lichtbogen in den diffusen Mode übergehen und sich dabei über die gesamte Schaltstückfläche ausdehnen, wenn ein vom Schaltstückdurchmesser D abhängiger Grenzstrom von IG ≈ 15-25 kA nicht überschritten wird. Bei Momentanströmen, die über diesem Grenzwert liegen, bleibt der Lichtbogen dagegen im kontrahierten Mode erhalten, wobei sein Spannungsbedarf beim Wandern infolge der Verlängerung auf einige 100 V zunimmt und somit die Strombegrenzung wirksam wird. In der Nähe des Laufrings 19 wird der Spannungsbedarf eines langen Lichtbogens zumindest für die immer wieder auftretenden instabilen Bogenkonfigurationen größer sein als die Summe des Spannungsbedarf von Teillichtbögen, die zwischen zwei einzelnen Teilerplatten 16a bis 16h bzw. zwischen dem Laufring 19 und einer der Teilerplatten 16a bis 16h brennen. Für solche Lichtbogenkonfigurationen erfolgt innerhalb weniger µs die Kommutierung des langen Bogens in den Bereich der Teilerplatten und seine Aufteilung. Bei diesem Vorgang wird die Brennspannung und die damit verbundene Strombegrenzung nur unwesentlich reduziert. Erst wenn vor Stromnull der Momentanstrom den Grenzwert IG unterschreitet, zieht sich der Lichtbogen aus dem Teilerplattenbereich zurück und wechselt in den diffusen Mode. Er breitet sich dabei über die Schaltstückoberfläche aus, und die Bogenspannung sinkt mit abnehmendem Strom ebenfalls ab.
  • Die Laufrichtung der zwischen je zwei der Teilerplatten 16a bis 16h entstehenden kontrahierten Lichtbögen ist durch das lokale Magnetfeld bestimmt, das von der Stromführung in den Schaltstücken bzw. Laufringen und den Teilerplatten abhängt. Die Richtungen einzelner Teillichtbögen können deshalb für die einzelnen Bögen, wie anhand der Figur 7 für einen Ausschnitt der Teilerplatten und Laufringe gezeigt wird, unterschiedlich sein.
  • Da die strombegrenzende Wirkung bei einer Abschaltung möglichst schnell einsetzen soll und unmittelbar mit dem Lichtbogenspannungsaufbau zusammenhängt, muß der Lichtbogen rasch von den Kontaktauflagen in Richtung der Teilerplatten wandern. Außerdem muß die Kommutierung in den Bereich der Teilerplatten zügig erfolgen, damit Neuzündungen im Rücken des Bogens und damit Bogenspannungseinbrüche vermieden werden.
  • Diese Forderungen an das Lichtbogenverhalten lassen sich durch die konstruktive Auslegung der Schaltstücke und Teilerplatten erfüllen. Der Grundkörper der Schaltstücke sollte aus sauerstofffreiem Kupfer (Cu) oder auch dem Material der Kontaktauflagen wie z. B. Chrom-Kupfer (CrCu) oder Wolfram-Kupfer (Wcu) bestehen. Aus der Literatur sind zahlreiche Untersuchungen bekannt, nach denen diese Werkstoffe hinsichtlich ihres Lauf- und Neuzündverhaltens für Vakuumschaltkontakte geeignet sind. Die Schaltstücke sind vorzugsweise als Spiralkontakte ausgebildet und besitzen 3-6, vorzugsweise 4 Schlitze, die entsprechend der Anlage 4 gestaltet sein können oder eine der in der Anmeldung 19624920.1 v. 21. 06. 1996 beschriebenen Formen besitzen. Die Abschrägung der Schaltstücke sollte durch einen Neigungswinkel ψ gegenüber der Kontaktoberfläche von ψ = 15 - 45°, vorzugsweise ψ = 30° charakterisiert sein, da für dieses Winkelintervall das Laufverhalten des Bogens durch Neuzündungen nur gering beeinflußt wird. Der Laufbereich des Lichtbogens im äußeren Bereich der Spiralflügel kann, wie in Anlage 2 beispielhaft gezeigt, auch durch einen zusätzlich aufgelegten Laufring aus einem abbrandfesten Kontaktwerkstoff wie Chrom-Kupfer (CrCu), Wolfram-Kupfer (WCu) oder Wolframkarbid-Kupfer (WCCu) gebildet werden. Andere mögliche Kontaktgeometrien mit Radialmagnetfeldern, wie beispielsweise der sogenannte Topfkontakt (engl.: contrate contact) oder der sogenannte "Windmühlenflügel-Kontakt", sind bei entsprechender Modifikation ebenfalls geeignet.
  • Als Material für die Teilerplatten bieten sich sowohl sauerstofffreies Kupfer (Cu) oder Chrom-Kupfer (CrCu), die aufgrund ihres Kommutierungsverhaltens ein einwandfreies Eintreten und Laufen des Lichtbogens garantieren, als auch Edelstähle an. Bei Verwendung von magnetischen Edelstählen kann durch Verstärkung der Magnetfeldkomponente, die den Lichtbogen in die Teilerplatten treibt, die Aufteilung des Bogens erleichtert werden. Zur Vermeidung von Wirbelstromverlusten bei Nenn- und Betriebstromstärken sollten die Teilerplatten mit mindestens einem Schlitz in radialer Richtung versehen sein. Die Breite b der Teilerplatten sollte bei etwa b ≈ 0.1 - 0.3*D liegen, wobei D der Außendurchmesser der Kontakte ist. Die Breite a der Laufringe ist sinnvollerweise nicht größer als die der Teilerplatten; sie muß aber breiter als der größtmögliche Fußpunktdurchmesser sein. Sie wird deshalb zu a ≈ 0.5 - 1.0*b gewählt.
  • In einer Abwandlung der Anordnung gemäß Figur 3 und 4 werden aus der Vakuumschalttechnik bekannte Topfkontakte verwendet. Bei diesen Topfkontakten wird durch entsprechende Schlitzung im Trägerteil des Topfes das radiale Magnetfeld generiert. Seitlich muß hier ebenfalls eine Abschrägung erfolgen, so daß entsprechende Teilerplatten eingefügt werden können.
  • In den Figuren 5 und 6 bedeuten 21 und 22 zwei Kontaktbolzen zur Stromführung, von denen einer über einen nicht dargestellten Federbalg beweglich ausgebildet ist. Die eigentliche Vakuumschaltröhre VS ist wiederum nur angedeutet. Es sind Topfkontaktstücke 23 und 24 vorhanden, wie sie vom Stand der Technik vorbekannt sind. Durch derartige geschlitzte Topfkontakte läßt sich, sofern zwei symmetrisch gegenüberstehende Topfkontaktstücke 23 und 24 gegeneinander geneigte Schlitze aufweisen, ein in bezug auf die Stromrichtung im Lichtbogen transversales Magnetfeld erzeugen, so daß derartige Kontaktstücke auch als Radialfeldkontakte bezeichnet werden. Auf den eigentlichen Topfkontakten 23 und 24 sind zur eigentlichen Kontaktgabe Ringe 29 aus Kontaktmaterial aufgebracht. Die Ringe 29 haben entsprechend der Anordnung gemäß Figur 3 eine spezifische Ausformung. Speziell wird vom inneren im gschlossenen Zustand des Schalters kontaktgebenden Teil über Abschrägungen mit vorgegebenem Winkel ψ erreicht, daß im äußeren Bereich ein größerer Freiraum besteht. In diesen Freiraum greifen von außen entsprechend Figur 2 Teilerplatten 26a bis 26h ein, die außen durch ein Keramikteil 27 gehaltert werden.
  • Bei den in Figur 5 und 6 dargestellten Topfkontakten 23 und 24 besteht jedes einzelne Kontaktstück insbesondere aus einem Kontaktkörper 30, in das gerade Schlitze 31 unter vorgegebener Steigung eingebracht sind.
  • Anhand Figur 7 wird verdeutlicht, wie insbesondere zwischen den einzelnen Teilerplatten 6a bis 6j aus Figur 1 bzw. 16a bis 16h aus Figur 3 bzw. 26a bis 26h aus Figur 5 die Aufteilung des Lichtbogens erfolgen kann. Somit wird die erwünschte Wirkung der Strombegrenzung im Vakuum erreicht.
  • Die Figur 8 zeigt anhand von vier Beispielen I bis IV mögliche Geometrien der eigentlichen Kontaktplatte, wie sie auch vom Stand der Technik vorbekannt sind. Dabei geht es im wesentlichen im Beispiel I um die sogenannten Spiralkontakte, bei denen in einer Kontaktplatte 100 spiralförmige Schlitze 101 bis 104 vorhanden sind und in der Mitte eine kreisförmige Eindrehung 105 in der Kontaktplatte 100 vorhanden ist. Eine solche Kontaktgeometrie gewährleistet ein radiales Umlaufen des Lichtbogens.
  • Zur vereinfachten Herstellung sind im Beispiel II in einer Kontaktplatte 200 mit kreisförmiger Eindrehung 205 drei tangentiale gerade Schlitze 201 bis 203 eingebracht. Hier ergibt sich im wesentlichen die gleiche Wirkung.
  • In den Beispielen III und IV sind in den Kontaktplatten 300 bzw. 400 mit konzentrischen Eindrehungen 305 bzw. 405 ebenfalls gerade Schlitze 301 bis 304 bzw. 401 bis 404 vorhanden, die im Beispiel III rechtwinkelig abgebogen sind und im Beispiel IV mit kreisförmigen Eindrehung 205 versehen sind. Solche Schlitze können ebenfalls vergleichsweise einfach in vorhandene Kontaktplatten eingebracht werden.
  • Während die Anordnung gemäß den Figuren 3/4 und 5/6 im wesentlichen zum betriebsmäßigen Schalten von hohen Strömen mit Strombegrenzung vorgesehen ist, ist die Anordnung gemäß Figur 1 und Figur 2 im wesentlichen nur als Stromgegrenzungs- bzw. Überwachungselement vorhanden, mit dem also kein reversibles Arbeiten möglich ist.
  • Zur Verwendung als strombegrenzende Sicherungselemente können bei den Anordnungen gemäß den beschriebenen Figuren die Kontaktstücke in der Schaltröhre für die Betriebsströme durch Federkraft geschlossen sein, wobei bei Eintreten eines Kurzschlusses eine kontaktabhebende Stromkraft erzeugt wird, welche die Kontaktstücke voneinander trennen. Es ist für einen solchen Fall auch möglich, bei Eintreten eines Kurzschlusses durch die Stromkraft einen Verklinkungsmechanismus zu lösen und die Kontaktstücke durch Federkraft, pneumatisch oder hydraulisch voneinander zu trennen.
  • Insbesondere bei den Anordnungen gemäß Figur 3/4 und Figur 5/6 sind rotationssymmetrische Radialfeldkontakte vorhanden, bei denen der umlaufende Lichtbogen durch das Magnetfeld und durch die Lichtbogenteilerplatte unter Beibehaltung der Rotation in eine Serie von hintereinandergeschalteten, rasch umlaufenden Einzellichtbogen aufgespalten wird. In einer bestimmten Modifikation kann der Lichtbogen auch einteilig bleiben, wobei in diesem Fall die Teilerplatten lediglich als Lichtbogenkühlplatten dienen. Gemäß Figur 1/2ist es möglich, bei Verwendung einer Vakuumschaltröhre mit transversalem Magnetfeld und einer nichtrotationssymmetrischen Kontaktanordnung einen geradlinig laufenden Lichtbogen zu realisieren, wobei der Lichtbogen durch das Magnetfeld und durch mindestens eine Lichtbogenteilerplatte unter Beibehaltung der Bewegung in eine Serie von hintereinandergeschalteten Einzellichtbögen aufgespalten wird. In einer spezifischen Modifikation kann bei einer solchen nichtrotationssymmetrischen Kontaktanordnung der geradlinig laufende Lichtbogen ebenfalls einteilig bleiben, wobei in diesem Fall die Teilerplatten außerhalb des Lichtbogenspfades wieder als Lichtbogenkühlplatten dienen.

Claims (23)

  1. Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, bei dem im Betriebsfall bei den dabei auftretenden Betriebsströmen diffuse Bogenmoden eines Lichtbogens auftreten und bei dem im Kurzschlußfall der Lichtbogen in hintereinander liegende Teillichtbögen aufgespalten wird, gekenn- zeichnet durch die Verwendung von Vakuumschaltröhren.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, daß wenigstens eine Vakuumschaltröhre mit wenigstens einem Radialfeldkontakt verwendet wird, bei der die Schaltkontakte ein gegenüber der Stromrichtung im Lichtbogen senkrecht verlaufendes Magnetfeld erzeugen und ein umlaufender Lichtbogen bewirkt wird, wobei der umlaufende Lichtbogen durch das Magnetfeld und durch mindestens eine Lichtbogenteilerplatte unter Beibehaltung der Rotation in eine Serie von hintereinander geschalteten, rasch umlaufenden Einzellichtbögen aufgespalten wird (FIG 3/4, FIG 5/6).
  3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, daß ein Radialfeldkontakt einerseits und ein abgeschrägter Plattenkontakt andererseits verwendet werden.
  4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn- zeichnet, daß wenigstens eine Vakuumschaltröhre mit wenigstens einem Radialfeldkontakt verwendet wird, bei der die Schaltkontakte ein gegenüber der Stromrichtung im Lichtbogen senkrecht verlaufendes Magnetfeld erzeugen und ein umlaufender Lichtbogen bewirkt wird, der Lichtbogen einteilig bleibt und die Teilerplatten außerhalb des Lichtbogenpfades als Lichtbogenkühlplatten verwendet werden (FIG 3/4, FIG 5/6).
  5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, daß wenigstens eine Vakuumschaltröhre mit transversalen Magnetfeld verwendet wird und daß ein in einer nicht rotationssymmetrischen Kontaktanordnung geradlinig laufender Lichtbogen verwendet wird, wobei der Lichtbogen durch das Magnetfeld und durch mindestens eine Lichtbogenteilerplatte unter Beibehaltung der Bewegung in eine Serie von hintereinander geschalteten Einzellichtbögen aufgespalten wird (FIG 1/2).
  6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekenn- zeichnet, daß wenigstens eine Vakuumschaltröhre mit transversalem Magnetfeld verwendet wird und daß ein in einer nichtrotationssymmetrischen Kontaktanordnung geradlanig laufender Lichtbogen verwendet wird, wobei der Lichtbogen einteilig bleibt und die Teilerplatten außerhalb des Lichtbogenpfades als Lichtbogenkühlplatten verwendet werden (FIG 1/2).
  7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, daß für die Kontaktanordnung und die Lichtbogenteilerplatte geeignete, insbesondere sauerstofffreie, Vakuumschalterwerkstoffe verwendet werden.
  8. Anordnung zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen unter Verwendung des Verfahrens gemäß Anspruch 1 oder einem der Ansprüche 2 bis 7, gekennzeichnet durch wenigstens eine Vakuumschaltröhre (VS) mit zwei Schaltstücken (13, 14; 23, 24) und durch kreisringförmige Lichtbogenteilerplatten (16a - 16K, 26a - 26k), die zumindest teilweise zwischen den Schaltstücken (13, 14; 23, 24) angeordnet sind.
  9. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekenn- zeichnet, daß die Schaltstücke (13, 14) in ihrem Grundriß die Form von Spiralkontakten (100) haben.
  10. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch ge- kennzeichnet, daß die Spiralkontakte (100) drei bis sechs, vorzugsweise vier Schlitze (101 -104), aufweisen.
  11. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch ge- kennzeichnet, daß die Schaltstücke (13, 14; 23, 24) in den Zonen,die in radialer Richtung nach außen auf das eigentliche kontaktgebende Gebiet folgen, abgeschrägt sind.
  12. Anordnung nach Anspruch 11, dadurch ge- kennzeichnet, daß die Abschrägung der Schaltstücke (13, 14; 23, 24) einen Neigungswinkel (ψ) gegenüber der Kontaktoberfläche von 15° > ψ ≤ 45°, vorzugsweise ψ = 30°, hat.
  13. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch ge- kennzeichnet, daß zumindest die Kontaktfläche der Schaltstücke (13, 14; 23, 24) aus einem abbrandfesten Kontaktwerkstoff, vorzugsweise Chrom-Kupfer (CrCu), Wolfram-Kupfer (Wcu) oder Wolfram-Carbid-Kupfer (WCCu), besteht.
  14. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekenn- zeichnet, daß die Teilerplatten (16a bis 16k, 26a bis 26k)) aus sauerstofffreiem Kupfer (Cu) oder Chrom-Kupfer (CrCu) bestehen.
  15. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekenn- zeichnet, daß die Teilerplatten (16a bis 16k, 26a bis 26k) aus Edelstahl, insbesondere magnetischem Edelstahl, bestehen.
  16. Anordnung nach Anspruch 14 oder Anspruch 15, da- durch gekennzeichnet, daß die Teilerplatten (16a bis 16k, 26a bis 26k) mindestens einen Schlitz (17, 27) in radialer Richtung aufweisen.
  17. Anordnung nach Anspruch 14 oder Anspruch 15, da- durch gekennzeichnet, daß die Breite (b) der Teilerplatten (16a - 16k, 26a - 26k) eine Dimensionierung 0,1 D ≥ b ≤ 0,3 D hat, wobei D der Außendurchmesser der Kontakte (13, 14; 23, 24) ist.
  18. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch ge- kennzeichnet, daß die durch die Kontaktfläche Kontaktstücke (13, 14; 23, 24) Laufringe (19, 29) gebildet wird, die eine Breite (a) kleiner als die Breite (b) der Teilerplatten (16a - 16k, 26a - 26k) haben.
  19. Anordnung nach Anspruch 18, dadurch ge- kennzeichnet, daß die Breite (a) der Laufringe ( ) der Dimensionierung 0,5 b ≤ a ≤ 1,0 b entspricht.
  20. Anordnung nach Anspruch 18, dadurch ge- kennzeichnet, daß der Laufring (9, 19, 29) aus einem anderen Material wie der Kontaktkörper ((3, 4; 13, 14; 23, 24) besteht.
  21. Anordnung nach Anspruch 17, dadurch ge- kennzeichnet, daß die Schaltstücke (3, 4; 13, 14, 23, 24) aus sauerstofffreien Kupfer (CU) oder Kupfer-Chrom (CuCr) bestehen.
  22. Verwendung einer Anordnung nach Anspruch 8 oder einem der Ansprüche 9 bis 20 als strombegrenzendes Sicherungselement, wobei die Kontaktestücke (3, 4, 13, 14; 23, 24) in der Schaltröhre (VS) für Betriebsströme durch Federkraft geschlossen sind und bei Eintreten eines Kurzschlusses eine kontaktabhebende Stromkraft erzeugt wird und dadurch die Kontaktstücke (13, 14; 23, 24) voneinander getrennt werden.
  23. Verwendung einer Anordnung nach Anspruch 8 oder einem der Ansprüche 8 bis 21 als strombegrenzendes Sicherungselement, wobei die Kontaktstücke (3, 4, 13, 14; 23, 24) in der Schaltröhre (VS) für Betriebsströme durch Federkraft geschlossen sind und bei Eintreten eines Kurzschlusses durch Stromkraft ein Verklinkungsmechanismus gelöst wird und die Kontaktstücke (13, 14; 23, 24) durch Federkraft, pneumatisch oder hydraulisch voneinander getrennt werden.
EP20000105562 1999-03-23 2000-03-16 Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, zugehörige Anordnung sowie spezielle Verwendung dieser Anordnung Expired - Lifetime EP1039495B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19913236 1999-03-23
DE1999113236 DE19913236C2 (de) 1999-03-23 1999-03-23 Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen und zugehörige Anordnung

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP1039495A2 EP1039495A2 (de) 2000-09-27
EP1039495A3 EP1039495A3 (de) 2001-08-08
EP1039495B1 true EP1039495B1 (de) 2006-05-24

Family

ID=7902179

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20000105562 Expired - Lifetime EP1039495B1 (de) 1999-03-23 2000-03-16 Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, zugehörige Anordnung sowie spezielle Verwendung dieser Anordnung

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP1039495B1 (de)
DE (2) DE19913236C2 (de)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10361398B3 (de) * 2003-12-29 2005-09-29 Siemens Ag Anordnung zur Strombegrenzung
EP2434514A1 (de) * 2010-09-24 2012-03-28 ABB Technology AG Vakuumstromunterbrecher für eine Schutzschalteranordnung
EP2434513B1 (de) * 2010-09-24 2019-04-17 ABB Schweiz AG Vakuumstromunterbrecher für eine Schutzschalteranordnung
KR101085286B1 (ko) † 2010-10-18 2011-11-22 엘에스산전 주식회사 진공 인터럽터의 접점
WO2014094724A1 (de) * 2012-12-19 2014-06-26 Kuckuck Jochen Kontaktsystem zur lichtbogenkontraktionskompensation bei leistungsschaltern
GB201617458D0 (en) 2016-10-14 2016-11-30 Vacuum Interrupters Ltd Improvements in or relating to vacuum interrupters
CN111816500B (zh) * 2020-09-10 2020-12-15 广东电网有限责任公司东莞供电局 一种真空断路器的灭弧装置

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3769538A (en) * 1972-03-20 1973-10-30 Gen Electric Vacuum arc devices with ferrous electrodes
CH554595A (de) * 1973-09-03 1974-09-30 Sprecher & Schuh Ag Kontaktanordnung eines vakuumschalters mit lichtbogenelektroden.
US3997748A (en) * 1975-06-23 1976-12-14 General Electric Company Vacuum interrupter with primary electrode surrounded by high dielectric strength shield
DE3533890A1 (de) * 1985-09-23 1987-04-02 Siemens Ag Vakuumschaltroehre fuer schuetzanwendung
DE3539673A1 (de) * 1985-11-06 1987-05-07 Siemens Ag Kontaktanordnung fuer niederspannungs-leistungsschalter mit hauptkontakten und abbrennkontakten
US5142110A (en) * 1991-01-23 1992-08-25 Kuehne Edward J Modified magne-blast circuit breaker and method of modification
EP0740321A3 (de) * 1995-04-26 1998-04-22 Hitachi, Ltd. Elektrode für Vakuumlastschalter
DE19809828C1 (de) * 1998-02-27 1999-07-08 Eckehard Dr Ing Gebauer Vakuumleistungsschalter für Niederspannung

Also Published As

Publication number Publication date
DE19913236A1 (de) 2000-10-12
EP1039495A3 (de) 2001-08-08
DE50012798D1 (de) 2006-06-29
DE19913236C2 (de) 2001-02-22
EP1039495A2 (de) 2000-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1766646B1 (de) Vakuumschaltkammer und kontaktanordnung für einen vakuumschalter
DE102017214805A1 (de) Strombegrenzung mit einem Vakuumschalter
DE112010005149B4 (de) Vakuum-schalter
EP0381843A2 (de) Schaltkontakt
EP1039495B1 (de) Verfahren zur Strombegrenzung in Niederspannungsnetzen, zugehörige Anordnung sowie spezielle Verwendung dieser Anordnung
EP0073925A1 (de) Kontaktanordnung für Vakuumschalter
EP0793318A1 (de) Überspannungs-Ableiteinrichtung
EP3074998B1 (de) Erdungsschalter für bahnstromanlagen und verfahren zum erden eines teils einer bahnstromanlage mittels eines erdungsschalters
EP1198812B1 (de) Kontaktanordnung für eine vakuumschaltröhre
DE3319010A1 (de) Gasisolierter schalter
DE60101996T3 (de) Vakuumschaltrohr
DE4214550A1 (de) Vakuumschaltroehre
EP0177750B1 (de) Kontaktanordnung für Vakuumschalter
EP0203367B1 (de) Kontaktanordnung für Vakuumschalter
EP0221838B1 (de) Druckgasschalter
EP0763841A2 (de) Kontaktanordnung für eine Vakuumschaltkammer
DE10361398B3 (de) Anordnung zur Strombegrenzung
EP0225562A1 (de) Vakuumschaltröhre
DE19957228B4 (de) Kontaktanordnung für eine Vakuumschaltkammer
DE2903426C2 (de) Elektromagnetische Lichtbogenlöscheinrichtung
DE102018214662A1 (de) Kontaktelement für einen Axialmagnetfeldkontakt eines Vakuumschalters, sowie Vakuumschalter
DE2822510A1 (de) Vakuumschutzschalter
WO2011035781A1 (de) Abbrandelement zur anordnung an einem schaltkontakt eines leistungsschalters
DE3416368C2 (de) Vakuumschalter-Kontaktanordnung
DE1908795A1 (de) Vakuumschalter

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): DE FR GB IT

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Free format text: 7H 01H 33/66 A, 7H 01H 9/34 B

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17P Request for examination filed

Effective date: 20020121

AKX Designation fees paid

Free format text: DE FR GB IT

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE FR GB IT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20060524

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20060524

REF Corresponds to:

Ref document number: 50012798

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20060629

Kind code of ref document: P

ET Fr: translation filed
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20070227

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20080313

Year of fee payment: 9

Ref country code: IT

Payment date: 20080326

Year of fee payment: 9

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20090316

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090316

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090316

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20110321

Year of fee payment: 12

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111001

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20110520

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20121130

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 50012798

Country of ref document: DE

Effective date: 20121002

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20120402