EP0792943A1 - Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique - Google Patents

Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique Download PDF

Info

Publication number
EP0792943A1
EP0792943A1 EP97400203A EP97400203A EP0792943A1 EP 0792943 A1 EP0792943 A1 EP 0792943A1 EP 97400203 A EP97400203 A EP 97400203A EP 97400203 A EP97400203 A EP 97400203A EP 0792943 A1 EP0792943 A1 EP 0792943A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
iron
nickel alloy
strip
cold
alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP97400203A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0792943B1 (fr
Inventor
Lucien Coutu
Pierre Louis Reydet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aperam Stainless Precision SAS
Original Assignee
Imphy SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Imphy SA filed Critical Imphy SA
Publication of EP0792943A1 publication Critical patent/EP0792943A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0792943B1 publication Critical patent/EP0792943B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel

Definitions

  • the present invention relates to an iron-nickel alloy.
  • Iron-nickel alloys the chemical composition of which comprises, by weight, from 27% to 60% of nickel, from 0% to 7% of cobalt, the rest being iron and impurities resulting from the production, are used in the form cold-rolled and annealed strips, in particular for manufacturing soft magnetic cores.
  • Annealing carried out on very cold-worked cold-rolled strips, has the advantage of giving these alloys a cubic recrystallization texture whose magnetic properties are very favorable for certain applications such as wound cores for magnetic amplifiers.
  • the iron-nickel alloy strips with a cubic texture have a very rectangular hysteresis cycle (Br / Bs> 95%).
  • the annealing temperature range favorable to obtaining a good texture and satisfactory magnetic properties is too narrow, less than 25 ° C., for manufacturing to be reliable, in particular because the position of this temperature range depends poorly known parameters.
  • the object of the present invention is to remedy this drawback by proposing an iron-nickel alloy which is easier to manufacture than the alloy according to the prior art.
  • the subject of the invention is an iron-nickel alloy, the chemical composition of which comprises, by weight: 30% ⁇ Ni + Co ⁇ 85% 0% ⁇ Co + Cu + Mn ⁇ 10% 0% ⁇ Mo + W + Cr ⁇ 4% 0% ⁇ V + If ⁇ 2% 0% ⁇ Nb + Ta ⁇ 1% 0.003% ⁇ C ⁇ 0.05% 0.003% ⁇ Ti ⁇ 0.15% 0.003% ⁇ Ti + Zr + Hf ⁇ 0.15% 0.001% ⁇ S + Se + Te ⁇ 0.015% the remainder being iron and impurities resulting from the preparation, the chemical composition satisfying, moreover, the relation: 0% ⁇ Nb + Ta + Ti + Al ⁇ 1%
  • the chemical composition is such that: 0.005% ⁇ Ti ⁇ 0.05% 0.001% ⁇ Hf + Zr ⁇ 0.025%
  • the manganese content must be greater than 0.05% and it need not be greater than 1%. Likewise, it is preferable that Nb + Ta ⁇ 0.05%.
  • the contents of impurities are such that: Mg ⁇ 0.001% Ca ⁇ 0.0025% Al ⁇ 0.05% O ⁇ 0.0025% N ⁇ 0.005% P ⁇ 0.01% Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm ⁇ 0.01%
  • the invention also relates to a cold-rolled strip of iron-nickel alloy according to the invention whose recrystallization texture is cubic of the type (100) ⁇ 001>, and its use for the manufacture of a shadow mask for tube. cathode visualization or toric magnetic core.
  • the inventors have found, unexpectedly, that by adding to an iron-nickel alloy otherwise in accordance with the prior art, a small amount of titanium, accompanied, possibly, small amounts of Zr or Hf, in the presence of small amounts of S, Se or Te, and possibly of Nb, Ta, C or Mn, the annealing temperature range of the alloy was very significantly enlarged, making it possible to obtain a cubic texture (100) ⁇ 001> very favorable for obtaining good magnetic properties. With these additions, the width of the satisfactory temperature range exceeds 50 ° C., while this width is usually less than 25 ° C.
  • the iron-nickel alloys concerned capable of exhibiting a cubic structure mainly contain iron and nickel, the nickel possibly being partially substituted by cobalt. They can also contain, in particular, copper, manganese, molybdenum, tungsten, vanadium, chromium and silicon.
  • the rest of the composition consists of iron, the elements specific to the invention, and impurities.
  • the impurities are, in particular, magnesium, calcium, aluminum, oxygen, nitrogen, phosphorus and rare earths.
  • the contents of these elements are such that: Mg ⁇ 0.001% Ca ⁇ 0.0025% Al ⁇ 0.05% 0 ⁇ 0.0025% N ⁇ 0.005% P ⁇ 0.01% Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm ⁇ 0.01%
  • This alloy can be produced in an arc furnace, continuously cast in the form of a slab or thin strip, or in an ingot, then hot rolled in the form of a hot strip.
  • the hot strip is then cold rolled with a work hardening rate greater than 80%, and preferably greater than or equal to 90%, to obtain a cold rolled strip.
  • the annealing When the cold-rolled strip is intended for the production of toric magnetic cores, the annealing must give the alloy not only a cubic texture, but also a weakest coercive field possible. In this case, it is preferable, first, to cut and wind the strip to form a toric core. The O-ring is then annealed at a temperature between 850 ° C and 1200 ° C to cause primary recrystallization which generates the formation of a cubic texture (100) ⁇ 001>.
  • the annealing temperature must be adjusted to, on the one hand, remain below the critical secondary recrystallization temperature with giant grains, and, on the other hand, so that the quantities Bm, Bm-Br, H1 and ⁇ H measured by the CCFR method according to ASTM A598-92 in the chapter "Standard Method For Magnetic Properties of Magnetic Amplifier Cores" are such that: Bm> 14500 Gauss Bm-Br ⁇ 400 Gauss H1 between 0.15 and 0.30 Oersteds ⁇ H ⁇ 0.035 Oersteds.
  • the heat treatment can also be carried out directly on the cold-rolled strip, with possibly less constraints on the search for magnetic properties. This is, in particular, the case when the nickel content is close to 36% and the strip is used for the manufacture of shadow masks for cathode-ray viewing tubes; the cubic texture is, in fact, particularly favorable for a good quality of the drilling of holes by chemical etching.
  • Annealing is then carried out at a temperature above 550 ° C. and below the secondary recrystallization temperature. When it is not essential to have a particularly low coercive field, the annealing temperature is generally less than 800 ° C.
  • Critical temperatures were determined using a thermal gradient oven.
  • the chemical compositions of the alloys were, by weight%: Fe Or Mn Yes VS S Al Ti Hf AT ball 36.1 0.4 0.09 0.005 7 ppm ⁇ 0.005 0 0 B ball 36.4 0.3 0.1 0.012 30ppm 0.01 0.019 0.007
  • the critical temperatures were: 83% 90% 95% AT 970 ° C 1020 ° C 1040 ° C B 1060 ° C 1090 ° C 1090 ° C
  • the alloys 1, 2 and 3 were manufactured according to the prior art and the alloys 4, 5 and 6 according to the invention. These alloys were cold rolled in the form of strips of 0.05 mm thick with work hardening rates of 95%, then the annealing temperature range was determined making it possible to obtain a cubic structure (100) ⁇ 001> as well as the magnetic properties mentioned above.
  • the chemical compositions were, in% by weight: alloy Fe * Or Mn Yes VS S Al Ti Zr Hf Nb 1 Ball 47.5 0.38 0.1 0.007 0.005 ⁇ 0.005 - - - - 2 Ball 47.8 0.51 0.21 0.005 0.005 ⁇ 0.005 - - - - 3 Ball 48 0.49 0.23 0.001 0.004 ⁇ 0.005 - - - - 4 Ball 47.5 0.48 0.22 0.009 0.005 ⁇ 0.005 0.021 0.003 - - 5 Ball 47.4 0.49 0.24 0.008 0.004 0.011 0.023 - - 0.02 6 Ball 47.5 0.26 0.01 0.0011 0.005 0.015 0.023 - 0.002 0.026 * Fe and impurities
  • the magnetic properties and the satisfactory annealing temperature range were: alloy Bm (gauss) Bm-Br (gauss) H1 (Oersteds) ⁇ H (Oersteds) ⁇ satisfactory annealing ° C 1 14800 140 0.34 0.042 - 2 14500 170 0.36 0.021 - 3 14600 240 0.27 0.032 975/1000 4 14500 190 0.28 0.029 1040/1100 5 14700 130 0.28 0.024 950/1050 6 15000 140 0.26 0.031 1000/1100
  • alloys 1 and 2 according to the prior art it is not possible to obtain all of the magnetic characteristics required, namely: Bm> 14500 Gauss, Bm-Br ⁇ 400 Gauss, H1 between 0.15 and 0.30 Oersteds, ⁇ H ⁇ 0.035 Oersteds.
  • the satisfactory annealing temperature range has a range of 25 ° C
  • the satisfactory annealing temperature range has a range of 60 ° C, 100 ° C and 100 ° C respectively.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)

Abstract

Alliage fer-nickel dont la composition chimique comprend, en poids: 30% <= Ni + Co <= 85%; 0% <= Co + Cu + Mn <= 10%; 0% <= Mo + W + Cr <= 4%; 0% <= V + Si <= 2%; 0% <= Nb + Ta <= 1%; 0,003% <= C <= 0,05%; 0,003% <= Ti <= 0,15%; 0,003% <= Ti + Zr + Hf <= 0,15%; 0,001% < S + Se + Te < 0,015%; le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant, en outre, la relation: 0% <= Nb + Ta + Ti + Al <= 1%. Bande laminée à froid à texture cubique et utilisations. figure pour l'abrégé: néant

Description

  • La présente invention concerne un alliage fer-nickel.
  • Les alliages fer-nickel dont la composition chimique comprend, en poids, de 27% à 60% de nickel, de 0% à 7% de cobalt, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, sont utilisés sous forme de bandes laminées à froid et recuites, notamment pour fabriquer des noyaux magnétiques doux. Le recuit, effectué sur des bandes laminées à froid très fortement écrouies, a l'avantage de conférer à ces alliages une texture de recristallisation cubique dont les propriétés magnétiques sont très favorables pour certaines applications telles que les noyaux bobinés pour amplificateurs magnétiques. En particulier, les bandes en alliage fer-nickel à texture cubique ont un cycle d'hystérésis très rectangulaire (Br/Bs > 95 %). Cependant, ces alliages ont l'inconvénient d'être difficiles à fabriquer. Le domaine de température de recuit favorable à l'obtention d'une bonne texture et de propriétés magnétiques satisfaisantes est trop étroit, moins de 25 °C, pour que la fabrication soit fiable, en particulier parce que la position de ce domaine de température dépend de paramètres mal connus.
  • Le but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient en proposant un alliage fer-nickel plus facile à fabriquer que l'alliage selon l'art antérieur.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un alliage fer-nickel dont la composition chimique comprend, en poids: 30% ≤ Ni + Co ≤ 85%
    Figure imgb0001
     0% ≤ Co + Cu + Mn ≤ 10%
    Figure imgb0002
     0% ≤ Mo + W + Cr ≤ 4%
    Figure imgb0003
     0% ≤ V + Si ≤ 2%
    Figure imgb0004
     0% ≤ Nb + Ta ≤ 1%
    Figure imgb0005
     0,003% ≤ C ≤ 0,05%
    Figure imgb0006
     0,003% ≤ Ti ≤ 0,15%
    Figure imgb0007
     0,003% ≤ Ti + Zr + Hf ≤ 0,15%
    Figure imgb0008
     0,001% ≤ S + Se + Te ≤ 0,015%
    Figure imgb0009
     le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant, en outre, la relation: 0% ≤ Nb + Ta + Ti + Al ≤ 1%
    Figure imgb0010
  • De préférence, la composition chimique est telle que: 0,005 % ≤ Ti ≤ 0,05 % 0,001% ≤ Hf + Zr ≤ 0,025%
    Figure imgb0011
  • Il est également préférable que: 0,002% ≤ S ≤ 0,007%
    Figure imgb0012
     et il est souhaitable que: 0,005% ≤ C ≤ 0,02 %
    Figure imgb0013
  • De préférence, la teneur en manganèse doit être supérieure à 0,05% et il n'est pas utile qu'elle soit supérieure à 1%. De même, il est préférable que Nb + Ta ≤ 0,05%.
  • IL est souhaitable que les teneurs en impuretés soient telles que: Mg < 0,001%
    Figure imgb0014
     Ca ≤ 0,0025%
    Figure imgb0015
     Al ≤ 0,05%
    Figure imgb0016
     O < 0,0025%
    Figure imgb0017
     N < 0,005%
    Figure imgb0018
     P < 0,01%
    Figure imgb0019
     Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm < 0,01%
    Figure imgb0020
  • L'invention concerne également une bande laminée à froid en alliage fer-nickel selon l'invention dont la texture de recristallisation est cubique du type (100)<001>, et son utilisation pour la fabrication d'un masque d'ombre pour tube de visualisation cathodique ou d'un noyau magnétique torique.
  • L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise mais non limitative, et être illustrée par les exemples qui suivent.
  • Les inventeurs ont constaté, de façon inattendue, qu'en ajoutant à un alliage fer-nickel par ailleurs conforme à l'art antérieur, une petite quantité de titane, accompagnée, éventuellement, petites quantités de Zr ou Hf, en présence de petites quantités de S, Se ou Te, et, éventuellement, de Nb, Ta, C ou Mn, on élargissait de façon très sensible le domaine de température de recuit de l'alliage permettant d'obtenir une texture cubique (100)<001> très favorable à l'obtention de bonnes propriétés magnétiques. Avec ces additions, la largeur du domaine de température satisfaisant dépasse 50 °C alors qu'habituellement, cette largeur est inférieure à 25°C.
  • Les alliages fer-nickel concernés susceptibles de présenter une structure cubique contiennent principalement du fer et du nickel, le nickel pouvant être partiellement substitué par du cobalt. Ils peuvent également contenir, notamment, du cuivre, du manganèse, du molybdène, du tungstène, du vanadium, du chrome et du silicium.
  • Exprimées en poids %, les teneurs en ces éléments sont telles que: 30% ≤ Ni + Co ≤ 85%
    Figure imgb0021
     0% ≤ Co + Cu + Mn ≤ 10%
    Figure imgb0022
     0% ≤ Mo + W + Cr ≤ 4%
    Figure imgb0023
     0% ≤ V + Si ≤ 2%
    Figure imgb0024
  • Le reste de la composition est constitué par du fer, les éléments propres à l'invention, et des impuretés.
  • Pour que ces alliages puissent avoir une structure cubique, il est également nécessaire que, si ils contiennent du titane, de l'aluminium, du niobium ou du tantale, on ait: Ti + Al + Nb + Ta ≤ 1%
    Figure imgb0025
  • Les impuretés sont, notamment, le magnésium, le calcium, l'aluminium, l'oxygène, l'azote, le phosphore et les terres rares. De préférence, les teneurs en ces éléments sont telles que: Mg < 0,001%
    Figure imgb0026
     Ca < 0,0025%
    Figure imgb0027
     Al < 0,05%
    Figure imgb0028
     0 < 0,0025%
    Figure imgb0029
     N < 0,005%
    Figure imgb0030
     P < 0,01%
    Figure imgb0031
     Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm < 0,01%
    Figure imgb0032
  • Conformément à l'invention, l'alliage contient:
    • de 0,003% à 0,15% de titane,
    • éventuellement, au moins un élément pris parmi Zr et Hf, la somme des teneurs en Ti, Zr et Hf étant comprise entre 0,003% et 0,15%; il est préférable d'avoir simultanément 0,005% ≤ Ti ≤ 0,05% et 0,001% ≤ Hf + Zr ≤ 0,025%;
    • de 0,003% à 0,05%, et de préférence, de 0,005% à 0,02% de carbone;
    • éventuellement au moins un élément pris parmi Nb et Ta, la somme des teneurs en ces éléments ne dépassant pas, de préférence, 0,05%;
    • de préférence, plus de 0,05% de manganèse; lorsqu'une forte addition de manganèse n'est pas utile ou pas souhaitable, la teneur en cet élément est limitée à 1%.
  • Cet alliage peut être élaboré au four à arc, coulé en continu sous forme de brame ou de bande mince, ou en lingot, puis laminé à chaud sous forme de bande à chaud. La bande à chaud est alors laminée à froid avec un taux d'écrouissage supérieur à 80%, et de préférence supérieur ou égal à 90%, pour obtenir une bande laminée à froid.
  • Lorsque la bande laminée à froid est destinée à la fabrication de noyaux magnétiques toriques, le recuit doit conférer à l'alliage non seulement une texture cubique, mais, également, un champ coercitif le plus faible possible. Dans ce cas, il est préférable, d'abord, de découper et d'enrouler la bande pour former un noyau torique. Le noyau torique est alors recuit à une température comprise entre 850°C et 1200°C pour provoquer une recristallisation primaire qui engendre la formation d'une texture cubique (100)<001>. La température de recuit doit être ajustée pour, d'une part, rester inférieure à la température critique de recristallisation secondaire à grains géants, et, d'autre part, pour que les grandeurs Bm, Bm-Br, H1 et ΔH mesurées par la méthode CCFR selon la norme ASTM A598-92 au chapitre "Standard Method For Magnetic Properties of Magnetic Amplifier Cores" soient telles que: Bm > 14500 Gauss
    Figure imgb0033
     Bm-Br < 400 Gauss
    Figure imgb0034
     H1 compris entre 0,15 et 0,30 Oersteds ΔH < 0,035 Oersteds.
    Figure imgb0035
  • Le traitement thermique peut également être effectué directement sur la bande laminée à froid, avec éventuellement moins de contraintes sur la recherche de propriétés magnétiques. C'est, notamment, le cas lorsque la teneur en nickel est voisine de 36 % et que la bande est utilisée pour la fabrication de masques d'ombre pour tubes de visualisation cathodique; la texture cubique est, en effet, particulièrement favorable à une bonne qualité du perçage de trous par gravure chimique. Le recuit est alors réalisé à une température supérieure à 550°C et inférieure à la température de recristallisation secondaire. Lorsqu'il n'est pas indispensable d'avoir un champ coercitif particulièrement bas, la température de recuit est, en général, inférieure à 800°C.
  • A titre d'exemple, et pour mettre en évidence les effets de l'invention, on a déterminé la température critique d'apparition de la recristallisation secondaire à grains géants des alliages A (selon l'art antérieur) et B (selon l'invention) laminée à froid avec des taux d'écrouissage de 83%, 90% et 95%. Les températures critiques ont été déterminées en utilisant un four à gradient thermique.
  • Les compositions chimiques des alliages étaient, en poids %:
    Fe Ni Mn Si C S Al Ti Hf
    A bal 36,1 0,4 0,09 0,005 7 ppm < 0,005 0 0
    B bal 36,4 0,3 0,1 0,012 30ppm 0,01 0,019 0,007
  • Pour les différents taux d'écrouissage, les températures critiques étaient:
    83% 90% 95%
    A 970°C 1020°C 1040°C
    B 1060°C 1090°C 1090°C
  • Ces exemples montrent que l'alliage selon l'invention conserve une structure cubique à une température supérieure à 1050°C même pour un taux d'écrouissage relativement faible (83%), et, dans tous les cas, supérieure de 50°C aux températures de recristallisation de l'alliage selon l'art antérieur.
  • Egalement à titre d'exemple et de comparaison, on a fabriqué les alliages 1, 2 et 3 selon l'art antérieur et les alliages 4, 5 et 6 selon l'invention. Ces alliages on été laminés à froid sous forme de bandes de 0,05 mm d'épaisseur avec des taux d'écrouissage de 95 %, puis on a déterminé le domaine de température de recuit permettant d'obtenir une structure cubique (100)<001> ainsi que les propriétés magnétiques citées plus haut.
  • Les compositions chimiques étaient, en % en poids:
    alliage Fe* Ni Mn Si C S Al Ti Zr Hf Nb
    1 Bal 47,5 0,38 0,1 0,007 0,005 < 0,005 - - - -
    2 Bal 47,8 0,51 0,21 0,005 0,005 < 0,005 - - - -
    3 Bal 48 0,49 0,23 0,001 0,004 < 0,005 - - - -
    4 Bal 47,5 0,48 0,22 0,009 0,005 < 0,005 0,021 0,003 - -
    5 Bal 47,4 0,49 0,24 0,008 0,004 0,011 0,023 - - 0,02
    6 Bal 47,5 0,26 0,01 0,0011 0,005 0,015 0,023 - 0,002 0,026
    * Fe et impuretés
  • Les propriétés magnétiques et le domaine de température de recuit satisfaisant étaient:
    alliage Bm(gauss) Bm-Br(gauss) H1(Oersteds) ΔH(Oersteds) Θ recuit satisfaisante °C
    1 14800 140 0,34 0,042 -
    2 14500 170 0,36 0,021 -
    3 14600 240 0,27 0,032 975/1000
    4 14500 190 0,28 0,029 1040/1100
    5 14700 130 0,28 0,024 950/1050
    6 15000 140 0,26 0,031 1000/1100
  • On constate sur ces résultats qu'avec les alliages 1 et 2 selon l'art antérieur il n'est pas possible d'obtenir l'ensemble des caractéristiques magnétiques requises à savoir: Bm > 14500 Gauss, Bm-Br < 400 Gauss, H1 compris entre 0,15 et 0,30 Oersteds, ΔH < 0,035 Oersteds. Pour l'alliage 3 selon l'art antérieur le domaine de température de recuit satisfaisant a une étendue de 25 °C, alors que, pour les alliages 4, 5 et 6, le domaine de température de recuit satisfaisant a une étendue de 60 °C, 100°C et 100°C respectivement. Ces exemples illustrent clairement les difficultés rencontrées avec les alliages selon l'art antérieur et l'avantage apporté par l'invention.

Claims (13)

  1. Alliage fer-nickel caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids: 30% ≤ Ni + Co ≤ 85%
    Figure imgb0036
     0% ≤ Co + Cu + Mn ≤ 10%
    Figure imgb0037
     0% ≤ Mo + W + Cr ≤ 4%
    Figure imgb0038
     0% ≤ V + Si ≤ 2%
    Figure imgb0039
     0% ≤ Nb + Ta ≤ 1%
    Figure imgb0040
     0,003% ≤ C ≤ 0,05%
    Figure imgb0041
     0,003% ≤ Ti ≤ 0,15%
    Figure imgb0042
     0,003% ≤ Ti + Zr + Hf ≤ 0,15%
    Figure imgb0043
     0,001% < S + Se + Te < 0,015%
    Figure imgb0044
     le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant, en outre la relation: 0% ≤ Nb + Ta + Ti + Al ≤ 1%
    Figure imgb0045
  2. Alliage fer-nickel selon la revendication 1 caractérisé en ce que: 0,005 % ≤ Ti ≤ 0,05 %
    Figure imgb0046
     0,001% ≤ Hf + Zr ≤ 0,025%
    Figure imgb0047
  3. Alliage fer-nickel selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que: 0,002% ≤ S ≤ 0,007%
    Figure imgb0048
  4. Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que: 0,005% ≤ C ≤ 0,02 %
    Figure imgb0049
  5. Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que: 0,05% ≤ Mn
    Figure imgb0050
  6. Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que: Mn ≤ 1%
    Figure imgb0051
  7. Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que: Nb + Ta ≤ 0,05%
    Figure imgb0052
  8. Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que les teneurs en impuretés sont telles que: Mg < 0,001%
    Figure imgb0053
     Ca < 0,0025%
    Figure imgb0054
     Al < 0,05%
    Figure imgb0055
     O < 0,0025%
    Figure imgb0056
     N < 0,005%
    Figure imgb0057
     P < 0,01%
    Figure imgb0058
     Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm < 0,01%
    Figure imgb0059
  9. Procédé de fabrication d'une bande laminée à froid en alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 ayant une texture cubique caractérisé en ce que:
    - on fabrique une bande laminée à chaud,
    - on lamine à froid la bande avec un taux d'écrouissage supérieur à 80%,
    - et on recuit la bande à froid à une température supérieure à 550°C et inférieure à la température de recristallisation secondaire de l'alliage, pour lui conférer une texture cubique.
  10. Procédé de fabrication d'un noyau magnétique torique en alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que:
    - on fabrique une bande laminée à froid ayant un taux d'écrouissage supérieur à 80%,
    - on découpe la bande et on l'enroule pour former un noyau torique,
    - et on recuit le noyau torique à une température supérieure à 850°C et inférieure à la température de recristallisation secondaire de l'alliage.
  11. Bande laminée à froid en alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dont la texture de recristallisation est cubique du type (100)<001>.
  12. Utilisation d'une bande selon la revendication 11 pour la fabrication d'un masque d'ombre pour tube de visualisation cathodique.
  13. Noyau magnétique torique en alliage selon l'une quelconque des revendication 1 à 8 ayant une texture cubique.
EP97400203A 1996-02-27 1997-01-29 Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique Expired - Lifetime EP0792943B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9602404 1996-02-27
FR9602404A FR2745298B1 (fr) 1996-02-27 1996-02-27 Alliage fer-nickel et bande laminee a froid a texture cubique

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0792943A1 true EP0792943A1 (fr) 1997-09-03
EP0792943B1 EP0792943B1 (fr) 2001-08-16

Family

ID=9489608

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP97400203A Expired - Lifetime EP0792943B1 (fr) 1996-02-27 1997-01-29 Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5783145A (fr)
EP (1) EP0792943B1 (fr)
AT (1) ATE204342T1 (fr)
DE (1) DE69706083T2 (fr)
ES (1) ES2162204T3 (fr)
FR (1) FR2745298B1 (fr)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1057136C (zh) * 1997-11-19 2000-10-04 西北有色金属研究院 一种立方织构镍基带的制造方法
EP1156126A1 (fr) * 2001-01-24 2001-11-21 Imphy Ugine Precision Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni
DE10258356B3 (de) * 2002-12-12 2004-05-27 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Verwendung einer Eisen-Nickel-Cobalt-Legierung
WO2006064030A1 (fr) * 2004-12-14 2006-06-22 Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. Produit semi-fini a base de nickel presentant une texture en cube et procede pour le produire
US7226515B2 (en) 2000-09-29 2007-06-05 Hippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Fe—Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab
WO2015136333A1 (fr) * 2014-03-14 2015-09-17 Aperam Alliage fer-nickel présentant une soudabilité améliorée
US9309592B2 (en) 2007-08-31 2016-04-12 Arcelormittal-Stainless And Nickel Alloys Crystallographically textured metal substrate, crystallographically textured device, cell and photovoltaic module including such device and thin layer deposition method

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6475311B1 (en) * 1999-03-31 2002-11-05 American Superconductor Corporation Alloy materials
FR2791704B1 (fr) * 1999-04-02 2001-05-25 Imphy Ugine Precision Alliage magnetique doux pour horlogerie
CN1117879C (zh) * 1999-04-03 2003-08-13 德累斯顿固体材料研究所 镍基金属材料及其生产方法
FR2809747B1 (fr) * 2000-05-30 2002-12-20 Imphy Ugine Precision Alliage fe-ni durci pour la fabrication de grilles support de circuits integres et procede de fabrication
FR2811684B1 (fr) * 2000-07-13 2002-08-30 Imphy Ugine Precision Bande en alliage fe-ni ou fe-ni-co ou fe-ni-co-cu a decoupabilite amelioree
FR2816959B1 (fr) 2000-11-17 2003-08-01 Imphy Ugine Precision Procede pour fabriquer une bande ou une piece decoupee dans une bande en acier maraging laminee a froid
FR2836155B1 (fr) * 2002-02-15 2005-01-07 Imphy Ugine Precision Alliage magnetique doux pour horlogerie
CN1300366C (zh) * 2004-12-28 2007-02-14 西北有色金属研究院 一种NiTi合金立方织构基带及其制备方法
US9057115B2 (en) * 2007-07-27 2015-06-16 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron-cobalt-based alloy and process for manufacturing it
US8012270B2 (en) * 2007-07-27 2011-09-06 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic iron/cobalt/chromium-based alloy and process for manufacturing it
DE102009043539A1 (de) * 2009-09-30 2011-04-21 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Magnetischer Streifen, Sensor aufweisend einen magnetischen Streifen und Verfahren zur Herstellung eines magnetischen Streifens
DE102011001488B4 (de) * 2010-09-10 2014-07-10 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verwendung einer weichmagnetischen Legierung in einem Rotor oder Stator eines Elektromotors
SI3004409T1 (sl) 2013-06-07 2017-11-30 Vdm Metals International Gmbh Postopek za izdelavo kovinske folije
JP6388925B2 (ja) 2013-06-07 2018-09-12 ファオデーエム メタルズ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＶＤＭ Ｍｅｔａｌｓ ＧｍｂＨ 金属箔の製造方法
CN104064306A (zh) * 2014-07-01 2014-09-24 张家港市佳晟机械有限公司 一种镍基软磁合金
CN111979502B (zh) * 2020-07-06 2021-09-10 河南师范大学 一种高强度织构金属基带的制备方法
CN116162868B (zh) * 2023-01-17 2024-06-14 北京北冶功能材料有限公司 一种中镍软磁合金及其制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3425043A (en) * 1966-12-21 1969-01-28 Bell Telephone Labor Inc Magnetic memory element comprising ni-fe and zr and composition comprising ni-fe-zr
US3723106A (en) * 1969-05-23 1973-03-27 Driver Co Wilbur B Magnetic alloy
FR2507627A1 (fr) * 1981-06-15 1982-12-17 Kawasaki Steel Co Alliage a faible coefficient de dilatation thermique ne se fissurant pas au soudage
JPH04120233A (ja) * 1990-09-07 1992-04-21 Takeshi Masumoto ニッケル鉄系材料

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1493034A (fr) * 1966-07-12 1967-08-25 Soc Metallurgique Imphy Procédé d'amélioration de l'aptitude au soudage d'alliages fer-nickel à haute teneur en nickel et alliages obtenus par ce procédé
JPS5949316B2 (ja) * 1976-07-09 1984-12-01 株式会社東芝 耐食性磁性部材
US5304346A (en) * 1990-10-26 1994-04-19 Inco Alloys International, Inc. Welding material for low coefficient of thermal expansion alloys
US5211771A (en) * 1991-03-13 1993-05-18 Nisshin Steel Company, Ltd. Soft magnetic alloy material

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3425043A (en) * 1966-12-21 1969-01-28 Bell Telephone Labor Inc Magnetic memory element comprising ni-fe and zr and composition comprising ni-fe-zr
US3723106A (en) * 1969-05-23 1973-03-27 Driver Co Wilbur B Magnetic alloy
FR2507627A1 (fr) * 1981-06-15 1982-12-17 Kawasaki Steel Co Alliage a faible coefficient de dilatation thermique ne se fissurant pas au soudage
JPH04120233A (ja) * 1990-09-07 1992-04-21 Takeshi Masumoto ニッケル鉄系材料

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 16, no. 375 (C - 973) 12 August 1992 (1992-08-12) *

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1057136C (zh) * 1997-11-19 2000-10-04 西北有色金属研究院 一种立方织构镍基带的制造方法
US7226515B2 (en) 2000-09-29 2007-06-05 Hippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Fe—Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab
US7419634B2 (en) 2000-09-29 2008-09-02 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Fe-Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab
US7435307B2 (en) 2000-09-29 2008-10-14 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd Fe-Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab
EP1156126A1 (fr) * 2001-01-24 2001-11-21 Imphy Ugine Precision Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni
FR2819825A1 (fr) * 2001-01-24 2002-07-26 Imphy Ugine Precision Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni
DE10258356B3 (de) * 2002-12-12 2004-05-27 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Verwendung einer Eisen-Nickel-Cobalt-Legierung
WO2006064030A1 (fr) * 2004-12-14 2006-06-22 Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. Produit semi-fini a base de nickel presentant une texture en cube et procede pour le produire
US9309592B2 (en) 2007-08-31 2016-04-12 Arcelormittal-Stainless And Nickel Alloys Crystallographically textured metal substrate, crystallographically textured device, cell and photovoltaic module including such device and thin layer deposition method
WO2015136333A1 (fr) * 2014-03-14 2015-09-17 Aperam Alliage fer-nickel présentant une soudabilité améliorée
US10633728B2 (en) 2014-03-14 2020-04-28 Aperam Iron-nickel alloy having improved weldability

Also Published As

Publication number Publication date
ATE204342T1 (de) 2001-09-15
FR2745298B1 (fr) 1998-04-24
EP0792943B1 (fr) 2001-08-16
FR2745298A1 (fr) 1997-08-29
US5783145A (en) 1998-07-21
DE69706083D1 (de) 2001-09-20
DE69706083T2 (de) 2002-03-21
ES2162204T3 (es) 2001-12-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0792943B1 (fr) Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique
ES2379579T3 (es) Aleación de hierro y níquel
JP4620173B1 (ja) Ｃｕ−Ｃｏ−Ｓｉ合金材
JPH08209306A (ja) 熱膨張係数の小さい鉄−ニッケル合金
EP0756015B1 (fr) Alliage nickel-fer pour masque d&#39;ombre tendu
KR100723167B1 (ko) 미시메탈을 함유하는 철계 벌크 비정질 합금
KR920004678B1 (ko) 뛰어난 직류 자기 특성 및 뛰어난 교류 자기 특성을 가진 Ni-Fe계 합금판의 제조방법
KR100416116B1 (ko) 철-코발트-니켈합금및이를사용하여제조된섀도우마스크
JP4405008B2 (ja) 液晶ディスプレイ用電極・配線材及びその作製方法
JP2001049395A (ja) エッチング性および低熱膨張特性に優れたＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金およびエッチング孔内郭形状の円滑性に優れたシャドウマスク
JPH0517819A (ja) 微細結晶の軟磁性合金の製造方法
JP2929881B2 (ja) エッチング加工性に優れたシャドウマスク用金属薄板
WO2012096351A1 (fr) Matière d&#39;alliage de cu-co-si-zr et son procédé de fabrication
US8328961B2 (en) Iron-nickel alloy strip for the manufacture of support grids for the integrated circuits
JP2970316B2 (ja) 黒化処理性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板
JP2001181796A (ja) エッチング性および低熱膨張特性に優れたＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金およびエッチング孔形状性に優れたシャドウマスク
JPH0285330A (ja) プレス折り曲げ性の良い銅合金およびその製造方法
JPH02111838A (ja) 熱間加工性及び磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系磁性合金
JP4222740B2 (ja) 電磁ステンレス鋼及びその製造方法
JP3519863B2 (ja) 表面割れ感受性の低いりん青銅及びその製造方法
JP3284732B2 (ja) 磁気特性に優れたカラー受像管用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板およびその製造方法
JP3367147B2 (ja) プレス成形性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金薄板とその製造方法
JPH06279901A (ja) 熱間加工性及び磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系磁性合金
JP2001032046A (ja) エッチング性および低熱膨張特性に優れたＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金
JP2000313943A (ja) エッチング性および低熱膨張特性に優れたＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金およびエッチング孔内郭形状の円滑性に優れたシャドウマスク

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU NL PT SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19970919

17Q First examination report despatched

Effective date: 19991206

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: IMPHY UGINE PRECISION

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU NL PT SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20010816

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20010816

REF Corresponds to:

Ref document number: 204342

Country of ref document: AT

Date of ref document: 20010915

Kind code of ref document: T

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REF Corresponds to:

Ref document number: 69706083

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20010920

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: FRENCH

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20011116

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20011116

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20011117

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20011115

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20011214

Year of fee payment: 6

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2162204

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20011217

Year of fee payment: 6

Ref country code: CH

Payment date: 20011217

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20011226

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20011227

Year of fee payment: 6

Ref country code: LU

Payment date: 20011227

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20011228

Year of fee payment: 6

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20020102

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20020118

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20020220

Year of fee payment: 6

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030129

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030129

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030129

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030130

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030131

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030131

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030801

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030801

EUG Se: european patent has lapsed
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030930

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20030801

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20030130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20050129