EP0789434B1 - Verfahren zur Beeinflussung des Folgestromlöschvermögens von Funkenstreckenanordnungen und Funkenstreckenanordnungen hierfür - Google Patents

Verfahren zur Beeinflussung des Folgestromlöschvermögens von Funkenstreckenanordnungen und Funkenstreckenanordnungen hierfür Download PDF

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EP0789434B1
EP0789434B1 EP96118511A EP96118511A EP0789434B1 EP 0789434 B1 EP0789434 B1 EP 0789434B1 EP 96118511 A EP96118511 A EP 96118511A EP 96118511 A EP96118511 A EP 96118511A EP 0789434 B1 EP0789434 B1 EP 0789434B1
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EP
European Patent Office
Prior art keywords
housing
pressure
overvoltage
current
electrodes
Prior art date
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Revoked
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EP96118511A
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English (en)
French (fr)
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EP0789434A1 (de
Inventor
Peter Dr.-Ing. Zahlmann
Raimund König
Manfred Zeidler
Georg Wittmann
Willibald Duschek
Peter Hasse
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Dehn SE and Co KG
Original Assignee
Dehn and Soehne GmbH and Co KG
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Publication date
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Revoked legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T1/00—Details of spark gaps
    • H01T1/02—Means for extinguishing arc

Definitions

  • the invention is in the technical field of spark gap arrangements.
  • the invention initially relates to a Process for operating Spark gap arrangements with two electrodes inside a housing are arranged, optionally within an extinguishing gas can be provided in the housing.
  • the invention relates to spark gap arrangements for Execution of the procedure.
  • Spark gap arrangements are based on, among other things a preferred component due to its high energy dissipation capacity for overvoltage protection. Especially with spark gap arrangements, those in the low voltage supply system installed, it can lead to the discharge of an overvoltage come to a grid follow current. For this reason it results there is a demand for the subsequent current extinguishing capacity for such devices.
  • the values for UA + UK are basic parameters of plasma technology and hardly to be influenced.
  • a first possibility in principle is influencing the arc length 1. This is in the Usually achieved by widening the arch. Disadvantageous is that the geometric dimensions of the electrodes are appropriate grow up and with that this influence certain geometry specifications are bound.
  • the second principle Possibility is the field strength E and thus that Follow current extinguishing capacity via the direct cooling effect influence. This is common in known devices brought about by cooling the arc. The cooling is usually due to the cooling effect of the insulating material walls as well as the use of gas-emitting insulating materials. There is also a strong flow of the extinguishing gas necessary, which in turn requires a great deal of design effort required.
  • spark gap housing dissipated outside into the environment.
  • DE-OS 20 07 293 is a re-igniting spark gap for surge arresters with a spark quenching coil and with two arranged on an insulating pad Electrodes known.
  • the spark gap is in a known manner on a circular plate made of ceramic material assembled.
  • the plate has a recessed part, the one Extinguishing chamber forms.
  • the spark gap consists of two Electrodes, each consisting of a fastener and there is a spark gap part.
  • the spark gap parts diverge from the ignition point. Your opposite Areas form outlet paths for the base points of the Arc occurring between the electrodes.
  • the one from the other Form opposite surfaces of the spark gap parts Return paths for the base points of the arc if the Arc so far under the influence of the spark quenching coil has been extended that its base points are the tops of the Electrodes have passed. Between the return path and the Each electrode has a channel that runs out a flow channel for the ionized gas of the arc forms. These channels can be designed as channels in the plate and will be on one side of the spark gap part covered. According to another embodiment the channel can consist of a hole in each electrode, so that the channel lies entirely in the electrode material. The canal flows into or in the immediate vicinity of the Ignition point where the arc is ignited when a flashover occurs entry.
  • This spark gap works in the following way: If the voltage rises above the ignition voltage of the spark gap, there is a flashover between the electrodes at the ignition point. Under the influence of the magnetic field of the quenching coil, which acts perpendicular to the plane of the plate, the arc is moved upwards and increases in length. If the current continues for a sufficiently long time, the base points of the arc move upwards, pass the ends of the spark gap parts and continue on the return paths. The arc presses ionized, hot gas all the time. When the base of the arc comes close to the channels, gas flows into the channels and to the channel mouths on the discharge paths. In this position, the length of the arc, and thus the arc voltage drop, has increased.
  • the invention is based on the object a method according to the preamble of claim 1 to be designed in such a way that an increase in the subsequent current extinguishing capacity none, at least only one achieved a slight increase in volume of the spark gap arrangement becomes.
  • This object is achieved based on a method with the features in the preamble of claim 1 according to the invention first by adjusting the size of the follow-up current to be deleted to the volume of the interior of the housing such that a brief increase in the internal pressure of the housing to a multiple of the atmospheric pressure is effected, the pressure increase in the interior having the electrodes being produced by the arc of the follow current itself.
  • the increase in the secondary current extinguishing capacity is therefore not achieved, as is already known and customary, by improved cooling of the arc, but by a pressure-dependent influencing of the arc field strength.
  • the associated increase in arc tension improves the extinguishing conditions in a surprisingly simple way.
  • the optimal volume of the arc chamber i.e. here the o.g. Interior of the housing are subject to some constraints note. If the chamber volume is too small, it comes to the Leakage or follow-up current deletion to a mechanical and / or thermal overload of the housing. Is this The volume is too large, the pressure rise reached and therefore Arch tension too low. These boundary conditions is provided with the method according to the invention Equal pressure increase.
  • the internal pressure of the housing is briefly increased to 10.10 5 Pa - 60.10 5 Pa (10 - 60 bar).
  • This allows the follow-up current extinguishing capacity to be quadrupled, the above-mentioned advantage of a very small volume of the interior of the housing also being given.
  • An increase in the subsequent current extinguishing capacity via the previously used methods would also quadruple the arc length, but only if the required size of the interior space of the housing was quadrupled accordingly.
  • the housing Inside the housing can either the aforementioned atmospheric Pressure or a different, preferably higher internal pressure than atmospheric pressure be given. It is particularly an extinguishing gas thought. If the internal pressure in the housing from the atmospheric If the pressure deviates, the hermetic sealing of the Housing are taken care of.
  • the degradation the pressure is preferably within 3 to 5 hours. Because every surge current results in a follow current and the follow current an increase due to its heat development the internal pressure in the spark gap arrangement, is through the aforementioned procedural measures- if necessary - reliably avoided that Overpressure add up and the spark gap arrangement to destroy. Rather, the features of claims 3 and 4 a slow, continuous equalization of the internal pressure of the housing to the outside atmosphere. details the sequence of events only results from the time required for the pressure reduction. At the last one The procedure mentioned is also as high as possible Extinguishing power achieved.
  • the overpressure required is also here produced by the follow-up current to be deleted.
  • This pressure-dependent increase in arch tension leads to influencing the current, i.e. to reduce the line frequency follow currents over the spark gap, so that whose thermal load drops.
  • the relief of overpressure can be carried out with a quasi-pressure-tight housing become. This is based on claim 9 and its explanation referred.
  • the idle pressure prevails in the respective housing of the filling gas.
  • the resting pressure can be the atmospheric Match pressure.
  • the filling gas can be air, but also a special extinguishing gas (e.g. SF6).
  • the volume of the interior of the Housing must be chosen accordingly larger.
  • the aim of the invention explained at the beginning is included a relatively small volume housing achieved by a the highest possible arc voltage is generated, which is the mains voltage counteracts and thus the follow current on such a low value reduces that it is deleted quickly.
  • the invention also relates to the configuration of a Spark gap arrangement according to the preamble of the claim 6.
  • a Spark gap arrangement for example from DE-G 73 15 846 closed isolating spark gap in explosion-proof Execution known to prevent the skipping sparks in contact with the outside atmosphere.
  • the spark gap has a metal one Pot-like housing that also provides the electrical connection the clamp to a first electrode disk.
  • a second electrode disc is from the first Electrode disc electrically through a mica layer isolated and kept at the desired distance.
  • the formation of electrodes takes place between the Outside of the second electrode and an outside Counter surface of the first electrode.
  • the entire inside of the Pot including the electrodes and the pressure body is sealed to the outside by an insulating layer that is located approximately in the area of the open floor.
  • she consists preferably made of molded plastic, e.g. a resin. An extinguishing gas is not available. Further joins such a spark gap no follow current and so that the problem of deleting a follow-up current does not arise
  • the invention is based on the further object a spark gap arrangement according to the preamble of Claim 6 for performing the method according to one of the Claims 1 to 5, such that they act as an extinguishing spark gap can be used and in the event of a rollover and If a follow current arises, the best possible follow current extinguishing ability having.
  • this is a spark gap arrangement provided with two electrodes, which according to DE-G 73 15 846 arranged in the interior of a closed housing are.
  • This spark gap arrangement is thereby characterized in that the interior containing the electrodes is surrounded by a pressure-resistant housing arrangement, the volume of the interior dimensioned in such a way and on the amount of the expected follow-up current is matched that an increase in pressure due to the arc of the follow current of a gas provided in the interior to a multiple of atmospheric pressure is reached.
  • This gas can Air or an extinguishing gas.
  • Spark gap arrangement according to the invention also as a module in single and multi-pole housing variants for indoor and Outdoors, including explosion-proof Spark gap arrangements.
  • the degree of pressure increase can not only depend on the volume of the Electrode space and the strength of the arc of the follow current, but also from the geometric design of the Depending on the interior, especially the electrodes.
  • effective pressure increase is a pressure increase according to claim 7 the internal pressure to 10 - 60 bar is an advantage.
  • the rest pressure on atmospheric pressure or a different one Value is adjustable. By choosing this resting pressure the response voltage of the spark gap over a wide range without design changes influence.
  • the housing arrangement of enclosed an outer pressure body This pressure hull has the advantages that inexpensive manufacture is made possible and that no mechanical requirements the plastic element can be placed. It becomes a additional mechanical hold of the housing arrangement created and finally mechanical relief of the cover elements by supporting them on the edge of the pressure body and reached its inner wall.
  • resulting Coverage can also be a kind of pressure relief valve for the Spark gap arrangement can be realized, the cover elements, which are preferably made of plastic to the Shear off flanges and the respective electrode foot to Attachment to the flanging comes. By the occurring Column, the excess pressure is released into the atmosphere.
  • the features of claim 15 have the advantage of creation thermal insulation, being simple and way a separation of the mechanical and thermal Requirements is met.
  • the two electrodes according to claim 17 For setting the response voltage of the spark gap are the two electrodes according to claim 17 by one Insulator kept at a distance. An increase in Distance leads to an increase in the response voltage.
  • the Electrodes are at their base where the arc arises next and have one based on that diverging course in which up to the free ends of the electrodes towards their distance from each other enlarged. The migrates on these divergent electrodes Arc out to the ends. He will be there lengthened and its bow tension is increased. It is thus possible to influence the subsequent current extinguishing capacity, to design the electrodes so that the ignition of the Arc as a sliding discharge to those closest to each other lying areas of the electrode cone is initiated.
  • One way to relieve the pressure in the interior exist according to claim 22 in that to adjust the internal pressure Housing arrangement to the atmospheric normal pressure loading and Vent channels are provided. By appropriate Sizing these channels can reduce the overpressure can be set over different times.
  • the inner plastic element and / or Insulator made of a gas-emitting material.
  • a first embodiment of the spark gap arrangement according to the invention is shown in Fig. 1 in longitudinal section and shows a hermetically sealed spark gap arrangement.
  • Two electrodes 2a and 2b are arranged in the interior 1, which by an insulating piece 3 at a necessary distance a be held. This distance also determines the Response voltage of the spark gap.
  • the distance a can by means not shown in detail can be changed to thus set different response voltages can, increasing the distance a to an increase the response voltage and this to a higher arc voltage leads.
  • the insulating piece 3 can advantageously be made of a gas-emitting plastic (e.g. POM) and be designed so that the ignition of the arc as Sliding discharge at the facing ends of the electrode cones 2a and 2b is initiated. This will make the Arc causes itself to conform to the cone shape of the electrodes 2a and 2b conditioned opening angle expand and thus cheaper thermal and extinguishing properties to manufacture.
  • POM gas-emitting plastic
  • the interior 1 having the electrodes is surrounded by a pressure-resistant housing arrangement 5.
  • This housing arrangement 5 is pressure-tightly delimited by two cover elements 4a and 4b on the end faces of the arrangement. The whole arrangement is guided and completed by the side surfaces an inner plastic element 5a.
  • These parts 4a, 4b and 5a isolate the spark gap from one in this embodiment provided outer pressure body 6 of these parts 4a, 4b and 5a so that a pressure-resistant cohesion is made.
  • the outer pressure body 6 preferably consists of a metallic one Pipe piece that by flanging its two, to the Lids 4a, 4b adjacent ends manufactured inexpensively can be.
  • the inner plastic element 5a from a gas-emitting Material (e.g. POM).
  • cover elements 4a and 4b which consist of an electrically non-conductive material. They have to withstand the very large forces which are generated by the pressure in the interior 1 or the housing arrangement 5 during the surge current discharge process and during the subsequent current quenching. This applies in particular to the embodiment according to FIG. 4, which will be explained in more detail below.
  • thermally highly resilient plastics are generally very brittle and are therefore unsuitable for the application for the cover elements 4a and 4b, a functional separation is carried out according to the invention.
  • the thermal insulation of the hot electrodes 2a and 2b between the cover elements 4a, 4b is carried out by a thermal cutting disk 7. This measure eliminates extreme thermal demands on the cover elements 4a and 4b.
  • Corresponding ventilation channels 9 can be provided that the above Adjustment adjusted accordingly have small passage cross-sections.
  • spark gap module Due to the fact that this module is a self-contained, non-blowing spark gap and therefore no force on another outer housing (e.g. NH fuse housing, Fig. 2) is exercised, there are many possible applications in less stable outer housing.
  • the spark gap module according to the invention can be used as a standard assembly in different Housing variants can be integrated, as follows described and explained in more detail with reference to FIGS. 2 and 3 becomes.
  • the spark gap arrangement can be relatively small. For example is the representation of spark gap arrangements in the 1 and 4 drawn on a scale of 3: 1, i.e. in the these spark gaps are correspondingly practical smaller than they are drawn here on a DIN A4 sheet are.
  • Another advantage is the possibility of power supply over the axially extending in the direction of the longitudinal central axis 19-19 Connection rods 2 'of the electrodes 2a, 2b. Hereby harmful current forces are avoided.
  • the Housing arrangements 5 of the invention must be pressure-resistant, that they also the internal pressure that occurs only for a very short time can withstand the relatively high surge current; while the internal pressure due to the explained follow current is much lower.
  • the ones explained below other outer housing 11, 13 must be in contrast cannot withstand internal pressure as this is due to the spark gap arrangement is taken over.
  • 2a is the spark gap arrangement according to the invention 10 installed in a NH fuse housing 11, which in closed (Fig. 2) and open (Fig. 2a) state is shown.
  • the fuse housing 11 consists of two half-shells 11a and 11b and has pull-out tabs 12 on.
  • the electrical contacting of the live conductor or earth is made by standardized NH contact blades, which are designated by 2a and 2b.
  • 3a is the multi-pole variant of an arrangement of spark gap arrangements 10 in a special outer housing 13 shown. Since in the spark gap arrangements according to the invention that required in the prior art Blow out is eliminated, you can use the hermetically sealed Spark gaps (Fig. 1) or pressure-tight spark gaps (Fig. 4) arrange closer and an outer casing enclosing them make it less stable. 3 shows For example, three spark gap arrangements 10 in integrated into a space-saving, spatial arrangement. In order to there is a favorable utilization factor of the interior volume of the outer housing 13. The ground connection of the Individual items can be created through an inexpensive, common Earth plate 17 can be realized.
  • the outer housing 13 can as shown in Fig. 3a, on snap fasteners 14 a standard mounting rail.
  • connection options for cable feed 15 (Fig. 3a) or a comb rail 16 (Fig. 3) may be present.
  • the connection options the live conductors are modular Distance dimension constructed so that the three on one side Connections 15 or 16 for the live conductors and on the opposite side of the earth connection 21 is provided.
  • Fig. 4 shows a second embodiment of the invention Spark gap arrangement.
  • this pressure-tight embodiment is the one for a hermetic seal according to Fig. 1 provided external pressure body 6 are omitted.
  • the cover elements 4a and 4b glued along the common surface (route A-E), or the subareas (route B-C or D-E) with a smooth Provide thread and screwed. Instead, too riveting or pinning.
  • the aforementioned Connection techniques can be combined.
  • the material for the cover elements 4a and 4b is suitable Metal or a correspondingly highly stable plastic.
  • plastic covers 4a and 4b is from Advantage that an insulating outer shell is created, which in can be an advantage in some applications (e.g. protection against contact). It can also be made from manufacturing or for reasons of cost, parts 5a, 4a and 4b to glue.

Landscapes

  • Arc-Extinguishing Devices That Are Switches (AREA)
  • Spark Plugs (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
  • Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
  • Fuses (AREA)

Description

Die Erfindung liegt auf dem technischen Gebiet der Funkenstreckenanordnungen. Die Erfindung betrifft zunächst ein Verfahren zum Betreiben von Funkenstreckenanordnungen mit zwei Elektroden, die innerhalb eines Gehäuses angeordnet sind, wobei gegebenenfalls innerhalb des Gehäuses ein Löschgas vorgesehen sein kann. Weiterhin betrifft die Erfindung Funkenstreckenanordnungen zur Durchführung des Verfahrens.
Funkenstreckenanordnungen stellen unter anderem aufgrund ihres großen Energieableitvermögens ein bevorzugtes Bauteil für den Überspannungsschutz dar. Speziell bei Funkenstreckenanordnungen, die im Niederspannungsversorgungssystem installiert sind, kann es bei der Ableitung einer Überspannung zu einem Netzfolgestrom kommen. Aus diesem Grund ergibt sich für derartige Geräte die Forderung nach dem Folgestromlöschvermögen.
Das Folgestromlöschvermögen von Funkenstreckenanordnungen ist im wesentlichen direkt proportional der Lichtbogenspannung. Damit ist man bestrebt, eine möglichst hohe Lichtbogenspannung zu erzielen. Um dieses Ziel zu erreichen, gibt es mehrere Möglichkeiten, welche sich aus der nachfolgenden Gleichung (1) ableiten: (1)   UB = (UA + UK) + 1 · E mit
UB =
Bogenspannung
UA + UK =
Anodenfall-/Katodenfallspannung
l =
Bogenlänge
E =
Bogenfeldstärke
Die Werte für UA + UK sind Grundgrößen der Plasmatechnik und kaum zu beeinflussen. Eine erste prinzipielle Möglichkeit ist die Beeinflussung der Bogenlänge 1. Dies wird in der Regel durch eine Aufweitung des Bogens erreicht. Nachteilig ist, daß die geometrischen Abmessungen der Elektroden entsprechend groß werden und damit diese Beeinflussung an bestimmte Geometrievorgaben gebunden ist. Die zweite prinzipielle Möglichkeit ist, die Bogenfeldstärke E und damit das Folgestromlöschvermögen über die direkte Kühlwirkung zu beeinflussen. Dies wird bei bekannten Geräten üblicherweise durch die Kühlung des Lichtbogens herbeigeführt. Die Kühlung wird in der Regel durch die Kühlwirkung der Isolierstoffwände sowie die Verwendung gasabgebender Isolierstoffe erreicht. Weiterhin ist eine starke Strömung des Löschgases notwendig, was wiederum einen hohen konstruktiven Aufwand erfordert. Die heißen, ionisierten Gase des Lichtbogens werden durch Ausblasöffnungen im Funkenstreckengehäuse nach außen in die Umgebung abgeführt. Dies bedingt, daß am Einbauort der Funkenstrecke bestimmte Abstände zu anderen spannungsführenden (z.B. in der Elektroverteilung) sowie brennbaren Teilen einzuhalten sind, was den Einsatz nur unter bestimmten Vorgaben ermöglicht. Für die Realisierung dieser beiden prinzipiellen Möglichkeiten sind eine Vielzahl unterschiedlich ausgestalteter Funkenstreckenanordnungen bekannt.
Aus der DE-OS 20 07 293 ist eine wiederzündende Funkenstrecke für Überspannungsableiter mit einer Funkenlöschspule und mit zwei auf einer isolierenden Unterlage angeordneten Elektroden bekannt. Die Funkenstrecke ist in bekannter Weise auf einer kreisförmigen Platte aus keramischem Material montiert. Die Platte hat einen vertieften Teil, der eine Löschkammer bildet. Die Funkenstrecke besteht aus zwei Elektroden, von denen jede aus einem Befestigungsteil und einem Funkenstreckenteil besteht. Die Funkenstreckenteile divergieren von der Zündstelle ab. Ihre einander gegenüberliegenden Flächen bilden Auslaufwege für die Fußpunkte des zwischen den Elektroden auftretenden Lichtbogens. Die voneinander abgewandten Flächen der Funkenstreckenteile bilden Rücklaufwege für die Fußpunkte des Lichtbogens, wenn der Lichtbogen unter Einwirkung der Funkenlöschspule so weit verlängert worden ist, daß seine Fußpunkte die Spitzen der Elektroden passiert haben. Zwischen dem Rücklaufweg und dem Auslaufweg jeder Elektrode liegt jeweils ein Kanal, der einen Durchströmkanal für das ionisierte Gas des Lichtbogens bildet. Diese Kanäle können als Rinnen in der Platte ausgeführt sein und werden dabei auf einer Seite von dem Funkenstreckenteil überdeckt. Nach einer anderen Ausführungsform kann der Kanal aus einer Bohrung in jeder Elektrode bestehen, so daß der Kanal ganz in dem Elektrodenmaterial liegt. Der Kanal mündet in der oder in unmittelbarer Nähe der Zündstelle, wo der Lichtbogen gezündet wird, wenn ein Überschlag eintritt.
Diese Funkenstrecke arbeitet auf folgende Weise:
Wenn die Spannung über die Zündspannung der Funkenstrecke steigt, erfolgt ein Überschlag zwischen den Elektroden an der Zündstelle. Unter Einwirkung des magnetischen Feldes der Löschspule, der senkrecht zu der Plattenebene wirkt, wird der Lichtbogen nach oben bewegt und nimmt an Länge zu. Wenn der Strom ausreichend lange anhält, verschieben sich die Fußpunkte des Lichtbogens aufwärts, passieren die Enden der Funkenstreckenteile und gehen weiter auf den Rücklaufwegen. Die ganze Zeit preßt der Lichtbogen ionisiertes, heißes Gas vor sich her. Wenn die Fußpunkte des Lichtbogens in die Nähe der Kanäle kommen, strömt Gas in die Kanäle und zu den Kanalmündungen auf den Auslaufwegen. In dieser Lage hat die Länge des Lichtbogens und damit auch der Lichtbogenspannungsabfall zugenommen. Wenn das heiße und ionisierte Gas zu der Zündstelle gelangt, sinkt die Spannungsfestigkeit dort auf einen Wert, der niedriger ist als der Lichtbogenspannungsabfall. Die Folge davon ist, daß die Funkenstrecke neu zündet, der Strom geht dann durch den neu gezündeten Lichtbogen, wobei der primäre, ausgedehnte Lichtbogen erlischt und der zweite auf dieselbe Art zunimmt wie der zuerst gezündete Lichtbogen. Dieser Verlauf wiederholt sich, bis der Strom auf einen so niedrigen Wert gesunken ist, daß der Gasstrom durch den Kanal nicht mehr groß genug ist, um eine Neuzündung zu verursachen, der Bogen erlischt und der Strom wird definitiv unterbrochen.
Aus obigen Ausführungen geht hervor, daß die Funktion der Funkenstrecke von dem durchgehenden Strom gesteuert wird. Bei hohem Strom wird ein kräftiger Gasstrom von dem Lichtbogen durch den Gaskanal zur Zündstelle getrieben, und die Strecke wird schnell neu gezündet. Bei niedrigeren Strömen wird der Gasstrom schwächer und schließlich zu schwach, um eine Neuzündung zu verursachen, so daß der Lichtbogen erlöschen und den restlichen Strom unterbrechen kann. Nachteilig ist beim Gegenstand von DE-OS 20 07 293, daß man durch den Öffnungswinkel der beiden divergierenden, hörnerartigen Funkenstreckenteile einen relativ großen Raum benötigt und daß ferner die Stromzuführung zu den beiden Elektroden von den seitlich der Elektroden gelegenen Außenbereichen her kommt. Dies kann zu relativ hohen Stromkräften führen, die bewältigt werden müssen.
Schließlich ist aus der DE-PS 29 34 236 ein Überspannungsableiter mit Funkenstrecke bekannt, deren Elektroden mittels eines Isolierstückes auf Abstand gehalten werden und welche eine den Bereich der Bogenentladung umschließende Kammer mit Wänden aus Isolierstoff aufweist, der unter Wärmeeinwirkung Löschgas abgibt. Bei diesem Überspannungsableiter wird die beim Überschlag entstehende Energie dazu benutzt, Löschgas aus dem aus entsprechendem Isolierstoff bestehenden Isolierstück derart zu erzeugen, daß der Lichtbogen vom Spalt weggedrückt wird und die ionisierten Gase nach außen geblasen werden, so daß nach Überspannungsende keine weitere Zündung durch die Netzspannung erfolgen kann. Nachteilig ist hierbei ein relativ hoher konstruktiver Aufwand für die Schaffung der Gasführung und der Umstand, daß die heißen Gase ausgeblasen werden.
Bei dem erläuterten Stand der Technik wird zur Beeinflussung des Folgestromlöschvermögens vom Prinzip der Lichtbogenkühlung durch eine Bewegung der Gase oder eine Verlängerung des Lichtbogens Gebrauch gemacht. Dies bedingt jedoch eine aufwendige konstruktive Gestaltung, beispielsweise für entsprechende Kanäle oder Strömungswege und erfordert zudem ein hohes Volumen für die Funkenstreckenanordnung. Damit ist nachteiligerweise ein Ausblasen verbunden.
Der Erfindung liegt demgegenüber zunächst die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1 derart auszugestalten, daß eine Steigerung des Folgestromlöschvermögens bei keiner, zumindest aber nur bei einer geringen Volumenerhöhung der Funkenstreckenanordnung erreicht wird.
Diese Aufgabe wird ausgehend von einem Verfahren mit den Merkmalen im Oberbegriff des Patentanspruches 1 erfindungsgemäß zunächst durch eine Abstimmung der Größe des zu löschenden Folgestromes auf das Volumen des Innenraumes des Gehäuses derart gelöst, daß eine kurzzeitige Erhöhung des Innendruckes des Gehäuses auf ein Vielfaches des atmosphärischen Druckes bewirkt wird, wobei die Druckerhöhung in dem die Elektroden aufweisenden Innenraum durch den Lichtbogen des Folgestromes selbst produziert wird. Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird die Steigerung des Folgestromlöschvermögens also nicht, wie bereits bekannt und üblich, durch eine verbesserte Kühlung des Lichtbogens erreicht, sondern durch eine druckabhängige Beeinflussung der Bogenfeldstärke. Durch die damit einhergehende Erhöhung der Bogenspannung verbessern sich auf überraschend einfache Art und Weise die Löschbedingungen. Dies ist auf die Anwendung des Effektes zurückzuführen, daß die Feldstärke E direkt dem Druck des Löschgases proportional ist. Somit lassen sich hohe Bogenspannungen bei sehr kleinen Abmessungen des Gehäuses erreichen. Es gehört mit zur Erkenntnis der Erfindung, daß der hohe Druck im Inneren der Funkenstrecke durch den Lichtbogen des Folgestromes selbst produziert wird. An sich erzeugen sowohl Stoßstrom als auch Folgestrom Hitze und bewirken einen Druckanstieg; genutzt wird jedoch die Erhitzung durch den Folgestrom. Damit ist der Druckanstieg und somit auch das Löschvermögen in direkter Weise an den zu unterbrechenden Folgestrom gekoppelt. Es entsteht ein stromabhängiges Schaltvermögen. Auch die Strombegrenzung ist mit eingebunden. Entscheidend für die Größe des Folgestromes ist die Spannungsdifferenz zwischen Netzspannung einerseits und Bogenspannung andererseits. Da hier beide Spannungen in ihrer Wirkung einander entgegengesetzt gerichtet sind, hat dies für die Anwendung des erfindungsgemäßen Vefahrens den Vorteil, daß immer nur soviel Druckerhöhung produziert wird, wie zur Unterbrechung des momentan fließenden Stromes notwendig ist. Man nennt eine solche Eigenschaft "weiches Schalten".
Im Gegensatz dazu wird beim "harten Schalten" gemäß dem oben gewürdigten Stand der Technik aufgrund der fehlenden Stromabhängigkeit des Löschvermögens der Strom immer mit der vollen Leistungsfähigkeit unterbrochen. Dies kann, speziell bei kleinen induktivem oder kapazitivem Strom, zum sogenannten "Stromabriß" führen. Dieser Stromabriß stellt eine Belastung der nachgeschalteten zu schützenden Anlagen oder Geräte dar und wird beim erfindungsgemäßen Verfahren vermieden.
Für das optimale Volumen der Lichtbogenkammer, d.h. hier des o.g. Innenraumes des Gehäuses sind einige Randbedingungen zu beachten. Ist das Kammervolumen zu klein, kommt es beim Ableit- bzw. Folgestromlöschvorgang zu einer mechanischen und/oder thermischen Überlastung des Gehäuses. Ist das Volumen zu groß, ist der erreichte Druckanstieg und damit Anwachsen der Bogenspannung zu gering. Diesen Randbedingungen wird die mit dem Verfahren nach der Erfindung vorgesehene Druckerhöhung gerecht.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung nach Anspruch 2 erfolgt die kurzzeitige Erhöhung des Innendruckes des Gehäuses auf 10.105 Pa - 60.105 Pa (10 - 60 bar). Damit läßt sich das Folgestromlöschvermögen etwa vervierfachen, wobei der o.g. Vorteil eines sehr geringen Volumens des Innenraumes des Gehäuses mit gegeben ist. Eine Steigerung des Folgestromlöschvermögens über die bisher gebräuchlichen Verfahren würde zwar auch eine Vervierfachung der Bogenlänge erreichen, jedoch nur bei einer entsprechenden Vervierfachung der erforderlichen Größe des Innenraumes des Gehäuses.
Im Innern des Gehäuses kann entweder der vorgenannte atmosphärische Druck vorliegen oder ein davon abweichender, bevorzugt gegenüber dem atmosphärischen Druck höherer Innendruck gegeben sein. Dabei ist insbesondere an ein Löschgas gedacht. Falls der Innendruck im Gehäuse vom atmosphärischen Druck abweicht, muß für eine hermetische Abdichtung des Gehäuses gesorgt werden.
Es kann gemäß den Ausführungsformen des Verfahrens nach den Ansprüchen 3 und 4 der im Gehäuse durch den Lichtbogen des Kurzschlußstromes und den Lichtbogen des Folgestromes entstehende Überdruck langsam abgebaut werden, wobei der Abbau des Überdrucks vorzugsweise innerhalb 3 bis 5 Stunden erfolgt. Da jeder Stoßstrom einen Folgestrom zur Folge hat und der Folgestrom aufgrund seiner Wärmeentwicklung eine Erhöhung des Innendruckes in der Funkenstreckenanordnung bewirkt, wird durch die vorgenannten Verfahrensmaßnahmen- sofern erforderlich - zuverlässig vermieden, daß diese Überdrücke sich addieren und die Funkenstreckenanordnung zerstören. Vielmehr wird durch die Merkmale der Ansprüche 3 und 4 ein langsamer, kontinuierlicher Ausgleich des Innendruckes des Gehäuses an die Außenatmosphäre erfolgen. Einzelheiten des Ablaufes ergeben sich dabei lediglich durch die für den Druckabbau benötigte Zeitdauer. Bei der zuletzt genannten Verfahrensweise wird ebenfalls ein möglichst hohes Löschvermögen erzielt. Auch hier wird der benötigte Überdruck durch den zu löschenden Folgestrom selber produziert. Diese druckabhängige Erhöhung der Bogenspannung führt zu einer Strombeeinflussung, d.h. zu einer Reduzierung des netzfrequenten Folgestromes über die Funkenstrecke, so daß deren thermische Belastung sinkt. Der Abbau des Überdruckes kann mit einem quasi-druckdichten Gehäuse durchgeführt werden. Hierzu wird auf Anspruch 9 und dessen Erläuterung verwiesen.
Sowohl bei Verwendung eines hermetisch abgedichteten, als auch bei Verwendung eines quasi-druckdichten Gehäuses entfällt der beim Stand der Technik gegebene Nachteil des Ausblasens der vom Lichtbogen erzeugten heißen Gase. Somit besteht in keinem dieser Fälle die Gefahr einer Gefährdung von Personen und/oder einer Beschädigung von benachbarten Bauteilen.
Im Normalbetrieb herrscht im jeweiligen Gehäuse der Ruhedruck des Füllgases. Der Ruhedruck kann dem atmosphärischen Druck entsprechen. Das Füllgas kann Luft, aber auch ein spezielles Löschgas (z.B. SF6) sein.
Generell ist zum erfindungsgemäßen Verfahren darauf hinzuweisen, daß ein wichtiger, synergistischer Effekt darin liegt, daß eine Verringerung des Volumens des Innenraumes des Gehäuses bei einer angenommenen Größe des Folgestromes eine entsprechende und für die Löschung vorteilhafte Erhöhung des Innendruckes im Gehäuse zur Folge hat und man nicht unbedingt genötigt ist, zur Erhöhung der Bogenspannung die Länge des Folgestromlichtbogens zu verlängern, wie es beispielsweise beim Gegenstand von DE-OS 20 07 293 vorgesehen worden ist. Eine Verlängerung der Länge des Folgestromlichtbogens hätte nämlich in der Regel eine Vergrößerung des Volumens des o.g., die Elektroden beinhaltenden Gehäuseinnenraumes zur Folge, wodurch nachteiligerweise bei einer angenommenen Stärke des Lichtbogens des Folgestromes der im o.g. Innenraum gebildete Druck verringert würde.
Sollte der zu löschende Folgestrom relativ hoch sein, so versteht es sich, daß dann das Volumen des Innenraumes des Gehäuses entsprechend größer gewählt werden muß. Auf jeden Fall wird das eingangs erläuterte Ziel der Erfindung mit einem relativ kleinvolumigen Gehäuse erreicht, indem eine möglichst hohe Bogenspannung erzeugt wird, welche der Netzspannung entgegenwirkt und damit den Folgestrom auf einen so geringen Wert reduziert, daß er schnell gelöscht wird.
Die Erfindung befaßt sich ferner mit der Ausgestaltung einer Funkenstreckenanordnung gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 6. Hierzu ist beispielsweise aus dem DE-G 73 15 846 eine geschlossene Trennfunkenstrecke in explosionsgeschützter Ausführung bekannt, bei der verhindert werden soll, daß der überspringende Funken Kontakt zur Außenatmosphäre hat. Hierzu weist die Funkenstrecke ein aus Metall bestehendes topfartiges Gehäuse auf, das zugleich die elektrische Verbindung der Klemme zu einer ersten Elektrodenscheibe herstellt. Eine zweite Elektrodenscheibe ist von der ersten Elektrodenscheibe durch eine Glimmerschicht elektrisch isoliert und im gewünschten Abstand gehalten. Bei dieser Elektrodenausbildung erfolgt der Überschlag zwischen der Außenseite der zweiten Elektrode und einer außen gelegenen Gegenfläche der ersten Elektrode. Das gesamte Innere des Topfes einschließlich der Elektroden und des Druckkörpers ist durch eine Isolierschicht nach außen abgedichtet, die sich etwa im Bereich des offenen Bodens befindet. Sie besteht bevorzugt aus gegossenem Kunststoff, z.B. einem Gießharz. Ein Löschgas ist nicht vorhanden. Ferner tritt bei einer solchen Trennfunkenstrecke auch kein Folgestrom und damit nicht das Problem des Löschens eines Folgestromes auf.
Demgegenüber liegt der Erfindung die weitere Aufgabe zugrunde, eine Funkenstreckenanordnung gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 6 zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5, derart auszugestalten, daß sie als Löschfunkenstrecke einsetzbar ist und bei einem Überschlag und Entstehen eines Folgestromes eine möglichst optimale Folgestromlöschfähigkeit aufweist.
Gemäß Patentanspruch 6 ist hierzu eine Funkenstreckenanordnung mit zwei Elektroden vorgesehen, die entsprechend DE-G 73 15 846 im Innenraum eines geschlossenen Gehäuses angeordnet sind. Dabei ist diese Funkenstreckenanordnung dadurch gekennzeichnet, daß der die Elektroden beinhaltende Innenraum von einer druckfesten Gehäuseanordnung umgeben ist, wobei das Volumen des Innenraumes derart bemessen und auf die Höhe des zu erwartenden Folgestromes abgestimmt ist, daß durch den Lichtbogen des Folgestromes eine Druckerhöhung eines im Innenraumes vorgesehenen Gases auf ein Vielfaches des atmosphärischen Druckes erreicht wird. Dieses Gas kann Luft oder auch ein Löschgas sein. Neben dem Einsatz bei dem bereits beschriebenen Verfahren der Erfindung kann die erfindungsgemäße Funkenstreckenanordnung auch als Modul in ein- und mehrpoligen Gehäusevarianten für den Innen- und Außenbereich angewendet werden, einschließlich bei explosionsgeschützten Funkenstreckenanordnungen.
Das Maß der Druckerhöhung kann nicht nur vom Volumen des Elektrodenraumes und der Stärke des Lichtbogens des Folgestromes, sondern auch von der geometrischen Gestaltung des Innenraumes, insbesondere der Elektroden abhängen. Als eine bei gebräuchlichen Elektrodenformen im Sinne der Erfindung wirkungsvolle Druckerhöhung ist gemäß Anspruch 7 eine Druckerhöhung des Innendruckes auf 10 - 60 bar von Vorteil.
Ausgehend von dem genannten Stand der Technik ist also eine stoßstromtragfähige, folgestromlöschfähige, geschlossene Funkenstrecke geschaffen, bei der unter Ausnutzung der Druckentwicklung im Inneren eines abgekapselten Gehäuses das Folgestromlöschvermögen gegenüber bekannten Funkenstrecken verbessert.
Gemäß der Ausführungsform nach Anspruch 8 wird ein hermetisch abgedichtetes Gehäuse benutzt, dessen Ruhedruck auf den atmosphärischen Normaldruck oder einem davon abweichenden Wert einstellbar ist. Durch die Wahl dieses Ruhedruckes läßt sich die Ansprechspannung der Funkenstrecke über einen weiten Bereich ohne konstruktive Änderungen beeinflussen.
Die Merkmale des Anspruches 8 befassen sich mit einer Variante der Erfindung, bei der ein quasi-druckdichtes Gehäuse vorgesehen ist.
Durch die Maßnahmen des Anspruches 10 ist eine mechanisch feste Gehäuseanordnung geschaffen. Der druckfeste Zusammenhalt von Deckelelementen und Kunststoffelement kann durch Verklebung, Verschraubung oder ähnlicher Verbindungstechniken erzielt werden.
Gemäß den Ansprüchen 12 und 13 ist die Gehäuseanordnung von einem äußeren Druckkörper umschlossen. Dieser Druckkörper weist die Vorteile auf, daß eine kostengünstige Herstellung ermöglicht wird und daß keine mechanischen Anforderungen an das Kunststoffelement gestellt werden. Es wird hierdurch ein zusätzlicher mechanischer Halt der Gehäuseanordnung geschaffen und schließlich eine mechanische Entlastung der Deckelelemente durch deren Abstützung auf dem Rand des Druckkörpers und dessen Innenwand erreicht. Mittels einer aus Durchmesserunterschieden (siehe Anspruch 14) resultierenden Überdeckung kann auch eine Art Überdruckventil für die Funkenstreckenanordnung realisiert werden, wobei die Deckelelemente, die vorzugsweise aus Kunststoff bestehen, an den Umbördelungen abscheren und der jeweilige Elektrodenfuß zur Anlage an die Umbördelung kommt. Durch die dabei auftretenden Spalte wird der Überdruck in die Atmosphäre abgebaut.
Die Merkmale des Anspruches 15 haben den Vorteil der Schaffung einer thermischen Isolierung, wobei auf einfache Art und Weise eine Trennung der mechanischen und thermischen Anforderungen erreicht ist.
Zur Einstellung der Ansprechspannung der Funkenstrecke werden gemäß Anspruch 17 die beiden Elektroden durch ein Isolierstück auf einen Abstand gehalten. Eine Erhöhung des Abstandes führt zu einer Erhöhung der Ansprechspannung. Die Elektroden sind sich an ihrem Fußpunkt, an dem der Lichtbogen entsteht, am nächsten und haben hiervon ausgehend einen voneinander divergierenden Verlauf, bei dem sich bis zu den freien Enden der Elektroden hin deren Abstand voneinander vergrößert. Auf diesen divergierenden Elektroden wandert der Lichtbogen nach außen zu deren Enden hin. Er wird dabei verlängert und seine Bogenspannung wird damit erhöht. Es ist somit zur Beeinflussung des Folgestromlöschvermögens möglich, die Elektroden so zu gestalten, daß die Zündung des Lichtbogens als Gleitentladung an den einander am nächsten liegenden Bereichen der Elektrodenkegel eingeleitet wird.
Eine Möglichkeit zur Druckentlastung des Innenraumes (siehe hierzu die Verfahrensansprüche 3 und 4) besteht gemäß Anspruch 22 darin, daß zum Angleichen des Innendruckes der Gehäuseanordnung an den atmosphärischen Normaldruck Be- und Entlüftungskanäle vorgesehen sind. Durch entsprechende Dimensionierung dieser Kanäle kann der Abbau des Überdrucks über verschiedene Zeiten eingestellt werden.
Zur Verbesserung des Löschverhaltens können schließlich gemäß Anspruch 23 das innere Kunststoffelement und/oder das Isolierstück aus einem gasabgebenden Werkstoff bestehen.
Hinsichtlich des Einsatzes einer Funkenstreckenanordnung nach der Erfindung in Form eines Moduls in weiteren Außengehäusen wird auf die Ansprüche 24 bis 28 verwiesen.
Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung sind den weiteren Unteransprüchen zu entnehmen, sowie im folgenden anhand in der Zeichnung dargestellter Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Funkenstreckenanordnungen näher beschrieben und erläutert. Es zeigt:
Fig. 1:
eine erste Ausführungsform der erfindungsgemäßen Funkenstreckenanordnung im Längsschnitt,
Fig. 2, 2a:
eine Ansicht eines NH-Sicherungsgehäuses mit eingebauter Funkenstreckenanordnung im geschlossenen und geöffneten Zustand,
Fig. 3, 3a:
eine Ansicht eines Außengehäuses mit drei eingebauten Funkenstreckenanordnungen im geschlossenen und geöffneten Zustand und
Fig. 4:
eine zweite Ausführungsform der erfindungsgemäßen Funkenstreckenanordnung im Längsschnitt.
Eine erste Ausführungsform der erfindungsgemäßen Funkenstreckenanordnung ist in Fig. 1 im Längsschnitt dargestellt und zeigt eine hermetisch abgedichtete Funkenstreckenanordnung. Im Innenraum 1 sind zwei Elektroden 2a und 2b angeordnet, welche durch ein Isolierstück 3 auf einem notwendigen Abstand a gehalten werden. Auch dieser Abstand bestimmt die Ansprechspannung der Funkenstrecke. Der Abstand a kann durch im einzelnen nicht dargestellte Mittel verändert werden, um somit unterschiedliche Ansprechspannungen einstellen zu können, wobei eine Erhöhung des Abstandes a zu einer Erhöhung der Ansprechspannung und dies zu einer höheren Bogenspannung führt. Das Isolierstück 3 kann vorteilhaft aus einem gasabgebenden Kunststoff (z.B. POM) bestehen und derart gestaltet sein, daß die Zündung des Lichtbogens als Gleitentladung an den einander zugewandten Enden der Elektrodenkegel 2a und 2b eingeleitet wird. Dadurch wird der Lichtbogen veranlaßt, sich entsprechend dem durch die Kegelform der Elektroden 2a und 2b bedingten Öffnungswinkel aufzuweiten und damit günstigere thermische sowie Löscheigenschaften herzustellen.
Die vorstehend erläuterte und sowohl im Ausführungsbeispiel der Fig. 1 als auch im Ausführungsbeispiel der Fig. 4 dargestellte und verwendete Ausführung der Elektroden stellt eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung dar. Innerhalb des kleinen Spaltes a springt der Lichtbogen über und wird dann entlang der sich von diesem Spalt a her erstreckenden Elektrodenflächen 20 radial nach außen geführt. Da diese Elektrodenflächen 20 miteinander einen sich nach außen erweiternden Konus bilden, hat dies eine entsprechende Verlängerung des Lichtbogens und damit eine Erhöhung der Bogenspannung zur Folge. Bei der Ausgestaltung der Funkenstreckenanordnung gemäß Fig. 1 und auch gemäß Fig. 4 und bei den hier gegebenen Abmessungen von etwa einem Drittel der Größe der Darstellung auf den beiliegenden DIN A4 Blättern empfiehlt sich eine Erhöhung des Innendruckes auf etwa 30 - 50 bar.
Es liegt aber im Bereich der Erfindung, die Formgebung dieser Elektrodenflächen und auch der Elektroden als solchen und ihrer Halterung anders zu gestalten als in den Fig. 1, 4 dargestellt. So könnte man beispielsweise die Elektrodenflächen 20 vom Isolierstück 3 her bis zum äußeren Umfang der Elektroden 2a, 2b im Abstand a radial nach außen hin verlaufen lassen, dessen innere Stirnfläche am Isolierstück angrenzen kann.
Der die Elektroden aufweisende Innenraum 1 ist umgeben von einer druckfesten Gehäuseanordnung 5. Diese Gehäuseanordnung 5 wird druckfest begrenzt durch zwei Deckelelemente 4a und 4b an den Stirnflächen der Anordnung. Die gesamte Anordnung wird geführt und zu den Seitenflächen abgeschlossen durch ein inneres Kunststoffelement 5a. Diese Teile 4a, 4b und 5a isolieren die Funkenstrecke von einem in diesem Ausführungsbeispiel vorgesehenen äußeren Druckkörper 6, der diese Teile 4a, 4b und 5a so umschließt, daß ein druckfester Zusammenhalt hergestellt ist.
Bevorzugt besteht der äußere Druckkörper 6 aus einem metallischen Rohrstück, das durch Umbördeln seiner beiden, an den Deckeln 4a, 4b anliegenden Enden kostengünstig gefertigt werden kann. In weiterer Ausgestaltung der Erfindung kann das innere Kunststoffelement 5a aus einem gasabgebenden Werkstoff (z.B. POM) bestehen.
An die Deckelelemente 4a und 4b, die aus einem elektrisch nichtleitfähigem Stoff bestehen, werden hohe mechanische und thermische Anforderungen gestellt. Sie müssen den sehr großen Kräften standhalten, die beim Stoßstromableitvorgang und bei der Folgestromlöschung durch den Druck in dem Innenraum 1 bzw. Gehäuseanordnung 5 erzeugt werden. Dies gilt insbesondere für die nachstehend noch näher zu erläuternde Ausführungsform gemäß Fig. 4. Da aber thermisch hochbelastbare Kunststoffe in der Regel sehr spröde und damit für den Anwendungsfall für die Deckelelemente 4a und 4b nicht geeignet sind, wird erfindungsgemäß eine Funktionstrennung durchgeführt. Die thermische Isolierung der heißen Elektroden 2a und 2b zwischen den Deckelelementen 4a, 4b übernimmt eine thermische Trennscheibe 7. Mit dieser Maßnahme entfallen extreme thermische Anforderungen an die Deckelelemente 4a und 4b. Eine mechanische Entlastung der Deckelelemente 4a und 4b kann erreicht werden durch deren Abstützung auf die o.g. Ränder des Druckkörpers 6. Durch die spezielle Gestaltung eines Elektrodenfußes 8, dessen Durchmesser dl größer ist als lichte Weite d2 des Druckkörpers 6, wird eine Entlastung der Deckelelemente 4a, 4b erreicht und die Kraftwirkung gleichmäßig verteilt. Für die mechanische Stabilität der Gesamtanordnung ist die Überdeckung x von großer Bedeutung (siehe Fig. 2), wobei x = d1 - d22 ist.
Falls für eine langfristige (über Minuten/Stunden) erfolgende Angleichung des stationären Innendruckes in der Gehäuseanordnung 5 an die Umgebungsbedingungen gesorgt werden soll, können entsprechende Be- und Entlüftungskanäle 9 vorgesehen werden, die der o.g. Angleichung angepaßte entsprechend kleine Durchtrittsquerschnitte aufweisen.
Aufgrund der Tatsache, daß es sich bei diesem Modul um eine in sich geschlossene, nicht ausblasende Funkenstrecke handelt und dadurch keine Kraftwirkung auf ein weiteres Außengehäuse (z.B. NH-Sicherungsgehäuse, Fig. 2) ausgeübt wird, ergeben sich vielfältige Anwendungsmöglichkeiten auch in weniger stabilen Außengehäusen. Das erfindungsgemäße Funkenstreckenmodul kann als Standardbaugruppe in verschiedene Gehäusevarianten integriert werden, wie dies nachfolgend anhand der Fig. 2 und 3 näher beschrieben und erläutert wird. Es sei an dieser Stelle darauf hingewiesen, daß mit der Erfindung gegenüber dem Stand der Technik die Funkenstreckenanordnung relativ klein sein kann. Beispielsweise ist die Darstellung von Funkenstreckenanordnungen in den Fig. 1 und 4 etwa im Maßstab 3:1 gezeichnet, d.h. in der praktischen Ausführung sind diese Funkenstrecken entsprechend kleiner als sie hier auf einem DIN A4 Blatt gezeichnet sind.
Ein weiterer Vorteil ist die Möglichkeit der Stromzuführung über die axial in Richtung der Längsmittelachse 19-19 verlaufenden Anschlußstäbe 2' der Elektroden 2a, 2b. Hierdurch werden schädliche Stromkräfte vermieden.
Es sei nur der Vollständigkeit halber erwähnt, daß die Gehäuseanordnungen 5 der Erfindung so druckfest sein müssen, daß sie auch den nur sehr kurzzeitig auftretenden Innendruck aufgrund des relativ hohen Stoßstromes aushalten können; während demgegenüber der Innendruck aufgrund des erläuterten Folgestromes wesentlich geringer ist. Die nachfolgend erläuterten weiteren Außengehäuse 11, 13 müssen demgegenüber keinen Innendruck aushalten, da dies von der Funkenstreckenanordnung übernommen wird.
Es ist nicht auszuschließen, daß durch eine unzulässige Erhöhung des Druckes im Innenraum 1 die Gefahr einer Explosion der gesamten Gehäuseanordnung besteht mit der Folge, daß die metallischen Teile des Druckkörpers 6 nach außen geschleudert werden. Um dies in Art der Funktion eines Überdruckventiles zu verhindern, wird durch eine hierauf abgestimmte mechanische Auslegung der Deckelelemente 4a und 4b eine gezielte Überdruckentlastung und damit die Vermeidung der vorstehend geschilderten Gefahr erreicht werden. Dazu wird bei einer unzulässigen Erhöhung des Innendruckes mittels der Füße 8 der Elektroden 2a und 2b ein Abscheren der innen gelegenen Teile der Kunststoffdeckel 4a und 4b etwa entlang der gewellt eingezeichneten Linien 18 erreicht. Nach dem Abscheren dieser Teile kommen die Isolierscheiben 7 zur Anlage an die Umbördelungen 6' des Druckkörpers 6 und verhindern ein Herausdrücken der Elektroden 2a und 2b. Mit dem Abscheren der o.g. Teile entlang der Linien 18 ist soviel an Durchtrittsöffnungen zwischen dem Innenraum 1 und der Außenluft geschaffen, daß der im Innenraum entstandene Überdruck sich sehr schnell abbaut.
In Fig. 2, 2a ist die erfindungsgemäße Funkenstreckenanordnung 10 in ein NH-Sicherungsgehäuse 11 eingebaut, welches im geschlossenen (Fig. 2) und geöffneten (Fig. 2a) Zustand dargestellt ist. Das Sicherungsgehäuse 11 besteht dabei aus zwei Halbschalen 11a und 11b und weist Auszugslaschen 12 auf. Die elektrische Kontaktierung von stromführendem Leiter bzw. Erde erfolgt durch standardisierte NH-Kontaktmesser, welche mit 2a und 2b bezeichnet sind.
In Fig. 3, 3a ist die mehrpolige Variante einer Anordnung von Funkenstreckenanordnungen 10 in einem speziellen Außengehäuse 13 dargestellt. Da bei den erfindungsgemäßen Funkenstreckenanordnungen das beim Stand der Technik erforderliche Ausblasen entfällt, kann man die hermetisch abgedichteten Funkenstrecken (Fig. 1) oder druckdichten Funkenstrecken (Fig. 4) enger anordnen und ein diese umschließendes Außengehäuse weniger stabil ausgestalten. Wie Fig. 3 zeigt, werden beispielsweise drei Funkenstreckenanordnungen 10 in einer platzsparenden, räumlichen Anordnung integriert. Damit ergibt sich ein günstiger Ausnutzungsfaktor des Innenvolumens des Außengehäuses 13. Die erdseitige Verbindung der Einzelelemente kann durch eine kostengünstige, gemeinsame Erdplatte 17 realisiert werden. Das Außengehäuse 13 kann, wie in Fig. 3a dargestellt, über Schnappbefestigungen 14 auf einer Standardtragschiene montiert werden. Es können Anschlußmöglichkeiten für Kabeleinspeisung 15 (Fig. 3a) oder eine Kammschiene 16 (Fig. 3) vorhanden sein. Die Anschlußmöglichkeiten der stromführenden Leiter sind im modularen Abstandsmaß so aufgebaut, daß auf der einen Seite die drei Anschlüsse 15, bzw. 16 für die stromführenden Leiter und auf der Gegenseite der Erdanschluß 21 vorgesehen ist.
Fig. 4 zeigt eine zweite Ausführungsform der erfindungsgemäßen Funkenstreckenanordnung. Bei dieser druckdichten Ausführungsform ist der für eine hermetische Abdichtung gemäß Fig. 1 vorgesehene äußere Druckkörper 6 entfallen. Dies bedingt, daß das innere Kunststoffelement 5a und die beiden Deckelelemente 4a und 4b so auszubilden sind, daß diese Teile 5a, 4a und 4b die Funktion des hier entfallenen äußeren Druckkörpers 6 insoweit ersetzen, als der erforderliche druckfeste Zusammenhalt über diese Teile 5a, 4a und 4b erzielt wird. Dazu werden entweder die Deckelelemente 4a und 4b entlang der gemeinsamen Fläche (Strecke A-E) verklebt, oder die Teilflächen (Strecke B-C oder D-E) mit einem feingängigen Gewinde versehen und verschraubt. Statt dessen kann auch ein Vernieten oder ein Verstiften erfolgen. Die vorgenannten Verbindungstechniken sind kombinierbar.
Als Werkstoff für die Deckelelemente 4a und 4b bietet sich Metall oder ein entsprechend hochstabiler Kunststoff an. Bei der Verwendung von Kunststoffdeckeln 4a und 4b ist von Vorteil, daß eine isolierende Außenhülle entsteht, die in manchen Anwendungsfällen von Vorteil sein kann (z.B. Berührungsschutz). Außerdem kann es auch aus fertigungstechnischen oder Kostengründen günstiger sein, die Teile 5a, 4a und 4b zu verkleben.

Claims (28)

  1. Verfahren zum Betreiben von Funkenstreckenanordnungen mit zwei Elektroden, die innerhalb eines Gehäuses angeordnet sind, wobei gegebenenfalls innerhalb des Gehäuses ein Löschgas vorgesehen ist, gekennzeichnet durch eine Abstimmung der Größe des zu löschenden Folgestromes auf das Volumen des Innenraumes des Gehäuses (5) derart, daß eine kurzzeitige Erhöhung des Innendruckes des Gehäuses (5) auf ein Vielfaches des atmosphärischen Druckes zur Beeinflussung des Folgestromlöschvermögens bewirkt wird, wobei die Druckerhöhung in dem die Elektroden aufweisenden Innenraum (1) durch den Lichtbogen des Folgestromes selbst produziert wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine kurzzeitige Erhöhun des Innendruckes des Gehäuses auf 10·105 Pa - 60·105 Pa (10 - 60 bar).
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der im Gehäuse (5) auftretende Überdruck langsam abgebaut wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch einen Abbau des Überdruckes innerhalb 3 bis 5 Stunden.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, gekennzeichnet durch die Verwendung von Luft oder Schwefelhexafluorid als Löschgas.
  6. Funkenstreckenanordnung mit zwei Elektroden, die im Innenraum eines geschlossenen Gehäuses angeordnet sind, zur Durchführung des Verfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der die Elektroden (2a, 2b) beinhaltende Innenraum (1) von einer druckfesten Gehäuseanordnung (5) umgeben ist, wobei das Volumen des Innenraumes derart bemessen und auf die Höhe des zu erwartenden Folgestromes abgestimmt ist, daß durch den Lichtbogen des Folgestromes eine Druckerhöhung eines im Innern des Elektrodenraumes vorgesehenen Gases, insbesondere eines Löschgases auf ein Vielfaches des atmosphärischen Druckes erreicht wird.
  7. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Volumen des Innenraumes (1) derart bemessen und auf die Höhe des zu erwartenden Folgestromes abgestimmt ist, daß durch den Lichtbogen des Folgestromes eine Druckerhöhung eines im Innenraum (1) vorgesehenen Gases, insbesondere eines Löschgases auf 10·105 Pa - 60·105Pa (10 - 60 bar) erreicht wird.
  8. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 6 oder 7, gekennzeichnet durch ein hermetisch abgedichtetes Gehäuse, wobei der Ruhedruck des im Gehäuseinnenraum befindlichen Gases auf den atmosphärischen Druck oder einen davon abweichenden Wert eingestellt ist.
  9. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch ein quasi-druckdichtes Gehäuse mit einer Gasfüllung, deren Druck gleich dem atmosphärischen Druck ist.
  10. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die bevorzugt etwa zylindrisch ausgebildete Gehäuseanordnung (5) an den Stirnflächen durch zwei Deckelelemente (4a, 4b) und an den Seitenflächen durch ein Kunststoffelement (5a) druckfest abgeschlossen ist.
  11. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der druckfeste Zusammenhalt der Deckelelemente (4a, 4b) und des Kunststoffelementes (5a) durch Verkleben, Verschrauben oder ähnliche Verbindungstechniken geschaffen ist.
  12. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Gehäuseanordnung (5) von einem äußeren Druckkörper (6) umschlossen ist, der aus einem metallischen Rohrstück besteht und die Gehäuseanordnung druckfest zusammenhält.
  13. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckkörper (6) an seinen stirnseitigen Rändern umgebördelt ist (6') und die Deckelelemente (4a, 4b) umgreift.
  14. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser (d1) eines Elektrodenfußes (8) der jeweiligen Elektrode (2a, 2b) größer ist als die lichte Weite (d2) der umgebördelten Ränder (6') des Druckkörpers (6).
  15. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß zur thermischen Isolierung der heißen Elektroden (2a, 2b) und des Lichtbogens von den Deckelelementen (4a, 4b) je eine thermische Trennscheibe (7) dazwischen vorgesehen ist.
  16. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Stromzuführungen zu den Elektroden (2a, 2b) durch entlang der Mittellängsachse (19-19) der Funkenstreckenanordnung verlaufende axiale Anschlüsse (2') erfolgt.
  17. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß zur Einstellung der Ansprechspannung der Funkenstrecke die beiden Elektroden (2a, 2b) auf einen Abstand (a) gehalten sind und daß bevorzugt dieser Abstand (a) veränderbar ist.
  18. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand (a) als relativ kleiner, senkrecht zur Mittellängsachse (19-19) verlaufender Spalt zwischen den Elektroden (2a, 2b) ausgebildet ist.
  19. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Wände (20) des Abstandes zwischen den Elektroden (2a, 2b) vom Spalt (a) her nach außen hin verlaufend zwischen sich eine konische Erweiterung des Luftspaltes bilden.
  20. Funkenstreckenanordnung nach einem der Ansprüche 6 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand (a) zwischen den Elektroden (2a, 2b) durch ein zwischen den Elektroden vorgesehenes Isolierstück (3) fixiert ist.
  21. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß das Isolierstück (3) bis zur inneren Stirnfläche des Spaltes (a) reicht.
  22. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß zum Angleichen des Innendruckes der Gehäuseanordnung (5) an den atmosphärischen Druck Be- und Entlüftungskanäle (9) vorgesehen sind.
  23. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 10 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß das innere Kunststoffelement (5a) und/oder das Isolierstück (3) aus einem gasabgebenden Werkstoff bestehen.
  24. Funkenstreckenanordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß die Funkenstreckenanordnung in Art eines Moduls (10) in einem Außengehäuse (11; 13) angeordnet ist.
  25. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß das Außengehäuse ein N-H-Sicherungsgehäuse (11) ist, das aus zwei Halbschalen (11a, 11b) bestehen kann.
  26. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere, beispielsweise drei, Funkenstreckenanordnungen (10) in einem gemeinsamen Außengehäuse (13) angeordnet sind.
  27. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß deren Außengehäuse (13) über Schnappbefestigungen (14) an einer Standardtragschiene montierbar ist.
  28. Funkenstreckenanordnung nach Anspruch 26 oder 27, gekennzeichnet durch Anschlußmöglichkeiten für Kabeleinspeisung (15) oder eine Kammschiene (16) sowie einen Erdanschluß (17).
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Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19818674B4 (de) * 1998-04-27 2004-04-29 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsschutzelement
DE10008764A1 (de) * 1999-03-04 2000-09-28 Phoenix Contact Gmbh & Co Überspannungsschutzeinrichtung
DE10018012B4 (de) * 2000-02-22 2005-02-24 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Druckfest gekapselte Funkenstreckenanordnung zum Ableiten von schädlichen Störgrößen durch Überspannungen
DE10066231B4 (de) * 2000-02-22 2006-10-12 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Druckfest gekapselte Funkenstreckenanordnung zum Ableiten von schädlichen Störgrößen durch Überspannungen
DE10025239C2 (de) * 2000-05-22 2002-06-27 Dehn & Soehne Teil- oder vollgekapselte Funkenstreckenableiter
EP1338064B1 (de) 2000-11-28 2011-09-28 Dehn + Söhne Gmbh + Co Kg Kompaktanordnung für mehrpolige stossstromfeste überspannungsableiter sowie gekapaelter überspannungsableiter hierfür
DE10058977B4 (de) * 2000-11-28 2005-02-10 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Mehrpoliger stoßstromfester Überspannungsableiter
DE10118210B4 (de) * 2001-04-11 2012-02-23 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Gekapselter Überspannungsableiter mit einer Funkenstreckenanordnung
DE10157817B4 (de) * 2000-11-29 2011-12-22 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Modulares System zum Aufbau einer Trennfunkenstrecke zur Anpassung der Trennfunkenstrecke an unterschiedliche elektrische und mechanische Anforderungen
ATE391355T1 (de) * 2001-08-21 2008-04-15 Dehn & Soehne Gekapselter, netzfolgestrom begrenzender überspannungsableiter auf funkenstreckenbasis
DE10164025B4 (de) * 2001-08-21 2005-08-25 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Gekapselter, Netzfolgestrom begrenzender Überspannungsableiter auf Funkenstreckenbasis
DE10212697A1 (de) * 2001-12-17 2003-07-10 Phoenix Contact Gmbh & Co Überspannungsschutzeinrichtung
DE10338835B4 (de) * 2003-08-21 2016-06-02 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung
DE102004006988B4 (de) 2003-11-28 2014-02-06 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung auf Funkenstreckenbasis, umfassend mindestens zwei in einem druckdichten Gehäuse befindliche Hauptelektroden
DE10357945A1 (de) 2003-12-09 2005-07-14 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsschutzeinrichtung
DE102005015401B4 (de) * 2005-01-10 2014-03-20 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungsableiter mit zwei divergierenden Elektroden und einer zwischen den Elektroden wirkenden Funkenstrecke
DE102007012760B4 (de) * 2006-09-22 2015-03-05 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Überspannungsableiter mit Reiheneinbaugehäuse
DE102007015930A1 (de) * 2007-01-04 2008-07-10 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Gekapselte, druckfest ausgeführte, nicht hermetisch dichte, rotationssymmetrische Hochleistungsfunkenstrecke
DE102008031113B4 (de) * 2008-01-08 2015-03-05 Dehn + Söhne Gmbh + Co. Kg Funkenstreckenanordnung mit mindestens zwei Elektroden
DE102014104576B4 (de) * 2014-04-01 2016-02-11 Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg Überspannungsableiter
DE102017119288B4 (de) 2017-05-10 2023-03-23 Dehn Se Gekapselter Überspannungsableiter auf Funkenstreckenbasis

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1282153B (de) * 1959-10-27 1968-11-07 Ind D Soule Ets Loeschfunkenstrecke
SE328932B (de) * 1969-02-21 1970-09-28 Asea Ab
US3849704A (en) * 1972-10-27 1974-11-19 Franklin Electric Co Inc Lightning arrestor
DE7315846U (de) 1973-04-26 1973-09-13 Dehn & Soehne Geschlossene Funkenstrecke
DE2934236C2 (de) * 1979-08-24 1983-02-24 Aeg-Telefunken Ag, 1000 Berlin Und 6000 Frankfurt Überspannungsableiter mit Funkenstrecke
DD279120A1 (de) * 1988-12-28 1990-05-23 Energieversorgung Ingbetrieb Druckentlastungsvorrichtung fuer ueberspannungsableiter in mittelspannungsanlagen

Also Published As

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