EP0688025B1 - Hochspannungsisolator aus Keramik - Google Patents

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EP0688025B1
EP0688025B1 EP95108162A EP95108162A EP0688025B1 EP 0688025 B1 EP0688025 B1 EP 0688025B1 EP 95108162 A EP95108162 A EP 95108162A EP 95108162 A EP95108162 A EP 95108162A EP 0688025 B1 EP0688025 B1 EP 0688025B1
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EP
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voltage insulator
cap
insulator according
thickened
insulator
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EP95108162A
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EP0688025A2 (de
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Martin Kuhl
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Ceramtec GmbH
Original Assignee
Ceramtec GmbH
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Publication date
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B17/00—Insulators or insulating bodies characterised by their form
    • H01B17/14—Supporting insulators
    • H01B17/16—Fastening of insulators to support, to conductor, or to adjoining insulator
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B17/00—Insulators or insulating bodies characterised by their form
    • H01B17/38—Fittings, e.g. caps; Fastenings therefor
    • H01B17/40—Cementless fittings

Definitions

  • High-voltage insulators made of ceramic materials are used mainly in outdoor switchgear and overhead lines. They consist of one elongated insulating body, which is equipped with screens for the Formation of a crawl path that adapts to the atmospheric conditions is. The shields are molded onto the insulator trunk, the thickness of which is determined by the mechanical requirements is determined. At the ends of the insulator or the isolator trunk there are metal caps over which the Power is transmitted from the isolator trunk to further components. High voltage insulators are usually designed to be rotationally symmetrical, if apart from the asymmetry of the caps, for example by individual webs becomes; the isolator caps concentrically surround the ends of the isolator trunk.
  • DE 696 142 teaches an insulator in which metal caps are shrunk on the ground insulator ends are attached. The edge of the caps shows one weakened wall thickness to create compliance.
  • the invention is therefore based on the object to create high voltage insulator made of ceramic material that is precise Has dimensions and maintains them, easy and quick to reinforce and where there are no chemical reactions between the Material components occur. Furthermore, the mechanical strength of the Insulator material with the smallest possible clamping length of the insulator ends in the Metal caps are fully utilized.
  • a rotationally symmetrical high-voltage insulator made of a ceramic material with shrink caps attached to the ends, which is characterized in that the diameter D of the ends is thickened by at least 1.05 times compared to the shank diameter d that the thickened ends cylindrical and frontal to a roughness R a of 0.5 to 30 microns are mechanically processed, that the height H of the cap is greater than the height h of the end and that radial stresses> 40 N / mm 2 in the area of the connection point between the thickened ends and the cap occur.
  • the metal cap With its cap end facing the insulator body, the metal cap can protrude beyond the thickened insulator end and have a stop on its end face which is supported on the end face of the insulator end.
  • a glazed channel and a phase of at least 1.5 mm high, preferably 2-5 mm high, can be provided between the metal cap and the insulator trunk and on the end faces of the insulator ends.
  • the thickened, mechanically processed insulator end and the inner surfaces of the metal caps can have a roughness R a of 0.5-100 ⁇ m, preferably 0.8-30 ⁇ m, particularly preferably 1-10 ⁇ m, and the channel can be filled with a sealant, for example silicone rubber.
  • the metal caps can be provided with flanges which have a groove for receiving a seal.
  • Metal caps can consist of cast aluminum, wrought aluminum alloys, corrosion-resistant steel materials or steel and cast materials with corrosion-protective surface coatings. Porcelain, ceramics containing aluminum oxide, zirconium silicate, cordierite and steatite materials are particularly suitable as ceramic materials.
  • the advantages of the invention are essentially in the simple joining technique, the dimensional accuracy and the reproducibility of the mechanical load values of high-voltage insulators, especially hollow insulators. For the latter has the advantage of easier sealing.
  • Alumina porcelain was used to produce glazed, rotationally symmetrical test specimens 1 with thickened, mechanically machined ends 3, so-called shoulder bars.
  • the rod diameter d was 75 mm, the diameter D of the ends 3 95 mm.
  • the metal caps 2 consisted of a wrought aluminum alloy.
  • the ends 3 of the rods 1 were ground on the circumference and the end face after the fire and had a roughness R a of 1,3-2,5 ⁇ m.
  • the roughness R a of the metal caps 2 in the recess 6 was 1.2-1.5 ⁇ m.
  • the diameter of the recess 6 was smaller than the diameter D of the ends 3; their height H was 65 mm and the height h of the ends 3 60 mm, whereby a groove 7 is formed between the cap and the rod.
  • the metal caps were heated to 250 ° C, then placed on the ends of the rods and cooled to 25 ° C, whereby a metal-ceramic connection is formed by shrinking. Depending on the cap dimensions, a radial stress results in the ceramic, which can be calculated.
  • test specimens were subjected to a tensile test, the tensile forces F z acting in the direction of the arrow. Fracture values between 190 and 230 kN resulted, which corresponds to a tensile strength of the ceramic material of 43-52 N / mm 2 . These test specimens were always broken in the region of the channel 7, ie in the region of the transition from the trunk 8 to the thickened trunk end 3.
  • the test specimens were subjected to a bending strength test, the bending forces F B acting in the direction of the arrow and the relationship between radial stress and bending strength shown in FIG. 3.
  • the strength values between 50 and 100 N / mm 2 come from test specimens, the breaking point of which is in the area of the shoulder 5 of the channel 7.
  • the low strength values ( ⁇ 20 N / mm 2 ) can be attributed to broken windows within the metal cap 2.
  • FIG. 3 shows a clear connection between bending strength and radial stress in the area of the connection point, without scattering, as observed in the prior art.
  • FIG. 3 also shows that radial stresses which are> 40 N / mm 2 are required for the technically interesting bending strengths. Investigations in the temperature range from -25 ° C to + 1 25 ° C, that is, a temperature interval of 150 ° confirmed the reproducibility of the measuring points in Figure 3, whereby a radial tension of 60N / mm 2 was not undercut. It could thus be shown that shrink-fit metal caps on the ends of high-voltage insulators according to the features of the invention can also be used outdoors, where temperature differences in extreme climatic regions of up to 100 ° C. can be expected.
  • the trunk 8 is included molded shields 4 provided.
  • the end 3 of the insulating body has one larger diameter D than the diameter d of the stem 8.
  • the Metal cap 2 preferably made of an aluminum alloy or stainless steel existing, is with radial tension on the ground end 3 of Insulated body arranged.
  • the metal cap 2 can with a circumferential Stop 9 are provided, which in the reinforcement of the insulating body on the End face of the end 3 of the insulating body rests. This way, a precise connection dimension of the isolator reached.
  • the assembly of the metal caps 2 is very simple. The heated metal caps are simply on the ends of the insulator and then cool down in a few seconds until that the isolator can be handled immediately. After about 30 minutes you can the isolator can already be checked mechanically without setting the Metal caps occurs.
  • the roughness of the joining surfaces of the shrink fit is of great importance, since the removal of the cap as a result of mechanical stress does not only depend on the radial tension in the shrink fit but also on the coefficient of friction between the joining surfaces.
  • a roughness R a of 1-10 ⁇ m has been found to be particularly advantageous in the aluminum / porcelain pairing.
  • Also of great importance in the case of hollow insulators is the sealing of components which are fastened to the porcelain hollow insulator. It has been shown that the roughness of the aluminum / porcelain pairing is 1-10 ⁇ m water- and gas-tight, so that seals 10 can also be arranged in a groove 13 in the flange 11 of the metal cap 2 (FIG. 4). However, seals 10 can also be arranged according to FIG. 5 on the end face of the end 3 of the insulating body.
  • the end 3 it is advisable, as shown in FIG. 5, for the end 3 to provide the insulating body with a chamfer 12 of at least 1.5 mm in height, which is an angle of 2-45 degrees, especially 5-30 degrees with the Isolator axis.
  • the glazed channel 7 forms because of its notch effect with high mechanical Stress a predetermined breaking point. Since the location of the predetermined breaking point from Overhang of the cap 2 depends, it is advisable the channel 7 as flat as possible to be designed and provided with a radius on the insulator trunk.

Description

Hochspannungsisolatoren aus keramischen Werkstoffen finden Verwendung hauptsächlich in Freiluftschaltanlagen und Freileitungen. Sie bestehen aus einem langestreckten Isolierkörper, der mit Schirmen ausgestattet ist, für die Ausbildung eines Kriechweges, der den atmosphärischen Bedingungen angepaßt ist. Die Schirme sind am Isolatorstrunk angeformt, dessen Dicke durch die mechanischen Anforderungen bestimmt ist. An den Enden des Isolierkörpers bzw. des Isolatorstrunkes befinden sich Metallkappen, über die die Kraftübertragung vom Isolatorstrunk zu weiterführenden Bauteilen erfolgt. Hochspannungsisolatoren sind meistens rotationssymmetrisch ausgeführt, wenn von der Asymmetrie der Kappen zum Beispiel durch einzelne Stege abgesehen wird; die Isolatorkappen umgeben konzentrisch die Enden des Isolatorstrunks. Für die Größe der mechanischen Belastbarkeit ist nicht nur der Strunkdurchmesser des Isolators entscheidend, sondern auch die Gestaltung der Strunkenden, die Art der Befestigung der Metallkappen am Strunk und die Gestaltung und der Werkstoff der Metallkappen sowie die Art der mechanischen Beanspruchungen, die prinzipiell Zugkräfte, Druckkräfte, Biegekräfte und Torsionskräfte oder Kombinationen dieser Kräfte sein können. Die Konstruktionen der Metallkappen richten sich daher nach der jeweils vorherrschenden Beanspruchungsart.
Gemäß A. HECHT, Elektrokeramik 1976, Seiten 144-147; 158/9, 162-177 und 188-191, werden bei den bekannten Hochspannungsisolatoren - voll oder hohl ausgeführt - die Metallkappen auf das zu armierende Isolatorende gestülpt und der Spalt zwischen Isolatorstrunk und Metallkappe mit einem aushärtenden Kittmaterial gefüllt, wie verschiedene Zementsorten, Blei oder Gießharz. Dabei sind die Isolatorkörperenden unterschiedlich gestaltet. So sind die Enden von zugbeanspruchten Langstabisolatoren (Hängeisoiatoren) konisch und glasiert ausgebildet und häufig mit einem Bleiverguß in der Metallkappe befestigt. Bei auf Biegung und/oder Torsion beanspruchten Stützisolatoren werden die Isolierkörper meistens mit zylindrischen Enden versehen. Dabei können die Enden in verschiedener Weise rauh gestaltet sein, z.B. geriffelt, gesplittet oder gewellt. Als Kittwerkstoff wird hauptsächlich Portlandzement verwendet. Die Biegefestigkeit von Stützisolatoren ist stark vom Verhältnis von Kittiefe zu Isolatorstrunkdurchmesser abhängig. Metallkappen für Hänge- und Stützisolatoren bestehen meistens aus verzinktem Gußeisen, weil bei diesen Isolatoren keine großen Genauigkeiten bei den äußeren Abmessungen verlangt werden. Bei hohen Anforderungen an die Genauigkeit der äußeren Abmessungen der Isolatoren bestehen die Metallkappen meistens aus Aluminiumlegierungen, die maschinell genauestens bearbeitet werden müssen und nach der maschinellen Bearbeitung keinen zusätzlichen Korrosionsschutz mehr benötigen. Um die notwendige Präzision der Isolatorenabmessungen während des Kittens der Kappen zu erreichen, muß ein entsprechender Aufwand für die Positionierung der Kappen erbracht werden.
Nach DE-A-36 43 651 ist bekannt, die Metallkappen auf die Enden von Keramik-Kugelkopfisolatoren aufzuschrumpfen. Danach werden die Komponenten gemeinsam aufgeheizt, gefügt und gemeinsam abgekühlt, damit das keramische Werkstück keinen Schaden nimmt. Diese Art der Fügetechnik ist für Isolatoren sehr aufwendig, da insbesondere Hohlisolatoren Abmessungen im Meterbereich aufweisen können. Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen.
DE 696 142 lehrt einen Isolator, bei dem Metallkappen durch Aufschrumpfen auf die geschliffenen Isolatorenden befestigt sind. Der Rand der Kappen zeigt eine geschwächte Wandstärke, um eine Nachgiebigkeit zu erzeugen.
Der Erfindung liegt demnach die Aufgabe zugrunde, einen Hochspannungsisolator aus keramischem Werkstoff zu schaffen, der präzise Abmessungen aufweist und sie auch beibehält, einfach und schnell zu armieren ist und bei dem keine chemischen Reaktionen zwischen den Werkstoffkomponeten auftreten. Ferner soll die mechanische Festigkeit des Isolatorwerkstoffs bei möglichst kleiner Einspannlänge der Isolatorenden in die Metallkappen voll ausgenutzt werden.
Die Aufgabe wird durch einen rotationssymmetrischen Hochspannungsisolator aus einem keramischen Werkstoff mit an den Enden befestigten Schrumpfkappen gelöst, der dadurch gekennzeichnet ist, daß der Durchmesser D der Enden gegenüber dem Strunkdurchmesser d um mindestens das 1,05-fache verdickt ausgeführt ist, daß die verdickten Enden zylindrisch und stirnseitig auf eine Rauhigkeit Ra von 0,5 bis 30 µm mechanisch bearbeitet sind, daß die Höhe H der Kappe größer ist als die Höhe h des Endes und daß Radialspannungen > 40 N/mm2 im Bereich der Verbindungsstelle zwischen den verdickten Enden und der Kappe auftreten.
Die Metallkappe kann mit ihrem dem Isolatorkörper zugewandten Kappenende das verdickte Isolatorende überragen und an ihrer Stirnseite einen Anschlag aufweisen, der sich auf der Stirnseite des Isolatorendes abstützt. Zwischen Metallkappe und Isolatorstrunk kann eine glasierte Rinne und an den Stirnflächen der Isolatorenden eine Phase von mindestens 1,5 mm Höhe, bevorzugt von 2-5mm Höhe, vorgesehen sein. Das verdickte, mechanisch bearbeitete Isolatorende und die Innenflächen der Metallkappen können eine Rauhigkeit Ra von 0,5-100µm, bevorzugt von 0,8-30µm, besonders bevorzugt von 1-10µm aufweisen und die Rinne mit einem Dichtungsmittel, z.B. Silikongummi ausgefüllt sein. Die Metallkappen können mit Flanschen versehen sein, die eine Nut zur Aufnahme einer Dichtung aufweisen. Metallkappen können aus Gußaluminium, Aluminium-Knetlegierungen, korrosionsbeständigen Stahlwerkstoffen oder Stahl- und Gußwerkstoffen mit korrosionsschützenden Oberflächenbeschichtungen bestehen. Als keramische Werkstoffe kommen vor allem Porzellane, aluminiumoxidhaltige Keramik, Zirkonsilicat-, Cordierit- und Steatitwerkstoffe in Betracht.
Die Vorteile der Erfindung sind im wesentlichen in der einfachen Fügetechnik, der Maßhaltigkeit und der Reproduzierbarkeit der mechanischen Belastungswerte der Hochspannungsisolatoren insbesondere von Hohlisolatoren zu sehen. Für letztere ergibt sich der Vorteil einer einfacheren Abdichtbarkeit.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand der Figuren näher erläutert.
Es zeigen
  • Figur 1 einen Prüfling für Zugversuche, teilweise geschnitten;
  • Figur 2 einen Prüfling für Biegeversuche, teilweise geschnitten;
  • Figur 3 den Zusammenhang zwischen Radialspannung und Biegefestigkeit;
  • Figur 4 einen Abschnitt eines hohlen Stützisolators geschnitten und
  • Figur 5 eine Variante zu Figur 4.
    • Aus Tonerdeporzellan wurden mit Glasur versehene rotationssymmetrische Prüflinge 1 mit verdickten, mechanisch bearbeiteten Enden 3, sogenannte Schulterstäbe hergestellt. Der Stabdurchmesser d betrug 75mm, der Durchmesser D der Enden 3 95mm. Die Metallkappen 2 bestanden aus einer Aluminium-Knetlegierung. Die Enden 3 der Stäbe 1 waren am Umfang und stirnseitig nach dem Brand geschliffen und wiesen eine Rauhigkeit Ra von 1,3-2,5µm auf. Die Rauhigkeit Ra der Metallkappen 2 in der Ausnehmung 6 betrug 1,2-1,5µm. Der Durchmesser der Ausnehmung 6 war kleiner als der Durchmesser D der Enden 3; ihre Höhe H betrug 65 mm und die Höhe h der Enden 3 60 mm, wodurch sich eine Rinne 7 zwischen Kappe und Stab ausbildet. Die Metallkappen wurden auf 250°C erwärmt, danach auf die Enden der Stäbe gestülpt und auf 25°C abgekühlt, wodurch sich eine Verbindung Metall-Keramik durch Schrumpfen bildet. Je nach Kappenabmessungen resultiert eine Radialspannung in der Keramik, die berechnet werden kann.
    Gemäß Figur 1 wurden die Prüflinge einer Zerreißprüfung unterworfen, wobei die Zugkräfte Fz in Pfeilrichtung angreifen. Es ergaben sich Bruchwerte zwischen 190 und 230 kN, was einer Zugfestigkeit des Keramikwerkstoffes von 43-52 N/mm2 entspricht. Der Bruch dieser Prüflinge erfolgte immer im Bereich der Rinne 7, d.h. im Bereich des Übergangs vom Strunk 8 zum verdickten Strunkende 3.
    Gemäß Figur 2 wurden die Prüflinge einer Biegefestigkeitsprüfung unterzogen, wobei die Biegekräfte FB in Pfeilrichtung angreifen und der sich in Figur 3 dargestellte Zusammenhang zwischen Radialspannung und Biegefestigkeit ergibt. Die Festigkeitswerte zwischen 50 und 100 N/mm2 stammen von Prüflingen, deren Bruchstelle im Bereich der Schulter 5 der Rinne 7 ist. Die niedrigen Festigkeitswerte (<20 N/mm2) sind auf Scheibenbrüche innerhalb der Metallkappe 2 zurückzuführen.
    Figur 3 zeigt einen eindeutigen Zusammenhang zwischen Biegefestigkeit und Radialspannung im Bereich der Verbindungstelle, ohne daß Streuungen auftraten, wie nach dem Stand der Technik beobachtet. Figur 3 zeigt ferner, daß für die technisch interessanten Biegefestigkeiten Radialspannungen benötigt werden, die >40 N/mm2 sind. Untersuchungen im Temperaturbereich von -25°C bis + 1 25°C , also einem Temperaturintervall von 150° bestätigten die Reproduzierbarkeit der Meßpunkte in Figur 3, wobei eine Radialspannung von 60N/mm2 nicht unterschritten wurde. Damit konnte gezeigt werden, daß aufgeschrumpfte Metallkappen auf die Enden von Hochspannungsisolatoren gemäß den Merkmalen der Erfindung auch im Freien eingesetzt werden können, wo Temperaturdifferenzen in extremen Klimagebieten von bis zu 100°C zu erwarten sind.
    Bei dem in Figur 4 dargestellten Hohlisolator aus Porzellan ist der Strunk 8 mit angeformten Schirmen 4 versehen. Das Ende 3 des Isolierkörpers weist einen größeren Durchmesser D auf als der Durchmesser d des Strunkes 8 auf. Durch Schleifen der äußeren Umfangfläche des Endes 3 und der Stirnseite des Endes 3 wird die Länge des Isolierkörpers auf ein präzises Maß gebracht. Die Metallkappe 2, vorzugsweise aus einer Aluminiumlegierung oder aus Edelstahl bestehend, ist mit radialer Spannung auf dem geschliffenen Ende 3 des Isolierkörpers angeordnet. Die Metallkappe 2 kann mit einem umlaufenden Anschlag 9 versehen werden, der bei der Armierung des Isolierkörpers auf der Stirnfläche des Endes 3 des Isolierkörpers aufliegt. Auf diese Weise wird ein präzises Anschlußmaß des Isolators erreicht. Die Montage der Metallkappen 2 ist sehr einfach. Die aufgeheizten Metallkappen werden einfach auf die Enden des Isolierkörpers aufgesteckt und kühlen dann in einigen Sekunden soweit ab, daß der Isolator sofort gehandhabt werden kann. Nach etwa 30 Minuten kann der Isolator bereits mechanisch geprüft werden, ohne daß ein Setzen der Metallkappen auftritt.
    Von großer Bedeutung sind die Rauhigkeiten der Fügeflächen des Schrumpfsitzes, da das Abziehen der Kappe in Folge mechanischer Beanspruchung nicht nur von der Radialspannung im Schrumpfsitz abhängt, sondern auch vom Reibbeiwert zwischen den Fügeflächen. Als besonders vorteilhaft hat sich eine Rauhigkeit Ra von 1-10µm bei der Paarung Aluminium/Porzellan herausgestellt. Von großer Bedeutung bei Hohlisolatoren ist auch die Abdichtung zu Bauteilen, die an dem Hohlisolator aus Porzellan befestigt werden. Es hat sich gezeigt, daß Rauhigkeiten der Paarung Aluminium/Porzellan von 1-10µm wasser- und gasdicht sind, so daß Dichtungen 10 auch in einer Nut 13 im Flansch 11 der Metallkappe 2 angeordnet werden können (Figur 4). Dichtungen 10 können jedoch auch gemäß Figur 5 auf der Stirnseite des Endes 3 des Isolierkörpers angeordnet werden.
    Für den Fügevorgang ist es zweckmäßig wie in Figur 5 dargestellt, das Ende 3 des Isolierkörpers mit einer Fase 12 von mindestens 1,5 mm Höhe zu versehen, die einen Winkel von 2-45 Grad, insbesondere von 5-30 Grad mit der Isolatorachse einschließt.
    Die eingehenden Untersuchungen der Schrumpfverbindung mit dem Isolatorende haben gezeigt, daß unter allen Umständen jegliche Bewegung zwischen dem Isolator und der Metallkappe vermieden werden muß. Um diese Bedingung auch für den Bereich zu erfüllen, wo der Ort der höchsten mechanischen Beanspruchung für den Isolierwerkstoff liegt, nämlich im Übergangsbereich Ende 3 - Strunk 8, ist es zweckmäßig, die Höhe H der Kappe 2 größer zu wählen als die Höhe h des Isolierkörperendes 3. Die sich dabei bildende Rinne 7 kann zur Vermeidung von Wasserlachenbildung mit einem Einkomponentensilikonkautschuk ausgefüllt werden. Silikonkautschuke auf Acetoxy-Essigsäurebasis haften hervorragend auf Aluminium und glasiertem Porzellan.
    Die glasierte Rinne 7 bildet wegen ihrer Kerbwirkung bei hoher mechanischer Beanspruchung eine Sollbruchstelle. Da die Lage der Sollbruchstelle vom Überstand der Kappe 2 abhängt, ist es zweckmäßig die Rinne 7 möglichst flach zu gestalten und mit einem Radius am Isolatorstrunk zu versehen.
    Die Erfindung wurde am Beispiel des Hohlisolators näher erläutert, weil sie hier am vorteilhaftesten anwendbar ist. Selbstverständlich können Hochspannungsisolatoren gemäß der Erfindung auch als Vollkörper-Stützisolatoren oder als Hängeisolatoren ausgeführt werden. Andere Anwendungen der Erfindung bei Bauteilen höchster Präzision, z.B. bei Schalt- und Betätigungsstangen für elektrische Hochspannungseinrichtungen, sind möglich.

    Claims (9)

    1. Rotationssymmetrischer Hochspannungsisolator aus keramischem Werkstoff, bestehend aus einem Strunk (8) mit angeformten Schirmen (4), an dessen Enden (3) Metallkappen (2) durch Schrumpfsitz befestigt sind, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser (D) der Enden (3) gegenüber dem Strunkdurchmesser (d) um mindestens das 1,05-fache verdickt ausgeführt ist, daß die verdickten Enden (3) zylindrisch und stirnseitig auf eine Rauhigkeit Ra von 0,5 bis 30 µm mechanisch bearbeitet sind, daß die Höhe (H) der Kappe (2) größer ist als die Höhe (h) des Endes (3) und daß Radialspannungen > 40 N/mm2 im Bereich der Verbindungsstelle zwischen den verdickten Enden (3) und der Kappe (2) auftreten.
    2. Hochspannungsisolator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallkappe (2) mit ihrem dem Isolierkörper zugewandten Kappenende das verdickte Isolierkörperende (3) überragt.
    3. Hochspannungsisolator nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß an den Kappen stirnseitig ein Anschlag (9) vorgesehen ist, der sich auf der Stirnseite des Endes (3) abstützt.
    4. Hochspannungsisolator nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß eine glasierte Rinne (7) zwischen Metallkappe (2) und Isolatorstrunk (8) vorgesehen ist.
    5. Hochspannungsisolator nach Anspruch 1, 2 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß eine Fase (12) von mindestens 1,5 mm, bevorzugt von 2-5mm Höhe an den Stirnflächen der Enden 3 vorgesehen ist.
    6. Hochspannungsisolator nach den Ansprüchen 1, 2, 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die verdickten Isolatorenden (3) eine Rauhigkeit Ra von 1-10µm aufweisen.
    7. Hochspannungsisolator nach den Ansprüchen 4, 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Rinne (7) zwischen Kappe (2) und Isolatorstrunk (8) mit einem Dichtungsmittel ausgefüllt ist.
    8. Hochspannungsisolator nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallkappe (2) mit einem Flansch (11) versehen ist, der eine Nut (13) zur Aufnahme einer Dichtung (10) aufweist.
    9. Hochspannungsisolator nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallkappen (2) aus Gußaluminium, Aluminium/Knetlegierung, korrosionsbeständigen Stahlwerkstoffen oder Stahl- und Gußwerkstoffen mit korrosionsschützenden Oberflächenbeschichtungen bestehen.
    EP95108162A 1994-06-17 1995-05-29 Hochspannungsisolator aus Keramik Expired - Lifetime EP0688025B1 (de)

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    DE4421343A DE4421343A1 (de) 1994-06-17 1994-06-17 Hochspannungsisolator aus Keramik

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    EP95108162A Expired - Lifetime EP0688025B1 (de) 1994-06-17 1995-05-29 Hochspannungsisolator aus Keramik

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